Hoe het debiet van een put correct berekenen? Moderne problemen van wetenschap en onderwijs Berekening van het potentiële debiet van een gasput 86.4.

Een van de belangrijkste taken nadat het boren van een put is voltooid, is het berekenen van het debiet. Sommige mensen begrijpen niet helemaal wat een debiet van een put is. In ons artikel zullen we zien wat het is en hoe het wordt berekend. Dit is nodig om te begrijpen of het in de behoefte aan water kan voorzien. De berekening van het putdebiet wordt bepaald voordat de boororganisatie u een faciliteitenpaspoort afgeeft, aangezien de door hen berekende gegevens en de echte niet altijd overeenkomen.

Hoe te bepalen

Iedereen weet dat het belangrijkste doel van de put is om eigenaren van water te voorzien. Hoge kwaliteit in voldoende hoeveelheid. Dit moet worden gedaan voordat het boren is voltooid. Vervolgens moeten deze gegevens worden vergeleken met die verkregen tijdens geologisch onderzoek. Geologische verkenning geeft informatie over of er een watervoerende laag op een bepaalde plaats is en hoe krachtig deze is.

Maar lang niet alles hangt af van de hoeveelheid water die op de site ligt, want veel bepaalt de juiste opstelling van de put zelf, hoe deze is ontworpen, op welke diepte, hoe hoogwaardig de apparatuur is.

Stamgegevens voor debetbepaling

Om de productiviteit van de put en de naleving van de waterbehoefte te bepalen, zal de juiste bepaling van het putdebiet helpen. Met andere woorden, heb je genoeg water uit deze bron voor huishoudelijke behoeften.

Dynamisch en statisch niveau

Voordat u erachter komt wat het waterdebiet van de put is, moet u wat meer gegevens verzamelen. In dit geval we zijn aan het praten over dynamische en statische indicatoren. Wat ze zijn en hoe ze worden berekend, zullen we nu vertellen.

Het is belangrijk dat de afschrijving een niet-constante waarde is. Het hangt volledig af van seizoensveranderingen, evenals enkele andere omstandigheden. Daarom is het onmogelijk om precies de indicatoren vast te stellen. Dit betekent dat u benaderende cijfers moet gebruiken. Dit werk is nodig om vast te stellen of een bepaalde watervoorziening voldoende is voor normale levensomstandigheden.

Het statische niveau geeft aan hoeveel water er in de put zit zonder bemonstering. Een dergelijke indicator wordt overwogen door te meten vanaf het aardoppervlak tot aan de grondwaterspiegel. Er moet worden bepaald wanneer het water niet meer omhoog komt vanaf het volgende hek.

Productiesnelheden in het veld

Om ervoor te zorgen dat de informatie objectief is, moet u wachten tot het moment waarop het water naar het vorige niveau is verzameld. Alleen dan kun je verder met je onderzoek. Om ervoor te zorgen dat de informatie objectief is, moet alles consistent worden gedaan.

Om het debiet te bepalen, moeten we dynamische en statische indicatoren instellen. Aangezien het voor nauwkeurigheid nodig zal zijn om de dynamische indicator meerdere keren te berekenen. Tijdens de berekening is het noodzakelijk om met verschillende intensiteit te pompen. In dit geval zal de fout minimaal zijn.

Hoe wordt de afschrijving berekend?

Om niet te puzzelen hoe het debiet van de put kan worden verhoogd nadat deze in gebruik is genomen, is het nodig om de berekeningen zo nauwkeurig mogelijk uit te voeren. Anders heb je in de toekomst misschien niet genoeg water. En als na verloop van tijd de put begint te dichtslibben en de wateropbrengst verder afneemt, wordt het probleem alleen maar groter.

Als uw put ongeveer 80 meter diep is en de zone waar het water begint zich op 75 meter van het oppervlak bevindt, bevindt de statische indicator (Hst) zich op een diepte van 40 meter. Dergelijke gegevens helpen ons te berekenen wat de hoogte van de waterkolom is (Hw): 80 - 40 \u003d 40 m.

Er is een heel eenvoudige manier, maar de gegevens zijn niet altijd waar, een manier om de debet (D) te bepalen. Om het te installeren, is het nodig om gedurende een uur water weg te pompen en vervolgens het dynamische niveau (Hd) te meten. Het is heel goed mogelijk om dit zelf te doen, met behulp van de volgende formule: D \u003d V * Hw / Hd - Hst. De intensiteit van het pompen m 3 / uur wordt aangegeven door V.

In dit geval heb je bijvoorbeeld in een uur 3 m 3 water weggepompt, het niveau daalde met 12 m, daarna was het dynamische niveau 40 + 12 = 52 m. Nu kunnen we onze gegevens overbrengen naar de formule en een debet dat is 10 m 3 / uur .

Bijna altijd wordt deze methode gebruikt om het paspoort te berekenen en in te voeren. Maar het is niet erg nauwkeurig, omdat ze geen rekening houden met de relatie tussen intensiteit en dynamische index. Dit betekent dat ze geen rekening houden belangrijke indicator- stroom pompen apparatuur. Als u een min of meer krachtige pomp gebruikt, zal deze indicator aanzienlijk verschillen.

Met een touw met een schietlood kun je de waterstand bepalen

Zoals we al hebben gezegd, is het voor betrouwbaardere berekeningen noodzakelijk om het dynamische niveau meerdere keren te meten met pompen met verschillende capaciteiten. Alleen op deze manier komt het resultaat het dichtst bij de waarheid.

Om berekeningen met deze methode uit te voeren, moet u na de eerste meting wachten tot het waterniveau is hersteld naar het vorige niveau. Pomp vervolgens gedurende een uur water weg met een pomp van een ander vermogen en meet dan de dynamische indicator.

Het was bijvoorbeeld 64 m en het volume opgepompt water was 5 m 3. De gegevens die we tijdens de twee bemonsteringen hebben ontvangen, stellen ons in staat informatie te verkrijgen met behulp van de volgende formule: Du = V2 - V1 / h2 - h1. V - met welke intensiteit het pompen is gedaan, h - hoeveel het niveau is gedaald in vergelijking met statische indicatoren. Voor ons bedroegen ze 24 en 12 m. We kregen dus een debiet van 0,17 m 3 / uur.

Het specifieke putdebiet laat zien hoe het werkelijke debiet zal veranderen als het dynamische niveau toeneemt.

Om het werkelijke debet te berekenen, gebruiken we de volgende formule: D = (Hf - Hst) * Du. Hf toont het bovenste punt waar de wateropname begint (filter). We hebben 75 m genomen voor deze indicator.Als we de waarden in de formule vervangen, krijgen we een indicator die gelijk is aan 5,95 m 3 / uur. Deze indicator is dus bijna twee keer minder dan die in het bronpaspoort. Het is betrouwbaarder, dus u moet zich erop concentreren wanneer u bepaalt of u voldoende water heeft of een verhoging nodig heeft.

Met deze informatie kunt u het gemiddelde debiet van de put instellen. Het zal laten zien wat de dagelijkse productiviteit van de put is.

In sommige gevallen wordt de aanleg van de put gedaan voordat het huis wordt gebouwd, waardoor het niet altijd mogelijk is om te berekenen of er voldoende water zal zijn of niet.

Om de vraag hoe u de afschrijving kunt verhogen niet op te lossen, moet u dat eisen correcte berekeningen deed het meteen. Nauwkeurige informatie moet in het paspoort worden ingevoerd. Dit is nodig zodat als er zich in de toekomst problemen voordoen, het vorige niveau van waterinname kan worden hersteld.

JaNee

test

4. Berekening van de productiesnelheid van waterloze putten, afhankelijkheid van de productiesnelheid van de mate van opening van het reservoir, anisotropieparameter

In de meeste gasvoerende formaties verschillen de verticale en horizontale permeabiliteiten, en in de regel is de verticale permeabiliteit k veel kleiner dan de horizontale k g. Bij een lage verticale permeabiliteit is de gasstroom van onderaf naar het invloedsgebied van de imperfectie van de put echter ook moeilijk in termen van de mate van opening. De exacte wiskundige relatie tussen de anisotropieparameter en de waarde van de toegestane afname wanneer de put een anisotroop reservoir met bodemwater binnendringt, is niet vastgesteld. Het gebruik van methoden voor het bepalen van Qpr, ontwikkeld voor isotrope reservoirs, leidt tot significante fouten.

Oplossing algoritme:

1. Bepaal de kritische parameters van het gas:

2. Bepaal de supercompressiecoëfficiënt in reservoiromstandigheden:

3. We bepalen de dichtheid van het gas onder standaardcondities en daarna onder reservoircondities:

4. Zoek de hoogte van de formatiewaterkolom die nodig is om een druk van 0,1 MPa te creëren:

5. Bepaal de coëfficiënten a* en b*:

6. Bepaal de gemiddelde straal:

7. Zoek de coëfficiënt D:

8. We bepalen de coëfficiënten K o , Q* en het maximale watervrije debiet Q pr.bezv. afhankelijk van de mate van penetratie van het reservoir h en voor twee verschillende waarden anisotropieparameter:

Initiële data:

Tabel 1 - Initiële gegevens voor de berekening van het watervrije regime.

Tabel 4 - Berekening van het watervrije regime.

Analyse van de productiemogelijkheden van putten in het Ozernoye-veld uitgerust met ESP's

Waar is de productiviteitsfactor, ; - reservoirdruk, ; - de minimaal toelaatbare bodemdruk, ...

2. Vinden van de drukverdeling langs de straal die door de bovenkant van de sector en het midden van de put gaat. 2. Analyse van de werking van een gasput in een sector met een hoek p / 2, beperkt door ontladingen, in de stationaire gasfiltratie volgens de wet van Darcy 2 ...

Analyse van de werking van een gasput in een sector met een hoek π/2, begrensd door ontladingen, onder stationaire gasfiltratie volgens de wet van Darcy

Het effect van het veranderen van de dikte van het gashoudende reservoir tijdens de ontwikkeling van een gasveld

Het vaststellen van de technologische werkingsmodus van gasbronnen die formaties met bodemwater zijn binnengedrongen, is een taak van de hoogste complexiteit. De exacte oplossing van dit probleem, rekening houdend met de niet-stationariteit van het kegelvormingsproces...

Geologische structuur en ontwikkeling van het Chekmagushevsky-olieveld

Debet is belangrijkste kenmerk goed, waaruit blijkt wat de maximale hoeveelheid water die het per tijdseenheid kan geven. Het debiet wordt gemeten in m3/uur, m3/dag, l/min. Hoe hoger het debiet van de put, hoe hoger de productiviteit...

Hydrodynamische studies van putten van het gascondensaatveld Yamsoveyskoye

De vergelijking van de gastoevoer naar de put wordt berekend met de formule: ,… (1) G.A. Adamovs formule voor buizen: ,… (2) de vergelijking van de gasstroom in de pijpleiding: ,… (3) waarbij Рpl de reservoirdruk is, MPa; Рвх - spruitstuk inlaatdruk...

Studie van de beweging van vloeistof en gas in een poreus medium

1) Onderzoek naar de afhankelijkheid van het debiet van een gasput van de hoek b tussen de vloeistofdichte begrenzing en de richting naar de put op een vaste afstand van de bovenkant van de sector tot het midden van de put...

Methoden voor het overstromen van reservoirs

Momenteel. Als de MCD is uitgerust met een volumetrische turbineteller, worden de meetwaarden beïnvloed door de aanwezigheid van een vloeistoffase over de gehele stroomdwarsdoorsnede, de viscositeitswaarde, de kwaliteit van de gasafscheiding, de aanwezigheid van een schuimstructuur in het gemeten product ...

Prestatie-evaluatie van horizontale oliebronnen

oliebron prestatie drainage Dit zal ons helpen Excel bestand, waar we de Joshi-formule toepassen Gele cellen zijn gevuld met 0,05432 coëfficiënt ...

Ondergrondse vloeistofmechanica

We bepalen het debiet van elke put en het totale debiet als dit cirkelvormige reservoir wordt ontwikkeld door vijf putten, waarvan er 4 zich bevinden op de hoekpunten van een vierkant met een zijde van A = 500 m, en de vijfde in de centrum ...

Ondergrondse vloeistofmechanica

Bij vlak-radiale verplaatsing van olie door water wordt het debiet van de put bepaald door de formule: (17) waarin: rí de coördinaat (straal) is van het olie-water grensvlak op tijdstip t...

Toepassing van nieuwe technologieën tijdens reparatie- en isolatiewerken

Momenteel bevinden de meeste olievelden zich in de laatste ontwikkelingsfase, waarin productieprocessen aanzienlijk gecompliceerd zijn, met name vanwege de hoge waterafsluiting van de geproduceerde producten...

Overweeg het complexe potentieel. De vergelijking definieert een familie van equipotentialen die samenvallen met isobaren: , (5)

Vloeistoftoevoer naar de put met een gedeeltelijk geïsoleerd stroomcircuit

Laten we eens kijken naar de stroomsnelheid bij verschillende openingshoeken van de permeabele reservoircontour (Fig. 10), verkregen door de beschreven methode met behulp van de complexe potentiaaltheorie. Rijst. 10 Afhankelijkheid van het putdebiet van de hoek De grafiek toont...

Project voor de bouw van een horizontale olieproductiebron met een diepte van 2910 m in het Vyngapurovskoye-veld

Momenteel zijn er verschillende manieren om productieve horizonten te openen: tijdens repressie (Rpl< Рз), депрессии (Рпл >Rz) en evenwicht. Ondergebalanceerde en ondergebalanceerde boringen worden alleen uitgevoerd met een volledig verkend gedeelte...

Ministerie van Onderwijs en Wetenschappen van de Russische Federatie

Russisch Staatsuniversiteit olie en gas genoemd naar I.M. Gubkin

Faculteit voor ontwikkeling van olie- en gasvelden

Afdeling Ontwikkeling en Exploitatie van Gas- en Gascondensaatvelden

TEST

over de cursus "Ontwikkeling en werking van gas- en gascondensaatvelden"

over het onderwerp: "Berekening van de technologische werkingsmodus - de beperkende watervrije stroomsnelheid op het voorbeeld van een put van het Komsomolskoye-gasveld."

Geëxecuteerd Kibishev A.A.

Gecontroleerd door: Timashev A.N.

Moskou, 2014

1. Korte geologische en veldkenmerken van de afzetting
5. Analyse van rekenresultaten

1. Korte geologische en veldkenmerken van de afzetting

Het Komsomolskoye-gascondensaatolieveld bevindt zich op het grondgebied van het Purovsky-district van de Yamalo-Nenets Autonome Okrug, 45 km ten zuiden van het regionale centrum van het dorp Tarko-Sale en 40 km ten oosten van het dorp Purpe.

De dichtstbijzijnde velden met oliereserves die zijn goedgekeurd door het State Reserves Committee van de USSR zijn Ust-Kharampurskoye (10-15 km naar het oosten). Novo-Purpeiskoye (100 km naar het westen).

Het veld werd in 1967 ontdekt, aanvankelijk als gasveld (C "Enomanskaya vent). Als olieveld werd het in 1975 ontdekt. In 1980 werd het samengesteld technologie systeem ontwikkeling, waarvan de uitvoering in 1986 begon.

De bestaande gasleiding Oerengoj - Novopolotsk ligt 30 km ten westen van het veld. De snelweg loopt 35-40 km naar het westen spoorweg Soergoet - Oerengoj.

Het grondgebied is een licht heuvelachtige (absolute verhogingen plus 33, plus 80 m), moerassige vlakte met talrijke meren. Het hydrografische netwerk wordt vertegenwoordigd door de rivieren Pyakupur en Ayvasedapur (zijrivieren van de Pur-rivier). De rivieren zijn alleen bevaarbaar tijdens de voorjaarsoverstroming (juni), die een maand duurt.

Het Komsomolskoye-veld bevindt zich in de structuur van de tweede orde - de Pyakupurovsky-koepelvormige opheffing, die deel uitmaakt van de noordelijke megaswell.

De koepelvormige verhoging van Pyakupurovskoe vertegenwoordigt een opgeheven zone onregelmatige vorm, georiënteerd in de zuidwest-noordoostelijke richting, gecompliceerd door verschillende lokale verhogingen van de III-orde.

Een analyse van de fysische en chemische eigenschappen van olie, gas en water stelt u in staat om de meest optimale downhole-apparatuur, bedrijfsmodus, opslag- en transporttechnologie, het type operatie voor de behandeling van de bottomhole-formatiezone, het volume van geïnjecteerde vloeistof en veel meer.

De fysische en chemische eigenschappen van olie en opgelost gas van het Komsomolsk-veld werden bestudeerd volgens de gegevens van oppervlakte- en diepe monsters.

Sommige parameters werden direct op de putten bepaald (drukmetingen, temperaturen, enz.). Monsteranalyse werd uitgevoerd in laboratorium omstandigheden in TCL. LLC "Geohim", LLC "Reagens", Tyumen.

Er werden oppervlaktemonsters genomen van de stroomleiding toen de putten in een bepaalde modus werkten. Alle studies van oppervlaktemonsters van olie en gas werden uitgevoerd volgens de methoden voorzien door de staatsnormen.

Tijdens het onderzoeksproces werd de samenstelling van de componenten van petroleumgas bestudeerd, de resultaten worden weergegeven in tabel 1.

Tabel 1 - Componentsamenstelling van petroleumgas.

Voor de berekening van reserves worden parameters aanbevolen die worden bepaald onder standaardomstandigheden en volgens een methode die dicht bij de omstandigheden van olieontgassing in het veld ligt, dat wil zeggen met getrapte scheiding. In dit opzicht werden de resultaten van studies van monsters met de oliemethode van differentiële ontgassing niet gebruikt bij de berekening van gemiddelde waarden.

De eigenschappen van oliën veranderen ook langs de sectie. Een analyse van de resultaten van laboratoriumonderzoeken van oliemonsters stelt ons niet in staat om strikte patronen te identificeren, maar het is mogelijk om de belangrijkste trends in veranderingen in de eigenschappen van oliën te traceren. Met diepte hebben de dichtheid en viscositeit van olie de neiging af te nemen, dezelfde trend zet zich voort voor het gehalte aan harsen.

De oplosbaarheid van gassen in water is veel lager dan in olie. Met een toename van de mineralisatie van water neemt de oplosbaarheid van gassen in water af.

Tafel 2 - Chemische samenstelling formatie wateren.

2. Ontwerp van putten voor velden met blootgesteld formatiewater

In gasputten kan dampvormig water uit gas condenseren en kan water vanuit de formatie naar de bodem van de put stromen. In gascondensaatputten wordt koolwaterstofcondensaat toegevoegd aan deze vloeistof, die uit het reservoir komt en zich in de boorput vormt. In de beginperiode van de ontwikkeling van afzettingen, bij hoge gasstroomsnelheden op de bodem van putten en een kleine hoeveelheid vloeistof, wordt het bijna volledig naar de oppervlakte gebracht. Naarmate de gasstroomsnelheid bij de bodem van het boorgat afneemt en de stroomsnelheid van de vloeistof die de bodem van de put binnenkomt toeneemt als gevolg van het bewateren van de permeabele tussenlagen en een toename van de volumetrische condensaatverzadiging van het poreuze medium, zal de volledige verwijdering van vloeistof uit de waterput is niet verzekerd, en een opeenhoping van de vloeistofkolom bij de bodem van het gat treedt op. Het verhoogt de tegendruk op de formatie, leidt tot een aanzienlijke afname van de productiesnelheid, het stoppen van de gasinstroom uit laagdoorlatende tussenlagen en zelfs een volledige sluiting van de put.

Het is mogelijk om de stroom van vloeistof in de put te voorkomen door de omstandigheden van gaswinning op de bodem van de put te handhaven, waaronder er geen condensatie van water en vloeibare koolwaterstoffen in de vormingszone van de bodem van het gat is, waardoor de doorbraak van de kegel van bodemwater of de randwatertong in de put. Bovendien is het mogelijk om de stroming van water in de put te voorkomen door vreemd water en formatiewater te isoleren.

Vloeistof uit het onderste gat wordt continu of periodiek verwijderd. De continue verwijdering van vloeistof uit de put wordt uitgevoerd door deze te laten werken met snelheden die ervoor zorgen dat de vloeistof van de bodem naar de oppervlaktescheiders wordt verwijderd, door vloeistof te onttrekken via sifon of stromingspijpen die in de put worden neergelaten met behulp van een gaslift, plunjerlift of pomp uit de vloeistof door downhole pompen.

Periodieke vloeistofverwijdering kan worden uitgevoerd door de put af te sluiten om vloeistof door de formatie te absorberen, de put in de atmosfeer te blazen door sifon of stromingspijpen zonder injectie of met injectie van oppervlakteactieve stoffen (schuimmiddelen) op de bodem van de put.

De keuze van een methode voor het verwijderen van vloeistof uit de bodem van putten hangt af van de geologische en veldkenmerken van het met gas verzadigde reservoir, het ontwerp van de put, de kwaliteit van het cementeren van de annulus, de ontwikkelingsperiode van het reservoir, evenals als de hoeveelheid en redenen voor de vloeistofstroom in de put. De minimale afgifte van fluïdum in de vormingszone onder in het boorgat en op de bodem van de put kan worden gegarandeerd door de druk en temperatuur onder in het boorgat te regelen. De hoeveelheid water en condensaat die vrijkomt uit het gas bij de bodem van het boorgat bij bodemdruk en -temperatuur wordt bepaald uit de krommen van gasvochtcapaciteit en condensatie-isothermen.

Om de doorbraak van de kegel van bodemwater in een gasput te voorkomen, wordt het gebruikt bij de beperkende watervrije stroomsnelheden die theoretisch of door speciale studies zijn bepaald.

Vreemd water en formatiewater worden geïsoleerd door cementbrij onder druk te injecteren. Tijdens deze operaties worden met gas verzadigde formaties door pakkers geïsoleerd van ondergelopen formaties. Bij ondergrondse gasopslagen is een methode ontwikkeld om overstroomde tussenlagen te isoleren door oppervlakte-actieve stoffen erin te injecteren, waardoor wordt voorkomen dat water de put binnendringt. Pilottests hebben aangetoond dat om een stabiel schuim te verkrijgen, het "schuimconcentraat" (in termen van de werkzame stof) gelijk moet zijn aan 1,5-2% van het volume van de geïnjecteerde vloeistof, en de schuimstabilisator - 0,5-1% . Om oppervlakteactieve stoffen en lucht op het oppervlak te mengen, wordt een speciaal apparaat gebruikt: een beluchter (zoals een "geperforeerde pijp in een pijp"). Lucht wordt door een geperforeerde aftakleiding gepompt door een compressor in overeenstemming met een gegeven a, een waterige oplossing van oppervlakteactieve stof wordt door een pomp in de buitenste leiding gepompt met een stroomsnelheid van 2-3 l/s.

De effectiviteit van de vloeistofverwijderingsmethode wordt onderbouwd door speciale putonderzoeken en technische en economische berekeningen. De put wordt 2-4 uur stilgelegd om vloeistof door het reservoir te absorberen.De stroomsnelheden van de putten na het opstarten nemen toe, maar ze compenseren niet altijd de verliezen in gasproductie als gevolg van inactieve putten. Aangezien de vloeistofkolom niet altijd in het reservoir gaat en de gasinstroom mogelijk niet wordt hervat bij lage druk, wordt deze methode zelden gebruikt. De put aansluiten op het gasverzamelnetwerk lage druk stelt u in staat om overstroomde putten te bedienen, water van gas te scheiden, lange tijd gas onder lage druk te gebruiken. Putten worden binnen 15-30 minuten in de atmosfeer geblazen. Tegelijkertijd moet de gassnelheid bij de bodem van het gat 3-6 m/s bedragen. De methode is eenvoudig en wordt gebruikt als het debiet gedurende een lange periode (meerdere dagen) wordt hersteld. Deze methode heeft echter veel nadelen: de vloeistof wordt niet volledig uit de bodem van het boorgat verwijderd, de toenemende onttrekking aan het reservoir leidt tot een intensieve instroom van nieuwe porties water, de vernietiging van het reservoir, de vorming van een zandprop, vervuiling omgeving, gasverlies.

Periodiek blazen van putten door buizen met een diameter van 63-76 mm of door speciaal verlaagde sifonbuizen met een diameter van 25-37 mm wordt op drie manieren uitgevoerd: handmatig of door automatische machines die op het oppervlak of op de bodem van de Goed. Deze methode verschilt van blazen in de atmosfeer doordat deze alleen wordt toegepast na de opeenhoping van een bepaalde kolom vloeistof op de bodem.

Het gas uit de put komt samen met de vloeistof het lagedrukgasverzamelverdeelstuk binnen, wordt gescheiden van het water in de afscheiders en wordt samengeperst of afgefakkeld. De machine die op de putmond is geïnstalleerd, opent periodiek de klep op de werkleiding. De machine krijgt hiervoor een opdracht als het drukverschil tussen de annulus en de werkleiding oploopt tot een vooraf bepaald verschil. De grootte van dit verschil hangt af van de hoogte van de vloeistofkolom in de slang.

Automatische machines die onderaan zijn geïnstalleerd, werken ook op een bepaalde hoogte van de vloeistofkolom. Installeer één klep bij de inlaat van de slang of meerdere startgasliftkleppen in het onderste gedeelte van de slang.

Scheiding onder in het boorgat van de gas-vloeistofstroom kan worden gebruikt om fluïdum op de bodem van het boorgat te verzamelen. Deze scheidingsmethode gevolgd door vloeistofinjectie in de onderliggende horizon werd getest na voorbereidende laboratoriumonderzoeken bij de put. 408 en 328 Korobkovsky-veld. Met deze methode worden hydraulische drukverliezen in de boorput en de kosten voor het verzamelen en gebruiken van formatiewater aanzienlijk verminderd.

Periodieke verwijdering van vloeistof kan ook worden uitgevoerd wanneer oppervlakteactieve stof op de bodem van de put wordt aangebracht. Wanneer water in contact komt met het blaasmiddel en het gas door de vloeistofkolom wordt geborreld, ontstaat er schuim. Aangezien de dichtheid van het schuim aanzienlijk lager is dan de dichtheid van water, zorgen zelfs relatief kleine gassnelheden (0,2-0,5 m/s) ervoor dat de schuimmassa naar de oppervlakte wordt afgevoerd.

Wanneer de mineralisatie van water minder is dan 3--4 g/l, wordt een 3-5% waterige oplossing van sulfonzuur gebruikt, met een hoog zoutgehalte (tot 15-20 g/l), worden natriumzouten van sulfonzuren gebruikt . Vloeibare oppervlakte-actieve stoffen worden periodiek in de put gepompt en vaste oppervlakte-actieve stoffen (Don, Ladoga, Trialon-poeders, enz.) de putten.

Voor putten met een waterinstroom tot 200 l/dag wordt aanbevolen om tot 4 g actieve oppervlakteactieve stof per 1 liter water toe te voegen; in putten met een instroom tot 10 t/dag wordt deze hoeveelheid verminderd.

De introductie van maximaal 300-400 liter sulfonoloplossingen of Novost-poeder in individuele putten van het Maykop-veld leidde tot een toename van de stroomsnelheden met 1,5-2,5 keer in vergelijking met de oorspronkelijke, de duur van het effect bereikte 10-15 dagen . De aanwezigheid van condensaat in de vloeistof vermindert de activiteit van oppervlakteactieve stoffen met 10-30%, en als er meer condensaat is dan water, vormt zich geen schuim. Onder deze omstandigheden worden speciale oppervlakteactieve stoffen gebruikt.

Continue verwijdering van vloeistof van de bodem vindt plaats bij bepaalde gassnelheden, die zorgen voor de vorming van een tweefasige druppelstroom. Het is bekend dat deze condities worden geboden bij gassnelheden van meer dan 5 m/s in pijpstrengen met een diameter van 63-76 mm bij putdieptes tot 2500 m.

Continue vloeistofverwijdering wordt gebruikt in gevallen waar het formatiewater continu naar de bodem van de put stroomt.De diameter van de pijpkolom wordt gekozen om stroomsnelheden te verkrijgen die de verwijdering van vloeistof van de bodem verzekeren. Bij het overschakelen naar een kleinere leidingdiameter neemt de hydraulische weerstand toe. Daarom is de overgang naar een kleinere diameter effectief als het drukverlies door wrijving kleiner is dan de tegendruk op de vorming van een vloeistofkolom die niet uit de bodem van het boorgat wordt verwijderd.

Gasliftsystemen met een downhole-klep worden met succes gebruikt om vloeistof uit de bottom-hole te verwijderen. Gas wordt bemonsterd door de annulus en vloeistof wordt verwijderd door de buis, waarop opstartgaslift- en downhole-kleppen zijn geïnstalleerd. De klep wordt beïnvloed door de veercompressiekracht en het drukverschil dat wordt gecreëerd door de vloeistofkolommen in de buis en de annulus (naar beneden), evenals de kracht als gevolg van de druk in de annulus (naar boven). Bij het berekende vloeistofniveau in de annulus, de verhouding actieve krachten wordt zodanig dat de klep opent en de vloeistof de slang binnengaat en verder in de atmosfeer of in de separator. Nadat het vloeistofniveau in de annulus is gedaald tot de vooraf ingestelde waarde, sluit de inlaatklep. Vloeistof bouwt zich op in de slang totdat de startgasliftkleppen werken. Wanneer deze laatste worden geopend, komt gas uit de ring de buis binnen en brengt de vloeistof naar de oppervlakte. Nadat het vloeistofniveau in de leidingen is gedaald, worden de startkleppen gesloten en hoopt zich opnieuw vloeistof op in de leidingen vanwege de bypass van de annulus.

In gas- en gascondensaatputten wordt een plunjerlift van het type "vliegende klep" gebruikt. Een pijpbegrenzer is geïnstalleerd in het onderste deel van de buizenreeks en een bovenste schokdemper is geïnstalleerd op de kerstboom. fungeert als een "zuiger".

De praktijk heeft de optimale stijgsnelheid (1-3 m/s) en daalsnelheid (2-5 m/s) van de plunjer vastgesteld. Bij gassnelheden aan de schoen van meer dan 2 m/s wordt een continue plunjerlift gebruikt.

Bij lage reservoirdruk in putten tot 2500 m diep, beneden in het boorgat pompende eenheden. In dit geval is het verwijderen van vloeistof niet afhankelijk van de gassnelheid* en kan het worden uitgevoerd tot het einde van de ontwikkeling van de afzetting met een verlaging van de putkopdruk tot 0,2-0,4 MPa. Pompeenheden in het boorgat worden dus gebruikt in omstandigheden waarin andere methoden voor het verwijderen van vloeistof helemaal niet kunnen worden toegepast of hun efficiëntie sterk daalt.

Onder in het boorgat worden pompen op de buizen geïnstalleerd en er wordt gas door de ring geleid. Om te voorkomen dat gas de pompinlaat binnendringt, wordt het geplaatst onder de perforatiezone onder het niveau van de vloeistofbuffer of boven de klep in het boorgat, waardoor alleen vloeistof in de buis kan stromen.

veldput stroomsnelheid anisotropie

3. Technologische werkingswijzen van putten, redenen voor de beperking van stroomsnelheden

De technologische werking van projectputten is een van de meest belangrijke beslissingen aanvaard door de ontwerper. De technologische werkingsmodus, samen met het type put (verticaal of horizontaal), bepaalt vooraf hun aantal, dus grondleidingen, en uiteindelijk kapitaalinvesteringen voor veldontwikkeling met een bepaalde selectie uit de aanbetaling. Het is moeilijk om een ontwerpprobleem te vinden dat, net als een technologisch regime, een multivariate en puur subjectieve oplossing zou hebben.

Technologisch regime - dit zijn specifieke omstandigheden voor de beweging van gas in het reservoir, de bodem van het boorgat en de put, gekenmerkt door de waarde van het debiet en de druk in het boorgat (drukgradiënt) en bepaald door enkele natuurlijke beperkingen.

Tot op heden zijn er 6 criteria geïdentificeerd, waarvan de naleving u in staat stelt de stabiele werking van de put te controleren. wiskundige uitdrukking rekening houdend met de invloed van verschillende groepen factoren op de bedrijfsmodus. De volgende zaken hebben de grootste invloed op de werking van de put:

Vervorming van het poreuze medium bij het creëren van significante terugtrekkingen in de formatie, wat leidt tot een afname van de permeabiliteit van de bodem van het boorgat, in het bijzonder in formaties met gebroken poreuze formaties;

Vernietiging van de bodem van het boorgat tijdens het openen van onstabiele, zwak stabiele en zwak gecementeerde reservoirs;

Vorming van zand-vloeistofproppen tijdens de werking van de put en hun impact op de geselecteerde bedrijfsmodus;

Vorming van hydraten in de bodem van het boorgat en in de boorput;

Waterputten met bodemwater;

Corrosie van boorgatapparatuur tijdens bedrijf;

Putten aansluiten op gemeenschapsverzamelaars;

Opening van een laag meerlaagse afzettingen, rekening houdend met de aanwezigheid van een hydrodynamische verbinding tussen tussenlagen, enz.

Al deze en andere factoren worden uitgedrukt door de volgende criteria, die de vorm hebben:

dP/dR = Const -- constante gradiënt waarmee putten moeten worden bediend;

DP=Ppl(t) - Pz(t) = Const -- constante afname;

Pz(t) = Const -- constante bodemgatdruk;

Q(t) = Const -- constant debiet;

Py(t) = Const -- constante putkopdruk;

x(t) = Const -- constante snelheid stroom.

Voor elk gebied moet bij het rechtvaardigen van de technologische werkwijze één (zeer zelden twee) van deze criteria worden geselecteerd.

Bij het kiezen van de technologische werkingsmodi van putten, het geprojecteerde veld, ongeacht welke criteria worden geaccepteerd als de belangrijkste die de werkingsmodus bepalen, moeten de volgende principes in acht worden genomen:

Volledigheid van rekening houden met de geologische kenmerken van de afzetting, de eigenschappen van vloeistoffen die het poreuze medium verzadigen;

Naleving van de eisen van de wet op de bescherming van het milieu en natuurlijke bronnen koolwaterstoffen gas, condensaat en olie;

Volledige garantie van de betrouwbaarheid van het systeem "reservoir - het begin van de gaspijpleiding" tijdens het ontwikkelen van de aanbetaling;

Maximale aandacht voor de mogelijkheid om alle factoren die de productiviteit van putten beperken weg te nemen;

Tijdige verandering van eerder vastgestelde regimes die niet geschikt zijn in dit stadium van veldontwikkeling;

Zorgen voor het geplande volume van de gas-, condensaat- en olieproductie met minimale kapitaalinvesteringen en bedrijfskosten en een stabiele werking van het gehele "reservoir-gaspijpleiding"-systeem.

Om de criteria voor de technologische werking van putten te selecteren, is het eerst nodig om een bepalende factor of een groep factoren vast te stellen om de werkingswijze van projectputten te rechtvaardigen. Speciale aandacht tegelijkertijd moet de ontwerper aandacht besteden aan de aanwezigheid van bodemwater, meerlagen en de aanwezigheid van hydrodynamische communicatie tussen de lagen, aan de anisotropieparameter, aan de aanwezigheid van lithologische schermen over het afzettingsgebied, aan de nabijheid van contourwateren, de reserves en doorlaatbaarheid van dunne, zeer doorlatende tussenlagen (superreservoirs), de stabiliteit van tussenlagen, de grootte van de beperkende gradiënten van waaruit de vernietiging van de formatie begint, de druk en temperaturen in de "formatie- UKPG"-systeem, over de verandering in de eigenschappen van gas en vloeistof door druk, over de leidingen en over de omstandigheden van gasdroging, enz.

4. Berekening van de productiesnelheid van waterloze putten, afhankelijkheid van de productiesnelheid van de mate van opening van het reservoir, anisotropieparameter

Oplossing algoritme:

1. Bepaal de kritische parameters van het gas:

2. Bepaal de supercompressiecoëfficiënt in reservoiromstandigheden:

3. We bepalen de dichtheid van het gas onder standaardcondities en daarna onder reservoircondities:

4. Zoek de hoogte van de formatiewaterkolom die nodig is om een druk van 0,1 MPa te creëren:

5. Bepaal de coëfficiënten a* en b*:

6. Bepaal de gemiddelde straal:

7. Zoek de coëfficiënt D:

8. We bepalen de coëfficiënten K o , Q* en het maximale watervrije debiet Q pr.bezv. afhankelijk van de mate van penetratie van de formatie h en voor twee verschillende waarden van de anisotropieparameter:

Initiële data:

Tabel 1 - Initiële gegevens voor de berekening van het watervrije regime.

Tabel 4 - Berekening van het watervrije regime.

5. Analyse van rekenresultaten

Als resultaat van de berekening van het watervrije regime voor verschillende graden van reservoirpenetratie en met de waarden van de anisotropieparameter gelijk aan 0,03 en 0,003, ontving ik de volgende afhankelijkheden:

Figuur 1 - Afhankelijkheid van het beperkende watervrije debiet van de penetratiegraad voor twee waarden van de anisotropieparameter: 0,03 en 0,003.

Geconcludeerd kan worden dat de optimale openingswaarde in beide gevallen 0,72 is. In dit geval zal een grotere stroomsnelheid een hogere waarde van anisotropie hebben, dat wil zeggen een grotere verhouding van verticale tot horizontale permeabiliteit.

Bibliografie

1. "Instructie voor een uitgebreide studie van gas- en gascondensaatputten." M: Nedra, 1980. Bewerkt door Zotov G.A. Aliyev Z.S.

2. Ermilov O.M., Remizov V.V., Shirkovsky A.I., Chugunov L.S. "Reservoirfysica, productie en ondergrondse gasopslag". M. Wetenschap, 1996

3. Aliev Z.S., Bondarenko V.V. Richtlijnen voor het ontwerp van de ontwikkeling van gas- en gasolievelden. Pechora.: Pechora-tijd, 2002 - 896 p.

Vergelijkbare documenten

Geografische locatie, geologische structuur, gasgehalte van de afzetting. Analyse van prestatie-indicatoren voor putten. Berekening temperatuurregime om een stroomsnelheid vast te stellen waarbij zich geen hydraten zullen vormen op de bodem en langs de boorput.

scriptie, toegevoegd 13/04/2015

Schema van een productieput. Werk uitgevoerd tijdens de ontwikkeling ervan. Reservoirenergiebronnen en drainageregimes van gasreservoirs. Gemiddelde debieten per bronbewerkingsmethoden. Onderwater- en oppervlakteapparatuur. Grondstofvoorwaarden van olie.

controlewerk, toegevoegd 06/05/2013

Geologische en fysieke kenmerken van het object. Ontwikkelingsproject voor een deel van de Sutorminskoye-veldformatie met behulp van de Giprovostok-neft-methode. Putafstandsschema's, momentane putstroomsnelheden. Berekening van de afhankelijkheid van het aandeel olie in de productie van putten.

scriptie, toegevoegd 13/01/2011

Analyse van de betrouwbaarheid van deposito's van gasreserves; putvoorraad, jaarlijkse opnames uit het veld, de staat van bewatering. Berekening van indicatoren van veldontwikkeling voor uitputting in de technologische werkingsmodus van putten met constante afname van het reservoir.

scriptie, toegevoegd 27-11-2013

Definitie benodigde hoeveelheid putten voor een gasveld. Wijze van bronnen en putten. Analyse van de afhankelijkheid van het debiet van een gasput van zijn coördinaten binnen de sector. Drukverdelingen langs de straal die door de bovenkant van de sector gaat, het midden van de put.

scriptie, toegevoegd 03/12/2015

Beschrijving geologische structuur Geboorteplaats. Fysische en chemische eigenschappen en samenstelling van vrij gas. Berekening van de hoeveelheid hydraatvormingsremmer voor het productieproces. Technologische werking van de put. Berekening van de reserves van de gasvoorraad van de formatie.

scriptie, toegevoegd 29/09/2014

Methoden voor het berekenen van de watervrije periode van putwerking, rekening houdend met de werkelijke eigenschappen van het gas en de heterogeniteit van het reservoir. Gascondensaatterugwinning van afzettingen met bodemwater. Dynamiek van cumulatieve gasproductie en waterindringing in het reservoir van het Srednebotuobinskoye-veld.

scriptie, toegevoegd 17-06-2014

Geologische en veldkenmerken van het Samotlor-olieveld. Tektoniek en stratigrafie van de sectie. Samenstelling en eigenschappen van gesteenten van productieve lagen. Stadia van veldontwikkeling, werkwijzen en putmetingen. Veldvoorbereiding van olie.

praktijkrapport, toegevoegd 12/08/2015

Selectie van apparatuur en selectie van pompeenheden van een centrifugaaleenheid voor de werking van een put in een veld. Controle van de diametrale afmeting van onderwaterapparatuur, parameters van de transformator en het controlestation. Beschrijving van het ontwerp van de elektromotor.

scriptie, toegevoegd 24-06-2011

Drukverdeling in het gasgedeelte. Bernoulli's vergelijking voor de stroming van een stroperige vloeistof. Grafieken van de afhankelijkheid van het debiet van de put en de ringvormige druk van de doorlaatbaarheid van de binnenste ringvormige zone. Dupuis-formule voor een gelijkmatige stroming in een homogeen reservoir.

De technologische werking van verticaal hydraulisch breken (HF) wordt vaak gebruikt in gasproducerende velden om de vloeistofstroom naar de put te stimuleren. breed praktisch gebruik Hydraulisch breken stimuleert wetenschappelijk en veldonderzoek om de patronen van gasfiltratie naar putten met hydraulische breuken te bestuderen. In het voorgestelde artikel wordt een nieuwe formule afgeleid voor het berekenen van het debiet van een gasproductieput na hydraulisch breken, waarvan de berekeningen veel eenvoudiger zijn dan het gebruik van de formules. Tegelijkertijd geeft de door de auteurs voorgestelde alternatieve formule resultaten die maximaal 3-5% afwijken van de resultaten, wat het mogelijk maakt om een alternatieve formule voor praktisch gebruik aan te bevelen.

1. Geometrisch model van de bodem van het boorgat en hydraulische breuk

Naar aanleiding van het werk van Kanevskaya R.D. en Katz R.M. een verticale hydraulische breuk met een eindige dikte en geleidbaarheid wordt gemodelleerd als een ellips met halve assen l en w (fig. 1).

Rijst. 1. Filtratiegebiedschema:
1 - laag; 2 - barst; 3 - bodemvormingszone.
a 2 - b 2 \u003d l 2 - w 2 \u003d f 2; f is de brandpuntsafstand van de confocale ellipsen;
r c - straal van de put. Vloeistofinstroom in de put wordt alleen door de breuk uitgevoerd

De grens van de bottomhole formatiezone (BFZ) wordt gemodelleerd door een ellips confocaal naar een elliptische breuk. Geometrische afmetingen en de brandpuntsafstand f van deze twee confocale ellipsen zal worden gerelateerd door de vergelijking

De permeabiliteit van het breukvulmiddel 2, de bodem van de formatiezone 3 en het niet-verontreinigde (ver van de put verwijderde) deel van de formatie 1 zullen respectievelijk worden aangeduid als k2, k3 en k1. De stationaire vloeistoffiltratie in het gehele filtratiegebied in Fig. 1, zoals in , we zijn van mening dat dit voldoet aan de lineaire wet van Darcy. Langs de elliptische grenzen van de breuk en de bodem van het boorgat wordt aangenomen dat de druk constant is - deze grenzen worden genomen als isobaren bij het afleiden van de formule voor het putdebiet.

Om de formule voor het debiet van een put met een hydraulische breuk af te leiden, berekenen we eerst de filtratiestromen in elk afzonderlijk deel van het filtratiegebied in Fig. 1.

2. Berekening van vloeistofinstroom in de put door een verticale hydraulische breuk

Bij het berekenen van de vloeistofinstroom in een put vanuit een verticale elliptische breuk, wordt een puntafvoer geplaatst aan de oorsprong van coördinaten, waarvan de dikte het gewenste debiet van de put bepaalt met hydraulisch breken. De straal van de put is echter ≈ 10-15 cm en de maximale dikte (opening) van de breuk is ≈ 1 cm Met een dergelijke verhouding tussen de afmetingen van de straal van de put en de dikte van de breuk is het problematisch om de stroming te modelleren naar de put van de hydraulische breuk met behulp van een puntstroom aan de oorsprong van coördinaten, wat daarom blijkbaar de auteurs leidde tot een complex rekenalgoritme.

Om rekenproblemen te vermijden die gepaard gaan met het gebruik van puntstroom, wordt in dit document, in het stadium van het berekenen van de vloeistofinstroom in de put vanuit een hydraulische breuk, de laatste gemodelleerd als twee identieke dunne verlengde rechthoeken met afmetingen ℓ′ (lengte) en 2w '(breedte). De rechthoeken grenzen direct aan de put langs verschillende kanten daaruit en hun assen bevinden zich op dezelfde rechte lijn die door het midden van de put loopt. Een elliptische breuk wordt geïdentificeerd met een rechthoekige breuk als ze buiten de cirkelvormige contour van de put gelijke lengtes en dwarsdoorsneden hebben. Gebaseerd op deze definitie van de identiteit van twee scheurvormen, voor geometrische parameters scheuren, krijgen we de volgende koppelingsvergelijkingen:

(2)

Beschouw de vloeistofstroom naar de put door een rechthoekige hydraulische breuk. Het is bekend dat de gestage vlakparallelle filtratie van een perfect gas wordt beschreven door oplossingen van de Laplace-vergelijking

(3)

met betrekking tot de functie , waarbij p de druk is. Als de oplossing van vergelijking (3) onder de juiste randvoorwaarden wordt gevonden, dan kan het snelheidsveld worden gevonden uit de wet van Darcy met de formule

In het probleem dat wordt opgelost, is het rekendomein een rechthoek aan de zijkanten waarvan de volgende randvoorwaarden zijn gespecificeerd:

De oplossing van het randwaardeprobleem (3)–(6) is geconstrueerd volgens de standaard Fourier-methode en heeft de vorm

Onzekere coëfficiënten An in formule (7) worden gevonden uit de laatste randvoorwaarde (6). Met behulp van de bekende formules voor de coëfficiënten van de Fourierreeks verkrijgen we dat

(9)

Vervanging van de coëfficiënten A n uit formule (9) in (7) leidt tot de volgende uitdrukking voor de functie:

In formule (10) blijft slechts één onbekende grootheid over - de filtratiesnelheid bij de grens x = 0 - bij de inlaat van de stroom van de hydraulische breuk naar de boorput. Om de onbekende waarde v te bepalen, berekenen we de gemiddelde waarde van de functie Ф(x, y) op de grens x = 0. Gebaseerd op formule (10), voor de gemiddelde waarde

(11)

vind dat

(12)

Aan de andere kant moet bij de grens x = 0 de druk gelijk zijn aan de druk in de bodem van het boorgat en daarom moet aan de gelijkheid worden voldaan. Gezien de laatste opmerking
uit (12) voor de onbekende grootheid krijgen we de volgende waarde:

(13)

Waar .

Aangezien de vloeistofinstroom in de put (berekend voor luchtdruk en reservoirtemperatuur) door een hydraulische breuk in een reservoir met dikte b′ is gelijk aan de waarde , voor het gewenste putdebiet Q, verkrijgen we uiteindelijk de uitdrukking

(14)

3. Berekening van vloeistofinstroom naar een verticale elliptische hydraulische breuk vanaf de confocale grens van de BFZ

Laten we nu eens kijken naar filtratie in gebied 3 tussen de hydraulische breuk en de elliptische grens van de bodem van het boorgat. In dit stadium van het onderzoek zal de vorm van de scheur genomen worden als een langgerekte ellips met assen 2l (scheurlengte) en 2w (parameter die scheuropening karakteriseert). De formule voor de instroom van perfect gas van de elliptische BFZ-grens naar de elliptische breukgrens is bekend en heeft de vorm:

(15)

4. Berekening van de vloeistoftoevoer naar de elliptische grens van de BFZ vanuit de cirkelvormige toevoerlus

Laten we nu eens kijken naar de filtratie in het 1e gebied tussen de elliptische grens van de bodem van het boorgat en de cirkelvormige toevoerlus met straal R. De formule voor de vloeistofinstroom naar de elliptische grens van de bodem van het boorgat kan worden verkregen met de EGDA-methode, gebaseerd op op de formule (4)-(25) van het handboek voor het berekenen van elektrische capaciteiten. Formule (4)-(25) in termen van het beschouwde filtratieprobleem op basis van EGDA zal als volgt geschreven worden:

(16)

waarin K(k) en K(k′) = K′(k) volledige elliptische integralen zijn van de eerste soort met modules k en respectievelijk, en F(ψ; k) een onvolledige elliptische integraal van de eerste soort is. De module k en het argument ψ worden berekend door de parameters van de vergelijkingen van de BFZ-grenzen en de straal R van de cirkelvormige voedingslus volgens de volgende formules:

(17)

5. Afleiding van de formule voor het berekenen van het debiet van een gasproductieput met een verticale hydraulische breuk

Formules (14), (15) en (16) geven een stelsel van drie lineaire vergelijkingen met drie onbekenden - stroomsnelheid Q en drukken P trsh en P PZP. Als we dit systeem van vergelijkingen oplossen met de eliminatiemethode, om het debiet van een put met een verticale hydraulische breuk in de BFZ te berekenen, krijgen we de volgende formule:

Door de verhouding tussen de productiesnelheid van de put na hydraulisch breken en de productiesnelheid van dezelfde put zonder hydraulisch breken samen te stellen, krijgen we de volgende uitdrukking voor de efficiëntiefactor van hydraulisch breken:

Vergelijkende berekeningen van debieten van putten met hydraulisch breken met behulp van formules (18) onthulden dat de maximale relatieve verschillen niet groter zijn dan 3-5%. Tegelijkertijd heeft formule (18) in rekentermen de voorkeur voor de praktijk, aangezien deze een eenvoudigere software-implementatie heeft.

In de praktijk maken formules (18) en (19) het mogelijk om het voorspelde debiet te berekenen van een put waar een hydrofractureringsoperatie is gepland, en uiteindelijk om de verwachte technische en economische efficiëntie van hydrofracturering te evalueren.

BIBLIOGRAFIE

Technologie voor het ontwerpen van hydraulisch breken als onderdeel van het gasco/ O.P. Andreev [ik dr.]. - M.: Gazprom Expo LLC, 2009. -
183 blz.
Cadet V.V., Selyakov V.I. Vloeistoffiltratie in een medium met een elliptische hydraulische breuk Izv. universiteiten. Olie en gas. - 1988. - Nr. 5. - S. 54-60.
Kanevskaya R.D., Katz R.M. Analytische oplossingen voor problemen met vloeistoftoevoer naar een put met een verticale hydraulische breuk en hun gebruik in numerieke filtratiemodellen //
Izv. RAN. MJG. - 1996. - Nr. 6. - S. 59-80.
Wel productiviteit. Hemant Mukherjees gids. - M.: 2001.
Basniev K.S., Dmitriev N.M., Rozenberg G.D. Hydromechanica voor olie en gas. - Moskou-Izhevsk: Instituut voor computeronderzoek, 2003. - 480 p.
Iossel Yu.Ya., Kochanov E.S., Strunsky M.G. Berekening van elektrische capaciteit. - L.: Energoizdat, 1981. - 288 p.

Bibliografische link

Gasumov R.A., Akhmedov K.S., Tolpaev V.A. TARIEFBEREKENING VAN EEN GASPRODUCENTBUT MET EEN VERTICALE HYDRAULISCHE BREUK // Uspekhi moderne natuurwetenschap. - 2011. - Nr. 2. - P. 78-82;
URL: http://natural-sciences.ru/ru/article/view?id=15932 (toegangsdatum: 01/02/2020). We brengen de tijdschriften onder uw aandacht die zijn uitgegeven door de uitgeverij "Academy of Natural History"

Het belangrijkste element van het watervoorzieningssysteem is de bron van watervoorziening. Voor autonome systemen in particuliere huishoudens, in zomerhuisjes of boerderijen worden putten of putten als bronnen gebruikt. Het principe van watervoorziening is eenvoudig: de watervoerende laag vult ze met water, dat naar gebruikers wordt gepompt. Tijdens langdurig gebruik van de pomp, ongeacht het vermogen, kan deze niet meer water aanvoeren dan de waterdrager aan de leiding geeft.

Elke bron heeft een beperkte hoeveelheid water die hij per tijdseenheid aan de consument kan geven.

Debet definities

Na het boren levert de organisatie die de werkzaamheden heeft uitgevoerd een testrapport, oftewel een paspoort voor de put, waarin alle benodigde parameters zijn ingevuld. Bij het boren voor huishoudens voeren aannemers echter vaak een geschatte waarde in het paspoort in.

U kunt de juistheid van de informatie nogmaals controleren of het debiet van uw put met uw eigen handen berekenen.

Dynamiek, statica en hoogte van de waterkolom

Voordat u begint met meten, moet u begrijpen wat het statische en dynamische waterniveau in de put is, evenals de hoogte van de waterkolom in de putstring. De meting van deze parameters is niet alleen nodig om de productiviteit van de put te berekenen, maar ook om goede keuze pompeenheid voor het watertoevoersysteem.

Het statisch niveau is de hoogte van de waterkolom bij afwezigheid van wateropname. Hangt af van de in-situ druk en wordt ingesteld tijdens stilstand (meestal minimaal een uur);
Dynamisch niveau - stabiele toestand water tijdens wateropname, dat wil zeggen wanneer de instroom van vloeistof gelijk is aan de uitstroom;
De kolomhoogte is het verschil tussen de diepte van de put en het statische niveau.

Dynamiek en statica worden gemeten in meters vanaf de grond en de hoogte van de kolom vanaf de bodem van de put

U kunt een meting uitvoeren met:

Elektrische niveaumeter;
Een elektrode die het contact sluit bij interactie met water;
Een gewoon gewicht vastgebonden aan een touw.

Meten met een signaalelektrode

Bepaling van pompprestaties

Bij het berekenen van het debiet is het noodzakelijk om de prestaties van de pomp tijdens het pompen te kennen. Om dit te doen, kunt u de volgende methoden gebruiken:

Flowmeter- of tellergegevens inzien;
Maak uzelf vertrouwd met het paspoort voor de pomp en ontdek de prestaties op het werkpunt;
Bereken het geschatte debiet door waterdruk.

In het laatste geval is het nodig om een buis met een kleinere diameter horizontaal te bevestigen aan de uitlaat van de stijgbuis. En neem de volgende metingen:

De lengte van de leiding (min 1,5 m) en de diameter;
Hoogte vanaf de grond tot het midden van de buis;
De lengte van de uitwerping van de straal vanaf het uiteinde van de buis tot het punt van impact op de grond.

Nadat u de gegevens hebt ontvangen, moet u ze vergelijken volgens het diagram.

Vergelijk de gegevens naar analogie met het voorbeeld

Meting van het dynamische niveau en de stroomsnelheid van de put moet worden uitgevoerd met een pomp met een capaciteit van ten minste uw geschatte piekwaterstroom.

Vereenvoudigde berekening

Het debiet van een put is de verhouding van het product van de intensiteit van het oppompen van water en de hoogte van de waterkolom tot het verschil tussen dynamische en statische waterstanden. Om het debiet van de definitieput te bepalen wordt de volgende formule gebruikt:

Dt \u003d (V / (Hdyn-Nst)) * Hv, Waar

Dt is het gewenste debiet;
V is het volume verpompte vloeistof;
Hdyn – dynamisch niveau;
Hst - statisch niveau;
Hv is de hoogte van de waterkolom.

Zo hebben we een put van 60 meter diep; waarvan de statica 40 meter is; het dynamische niveau tijdens bedrijf van de pomp met een capaciteit van 3 kubieke meter/uur was vastgesteld op circa 47 meter.

In totaal zal het debiet zijn: Dt \u003d (3 / (47-40)) * 20 \u003d 8,57 kubieke meter / uur.

Een vereenvoudigde meetmethode is het meten van het dynamische niveau wanneer de pomp op één capaciteit draait, voor de particuliere sector kan dit voldoende zijn, maar niet om het exacte beeld te bepalen.

Specifieke afschrijving

Met een toename van de pompprestaties neemt het dynamische niveau en dienovereenkomstig het werkelijke debiet af. Daarom karakteriseert de wateropname de productiviteitsfactor en het specifieke debiet nauwkeuriger.

Om dit laatste te berekenen, is het noodzakelijk om niet één, maar twee metingen te doen van het dynamische niveau bij verschillende indicatoren van de intensiteit van de waterinname.

Het specifieke debiet van een put is het volume water dat wordt geproduceerd wanneer het niveau voor elke meter daalt.

De formule definieert het als de verhouding van het verschil tussen de grotere en kleinere waarden van de wateropname-intensiteit tot het verschil tussen de waarden van de daling van de waterkolom.

Dsp = (V2-V1) / (h2-h1), Waar

Dud - specifieke afschrijving
V2 - het volume verpompt water bij de tweede waterinname
V1 - primair gepompt volume
h2 - daling van het waterpeil bij de tweede waterinname
h1 - niveaudaling bij de eerste waterinname

Terugkomend op onze voorwaardelijke put: met een wateropname van 3 kubieke meter per uur was het verschil tussen dynamiek en statische 7 m; bij hermeting met een pompcapaciteit van 6 kuub/uur was het verschil 15 m.

In totaal zal het specifieke debiet zijn: Dsp \u003d (6-3) / (15-7) \u003d 0,375 kubieke meter / uur

Echte debet

De berekening is gebaseerd op de specifieke indicator en de afstand van het aardoppervlak tot de bovenkant van de filterzone, rekening houdend met de voorwaarde dat de pompeenheid eronder niet zal worden ondergedompeld. Deze berekening komt zoveel mogelijk overeen met de werkelijkheid.

DT= (HF-Hst) * Dud, Waar

Dt - putstroomsnelheid;
Hf is de afstand tot het begin van de filterzone (in ons geval nemen we deze als 57 m);
Hst - statisch niveau;
Dud - specifieke afschrijving.

In totaal zal het werkelijke debiet zijn: Dt \u003d (57-40) * 0,375 \u003d 6,375 kubieke meter / uur.

Zoals te zien is, was in het geval van onze denkbeeldige put het verschil tussen de vereenvoudigde en vervolgmeting bijna 2,2 kubieke meter per uur in de richting van dalende productiviteit.

Verlaging van de stroomsnelheid

Tijdens bedrijf kan de productiviteit van de put afnemen, de belangrijkste reden voor de afname van de productiesnelheid is verstopping en om deze naar het vorige niveau te verhogen, is het noodzakelijk om de filters te reinigen.

Na verloop van tijd de waaiers centrifugaal pomp kan verslijten, vooral als uw put in het zand ligt, in welk geval de prestaties lager zullen zijn.

Het kan echter zijn dat schoonmaken niet helpt als u aanvankelijk een lage opbrengst had waterput. De redenen hiervoor zijn verschillend: de diameter van de productieleiding is onvoldoende, deze is voorbij de watervoerende laag geraakt of bevat weinig vocht.