Montering av vertikale forbindelser. Rammekoblingsoppsett

Hovedelementene i rammen er rammer. De er bygd opp av søyler og bærende konstruksjoner belegg - bjelker eller takstoler, lange gulv, etc. Disse elementene er hengslet ved nodene ved hjelp av metallinnstøpte deler, ankerbolter og sveising. Rammer er satt sammen av standard prefabrikkerte elementer. Andre rammeelementer er fundament, stropping og kranbjelker og fagverkskonstruksjoner. De sikrer stabiliteten til rammene og oppfatter lastene fra vinden som virker på bygningens vegger og lanterner, samt laster fra kraner.

Sammensatte elementer av rammen til en-etasjes industribygg

Som et eksempel, en bygning med ett spenn utstyrt med en traverskran (fig. 1).

Rammen består av følgende hovedelementer:

1. Kolonner plassert i trinn på W langs bygningen; hovedformålet med søylene er å støtte rullebanebjelkene og dekke.
2. Takets bærende konstruksjoner (fagverk * ​​bjelker eller takstoler), som hviler direkte på søylene (hvis deres stigning faller sammen med stigningen til søylene) og danner med dem de tverrgående rammene til rammen.
3. Hvis trinnet til beleggets støttestrukturer ikke faller sammen med stigningen til søylene (for eksempel 6 og 12 m), introduseres subrafter-strukturer som ligger i de langsgående planene (også i form av bjelker eller takstoler) i rammeverk, som støtter de mellomliggende støttestrukturene til belegget plassert mellom søylene (fig. 1b).
4. I noen (sjeldne) tilfeller introduseres dragere i rammeverket, basert på beleggets bærende strukturer og plassert i avstander på 1,5 eller 3 m.
5. Kranbjelker støttet av søyler og bærende stier overhead kraner. I bygninger med traverskraner eller gulvkraner er det ikke behov for kranbjelker.
6. Fundamentbjelker som hviler på søylefundamenter og støtter ytterveggene til en bygning.
7. Stroppebjelker støttet av søyler og støtter individuelle nivåer yttervegg(hvis den ikke hviler på fundamentbjelkene over hele høyden).
8. Med en avstand mellom rammens hovedsøyler, i planene til ytterveggene på 12 m eller mer, samt i endene av bygningen, er det installert hjelpesøyler (fachwerk) for å lette konstruksjonen av veggene.

Ris. 1. Rammen til en én-etasjes bygning med ett spenn (skjema):

a - med samme stigning av søyler og bærende strukturer av belegget; b - med ulik stigning av søyler og støttestrukturer av belegget; 1 - kolonner; 2 - bærende strukturer av belegget; 3 - fagverksstrukturer; 4 - løper; 5 - kranbjelker; 6 - fundamentbjelker; 7 - stroppebjelker; c - langsgående forbindelser av søylene; 9 - langsgående vertikale forbindelser av belegget; 10 - tverrgående horisontale forbindelser av belegget; 11 - langsgående horisontale forbindelser av belegget.

I stålrammer omtales også stroppebjelker som fachwerk (fig. 2, a). Rammen som helhet må fungere pålitelig og stabilt under påvirkning av kran, vind og andre belastninger.

Ris. 2 bindingsverksordninger

a - fachwerk av den langsgående veggen, b - endefachwerk, 1 - hovedsøyler, 2 - fachwerk-søyler, 3 - fachwerk tverrstang, 4 - takstol

Vertikale laster P fra overhead kran(Fig. 3), overført gjennom kranbjelker til søyler med stor eksentrisitet, forårsaker eksentrisk kompresjon av de søylene som kranbroen for tiden er plassert mot.

Ris. 3. Opplegg av en traverskran

1 - krandimensjon, 2 - tralle, 3 - kranbro, 4 - krok, 5 - kranhjul; 6 - kranskinne; 7 - kranbjelke; 8 - kolonne

Bremsingen av overhead kranvognen under bevegelsen langs kranbroen (over spennet) skaper horisontale tverrgående bremsekrefter T1 som virker på de samme søylene.

Bremsingen av traverskranen som helhet under dens bevegelse langs spennet skaper langsgående bremsekrefter T2 som virker langs søyleradene. Med en løftekapasitet på traverskraner som når 650 tonn og over, er lastene som overføres av dem til rammen svært store. Suspensjonskraner beveger seg langs spor som er hengt opp fra de bærende strukturene til fortauet, og gjennom dem overfører de lasten til søylene.

Vindlaster kl ulike retninger vind kan virke på rammen både i tverrgående og langsgående retning.

For å sikre stabiliteten til individuelle elementer av rammen under installasjonen og deres felles romlige arbeid når de utsettes for forskjellige belastninger på rammen, introduseres forbindelser i rammens struktur.

Hovedtyper av forbindelser av rammen til en-etasjes bygninger

1. Langsgående forbindelser kolonner for å sikre deres stabilitet og felles arbeid i lengderetningen under langsgående bremsing av kranen og vindens lengdevirkning, er de installert på enden eller i midten av lengden på rammen.

Stabiliteten til de resterende søylene i lengdeplanet oppnås ved å feste dem til bindesøylene med horisontale langsgående rammeelementer (kranbjelker, stroppebjelker eller spesielle avstandsstykker).

Relasjoner av denne typen kan være annen ordning avhengig av kravene til det prosjekterte bygget. De enkleste er tverrforbindelser (fig. 4, a). I tilfeller der de forstyrrer installasjonen av utstyr eller skjærer inn i passasjen (fig. 4, b), erstattes de av portalforbindelser.

I kranløse bygninger med liten høyde er slike tilkoblinger ikke nødvendig. Driften av søyler i tverrretningen er i alle tilfeller sikret ved deres store tverrsnittsdimensjoner i denne retningen og ved deres stive feste til fundamentene.

Fig.4. Opplegg vertikale lenker langs søylene. 1 - kolonner, 2 - deksel, 3 - tilkoblinger, 4 - passasje

2. Langsgående vertikale bånd av belegget gir stabilitet vertikal posisjon Bærende strukturer (fagverk) av belegget på søylene, siden deres feste til søylene anses å være hengslet, er plassert i endene av rammen. Stabiliteten til de resterende takstolene oppnås ved å feste dem til fagverksstolene med horisontale avstivere.

3. Tverr horisontale forbindelser, som sikrer stabiliteten til det øvre komprimerte beltet av takstoler mot knekking, er plassert ved endene av rammen og dannes ved å kombinere de øvre beltene til to tilstøtende takstoler til en enkelt struktur, stiv i horisontalplanet. Stabiliteten til de øvre kordene til de gjenværende takstolene oppnås ved å feste dem til fagverksstolene i planet til den øvre korden ved hjelp av avstandsstykker (eller omsluttende elementer av belegget).

4. Langsgående horisontale bånd av belegget plassert langs ytterveggene i nivå med det nedre fagverksbeltet.

Alle tre typer takfester er ment å kombinere separate flate bærende elementer på taket, kun stive i vertikalplanet, til en enkelt uforanderlig romlig struktur som oppfatter lokale horisontale laster fra kraner, vindlaster og fordeler dem mellom rammesøylene .

Rammer av en-etasjes industribygg oftest reist fra prefabrikert betong, er stålkonstruksjoner kun tillatt i nærvær av spesielt store belastninger, spenn eller andre forhold som gjør bruken av armert betong upraktisk. Stålforbruk i armerte betongkonstruksjoner er mindre enn i stål: i kolonner - 2,5-3 ganger; i å dekke gårder - 2-2,5 ganger. Typer industribygg i en etasje.

Imidlertid er kostnadene for stål- og armert betongkonstruksjoner med samme formål litt forskjellige, og for tiden er rammene hovedsakelig laget av stål.

Komplekset av bindinger beskrevet ovenfor finnes i den mest komplette og klare formen i stålrammer, hvis individuelle elementer har en spesielt lav stivhet. Mer massive elementer av armerte betongremmer har også større stivhet. Derfor, i armerte betongremmer, kan visse typer bindinger være fraværende. For eksempel i en bygning uten takvinduer, med bærende konstruksjoner, taktekking i form av bjelker og gulv fra store panelplater, er det ingen koblinger i belegget.

I monolitiske armerte betongremmer (som er svært sjeldne i hjemmepraksis), gjør den stive forbindelsen av rammeelementene ved nodene og den store massiviteten til elementene alle typer tilkoblinger unødvendige.

Forbindelser er oftest laget av metall - fra rullede profiler. Armert betongbinder finnes også i armert betongrammer, hovedsakelig i form av avstandsstykker.

Rammen til en bygning med flere spenn skiller seg fra rammen til en bygning med ett spenn, hovedsakelig i nærvær av indre midtsøyler som støtter taket og kranbjelkene. Fundamentbjelker langs de indre radene med kolonner er kun installert for støtte innvendige vegger, og stropping - med sin høye høyde. Forbindelser utformes etter samme prinsipper som i ettspennsbygg.

Ved sesongsvingninger i temperatur opplever rammekonstruksjoner temperaturdeformasjoner, som med stor rammelengde og betydelig temperaturforskjell kan være svært betydelige. For eksempel, med en rammelengde på 100 m, en lineær ekspansjonskoeffisient α = 0,00001 og en temperaturforskjell på 50° (fra +20° om sommeren til -30° om vinteren), dvs. for konstruksjoner plassert på utendørs, deformasjonen er 100 0,00001 50 = 0,05 m - 5 cm.

Frie deformasjoner av de horisontale rammeelementene forhindres av søyler som er stivt festet til fundamentene.

For å unngå at det oppstår betydelige spenninger i konstruksjonene av denne årsaken, er rammen delt i den overjordiske delen av ekspansjonsfuger i separate uavhengige blokker.

Avstandene mellom rammens ekspansjonsfuger langs bygningens lengde og bredde er valgt slik at det er mulig å se bort fra kreftene som oppstår i rammeelementene fra klimatiske temperatursvingninger.
Maksimale avstander mellom ekspansjonsfuger for rammer laget av ulike materialer installert av SNiP innenfor området 30 m (åpen monolittisk armerte betongkonstruksjoner) opptil 150 m (stålramme av oppvarmede bygninger).

Temperatursømmen, hvis plan er plassert vinkelrett på bygningens spenn, kalles tverrgående, sømmen som skiller to tilstøtende spenn kalles langsgående.

Utformingen av ekspansjonsfuger er annerledes. Tverrgående sømmer utføres alltid ved å installere sammenkoblede søyler, langsgående sømmer utføres både ved å installere sammenkoblede søyler (fig. 5, a) og ved å arrangere bevegelige støtter (fig. 5, b), som gir uavhengig deformasjon, av beleggsstrukturene til nabotemperaturblokker. I rammer atskilt med ekspansjonsfuger til separate blokker etableres koblinger i hver blokk, som i en selvstendig ramme.

Fig.5. Langsgående alternativer ekspansjonsfuge

a - med to søyler, b - med bevegelig støtte, 1 - bjelker, 2 - bord, 3 - søyle, 4 - skøytebane

Rammen inkluderer også støttestrukturene til arbeidsplassene, som er nødvendige inne i bygningens hovedvolum (hvis de er forbundet med bygningens hovedstrukturer).

Strukturene til arbeidsplattformene består av søyler og tak basert på dem. Avhengig av teknologiske krav arbeidsplattformer kan plasseres på ett eller flere nivåer (fig. 6).

Ris. 6. Flerlags arbeidsplattform.

Ved bygging av industribygninger i en og flere etasjer, som regel, rammesystem. Rammen lar deg organisere best mulig rasjonell planlegging industribygg (oppnå store spennrom fri for støtter) og er best egnet for oppfatningen av betydelige dynamiske og statiske belastninger som et industribygg utsettes for under drift.

Video - trinnvis montering av metallkonstruksjoner

Koblinger mellom kolonner.

Systemet med forbindelser mellom kolonner (9.8) gir under drift og installasjon:

- geometrisk uforanderlighet av rammen;

– bære kapasitet ramme og dens stivhet i lengderetningen;

- oppfatningen av langsgående belastninger fra vinden i enden av bygningen og bremsing av kranbroen;

– stabilitet av søyler fra planet til tverrgående rammer.

For å utføre disse funksjonene, minst én vertikal HDD langs lengden av temperaturblokken og et system av langsgående elementer som fester kolonner som ikke er inkludert i harddisken til sistnevnte. Harddiskene (fig. 11.5) inkluderer to søyler, en kranbjelke, horisontale avstivere og et gitter, som sikrer geometrisk invariabilitet når alle elementene på disken er hengslet.

Gitteret er utformet kryss (fig. 9.13, a), hvis elementer er akseptert som fleksible [] = 220 og arbeider i strekk i alle retninger av krefter som overføres til skiven (den komprimerte avstiveren mister stabilitet) og trekantet (fig. 9.13, b), hvis elementer fungerer i strekk og kompresjon. Gitterskjemaet er valgt slik at elementene enkelt kan festes til søylene (vinklene mellom vertikalen og gitterelementene er nær 45 °). Med store søylestigninger i den nedre delen av søylen, er det tilrådelig å arrangere en skive i form av en dobbelthengslet gitterramme, og i den øvre delen - bruken av en truss truss (fig. 9.13, c). Avstandsstykker og gitter i lave høyder av kolonneseksjonen (for eksempel i den øvre delen) er plassert i ett plan, og i høye høyder (nedre del av kolonnen) - i to plan.

Ris. 9.13. Strukturelle diagrammer harddisk koblinger mellom kolonner:

a - mens du sikrer stabiliteten til den nedre delen av søylene fra rammens plan; b - om nødvendig, installer mellomstag; c - hvis det er nødvendig å bruke kranmåler.

Ris. 9.14. Skjemaer for temperaturbevegelser og krefter:

a - ved plasseringen av vertikale bindinger

i midten av rammen; b - det samme, i endene av rammen

Ved plassering av harddisker (koblingsblokker) langs bygningen, er det nødvendig å ta hensyn til muligheten for søylebevegelser under termiske deformasjoner av de langsgående elementene (fig. 9.14, a). Hvis du setter skivene på endene av bygningen (fig. 9.14, b), så oppstår det i alle langsgående elementer (krankonstruksjoner, fagverk, avstivere) og i avstivningene betydelige temperaturkrefter.

Derfor, med en liten lengde av bygningen (temperaturblokk), plasseres en vertikal forbindelse i ett panel (fig. 9.15, a). Med lang byggelengde plasseres vertikale forbindelser i to paneler (fig. 9.15, b), og avstanden mellom deres akser skal være slik at kreftene F t er små. De begrensende avstandene mellom skivene avhenger av mulige temperaturforskjeller og er fastsatt av standardene (tabell 9.3).

I endene av bygget er de ekstreme søylene forbundet med fleksible øvre forbindelser (se fig. 9.15, a). På grunn av den relativt lave stivheten til den overliggende delen av søylen, har plasseringen av de øvre koblingene i endepanelene liten effekt på termiske spenninger.

Vertikale forbindelser mellom kolonner er plassert langs alle rader med kolonner i bygningen; de skal plasseres mellom de samme aksene.

Ris. 9.15. Plassering av forbindelser mellom søyler i bygninger:

a - kort (eller temperaturrom); b - lang; 1 - kolonner; 2 - avstandsstykker; 3 - ekspansjonsleddaksen; 4- kranbjelker; 5 - kommunikasjonsblokk; 6- temperaturblokk; 7 - bunngårder; 8 - skobunn

Tabell 9.3. Maksimale dimensjoner mellom vertikale bånd, m

Ved utforming av forbindelser langs de midterste radene med kolonner i kranbanen, bør det tas i betraktning at det ganske ofte, i henhold til teknologiske forhold, er nødvendig å ha ledig plass mellom kolonnene. I disse tilfellene konstrueres portalforbindelser (se fig. 11.5, c).

Forbindelsene som er installert innenfor høyden på tverrstengene i forbindelsen og endeblokkene er utformet i form av uavhengige takstoler (monteringselement), avstandsstykker er plassert andre steder.

De langsgående elementene i forbindelsene ved festepunktene til søylene sikrer at disse punktene ikke forskyves fra planet til den tverrgående rammen. Disse punktene i beregningsskjemaet til kolonnen kan tas av hengslede støtter. Når høyden på den nedre delen av søylen er høy, kan det være lurt å installere et ekstra avstandsstykke som fester den nedre delen av søylen i midten av høyden og reduserer den estimerte lengden på søylen.

Ris. 9.16. Arbeidet med forbindelser mellom søyler under påvirkning av: a - vindbelastning på enden av bygningen; b - traverskraner.

Lastoverføring. Ved punkt A (fig. 9.16, a) kan ikke det fleksible bindeelementet 1 oppfatte trykkkraften, derfor overføres Fw av en kortere og ganske stiv avstandsholder 2 til punkt B. Her overføres kraften gjennom element 3 til punkt C. På dette punktet blir kraften oppfattet av kranbjelker 4, som overfører kraften F w til koblingsblokken i punkt G. Forbindelsene virker på samme måte på kreftene til de langsgående virkningene til kraner F (fig. 9.16, b).

Koblingselementer er laget av hjørner, kanaler, rektangulære og runde rør. Med en stor lengde på koblingselementer som oppfatter små krefter, beregnes de etter den ultimate fleksibiliteten, som for sammenpressede koblingselementer under kranbjelken er 210 - 60 ( er forholdet mellom den faktiske kraften i koblingselementet og dens bæreevne), over - 200; for strakte er disse verdiene henholdsvis 200 og 300.

Dekningslenker (9.9).

Horisontale lenker er plassert i planene til de nedre og øvre akkordene på takstolene og den øvre akkorden på lykten. Horisontale forbindelser består av tverrgående og langsgående (fig. 9.17 og 9.18).

Ris. 9.17. Forbindelser mellom gårder: a - langs de øvre beltene av gårder; b - langs de nedre beltene til gårder; c - vertikal; / - avstandsstykke i mønet; 2 - tverrstilte takstoler

Ris. 9.18. Forbindelser mellom lanterner

Elementene i den øvre korden til takstolene er komprimert, så det er nødvendig å sikre deres stabilitet fra takstolens plan. Ribber av takplater og takplater kan betraktes som støtter som forhindrer forskyvning av de øvre nodene fra fagverkets plan, forutsatt at de er sikret mot langsgående bevegelser med avstivere.

Må betale Spesiell oppmerksomhet for å binde fagverksknuter innenfor lykten, der det ikke er nr takdekke. Her, for å løsne nodene til den øvre korden til takstolene fra deres plan, er det tilveiebrakt avstandsstykker, og slike avstandsstykker i taknoden til fagverket er påkrevd (fig. 9.19, b). Avstandsstykker er festet til endeforbindelsene i planet til de øvre akkordene til takstolene.

Under montering (før montering av takplater eller dragere) bør fleksibiliteten til den øvre korden fra fagverkets plan ikke være mer enn 220. Hvis mønestiveren ikke gir denne betingelsen, plasseres en ekstra stag mellom den og staget i søylenes plan.

I bygninger med traverskraner er det nødvendig å sikre den horisontale stivheten til rammen både på tvers og langs bygget. Under drift av traverskraner oppstår det krefter som forårsaker tverrgående og langsgående deformasjoner av butikkrammen. Hvis den tverrgående stivheten til rammen er utilstrekkelig, kan kranene sette seg fast under bevegelse, og deres normale drift blir forstyrret. Overdrevne vibrasjoner av rammen skaper ugunstige forhold for drift av kraner og sikkerheten til omsluttende strukturer. Derfor, i bygninger med ett spenn med stor høyde ( H 0 > 18 m), i bygninger med traverskraner med løftekapasitet ( Q≥ 10 t, med kraner av tunge og svært tunge belastninger ved enhver lastekapasitet, er det nødvendig med et system med langsgående bånd langs de nedre korder av takstoler.

Ris. 9.19. Forsidelinkarbeid:

et diagram over driften av horisontale forbindelser under påvirkning av eksterne belastninger; b og c "- det samme, med betingede krefter fra tap av stabilitet til fagverksbeltene; / - bånd langs de nedre fagverksbeltene; 2 - det samme, langs toppen; 3 - avstivning av båndene; 4 - strekking av båndene, 5 - form for knekking eller oscillasjon i fravær av avstandsstykker (strekkmerker), 6 - det samme, i nærvær av avstandsstykker.

Horisontale krefter fra traverskraner virker i tverretningen på en flat ramme og to eller tre tilstøtende. Langsgående forbindelser sikrer felles drift av systemet med flate rammer, som et resultat av at de tverrgående deformasjonene av rammen fra virkningen av en konsentrert kraft reduseres betydelig (fig. 9.19, a).

Stivheten til disse lenkene må være tilstrekkelig til å involvere tilstøtende rammer i arbeidet, og deres bredde er tilordnet lik lengden på det første panelet til den nedre korden av fagverket. Tilkoblinger er vanligvis installert på bolter. Sveising av bindinger øker stivheten flere ganger.

Panelene til den nedre korden av fagverk ved siden av støttene, spesielt når tverrstangen er stivt forbundet med søylen, kan komprimeres, i dette tilfellet sikrer de langsgående avstivere stabiliteten til den nedre korden fra fagverksplanet. De tverrgående båndene fester de langsgående, og i endene av bygningen er de også nødvendige for oppfatningen av vindbelastningen rettet mot enden av bygningen.

Fachwerk-reoler overfører vindbelastningen F w til nodene til det tverrgående horisontale endefagverket, hvis belter er de nedre beltene til enden og tilstøtende fagverk (se fig. 9.19, a). Endefagverkets støttereaksjoner oppfattes av vertikale forbindelser mellom søylene og overføres til fundamentet (se fig. 9.19). I planet til de nedre akkordene er det også arrangert mellomliggende tverrstivere, plassert i de samme panelene som tverrstiverene langs de øvre fagverkskordene.

For å unngå vibrasjon av den nedre akkorden på takstoler på grunn av den dynamiske handlingen til overheadkraner, er det nødvendig å begrense fleksibiliteten til den strakte delen av den nedre akkorden fra rammens plan. For å redusere den frie lengden på den strakte delen av den nedre korden, er det i noen tilfeller nødvendig å skaffe avstivere som sikrer den nedre korden i sideretningen. Disse forlengelsene oppfatter den betingede tverrkraften Q fic (fig. 9.19, c).

I lange bygg som består av flere temperaturblokker, plasseres tverravstivede fagverk langs øvre og nedre akkorder ved hver ekspansjonsfuge (som i endene), med tanke på at hver temperaturblokk er et komplett romlig kompleks.

Vertikale lenker mellom takstoler er installert i de samme aksene som horisontale tverrstivere er plassert i (se fig. 9.20, c). Vertikale forbindelser plasseres i fagverksstivernes plan i spennet og på støttene (når takstolene støttes i nivå med den nedre korden). I spennet er en eller to vertikale forbindelser installert langs spennets bredde (i 12-15 m). Vertikale bånd gir uforanderlighet til den romlige blokken, bestående av to fagverksbindinger og horisontale tverrbånd langs øvre og nedre korder av fagverkene. Rafter takstoler har en liten lateral stivhet, derfor er de under installasjon festet til en stiv romlig blokk med avstandsstykker.

I fravær av horisontale tverrstivere langs de øvre akkordene, for å sikre stivheten til den romlige blokken og fikse de øvre akkordene fra planet, installeres vertikale bånd etter 6 m (fig. 9.20, e).

Ris. 9.20. Ordninger for kommunikasjonssystemer etter dekning:

a - kryssforbindelser med et 6-meters trinn med rammer; b - forbindelser med et trekantet gitter; c og d - det samme, med et 12-meters rammetrinn; e - en kombinasjon av horisontale bånd langs de nedre akkordene av takstoler med vertikale bånd; I, II - forbindelser, henholdsvis på de øvre og nedre akkordene på gårder

Seksjonene til koblingselementene avhenger av deres designskjema og stigningen til fagverksstolene. For horisontale forbindelser med en fagverksstigning på 6 m, brukes et kryss eller trekantet gitter (fig. 9.20, a, b). Tverrgitterets avstivere fungerer kun i strekk, og stolpene fungerer i kompresjon. Derfor er stativer vanligvis designet fra to hjørner av tverrsnittet, og seler - fra enkelthjørner. Elementene i et trekantet gitter kan være både komprimert og strukket, så de er vanligvis designet fra bøyde profiler. Trekantede bånd er noe tyngre enn tverrbånd, men installasjonen er enklere.

Med en fagverksstigning på 12 m er de diagonale elementene i forbindelsene, selv i tverrgitteret, svært tunge. Derfor er koblingssystemet utformet slik at det lengste elementet ikke er mer enn 12 m, diagonaler støtter disse elementene (fig. 9.20, c). På fig. 9.20, d viser koblingsskjemaet, hvor de diagonale elementene passer inn i en firkant på 6 m og er avhengig av langsgående elementer 12 m lange, som fungerer som belter av fagverksstoler. Disse elementene må være laget av en sammensatt seksjon eller av bøyde profiler.

Vertikale forbindelser mellom takstoler og lanterner gjøres best i form av separate transportable takstoler, noe som er mulig hvis høyden er mindre enn 3900 mm. Ulike skjemaer for vertikale forbindelser er vist i fig. 9.20, e.

På fig. 9.19 viser tegn på kreftene som oppstår i elementene i fortaubindene for en bestemt retning av vindlasten, lokale horisontale krefter og betingede tverrkrefter. Mange lenkeelementer kan komprimeres eller strekkes. I dette tilfellet er deres seksjon valgt i henhold til verste fall - i henhold til fleksibiliteten for de komprimerte elementene i forbindelsene.

Avstandsstykker i mønet til den øvre korden til takstolene (element 3 i fig. 9.19, b) sikrer stabiliteten til den øvre korden fra fagverkets plan både under drift og under installasjon. I sistnevnte tilfelle er de bare festet til en tverrkobling, deres tverrsnitt er valgt basert på kompresjon.

Vertikale dimensjoner

Ho ≥ H1 + H2;

H2 ≥ Hk + f + d;

d = 100 mm;

Total søylehøyde

Lyktens dimensjoner:

· H f = 3150 mm.

Horisontale dimensjoner

< 30 м, то назначаем привязку а = 250 мм.

< h в = 450 мм.

hvor B 1 \u003d 300 mm i henhold til adj. en

·

< h н = 1000 мм.

-

- lanterne tilkoblinger;

- fachwerk-tilkoblinger.

3.

Samling av last på rammen.

3.1.1.

Laster på kranbjelken.

Kranbjelke med spennvidde 12 m for to kraner med løftekapasitet Q = 32/5 tonn.. Driftsmodusen til kranene er 5K. Byggespenn 30 m. Bjelkemateriale C255: R y = 250 MPa = 24 kN/cm 2 (med tykkelse t≤ 20 mm); R s \u003d 14 kN / cm 2.

For en kran Q = 32/5 t middels belastning iht. 1 den største vertikale kraften på hjulet F k n = 280 kN; boggivekt GT = 85kN; kranskinne type - KR-70.

For middels tunge kraner, den tverrgående horisontale kraften på hjulet, for kraner med fleksibelt oppheng av kraner:

T n \u003d 0,05 * (Q + G T) / n o \u003d 0,05 (314 + 85) / 2 \u003d 9,97 kN,

hvor Q er den nominelle løftekapasiteten til kranen, kN; G t – boggivekt, kN; n o - antall hjul på den ene siden av kranen.

Estimerte verdier av krefter på kranhjulet:

F k \u003d γ f * k 1 * F k n \u003d 1,1 * 1 * 280 \u003d 308 kN;

T k \u003d γ f * k 2 * T n \u003d 1,1 * 1 * 9,97 \u003d 10,97 kN,

hvor γ f = 1,1 - pålitelighetsfaktor for kranlast;

k 1 , k 2 \u003d 1 - dynamiske koeffisienter, tatt i betraktning lastens slagnatur når kranen beveger seg langs sporuregelmessigheter og ved jernbanekryss, tabell. 15.1.

Bord

Last nummer	Laster og kraftkombinasjoner		Ψ 2	Rack seksjoner
1 - 1	2 - 2	3 - 3	4 - 4
M	N	Q	M	N	M	N	M	N	Q
	Konstant			-64,2	-53,5	-1,4	-56,55	-177	-6	-177	+28,9	-368	-1,4
	snødekt			-67,7	-129,9	-3,7	-48,4	-129,6	-16	-129,6	+41,5	-129,6	-3,7
0,9	-60,9	-116,6	-3,3	-43,6	-116,6	-14,4	-116,6	+37,4	-116,6	-3,3
	Dmax	på venstre side			+29,5		-34,1	+208,8		-464,2	-897	+75,2	-897	-33,4
0,9	+26,5		-30,7	+188		-417,8	-807,3	+67,7	-807,3	-30,1
3 *	på høyre side			-99,8		-31,2	+63,8		-100,4	-219	+253,8	-219	-21,9
0,9	-90		-28,1	+57,4		-90,4	-197,1	+228,4	-197,1	-19,7
	T	på venstre side			±8,7		±16,2	±76,4		±76,4		±186		±16,2
0,9	±7,8		±14,6	±68,8		±68,8		±167,4		±14,6
4 *	på høyre side			±60,5		±9,2	±12		±12		±133,3		±9
0,9	±54,5		±8,3	±10,8		±10,8		±120		±8,1
	vind	venstre			±94,2		+5,8	+43,5		+43,5		-344		+35,1
0,9	±84,8		+5,2	+39,1		+39,1		-309,6		+31,6
5 *	til høyre			-102,5		-5,5	-39		-39		+328		-34,8
0,9	-92,2		-5	-35,1		-35,1		+295,2		-31,3
	+M maks N hhv.	Ψ2 = 1	Antall belastninger	-	1,3,4	-	1, 5 *
anstrengelser		-	-	-	+229	-177	-	-	+787	-1760
Ψ2 = 0,9	Antall belastninger	-	1, 3, 4, 5	-	1, 2, 3 * , 4, 5 *
anstrengelser		-	-	-	+239	-177	-	-	+757	-682
	-M ma N hhv.	Ψ2 = 1	Antall belastninger	1, 2	1, 2	1, 3, 4	1, 5
anstrengelser		-131,9	-183,1		-105	-306,6	-547	-1074	-315	-368
Ψ2 = 0,9	Antall belastninger	1, 2, 3 * , 4, 5 *	1, 2, 5 *	1, 2, 3, 4, 5 *	1, 3, 4 (-), 5
anstrengelser		-315,1	-170,1	-52,3	-135	-294	-542	-1101	-380	-1175
	Nma +M hhv.	Ψ2 = 1	Antall belastninger	-	-	-	1, 3, 4
anstrengelser		-	-	-	-	-	-	-	+264	-1265
Ψ2 = 0,9	Antall belastninger	-	-	-	1, 2, 3, 4, 5 *
anstrengelser		-	-	-	-	-	-	-	+597	-1292
	N mi -M hhv.	Ψ2 = 1	Antall belastninger	1, 2	1, 2	1, 3, 4	-
anstrengelser		-131,9	-183,1		-105	-306,6	-547	-1074	-	-
Ψ2 = 0,9	Antall belastninger	1, 2, 3 * , 4, 5 *	1, 2, 5 *	1, 2, 3, 4, 5 *	-
anstrengelser		-315,1	-170,1	-52,3	-135	-294	-472	-1101	-	-
	N mi -M hhv.	Ψ2 = 1	Antall belastninger								1, 5 *
anstrengelser	+324	-368
	N mi +M hhv.	Ψ2 = 0,9	Antall belastninger	1, 5
anstrengelser	-315	-368
	Qma	Ψ2 = 0,9	Antall belastninger								1, 2, 3, 4, 5 *
anstrengelser			-89

3.4. Beregning av en trinnsøyle i et industribygg.

3.4.1. Opprinnelige data:

Forbindelsen mellom tverrstangen og søylen er stiv;

Anslåtte krefter er vist i tabellen,

For toppen av kolonnen

i avsnitt 1-1 N = 170 kN, M = -315 kNm, Q = 52 kN;

i avsnitt 2-2: M = -147 kNm.

For bunnen av kolonnen

N 1 \u003d 1101 kN, M 1 \u003d -542 kNm (bøyemoment belaster krangrenen);

N 2 \u003d 1292 kN, M 2 \u003d +597 kNm (bøyemoment belaster den ytre grenen);

Qmax = 89kN.

Forholdet mellom stivhet av øvre og nedre deler av kolonnen I i /I n = 1/5;

søylemateriale - stålkvalitet C235, betongfundament klasse B10;

lastsikkerhetsfaktor γ n =0,95.

bunnen av den ytre grenen.

Nødvendig plateareal:

A pl.tr \u003d N v2 / R f \u003d 1205 / 0,54 \u003d 2232 cm 2;

Rf \u003d γR b ​​≈ 1,2 * 0,45 \u003d 0,54 kN / cm 2; R b \u003d 0,45 kN / cm 2 (betong B7.5) bord. 8.4..

Av strukturelle årsaker bør overhenget til platen fra 2 være minst 4 cm.

Så B ≥ b k + 2c 2 \u003d 45 + 2 * 4 \u003d 53 cm, vi tar B \u003d 55 cm;

L tr \u003d A firkantet tr / B \u003d 2232/55 \u003d 40,6 cm, vi aksepterer L \u003d 45 cm;

En kvm. \u003d 45 * 55 \u003d 2475 cm 2\u003e En firkantet tr \u003d 2232 cm 2.

Gjennomsnittlig spenning i betong under plate:

σ f \u003d N v2 / A pl. \u003d 1205/2475 \u003d 0,49 kN / cm 2.

Fra tilstanden til det symmetriske arrangementet av traversene i forhold til grenens tyngdepunkt, er avstanden mellom traversene i lyset:

2(b f + t w - z o) \u003d 2 * (15 + 1,4 - 4,2) \u003d 24,4 cm; med en traverstykkelse på 12 mm med 1 \u003d (45 - 24,4 - 2 * 1,2) / 2 \u003d 9,1 cm.

· Vi bestemmer bøyemomentene i individuelle deler av platen:

tomt 1(cantilever overheng c = c 1 = 9,1 cm):

M 1 \u003d σ f s 1 2 / 2 \u003d 0,49 * 9,1 2 / 2 \u003d 20 kNcm;

tomt 2(cantilever overheng c = c 2 = 5 cm):

M 2 \u003d 0,82 * 5 2 / 2 \u003d 10,3 kNcm;

tomt 3(plate støttet på fire sider): b / a \u003d 52.3 / 18 \u003d 2.9\u003e 2, α \u003d 0.125):

M 3 \u003d ασ f a 2 \u003d 0,125 * 0,49 * 15 2 \u003d 13,8 kNcm;

tomt 4(plate støttet på fire sider):

M 4 \u003d ασ f a 2 \u003d 0,125 * 0,82 * 8,9 2 \u003d 8,12 kNcm.

Vi aksepterer for beregning M max \u003d M 1 \u003d 20 kNcm.

· Nødvendig platetykkelse:

t pl \u003d √6M maks γ n / R y \u003d √6 * 20 * 0,95 / 20,5 \u003d 2,4 cm,

hvor R y \u003d 205 MPa \u003d 20,5 kN / cm 2 for stål Vst3kp2 med en tykkelse på 21 - 40 mm.

Vi aksepterer t pl \u003d 26 mm (2 mm - godtgjørelse for fresing).

Høyden på traversen bestemmes fra tilstanden til å plassere sømmen for å feste traversen til grenen av søylen. Som en sikkerhetsmargin overfører vi all kraften i grenen til traversene gjennom fire kilsveiser. Sveising halvautomatisk tråd merke Sv - 08G2S, d = 2 mm, k f = 8 mm. Den nødvendige sømlengden bestemmes av:

l w .tr \u003d N v2 γ n / 4k f (βR w γ w) min γ \u003d 1205 * 0,95 / 4 * 0,8 * 17 \u003d 21 cm;

l w< 85β f k f = 85*0,9*0,8 = 61 см.

Vi aksepterer h st = 30cm.

Styrkekontrollen av traversen utføres på samme måte som for den sentralt komprimerte søylen.

Beregning av ankerbolter for feste av krangrenen (N min \u003d 368 kN; M \u003d 324 kNm).

Innsats i anker bolter: F a \u003d (M- N y 2) / h o \u003d (32400-368 * 56) / 145,8 \u003d 81 kN.

Nødvendig tverrsnittsareal av bolter laget av Vst3kp2 stål: R VA =18,5 kN/cm 2 ;

A v.tr \u003d F a γ n / R va \u003d 81 * 0,95 / 18,5 \u003d 4,2 cm 2;

Vi aksepterer 2 bolter d \u003d 20 mm, A v.a \u003d 2 * 3,14 \u003d 6,28 cm 2. Kraften i ankerboltene til den ytre grenen er mindre. Av strukturelle årsaker godtar vi de samme boltene.

3.5. Beregning og utforming av fagverk.

Innledende data.

Materialet til fagverkstengene er stålkvalitet C245 R = 240 MPa = 24 kN / cm 2 (t ≤ 20 mm), materialet til kilene er C255 R = 240 MPa = 24 kN / cm 2 (t ≤ 20 mm) ;

Gårdselementer er laget av hjørner.

Last fra massen av dekselet (eksklusive vekten av lykten):

g cr ’ = g cr - γ g g bakgrunn ′ \u003d 1,76 - 1,05 * 10 \u003d 1,6 kN / m 2.

Massen til lykten, i motsetning til beregningen av rammen, tas i betraktning på de stedene hvor lykten faktisk er støttet på fagverket.

Massen til lanternerammen per arealenhet av den horisontale projeksjonen av lanternen g bakgrunn ' = 0,1 kN / m 2.

Massen til sideveggen og glasset per lengdeenhet av veggen g b.st = 2 kN / m;

d-beregnet høyde, avstanden mellom aksene til beltene tas (2250-180 \u003d 2,07m)

Nodalkrefter (a):

F 1 \u003d F 2 \u003d g cr ’ Bd \u003d 1,6 * 6 * 2 \u003d 19,2 kN;

F 3 \u003d g cr 'Bd + (g bakgrunn '0.5d + g b.st) B \u003d 1,6 * 6 * 2 + (0,1 * 0,5 * 2 + 2) * 6 \u003d 21,3 kN;

F 4 \u003d g cr 'B (0,5d + d) + g bakgrunn 'B (0,5d + d) \u003d 1,6 * 6 * (0,5 * 2 + 2) + 0,1 * 6 * ( 0,5 * 2 + 2) = 30,6 kN.

Støttereaksjoner: . F Ag \u003d F 1 + F 2 + F 3 + F 4 / 2 \u003d 19,2 + 19,2 + 21,3 + 30,6 / 2 \u003d 75 kN.

S \u003d S g m \u003d 1,8 m.

Nodalstyrker:

1. alternativ snølast(b)

F 1s \u003d F 2s \u003d 1,8 * 6 * 2 * 1,13 \u003d 24,4 kN;

F 3s \u003d 1,8 * 6 * 2 * (0,8 + 1,13) / 2 \u003d 20,8 kN;

F 4s \u003d 1,8 * 6 * (2 * 0,5 + 2) * 0,8 \u003d 25,9 kN.

Støttereaksjoner: . F As \u003d F 1s + F 2s + F 3s + F 4s / 2 \u003d 2 * 24,2 + 20,8 + 25,9 / 2 \u003d 82,5 kN.

Andre snølastalternativ (c)

F 1 s ’ = 1,8 * 6 * 2 = 21,6 kN;

F 2 s ’ = 1,8 * 6 * 2 * 1,7 = 36,7 kN;

F 3 s ’ \u003d 1,8 * 6 * 2/2 * 1,7 \u003d 18,4 kN;

Støttereaksjoner: . F′ As \u003d F 1 s ’ + F 2 s ’ + F 3 s ’ \u003d 21,6 + 36,7 + 18,4 \u003d 76,7 kN.

Last fra rammemomenter (se tabell) (g).

Første kombinasjon

(kombinasjon 1, 2, 3*, 4, 5*): M1 maks = -315 kNm; kombinasjon. (1, 2, 3, 4*, 5):

M 2 henholdsvis = -238 kNm.

Andre kombinasjon (unntatt snølast):

M 1 \u003d -315 - (-60,9) \u003d -254 kNm; M 2 henholdsvis \u003d -238- (-60,9) \u003d -177 kNm.

Beregning av sømmer.

LISTE OVER BRUKT LITTERATUR.

1. Metallkonstruksjoner. utg. Yu.I. Kudishina Moskva, red. c. "Akademi", 2008

2. Metallkonstruksjoner. Lærebok for universiteter / Red. E. I. Belenya. – 6. utg. M.: Stroyizdat, 1986. 560 s.

3. Regneeksempler metallkonstruksjoner. Redigert av A.P. Mandrikov. - 2. utg. Moskva: Stroyizdat, 1991. 431 s.

4. SNiP II-23-81 * (1990). Stålkonstruksjoner. – M.; CITP Gosstroy USSR, 1991. - 94 s.

5. SNiP 2.01.07-85. Laster og støt. – M.; CITP Gosstroy USSR, 1989. - 36 s.

6. SNiP 2.01.07-85 *. Tillegg, avsnitt 10. Nedbøyninger og forskyvninger. – M.; CITP Gosstroy USSR, 1989. - 7 s.

7. Metallkonstruksjoner. Lærebok for universiteter / Red. V. K. Faibishenko. – M.: Stroyizdat, 1984. 336 s.

8. GOST 24379.0 - 80. Fundamentbolter.

9. Retningslinjer på kursprosjekter "Metalstrukturer" Morozov 2007.

10. Design av metallkonstruksjoner industribygg. Ed. A.I. Aktuganov 2005

Vertikale dimensjoner

Vi begynner å designe rammen til en en-etasjes industribygning med valget av et strukturelt opplegg og dets layout. Høyde på bygningen fra gulvnivå til bunnen av konstruksjonsfagverket Nr:

Ho ≥ H1 + H2;

hvor H 1 er avstanden fra gulvnivå til hodet på kranskinnen i henhold til instruksjonene H 1 = 16 m;

H 2 - avstanden fra hodet på kranskinnen til bunnen av bygningskonstruksjonene til belegget, beregnet ved formelen:

H2 ≥ Hk + f + d;

hvor H k - høyden på overhead kranen; H k \u003d 2750 mm i henhold til adj. en

f er størrelsen som tar hensyn til avbøyningen av beleggstrukturen avhengig av spennvidden, f = 300 mm;

d er gapet mellom topppunktet på kranvognen og bygningsstruktur,

d = 100 mm;

H 2 \u003d 2750 +300 +100 \u003d 3150 mm, akseptert - 3200 mm (fordi H 2 er tatt som et multiplum av 200 mm)

H o ≥ H 1 + H 2 \u003d 16000 + 3200 \u003d 19200 mm, akseptert - 19200 mm (fordi H 2 er tatt som et multiplum av 600 mm)

Høyde på toppen av kolonnen:

N i \u003d (h b + h p) + H 2 \u003d 1500 + 120 + 3200 \u003d 4820 mm., Vi vil til slutt spesifisere størrelsen etter å ha beregnet kranbjelken.

Høyden på den nedre delen av søylen, når søylebunnen er dyppet 1000 mm under gulvet

H n \u003d H o - H in + 1000 \u003d 19200 - 4820 + 1000 \u003d 15380 mm.

Total søylehøyde

H \u003d H in + H n \u003d 4820+ 15380 \u003d 20200 mm.

Lyktens dimensjoner:

Vi aksepterer en lanterne med en bredde på 12 m med glass i ett lag, en høyde på 1250 mm, en sidehøyde på 800 mm og en gesims på 450 mm.

N fnl. = 1750 +800 +450 =3000 mm.

· H f = 3150 mm.

Strukturopplegg rammen til bygningen er vist på figuren:

Horisontale dimensjoner

Siden avstanden mellom søylene er 12 m, er lastekapasiteten 32/5 t, høyden på bygningen< 30 м, то назначаем привязку а = 250 мм.

h i \u003d a + 200 \u003d 250 + 200 \u003d 450 mm

h i min \u003d N in / 12 \u003d 4820/12 \u003d 402 mm< h в = 450 мм.

La oss bestemme verdien av l 1:

l 1 ≥ B 1 + (t i - a) + 75 \u003d 300 + (450-250) + 75 \u003d 575 mm.

hvor B 1 \u003d 300 mm i henhold til adj. en

Vi aksepterer l 1 \u003d 750 mm (et multiplum på 250 mm).

Snittbredde på nedre del av søylen:

· h n \u003d l 1 + a \u003d 750 + 250 \u003d 1000 mm.

h n min \u003d H n / 20 \u003d 15380/20 \u003d 769 mm< h н = 1000 мм.

Seksjonen av den øvre delen av søylen er tilordnet som en solidvegget I-bjelke, og den nedre delen er solid.

Industrielle bygg Stålramme bånd

Den romlige stivheten til rammen og stabiliteten til rammen og dens individuelle elementer sikres ved å sette opp et tilkoblingssystem:

Forbindelser mellom søyler (under og over kranbjelken) er nødvendige for å sikre stabiliteten til søylene fra planene til rammene, oppfatningen og overføringen til fundamentene for lastene som virker langs bygningen (vind, temperatur) og fiksering av kolonner under installasjon;

- bånd mellom takstoler: a) horisontale tverrbånd langs de nedre korder av takstoler, oppfatter belastningen fra vinden som virker på enden av bygningen; b) horisontale langsgående bånd langs de nedre akkordene til takstoler; c) horisontale tverrbånd langs de øvre akkordene til takstoler; d) vertikale forbindelser mellom gårder;

- lanterne tilkoblinger;

- fachwerk-tilkoblinger.

3. Beregnings- og designdel.

Samling av last på rammen.

3.1.1. Beregningsskjema for tverrrammen.

Linjene som går gjennom tyngdepunktene til de øvre og nedre delene av søylen tas som de geometriske aksene til de trinnvise søylene. Misforholdet mellom tyngdepunktene gir eksentrisiteten "e 0", som vi beregner:

e 0 \u003d 0,5 * (t n - t in) \u003d 0,5 * (1000-450) \u003d 0,275 m

Koblinger mellom kolonner.

Systemet med forbindelser mellom søylene sikrer under drift og installasjon den geometriske uforanderligheten til rammen og dens bæreevne i lengderetningen, samt stabiliteten til søylene fra planet til de tverrgående rammene.

Forbindelsene som danner harddisken er plassert i midten av bygningen eller temperaturrommet, og tar hensyn til muligheten for å flytte søylene under termiske deformasjoner av de langsgående elementene.

Hvis du setter koblinger (harddisker) i endene av bygget, så er det i alle langsgående elementer (krankonstruksjoner, fagverk, avstivere) store temperaturkrefter F t

Når lengden på en bygning eller en temperaturblokk er mer enn 120 m, plasseres vanligvis to systemer med koblingsblokker mellom søylene.

Maksimale dimensjoner mellom vertikale bånd i meter

Dimensjoner i parentes er gitt for bygninger som drives ved design utetemperaturer t= -40° ¸ -65 °С.

Mest enkel krets tverrforbindelser, den brukes med en søyleavstand på opptil 12 m. Rasjonell helningsvinkel for bindingene, derfor, med et lite trinn, men en høy høyde på søylene, er to tverrforbindelser installert langs høyden på den nedre del av kolonnen.

I de samme tilfellene er det noen ganger utformet en ekstra frakobling av søyler fra rammens plan med avstandsstykker.

Vertikale koblinger er plassert i alle rader av bygningen. Med et stort trinn av kolonnene i de midterste radene, og også for ikke å forstyrre overføringen av produkter fra spenn til spenn, er koblinger til portal- og semi-portalskjemaer designet.

De vertikale forbindelsene mellom søylene oppfatter kreftene fra vinden W 1 og W 2 som virker på enden av bygget og langsgående bremsing av kraner T etc.

Elementer av kryss- og portalforbindelser fungerer i spenning. Komprimerte stenger, på grunn av deres høye fleksibilitet, er ekskludert fra arbeid og tas ikke i betraktning i beregningen. Fleksibiliteten til oppspente koblingselementer plassert under nivået til kranbjelker bør ikke overstige 300 for vanlige bygninger og 200 for bygninger med en "spesiell" driftsmodus for kraner; for tilkoblinger over kranbjelker - henholdsvis 400 og 300.

Dekningslenker.

Forbindelser med takkonstruksjoner (telt) eller forbindelser mellom takstoler skaper en generell romlig stivhet av rammen og gir: stabilitet av komprimerte fagverksbelter fra deres plan, omfordeling av lokale kranbelastninger påført en av rammene til tilstøtende rammer; enkel installasjon; spesifisert rammegeometri; persepsjon og overføring til kolonnene for noen laster.

Dekningstilkoblinger er plassert:

1) i planet til de øvre akkordene til takstoler - langsgående elementer mellom dem;

2) i planet til de nedre akkordene til fagverksstoler - tverrgående og langsgående fagverk, samt noen ganger langsgående forlengelser mellom tverrgående fagverk;

3) vertikale forbindelser mellom takstoler;

4) kommunikasjon på lanterner.

Binder i planet til de øvre akkordene av takstoler.

Elementene i den øvre korden til takstolene er komprimert, så det er nødvendig å sikre deres stabilitet fra takstolens plan.

Takplater og dragere av armert betong kan betraktes som støtter som hindrer forskyvning av de øvre nodene fra fagverkets plan, forutsatt at de er sikret mot langsgående bevegelser med avstivere plassert i takets plan. Det er lurt å plassere slike bånd (tverravstivede fagverk) i enden av verkstedet slik at de sammen med tverravstivede takstoler langs nedre korder og vertikale avstivere mellom fagverk skaper en romlig blokk som sikrer beleggets stivhet.

Med en lengre lengde på bygningen eller temperaturblokken, monteres mellomliggende tverravstivede fagverk, avstanden mellom disse skal ikke overstige 60 m.

For å sikre stabiliteten til den øvre korden på fagverket fra planen i lykten, der det ikke er takbelegg, er det gitt spesielle avstandsstykker, i takknuten til takstolen. Under installasjonsprosessen (før montering av takplater eller dragere) bør fleksibiliteten til den øvre korden fra fagverkets plan ikke være mer enn 220. Derfor, hvis mønestøtten ikke gir denne tilstanden, er en ekstra stag. plassert mellom den og staget på fagverksstøtten (i søylenes plan).

Binder i planet til de nedre truss-akkordene

I bygninger med traverskraner er det nødvendig å sikre den horisontale stivheten til rammen både på tvers og langs bygget.

Under drift av traverskraner oppstår det krefter som forårsaker tverrgående og langsgående deformasjoner av butikkrammen.

Hvis den tverrgående stivheten til rammen er utilstrekkelig, kan kranene sette seg fast under bevegelse og normal drift blir forstyrret. Overdrevne vibrasjoner av rammen skaper ugunstige forhold for drift av kraner og sikkerheten til omsluttende strukturer. Derfor, i bygninger med en spennvidde med stor høyde (H> 18 m), i bygninger med traverskraner Q> 100 kN, med tunge og svært tunge kraner, ved enhver belastningskapasitet, et system av tilkoblinger langs de nedre korder av takstoler er nødvendig.

Horisontale krefter F fra traverskraner virker i tverretningen på en flat ramme eller to eller tre tilstøtende.

Langsgående avstivet fagverk sikrer felles drift av et system med flate rammer, som et resultat av at de tverrgående deformasjonene av rammen fra virkningen av en konsentrert kraft reduseres betydelig.

Reoler av endefachwerk overfører vindbelastningen F W til nodene til tverrfagverket.

For å unngå vibrasjon av den nedre korden på fagverket på grunn av den dynamiske påvirkningen fra overheadkraner, er fleksibiliteten til den strakte delen av den nedre korden fra rammeplanet begrenset: for kraner med et antall lastesykluser på 2 × 10 6 eller mer - 250, for andre bygninger - 400. For å redusere lengden på den strakte delen av de nedre beltene, sett i noen tilfeller strekkmerker som sikrer det nedre beltet i sideretningen.

Vertikale koblinger mellom gårder.

Disse koblingene kobler takstolene sammen og hindrer dem i å velte. De er som regel installert i akser der forbindelser er etablert langs de nedre og øvre belter av takstoler, og danner sammen med dem en stiv blokk.

I bygninger med overliggende transport bidrar vertikale forbindelser til omfordeling mellom fagverk av kranlasten som påføres direkte på takkonstruksjonene. I disse tilfellene, så vel som til takstolene, er en elektrisk kran festet - bjelker med betydelig bæreevne, vertikale forbindelser mellom takstolene er plassert i opphengsplanene kontinuerlig langs hele bygningens lengde.

Det konstruktive koblingsskjemaet avhenger hovedsakelig av takstolenes stigning.

Forbindelser på de øvre beltene til fagverksstoler

Forbindelser på nedre bånd av takstoler

For horisontale forbindelser med en fagverksstigning på 6 m kan det brukes et tverrgitter, hvis avstivere fungerer kun i strekk (fig. a).

PÅ i det siste i hovedsak benyttes avstivede takstoler med trekantet gitter (fig. b). Her fungerer avstiverene både i strekk og kompresjon, så det er lurt å designe dem fra rør eller bøyde profiler, noe som kan redusere metallforbruket med 30-40%.

Med en fagverksstigning på 12 m viser de diagonale avstivningselementene seg å være for tunge, selv de som kun arbeider i strekk. Derfor er koblingssystemet utformet slik at det lengste elementet ikke er mer enn 12 m, og diagonaler støtter dette elementet (fig. c, d).

Det er mulig å sikre festing av langsgående bånd uten et gitter av bånd langs det øvre båndet av takstoler, som ikke gjør det mulig å bruke gjennomgående løp. I dette tilfellet inkluderer den stive blokken dekkeelementer (dragere, paneler), takstoler og ofte plasserte vertikale bånd (fig. e). Denne løsningen er i dag standard. Tilkoblingselementene til teltet (dekket) beregnes som regel i form av fleksibilitet. Den ultimate fleksibiliteten for de komprimerte elementene til disse koblingene er 200, for de strakte - 400, (for kraner med et antall sykluser på 2 × 10 6 og mer - 300).

Et system med strukturelle elementer som tjener til å støtte vegggjerdet og oppfatte vindbelastningen kalt fachwerk.

Fachwerk er tilrettelagt for belastede vegger, samt for innvendige vegger og skillevegger.

På selvbærende vegger, samt kl panelvegger med panellengder lik søyleavstanden er det ikke behov for bindingsverkskonstruksjoner.

Med et trinn av utvendige søyler på 12 m og veggpaneler Det monteres 6 m lange mellomliggende bindingsverksreoler.

Fachwerk, installert i planet til bygningens langsgående vegger, kalles et langsgående fachwerk. Fachwerk, installert i planet av veggene i enden av bygningen, kalles endefachwerk.

Endefachverket består av vertikale stolper, som monteres hver 6. eller 12. m. De øvre ender av stolpene i horisontal retning hviler på en tverrgående fagverksstol i nivå med de nedre kordene til fagverksstolene.

For ikke å forhindre avbøyning av takstoler fra midlertidige belastninger, utføres støtten av bindingsverksstativene ved hjelp av platehengsler, som er en tynn plate t = (8 10 mm) 150 200 mm bred, som bøyes lett i vertikal retning uten å forhindre avbøyning av fagverket; i horisontal retning overfører den kraft. Tverrstenger festes til bindingsverkstativene for vindusåpninger; med høy høyde på stativene i flyet endevegg sett avstandsstykker som reduserer deres frie lengde.

Vegger av murstein eller betongblokker er selvbærende, d.v.s. oppfatter all vekten deres, og bare sidebelastningen fra vinden overføres av veggen til søylen eller bindingsverkstativet.

Vegger av armerte betongplater med store paneler er installert (hengt) på bordene til søyler eller bindingsverksstativer (ett bord etter 3-5 plater i høyden). I dette tilfellet fungerer bindingsverkstativet på eksentrisk kompresjon.

FORBINDELSER I KONSTRUKSJONER- lungene strukturelle elementer i form av separate stenger eller systemer (takverk); designet for å sikre romlig stabilitet til hovedlagersystemene (fagverk, bjelker, rammer, etc.) og individuelle stenger; romlig arbeid av strukturen ved å fordele belastningen som påføres ett eller flere elementer til hele strukturen; gi strukturen den stivheten som kreves for normale driftsforhold; for oppfatningen i noen tilfeller av vind og treghet (for eksempel fra kraner, tog, etc.) belastninger som virker på strukturer. Kommunikasjonssystemer er ordnet slik at hver av dem utfører flere av de oppførte funksjonene.

Å skape romlig stivhet og stabilitet av strukturer som består av flate elementer(takverk, bjelker), som lett mister stabiliteten fra planet, de er forbundet langs de øvre og nedre akkordene med horisontale bånd. I tillegg, i endene, og for store spenn og i mellomseksjoner, er vertikale forbindelser plassert - membraner. Som et resultat dannes et romlig system, som har høy stivhet i torsjon og bøying i tverrretningen. Dette prinsippet om å gi romlig stivhet brukes i utformingen av mange strukturer.

I spennkonstruksjoner av bjelke- eller buebruer er to hovedfagverk forbundet horisontale systemer forbindelser langs nedre og øvre belter på gårder. Disse kommunikasjonssystemene danner horisontale takstoler, som i tillegg til å gi stivhet deltar i overføringen av vindlast til støttene. For å oppnå den nødvendige torsjonsstivheten, plasseres tverrkoblinger for å sikre uforanderligheten av tverrsnittet til brobjelken. I tårn med firkantet eller polygonalt tverrsnitt er horisontale membraner anordnet for samme formål I belegg av industri- og offentlige bygninger ved hjelp av horisontale og vertikale bånd kobles to takstoler sammen til en stiv romblokk, som resten av takstolene er forbundet med med dragere eller tråder (bindere). En slik blokk sikrer stivheten og stabiliteten til hele beleggsystemet.Det mest utviklede koblingssystemet har stålrammer av en-etasjes industribygg.

Systemene med horisontale og vertikale koblinger av gitter-tverrstenger av rammer (fagverk) og lanterner gir den generelle stivheten til teltet, sikrer komprimerte strukturelle elementer fra tap av stabilitet (for eksempel de øvre akkordene til takstoler), sikrer stabiliteten til flate elementer under installasjon og drift Regnskap for det romlige arbeidet som tilbys av tilkoblingen av de viktigste bærende konstruksjonene ved koblingssystemer, ved beregning av konstruksjoner gir det en reduksjon i vekten av konstruksjoner. Så for eksempel å ta hensyn til det romlige arbeidet til de tverrgående rammene til rammene til en-etasjes industribygninger reduserer de beregnede verdiene av øyeblikkene i kolonnene med 25-30%. Det er utviklet en metode for å beregne romlige systemer av spennstrukturer bjelkebroer. I vanlige tilfeller beregnes ikke obligasjoner, og seksjonene deres tildeles i henhold til den maksimale fleksibiliteten fastsatt av normene.

Tverrstabiliteten til rammen til trebygninger oppnås ved å klemme hovedstolpene i fundamentene når takkonstruksjonen er hengslet til disse søylene; bruk av ramme el buede strukturer med artikulert støtte; lage et harddiskdeksel, som brukes i små bygninger. Bygningens lengdestabilitet sikres ved å sette (etter ca. 20 m) en spesiell forbindelse i planet til rammeveggene og den midtre raden med stativer. Veggpaneler (paneler) kan også brukes som koblinger, skikkelig festet til rammeelementene.

For å sikre den romlige stabiliteten til plane bærende trekonstruksjoner lages hensiktsmessige koblinger som er grunnleggende lik koblinger i metall- eller armert betongkonstruksjoner I buede og rammekonstruksjoner, i tillegg til den vanlige (som i bjelkestoler) frigjøring av den komprimerte øvre korden, er den nedre korden sørget for, som som regel har komprimerte seksjoner under ensidige belastninger. Denne festingen utføres av vertikale bånd som forbinder strukturene i par. På samme måte sikres stabilitet fra planet til de nedre akkordene i trussstrukturer. Som horisontale bånd kan striper av skrå gulv og takskjermer brukes. Romlig trekonstruksjoner ingen spesielle tilkoblinger er nødvendig.