B - romkonstant i det betraktede oktavbåndet i m 2, tatt i samsvar med avsnitt. 3,4 eller 3,5;

AZ-i - en endring som tar hensyn til fordelingen av lydeffektnivåer til taklamper og gitter i oktavbånd, tatt i henhold til Tabell. 6, i dB;

D - korreksjon for plasseringen av støykilden; når kilden er plassert i arbeidsområdet (ikke høyere enn 2 m fra gulvet), A = 3 dB; hvis kilden er over denne sonen, A *■ 0;

0,7 - sikkerhetsfaktor;

F, B - betegnelsene er de samme som i avsnitt 2.9, formel (5).

Merk. Bestemmelsen av tillatt lufthastighet utføres bare for én frekvens, som er lik VNIIGS 250 Shch for taklamper, 500 Hz for disktaklamper og 2000 Hz for anemostater og gitter.

2.14. For å redusere lydeffektnivået til støyen som genereres av bøyninger og teer av luftkanaler, områder med skarp endring i tverrsnittsarealet osv., er det nødvendig å begrense hastigheten på luftbevegelsen i hovedluftkanalene av offentlige bygninger og hjelpebygg av industribedrifter til 5-6 m / s, og på grener opp til 2-4 m / sek. For industribygg kan disse hastighetene henholdsvis dobles, dersom dette er tillatt i henhold til teknologiske og andre krav.

3. BEREGNING AV OCTAVE LYDTRYKKNIVÅER PÅ BEREGNEDE PUNKT

3.1. Oktavnivåer for lydtrykk på faste arbeidsplasser eller i rom (ved designpunkter) bør ikke overskride etablerte normer.

(Notater: 1. Dersom forskriftskravene til lydtrykknivåer er forskjellige i løpet av dagen, bør akustisk beregning av installasjonene foretas for lavest tillatte lydtrykknivåer.

2. Lydtrykknivåer på faste arbeidsplasser eller i rom (ved designpunkter) avhenger av lydeffekt og plassering av støykilder og de lydabsorberende egenskapene til det aktuelle rommet.

3.2. Ved fastsettelse av oktavnivåene for lydtrykk bør beregningen gjøres for faste arbeidsplasser eller bosettingspunkter i rom nærmest støykilder (varme- og ventilasjonsaggregater, luftfordelings- eller luftinntaksanordninger, luft- eller luftgardiner, etc.). I det tilstøtende territoriet bør designpunktene tas som punktene nærmest støykilder (vifter plassert åpent på territoriet, eksos- eller luftinntakssjakter, avtrekksanordninger til ventilasjonsinstallasjoner, etc.), for hvilke lydtrykknivåer er normalisert.

a - støykilder (autonomt klimaanlegg og tak) og det beregnede punktet er i samme rom; b - støykilder (vifte og installasjonselementer) og det beregnede punktet er plassert i forskjellige rom; c - kilde til støy - viften er plassert i rommet, det beregnede punktet er på ankomstsiden av territoriet; 1 - autonomt klimaanlegg; 2 - beregnet poeng; 3 - støygenererende tak; 4 - vibrasjonsisolert vifte; 5 - fleksibel innsats; i - den sentrale lyddemperen; 7 - plutselig innsnevring av kanalseksjonen; 8 - forgrening av kanalen; 9 - rektangulær sving med ledeskovler; 10 - jevn sving av luftkanalen; 11 - rektangulær sving av kanalen; 12 - gitter; /

3.3. Oktav/lydtrykknivåer ved designpunkter bør bestemmes som følger.

Tilfelle 1. Støykilden (støygenererende gitter, taklampe, autonomt klimaanlegg, etc.) er plassert i det aktuelle rommet (fig. 3). Oktavlydtrykknivåer generert ved det beregnede punktet av én støykilde bør bestemmes av formelen

L-L, + I0! g (-£-+--i-l (8)

Okt \ 4 I g g W t )

OBS. For vanlige rom som ikke har spesielle krav til akustikk, etter formelen

L \u003d Lp - 10 lg H w -4- D - (- 6, (9)

der Lp okt er oktavlydeffektnivået til støykilden (bestemt i henhold til seksjon 2) i dB\

B w - romkonstant med en støykilde i det betraktede oktavbåndet (bestemt i henhold til avsnitt 3.4 eller 3.5) i g 2;

D - korreksjon for plasseringen av støykilden Hvis støykilden er plassert i arbeidsområdet, så for alle frekvenser D = 3 dB; hvis over arbeidsområdet, - D=0;

Ф - strålingsdirektivitetsfaktor for støykilden (bestemt fra kurvene i fig. 4), dimensjonsløs; d - avstand fra støykildens geometriske sentrum til det beregnede punktet i g.

Den grafiske løsningen av ligning (8) er vist i fig. 5.

Tilfelle 2. De beregnede punktene er plassert i et rom isolert fra støy. Støy fra en vifte eller et installasjonselement forplanter seg gjennom luftkanalene og sendes ut i rommet gjennom en luftfordelings- eller luftinntaksanordning (gitter). Oktavlydtrykknivåer generert ved designpunkter bør bestemmes av formelen

L \u003d L P -DL p + 101 g (-% + -V (10)

Merk. For vanlige rom, hvor det ikke stilles spesielle krav til akustikk, - i henhold til formelen

L - L p -A Lp -10 lgiJ H ~b A -f- 6, (11)

hvor Lp in er oktavnivået til lydeffekten til viften eller installasjonselementet som utstråles inn i kanalen i det betraktede oktavbåndet i dB (bestemt i samsvar med avsnitt 2.5 eller 2.10);

AL r in - den totale reduksjonen i nivået (tapet) av lydstyrken til støyen fra viften eller elektrisk

installasjonstid i oktavbåndet under vurdering langs lydutbredelsesbanen i dB (bestemt i samsvar med punkt 4.1); D - korreksjon for plasseringen av støykilden; hvis luftfordelings- eller luftinntaksanordningen er plassert i arbeidsområdet, A \u003d 3 dB, hvis den er høyere enn den, - D \u003d 0; Ф og - retningsfaktoren til installasjonselementet (hull, rist, etc.) som avgir støy inn i det isolerte rommet, dimensjonsløst (bestemt fra grafene i fig. 4); rn er avstanden fra installasjonselementet som avgir støy inn i det isolerte rommet til designpunktet i m

B og - konstanten til rommet isolert fra støy i det betraktede oktavbåndet i m 2 (bestemt i henhold til avsnitt 3.4 eller 3.5).

Tilfelle 3. De beregnede poengene er plassert på territoriet i tilknytning til bygget. Viftestøy forplanter seg gjennom kanalen og utstråles til atmosfæren gjennom risten eller sjakten (fig. 6). Oktavnivåer av lydtrykk generert ved designpunkter bør bestemmes av formelen

I = L p -AL p -201gr a -i^- + A-8, (12)

hvor g a er avstanden fra installasjonselementet (gitter, hull) som avgir støy til atmosfæren til designpunktet i m \ p a - lyddemping i atmosfæren, tatt i henhold til Tabell. 7 i dB/km

A - korreksjon i dB, under hensyntagen til plasseringen av det beregnede punktet i forhold til aksen til det støyavgivende elementet til installasjonen (for alle frekvenser er det tatt i henhold til fig. 6).

1 - ventilasjonsaksel; 2 - raster

De gjenværende mengdene er de samme som i formlene (10)

3.4. Romkonstanten B bør bestemmes fra grafene i fig. 7 eller i henhold til tabell. 9, ved hjelp av tabellen. 8 for å bestemme egenskapene til rommet.

3.5. For rom med spesielle krav til akustikk (unik

haller etc.), bør konstanten til rommet bestemmes i henhold til instruksjonene for akustisk beregning for disse rommene.

3.6. Hvis designpunktet mottar støy fra flere støykilder (for eksempel forsynings- og resirkuleringsgitter, et autonomt klimaanlegg, etc.), vil oktavlydtrykknivåene som genereres for det betraktede designpunktet, i henhold til de tilsvarende formlene i klausul 3.2. av hver av støykildene separat bør bestemmes, og det totale nivået i

Disse "instruksjonene om akustisk beregning av ventilasjonsenheter" ble utviklet av Research Institute of Building Physics i USSR State Construction Committee sammen med instituttene Santekhproekt fra USSR State Construction Committee og Giproniiviaprom fra Minaviaprom.

Instruksjonene ble utviklet i utviklingen av kravene i kapittelet SNiP I-G.7-62 "Oppvarming, ventilasjon og luftkondisjonering. Design Standards" og "Sanitary Design Standards for Industrial Enterprises" (SN 245-63), som fastslår behovet for å redusere støyen fra ventilasjons-, klimaanlegg og luftvarmeinstallasjoner for bygninger og konstruksjoner for ulike formål når den overstiger lydtrykknivåene tillatt av standardene.

Redaktører: A. nr. 1. Koshkin (Gosstroy fra USSR), doktor i ingeniørfag. vitenskaper, prof. E. Ya. Yudin og kandidater for teknologi. Sciences E. A. Leskov og G. L. Osipov (Research Institute of Building Physics), Ph.D. tech. Sciences I. D. Rassadi

Retningslinjene angir de generelle prinsippene for akustiske beregninger for mekanisk drevet ventilasjon, klimaanlegg og luftvarmeinstallasjoner. Metoder for å redusere lydtrykknivåer på faste arbeidsplasser og i rom (ved designpunkter) til verdiene fastsatt av normene vurderes.

kl (Giproniiaviaprom) og eng. | g. A. Katsnelson / (GPI Santekhproekt)

1. Generelle bestemmelser............ - . . , 3

2. Støykilder til installasjoner og deres støyegenskaper 5

3. Beregning av oktavnivåer av lydtrykk i den beregnede

poeng................. 13

4. Redusere nivåene (tapene) av lydstyrken til støy i

ulike elementer i luftkanaler ........ 23

5. Bestemme nødvendig reduksjon i lydtrykknivåer. . . *. ............... 28

6. Tiltak for å redusere lydtrykknivået. 31

Blindtarm. Eksempler på akustisk beregning av ventilasjons-, klimaanlegg og luftvarmeinstallasjoner med mekanisk stimulering...... 39

Plan I kvartal. 1970, nr. 3

3.7. Hvis de beregnede punktene er plassert i et rom der en "støyende" kanal passerer, og støy kommer inn i rommet gjennom veggene i kanalen, bør oktavlydtrykknivåene bestemmes av formelen

L - L p -AL p + 101g --R B - 101gB „-J-3, (13)

hvor Lp 9 er oktavnivået til lydeffekten til støykilden som utstråles inn i kanalen, i dB (bestemt i samsvar med paragraf 2 5 og 2.10);

ALp b er den totale reduksjonen i lydeffektnivåer (tap) langs lydutbredelsesbanen fra støykilden (vifte, gass osv.) til begynnelsen av den betraktede delen av kanalen som avgir støy inn i rommet, i dB ( bestemt i samsvar med § 4);

Statskomité for Ministerrådet for USSR for konstruksjonssaker (Gosstroy of the USSR)

1. GENERELLE BESTEMMELSER

1.1. Disse retningslinjene er utviklet i utviklingen av kravene i kapittelet SNiP I-G.7-62 “Oppvarming, ventilasjon og luftkondisjonering. Design Standards" og "Sanitary Design Standards for Industrial Enterprises" (SN 245-63), som etablerte behovet for å redusere støyen fra mekanisk drevne ventilasjons-, klimaanlegg og luftvarmeinstallasjoner til lydtrykknivåer akseptable av standardene.

1.2. Kravene i disse retningslinjene gjelder for akustiske beregninger av luftbåren (aerodynamisk) støy generert under driften av installasjonene oppført i punkt 1.1.

Merk. Disse retningslinjene tar ikke hensyn til beregninger av vibrasjonsisolering av vifter og elektriske motorer (isolering av støt og lydvibrasjoner som overføres til bygningskonstruksjoner), samt beregninger av lydisolering av omsluttende konstruksjoner av ventilasjonskamre.

1.3. Metoden for å beregne luftbåren (aerodynamisk) støy er basert på å bestemme lydtrykknivåene for støy som genereres under driften av installasjonene spesifisert i punkt 1.1 på faste arbeidsplasser eller i rom (ved designpunkter), og bestemme behovet for å redusere disse støynivåene og tiltak for å redusere lydnivåtrykket til de verdiene standardene tillater.

Merknader: 1. Akustisk beregning bør inngå i prosjektering av mekanisk drevet ventilasjons-, klimaanlegg og luftvarmeinstallasjoner for bygninger og konstruksjoner til ulike formål.

Akustisk beregning bør kun gjøres for rom med normalisert støynivå.

2. Luft (aerodynamisk) viftestøy og støy generert av luftstrøm i luftkanaler har bredbåndsspektra.

3. I disse retningslinjene skal under støy forstås enhver form for lyder som forstyrrer oppfatningen av nyttige lyder eller bryter stillheten, samt lyder som har en skadelig eller irriterende effekt på menneskekroppen.

1.4. Ved akustisk beregning av sentral ventilasjon, klimaanlegg og varmluftsinstallasjon bør korteste kanalløp vurderes. Hvis sentralenheten betjener flere rom, hvor de normative støykravene er forskjellige, bør det foretas en tilleggsberegning for kanalgrenen som betjener rommet med lavest støynivå.

Separate beregninger bør gjøres for autonome oppvarmings- og ventilasjonsenheter, autonome klimaanlegg, enheter med luft- eller luftgardiner, lokale avtrekk, enheter for luftdusjinstallasjoner, som er nærmest de beregnede punktene eller har høyest ytelse og lydeffekt.

Separat er det nødvendig å utføre en akustisk beregning av grenene til luftkanalene som kommer ut i atmosfæren (suging og avtrekk av luft ved installasjoner).

Hvis det er strupeanordninger (membraner, strupeventiler, spjeld), luftfordelings- og luftinntaksanordninger (rister, skjermer, anemostater, etc.) mellom viften og det betjente rommet, skarpe endringer i tverrsnitt av luftkanaler, svinger og tees, akustisk beregning av disse enhetene bør gjøres og planteelementer.

1.5. Akustisk beregning bør gjøres for hvert av de åtte oktavbåndene i det auditive området (for hvilke støynivåer er normalisert) med de geometriske gjennomsnittsfrekvensene til oktavbåndene 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000 og 8000 Hz.

Merknader: 1. For sentral luftoppvarming, ventilasjon og klimaanlegg i nærvær av et omfattende nettverk av luftkanaler, er det kun tillatt å beregne for frekvenser på 125 og 250 Hz.

2. Alle mellomliggende akustiske beregninger utføres med en nøyaktighet på 0,5 dB. Sluttresultatet avrundes til nærmeste hele antall desibel.

1.6. Nødvendige tiltak for å redusere støy fra ventilasjons-, luftkondisjonerings- og luftvarmeinstallasjoner, om nødvendig, bør fastsettes for hver kilde separat.

2. KILDER TIL STØY I INSTALLASJONER OG DERES STØYKJEKENSKAPER

2.1. Akustiske beregninger for å bestemme lydtrykknivået til luftstøy (aerodynamisk) bør gjøres under hensyntagen til støyen som genereres av:

a) en vifte

b) når luftstrømmen beveger seg i elementene i installasjonene (membraner, choker, spjeld, svinger av luftkanaler, T-stykker, gitter, skjermer, etc.).

I tillegg bør det tas hensyn til støyen som overføres gjennom ventilasjonskanalene fra et rom til et annet.

2.2. Støykarakteristikker (oktavlydeffektnivåer) til støykilder (vifter, varmeenheter, romklimaanlegg, struping, luftdistribusjon og luftinntaksenheter osv.) bør hentes fra passet for dette utstyret eller fra katalogdata

I fravær av støyegenskaper, bør de bestemmes eksperimentelt etter instruksjoner fra kunden eller ved beregning, veiledet av dataene gitt i disse retningslinjene.

2.3. Det totale lydeffektnivået til viftestøyen bør bestemmes av formelen

L p =Z+251g#+l01gQ-K (1)

hvor 1^P er det totale lydeffektnivået for venestøy

tilator i dB re 10“ 12 W;

L-støykriterium, avhengig av type og utforming av viften, i dB; bør tas i henhold til tabellen. en;

I er det totale trykket som skapes av viften, i kg / m 2;

Q - vifteytelse i m^/sek;

5 - korreksjon for viftedriftsmodus i dB.

Tabell 1

Merknader: 1. Verdien på 6 når avviket til viftedriftsmodusen ikke er mer enn 20 % av maksimal effektivitetsmodus bør tas lik 2 dB. I viftedriftsmodus med maksimal effektivitet 6=0.

2. For å lette beregningene i fig. 1 viser en graf for å bestemme verdien av 251gtf+101gQ.

3. Verdien oppnådd ved formel (1) karakteriserer lydeffekten som utstråles av et åpent innløps- eller utløpsrør til viften i én retning inn i den frie atmosfæren eller inn i rommet i nærvær av en jevn lufttilførsel til innløpsrøret.

4. Når lufttilførselen til innløpsrøret ikke er jevn eller gassen er installert i innløpsrøret til verdiene spesifisert i

fanen. 1, bør legges til for aksialvifter 8 dB, for sentrifugalvifter 4 dB

2.4. Oktavlydstyrkenivåene for viftestøy som sendes ut av et åpent inn- eller utløp av viften L pa, inn i den frie atmosfæren eller inn i rommet, bør bestemmes av formelen

(2)

hvor er det totale lydeffektnivået til viften i dB;

ALi - korreksjon som tar hensyn til fordelingen av lydstyrken til viften i oktavbånd i dB, tatt avhengig av type vifte og antall omdreininger i henhold til tabell. 2.

tabell 2

Endringer ALu som tar hensyn til fordelingen av lydstyrken til viften i oktavbånd, i dB

Merknader: 1. Gitt i tabell. 2 data uten parentes er gyldige når viftehastigheten er i området 700-1400 rpm.

2. Ved en viftehastighet på 1410-2800 rpm, bør hele spekteret flyttes ned en oktav, og ved en hastighet på 350-690 rpm, en oktav opp, og tar for de ekstreme oktavene verdiene angitt i parentes for frekvenser på 32 og 16000 Hz.

3. Når viftehastigheten er mer enn 2800 rpm, bør hele spekteret flyttes to oktaver ned.

2.5. Oktav lydeffektnivåer for viftestøy som utstråles inn i ventilasjonsnettverket bør bestemmes av formelen

Lp - L p ■- A L-± -|~ L i-2,

hvor AL 2 er korreksjonen som tar hensyn til effekten av å koble viften til kanalnettet i dB, bestemt fra tabellen. 3.

2.6. Det totale lydeffektnivået til støyen som utstråles av viften gjennom veggene i huset (huset) inn i ventilasjonskammerrommet bør bestemmes ved formel (1), forutsatt at verdien av støykriteriet L er hentet fra Tabell. 1 som gjennomsnittsverdi for suge- og utløpssidene.

Oktavnivåene for lydeffekten til støyen som sendes ut av viften inn i rommet i ventilasjonskammeret, bør bestemmes av formelen (2) og tabellen. 2.

2.7. Hvis flere vifter fungerer samtidig i ventilasjonskammeret, er det for hvert oktavbånd nødvendig å bestemme det totale nivået

lydstyrken til støyen som sendes ut av alle vifter.

Det totale lydeffektnivået L cyu under drift av n identiske vifter bør bestemmes av formelen

£sum = Z.J + 10 Ign, (4)

der Li er lydeffektnivået til støyen til én vifte i dB-, n er antall identiske vifter.

Bord 4.

2.8. Oktav lydeffektnivåer av støy som utstråles inn i rommet av autonome klimaanlegg, varme- og ventilasjonsenheter, luftdusjenheter (uten luftkanalnettverk) med aksialvifter bør bestemmes av formel (2) og tabell. 2 med en 3dB oppkorreksjon.

For autonome enheter med sentrifugalvifter, bør oktavlydeffektnivåene for støyen som sendes ut av suge- og utløpsrørene til viften bestemmes av formel (2) og tabell. 2, og det totale støynivået - i henhold til tabell. 4.

Merk. Når luft tas inn av installasjoner ute, er det ikke nødvendig å ta en høyere korreksjon.

2.9. Det totale lydeffektnivået til støy som genereres av struping, luftfordeling og luftinntak (gassventiler.

Grunnlaget for utformingen av lyddemping av ventilasjons- og klimaanlegg er akustisk beregning - en obligatorisk applikasjon til ventilasjonsprosjektet til ethvert objekt. Hovedoppgavene til en slik beregning er: bestemmelse av oktavspekteret til luftbåren, strukturell ventilasjonsstøy ved de beregnede punktene og dens nødvendige reduksjon ved å sammenligne dette spekteret med det tillatte spekteret i henhold til hygieniske standarder. Etter valg av konstruksjonsmessige og akustiske tiltak for å sikre nødvendig støyreduksjon, utføres en verifikasjonsberegning av forventede lydtrykknivåer ved de samme designpunktene, med hensyn til effektiviteten til disse tiltakene.

De første dataene for akustisk beregning er støyegenskapene til utstyret - lydeffektnivåer (SPL) i oktavbånd med geometriske gjennomsnittsfrekvenser på 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000, 8000 Hz. Korrigerte lydeffektnivåer for støykilder i dBA kan brukes til veiledende beregninger.

De beregnede punktene er plassert i menneskelige habitater, spesielt på stedet der viften er installert (i ventilasjonskammeret); i rom eller i områder ved siden av installasjonsstedet til viften; i rom som betjenes av et ventilasjonssystem; i rom der luftkanaler passerer i transitt; i området for luftinntak eller avtrekk, eller kun luftinntaket for resirkulering.

Det beregnede punktet er i rommet hvor viften er installert

Generelt avhenger lydtrykknivået i et rom av lydeffekten til kilden og retningsfaktoren for støyutslipp, antall støykilder, plasseringen av designpunktet i forhold til kilden og de omsluttende bygningskonstruksjonene, og størrelsen og akustiske kvaliteter i rommet.

Oktavlydtrykknivåene generert av viften (viftene) på installasjonsstedet (i ventilasjonskammeret) er lik:

hvor Фi er retningsfaktoren til støykilden (dimensjonsløs);

S er arealet av en tenkt kule eller en del av den som omgir kilden og passerer gjennom det beregnede punktet, m 2 ;

B er den akustiske konstanten i rommet, m 2 .

Bosettingspunkter ligger på territoriet ved siden av bygningen

Viftestøy forplanter seg gjennom luftkanalen og sendes ut i det omkringliggende rommet gjennom en grill eller sjakt, direkte gjennom veggene på viftehuset eller et åpent rør når viften er installert utenfor bygningen.

Når avstanden fra viften til det beregnede punktet er mye større enn dens dimensjoner, kan støykilden betraktes som en punktkilde.

I dette tilfellet bestemmes oktavlydtrykknivåene ved de beregnede punktene av formelen

hvor L Pocti er oktavnivået til lydstyrken til støykilden, dB;

∆L Pneti - total reduksjon av lydeffektnivået langs banen for lydutbredelse i kanalen i det betraktede oktavbåndet, dB;

∆L ni - lydstrålingsdirektivitetsindeks, dB;

r - avstand fra støykilden til det beregnede punktet, m;

W - romlig vinkel for lydutslipp;

b a - lyddemping i atmosfæren, dB/km.

Akustiske beregninger

Blant problemene med å forbedre miljøet er kampen mot støy en av de mest presserende. I store byer er støy en av de viktigste fysiske faktorene som former forholdene i miljøet.

Veksten av industri- og boligbygging, den raske utviklingen av ulike typer transport, den økende bruken av sanitær- og ingeniørutstyr i boliger og offentlige bygninger, husholdningsapparater har ført til at støynivået i boligområdene i byen har blitt sammenlignbare til støynivå i produksjonen.

Støyregimet i store byer dannes hovedsakelig av vei- og jernbanetransport, som utgjør 60-70 % av all støy.

Økningen i flytrafikken, fremveksten av nye kraftige fly og helikoptre, samt jernbanetransport, åpne T-banelinjer og grunn T-bane har en merkbar innvirkning på støynivået.

Samtidig synker støynivået i enkelte store byer, hvor det gjøres tiltak for å bedre støysituasjonen.

Det er akustiske og ikke-akustiske lyder, hva er forskjellen mellom dem?

Akustisk støy er definert som et sett med lyder med forskjellig styrke og frekvens, som er et resultat av oscillerende bevegelse av partikler i elastiske medier (fast, flytende, gassformig).

Ikke-akustisk støy - Radioelektronisk støy - tilfeldige svingninger av strømmer og spenninger i radioelektroniske enheter, oppstår som et resultat av ujevn emisjon av elektroner i elektrovakuumenheter (skuddstøy, flimmerstøy), ujevne prosesser for generering og rekombinasjon av ladning bærere (ledningselektroner og hull) i halvlederenheter, termisk bevegelse av strømbærere i ledere (termisk støy), termisk stråling av jorden og jordens atmosfære, samt planeter, solen, stjerner, det interstellare mediet, etc. ( kosmisk støy).

Akustisk beregning, støynivåberegning.

I prosessen med bygging og drift av ulike anlegg er støykontrollproblemer en integrert del av arbeidsbeskyttelse og beskyttelse av folkehelsen. Maskiner, kjøretøy, mekanismer og annet utstyr kan fungere som kilder. Støy, omfanget av innvirkning og vibrasjon på en person avhenger av nivået av lydtrykk, frekvensegenskaper.

Normalisering av støyegenskaper forstås som etablering av begrensninger på verdiene til disse egenskapene, der støyen som påvirker mennesker ikke skal overstige de tillatte nivåene regulert av gjeldende sanitære normer og regler.

Målene for den akustiske beregningen er:

Identifisering av støykilder;

Bestemmelse av deres støyegenskaper;

Bestemmelse av graden av påvirkning av støykilder på normaliserte objekter;

Beregning og konstruksjon av individuelle soner med akustisk ubehag av støykilder;

Utvikling av spesielle støybeskyttelsestiltak som gir nødvendig akustisk komfort.

Installasjon av ventilasjons- og klimaanlegg anses allerede som et naturlig behov i enhver bygning (enten bolig eller administrativ), akustisk beregning bør utføres for rom av denne typen. Så hvis støynivået ikke beregnes, kan det vise seg at rommet har et veldig lavt nivå av lydabsorpsjon, og dette kompliserer prosessen med kommunikasjon mellom mennesker i det.

Derfor, før du installerer et ventilasjonssystem i et rom, er det nødvendig å utføre en akustisk beregning. Dersom det viser seg at rommet er preget av dårlige akustiske egenskaper, er det nødvendig å foreslå en rekke tiltak for å forbedre den akustiske situasjonen i rommet. Derfor utføres også akustiske beregninger for installasjon av husholdningsklimaanlegg.

Akustisk beregning utføres oftest for objekter som har kompleks akustikk eller har høye krav til lydkvalitet.

Lydfornemmelser oppstår i hørselsorganene når de utsettes for lydbølger i området fra 16 Hz til 22 tusen Hz. Lyd forplanter seg i luft med en hastighet på 344 m/s på 3 sekunder. 1 km.

Verdien av hørselsterskelen avhenger av frekvensen av oppfattede lyder og er lik 10-12 W/m 2 ved frekvenser nær 1000 Hz. Den øvre grensen er smerteterskelen, som er mindre frekvensavhengig og ligger innenfor 130 - 140 dB (ved en frekvens på 1000 Hz, intensitet 10 W/m 2, lydtrykk).

Forholdet mellom intensitetsnivå og frekvens bestemmer følelsen av lydvolum, dvs. lyder som har forskjellige frekvenser og intensiteter kan av en person vurderes som like høye.

Ved oppfattelse av lydsignaler mot en viss akustisk bakgrunn kan effekten av signalmaskering observeres.

Maskeringseffekten kan være skadelig for akustiske indikatorer og kan brukes til å forbedre det akustiske miljøet, dvs. i tilfelle maskering av en høyfrekvent tone med en lavfrekvent, som er mindre skadelig for mennesker.

Prosedyren for å utføre akustisk beregning.

For å utføre en akustisk beregning, vil følgende data være nødvendig:

Dimensjoner på rommet som beregningen av støynivået skal utføres for;

De viktigste egenskapene til lokalene og dens egenskaper;

Støyspektrum fra kilden;

Egenskaper ved barrieren;

Avstandsdata fra sentrum av støykilden til det akustiske beregningspunktet.

I beregningen bestemmes først støykildene og deres karakteristiske egenskaper. Deretter, på objektet som studeres, velges punkter der beregninger skal utføres. På utvalgte punkter av objektet beregnes et foreløpig lydtrykknivå. Basert på de oppnådde resultatene utføres en beregning for å redusere støy til de nødvendige standardene. Etter å ha mottatt alle nødvendige data, gjennomføres et prosjekt for å utvikle tiltak som reduserer støynivået.

Riktig utført akustisk beregning er nøkkelen til utmerket akustikk og komfort i et rom uansett størrelse og design.

Basert på utført akustisk beregning kan følgende tiltak foreslås for å redusere støynivået:

* installasjon av lydisolerte strukturer;

* bruk av tetninger i vinduer, dører, porter;

* bruk av strukturer og skjermer som absorberer lyd;

*gjennomføring av planlegging og utvikling av boligområdet i henhold til SNiP;

* bruk av støydempere i ventilasjons- og klimaanlegg.

Utføre akustisk beregning.

Arbeid med beregning av støynivå, vurdering av akustisk (støy)påvirkning, samt utforming av spesialiserte støyverntiltak, bør utføres av en spesialisert organisasjon med aktuelt område.

støy akustisk beregningsmåling

I den enkleste definisjonen er hovedoppgaven for akustisk beregning vurdering av støynivået generert av støykilden ved et gitt designpunkt med den etablerte kvaliteten på den akustiske påvirkningen.

Den akustiske beregningsprosessen består av følgende hovedtrinn:

1. Innsamling av nødvendige innledende data:

Arten av støykilder, deres virkemåte;

Akustiske egenskaper til støykilder (i området for geometriske gjennomsnittsfrekvenser 63-8000 Hz);

Geometriske parametere for rommet der støykildene er plassert;

Analyse av de svekkede elementene i de omsluttende strukturene, gjennom hvilke støyen vil trenge inn i miljøet;

Geometriske og lydisolerte parametere for svekkede elementer av omsluttende strukturer;

Analyse av nærliggende objekter med etablert kvalitet på akustisk påvirkning, bestemmelse av tillatte lydnivåer for hvert objekt;

Analyse av avstander fra eksterne støykilder til normaliserte objekter;

Analyse av mulige skjermingselementer på banen for lydbølgeutbredelse (bygninger, grønne områder, etc.);

Analyse av svekkede elementer av omsluttende strukturer (vinduer, dører, etc.), gjennom hvilke støy vil trenge inn i normaliserte lokaler, identifisering av deres lydisoleringsevne.

2. Akustisk beregning utføres på grunnlag av gjeldende retningslinjer og anbefalinger. I utgangspunktet er dette "beregningsmetoder, standarder".

Ved hvert beregnet punkt er det nødvendig å summere alle tilgjengelige støykilder.

Resultatet av den akustiske beregningen er visse verdier (dB) i oktavbånd med geometriske gjennomsnittsfrekvenser på 63-8000 Hz og ekvivalentverdien av lydnivået (dBA) ved det beregnede punktet.

3. Analyse av beregningsresultatene.

Analysen av de oppnådde resultatene utføres ved å sammenligne verdiene oppnådd på det beregnede punktet med de etablerte sanitærstandardene.

Ved behov kan neste steg i den akustiske beregningen være utforming av nødvendige støyverntiltak som vil redusere den akustiske påvirkningen på de beregnede punktene til et akseptabelt nivå.

Utføre instrumentelle målinger.

I tillegg til akustiske beregninger, er det mulig å beregne instrumentelle målinger av støynivåer av enhver kompleksitet, inkludert:

Måling av støypåvirkning av eksisterende ventilasjons- og klimaanlegg for kontorbygg, private leiligheter, etc.;

Utføre målinger av støynivå for attestering av arbeidsplasser;

Gjennomføre arbeid med instrumentell måling av støynivå innenfor rammen av prosjektet;

Utføre arbeid med instrumentell måling av støynivåer som en del av tekniske rapporter ved godkjenning av grensene til SPZ;

Implementering av eventuelle instrumentelle målinger av støyeksponering.

Gjennomføring av instrumentelle målinger av støynivåer utføres av et spesialisert mobilt laboratorium ved bruk av moderne utstyr.

Tidspunkt for akustisk beregning. Vilkår for utførelse av arbeid avhenger av volumet av beregninger og målinger. Hvis det er nødvendig å foreta en akustisk beregning for prosjekter med boligutvikling eller administrative anlegg, utføres de i gjennomsnitt 1 - 3 uker. Akustisk beregning for store eller unike gjenstander (teatre, orgelsaler) tar mer tid, basert på det oppgitte kildematerialet. I tillegg påvirker antallet studerte støykilder, samt eksterne faktorer, i stor grad livet.

Ventilasjons- og luftkondisjoneringssystemet (VAC) er en av hovedkildene til støy i moderne bolig-, offentlige og industribygg, på skip, i sovevogner til tog, i ulike salonger og kontrollkabiner.

Støy i UHKV kommer fra viften (hovedstøykilden med egne oppgaver) og andre kilder, forplanter seg gjennom kanalen sammen med luftstrømmen og stråler ut i det ventilerte rommet. Støy og dens reduksjon påvirkes av: klimaanlegg, varmeenheter, luftkontroll- og distribusjonsenheter, design, svinger og forgrening av luftkanaler.

Akustisk beregning av SVKV utføres for å optimalt velge alle nødvendige midler for støyreduksjon og bestemme forventet støynivå ved designpunktene i rommet. Tradisjonelt har aktive og reaktive lyddempere vært hovedmidlene for å redusere systemstøy. Lydisolering og lydabsorpsjon av systemet og lokalene er nødvendig for å sikre samsvar med normene for tillatte støynivåer for mennesker - viktige miljøstandarder.

Nå, i byggeforskriftene og forskriftene til Russland (SNiP), som er obligatoriske for design, konstruksjon og drift av bygninger for å beskytte folk mot støy, har det utviklet seg en nødsituasjon. I den gamle SNiP II-12-77 "Beskyttelse mot støy", er metoden for akustisk beregning av SVKV for bygninger utdatert og ble derfor ikke inkludert i den nye SNiP 23-03-2003 "Beskyttelse mot støy" (i stedet for SNiP II-12-77), hvor den fortsatt er i det hele tatt, er fraværende.

Så den gamle metoden er avviklet og den nye ikke. Tiden er inne for å lage en moderne metode for akustisk beregning av SVKV i bygninger, slik det allerede er tilfelle med egne spesifikasjoner på andre, tidligere mer avanserte innen akustikk, teknologiområder, for eksempel på skip. La oss vurdere tre mulige metoder for akustisk beregning, brukt på UHCS.

Den første metoden for akustisk beregning. Denne metoden, som er etablert utelukkende på analytiske avhengigheter, bruker teorien om lange linjer, kjent innen elektroteknikk og refererte her til forplantning av lyd i en gass som fyller et smalt rør med stive vegger. Beregningen gjøres under forutsetning av at rørdiameteren er mye mindre enn lydbølgelengden.

For et rektangulært rør må siden være mindre enn halvparten av bølgelengden, og for et rundt rør radius. Det er disse rørene i akustikk som kalles smale. Så, for luft med en frekvens på 100 Hz, vil et rektangulært rør anses som smalt hvis seksjonssiden er mindre enn 1,65 m. I et smalt buet rør vil lydutbredelsen forbli den samme som i et rett rør.

Dette er kjent fra praksisen med å bruke talerør for eksempel i lang tid på dampskip. Et typisk diagram over en lang ledning i et ventilasjonssystem har to definerende størrelser: L wH er lydeffekten som kommer inn i utløpsrørledningen fra viften i begynnelsen av den lange ledningen, og L wK er lydeffekten som kommer fra utslippsrørledningen ved enden av den lange køen og inn i det ventilerte rommet.

Den lange linjen inneholder følgende karakteristiske elementer. De er R1 lydisolert inntak, R2 lydisolert aktiv lyddemper, R3 lydisolert t-skjorte, R4 lydisolert jetlyddemper, R5 lydisolert demper og R6 lydisolert uttak. Lydisolasjon refererer her til forskjellen i dB mellom lydeffekten i bølgene som faller inn på et gitt element og lydeffekten som utstråles av dette elementet etter at bølgene har passert videre gjennom det.

Hvis lydisolasjonen til hvert av disse elementene ikke er avhengig av alle andre, kan lydisolasjonen til hele systemet estimeres ved beregning som følger. Bølgeligningen for et smalt rør har følgende form for ligningen for plane lydbølger i et ubegrenset medium:

hvor c er lydhastigheten i luft og p er lydtrykket i røret, relatert til vibrasjonshastigheten i røret i henhold til Newtons andre lov ved relasjonen

hvor ρ er lufttettheten. Lydeffekten for plane harmoniske bølger er lik integralet over tverrsnittsarealet S av kanalen over perioden med lydvibrasjoner T i W:

hvor T = 1/f er perioden for lydvibrasjoner, s; f er oscillasjonsfrekvensen, Hz. Lydeffekt i dB: L w \u003d 10lg (N / N 0), hvor N 0 \u003d 10 -12 W. Innenfor de spesifiserte forutsetningene beregnes lydisolasjonen til en lang linje av et ventilasjonssystem ved å bruke følgende formel:

Antall elementer n for en spesifikk SVKV kan selvfølgelig være større enn ovennevnte n = 6. La oss bruke teorien om lange linjer på de ovennevnte karakteristiske elementene i luftventilasjonssystemet for å beregne verdiene til R i .

Innløps- og utløpsåpninger til ventilasjonssystemet med R1 og R6. Krysset mellom to smale rør med forskjellige tverrsnittsarealer S 1 og S 2 i henhold til teorien om lange linjer er en analog av grensesnittet mellom to medier med normal forekomst av lydbølger på grensesnittet. Grensebetingelsene ved krysset mellom to rør bestemmes av likheten mellom lydtrykk og vibrasjonshastigheter på begge sider av tilkoblingsgrensen, multiplisert med tverrsnittsarealet til rørene.

Ved å løse ligningene oppnådd på denne måten får vi energioverføringskoeffisienten og lydisolasjonen til krysset mellom to rør med seksjonene ovenfor:

En analyse av denne formelen viser at ved S 2 >> S 1 nærmer egenskapene til det andre røret seg til den frie grensen. For eksempel kan et smalt rør som åpner seg inn i et semi-uendelig rom betraktes, fra synspunktet til lydisoleringseffekten, som grensende til et vakuum. For S 1<< S 2 свойства второй трубы приближаются к свойствам жесткой границы. В обоих случаях звукоизоляция максимальна. При равенстве площадей сечений первой и второй трубы отражение от границы отсутствует и звукоизоляция равна нулю независимо от вида сечения границы.

Aktiv støydemper R2. Lydisolasjon i dette tilfellet kan omtrentlig og raskt estimeres i dB, for eksempel i henhold til den velkjente formelen til ingeniør A.I. Belova:

hvor P er omkretsen av passasjen, m; l er lyddemperens lengde, m; S - tverrsnittsareal av lyddemperkanalen, m 2; α eq er den ekvivalente lydabsorpsjonskoeffisienten til foringen, avhengig av den faktiske absorpsjonskoeffisienten α, for eksempel som følger:

α 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0

α eq 0,1 0,2 0,4 0,5 0,6 0,9 1,2 1,6 2,0 4,0

Det følger av formelen at lydisolasjonen til kanalen til den aktive lyddemperen R 2 er større, jo større er absorpsjonskapasiteten til veggene α eq, lengden på lyddemperen l og forholdet mellom kanalomkretsen og dens tverr-. snittareal П/S. For de beste lydabsorberende materialene, for eksempel merkene PPU-ET, BZM og ATM-1, samt andre mye brukte lydabsorbenter, er den faktiske lydabsorpsjonskoeffisienten α presentert i.

T-skjorte R3. I ventilasjonsanlegg forgrener seg da oftest det første røret med tverrsnittsareal S 3 til to rør med tverrsnittsareal S 3.1 og S 3.2. En slik gren kalles en tee: gjennom den første grenen kommer lyd inn, gjennom de to andre går den videre. Generelt kan de første og andre rørene bestå av et antall rør. Da har vi

Lydisolasjonen til en tee fra seksjon S 3 til seksjon S 3.i bestemmes av formelen

Merk at på grunn av aerohydrodynamiske hensyn i tees, streber de etter å sikre at tverrsnittsarealet til det første røret er lik summen av tverrsnittsarealet i grenene.

Reaktiv (kammer) støydemper R4. Kammerlyddemperen er et akustisk smalt rør med tverrsnitt S 4 , som går over i et annet akustisk smalt rør med stort tverrsnitt S 4.1 med lengde l, kalt kammer, og deretter igjen går over i et akustisk smalt rør med tverrsnitt S 4. La oss bruke teorien om den lange linjen også her. Ved å erstatte den karakteristiske impedansen i den velkjente formelen for lydisolering av et lag med vilkårlig tykkelse ved normal forekomst av lydbølger med de tilsvarende gjensidigheten til rørområdet, får vi formelen for lydisolasjonen til en kammerlyddemper

hvor k er bølgetallet. Lydisolasjonen til en kammerlyddemper når sin største verdi ved sin(kl)= 1, dvs. på

hvor n = 1, 2, 3, … Frekvens for maksimal lydisolasjon

hvor c er lydhastigheten i luft. Dersom flere kammer brukes i en slik lyddemper, må lydreduksjonsformelen brukes sekvensielt fra kammer til kammer, og den totale effekten beregnes ved å bruke for eksempel grensebetingelsesmetoden. Effektive kammerlyddempere krever noen ganger store totaldimensjoner. Men fordelen deres er at de kan være effektive på alle frekvenser, inkludert lave frekvenser, der aktive jammere er praktisk talt ubrukelige.

Sonen med stor lydisolering av kammerlyddempere dekker repeterende ganske brede frekvensbånd, men de har også periodiske lydoverføringssoner som er svært smale i frekvens. For å øke effektiviteten og utjevne frekvensresponsen er en kammerlyddemper ofte foret på innsiden med en lyddemper.

spjeld R5. Spjeldet er strukturelt en tynn plate med et areal S 5 og en tykkelse δ 5, klemt fast mellom flensene på rørledningen, hullet hvor området S 5.1 er mindre enn den indre diameteren til røret (eller annen karakteristisk størrelse). Lydisolering av en slik strupeventil

hvor c er lydhastigheten i luft. I den første metoden er hovedproblemet for oss når vi utvikler en ny metode vurderingen av nøyaktigheten og påliteligheten til resultatet av den akustiske beregningen av systemet. La oss bestemme nøyaktigheten og påliteligheten til resultatet av å beregne lydkraften som kommer inn i det ventilerte rommet - i dette tilfellet verdiene

La oss omskrive dette uttrykket i følgende notasjon for den algebraiske summen, nemlig

Merk at den absolutte maksimale feilen til en omtrentlig verdi er den maksimale forskjellen mellom dens eksakte verdi y 0 og omtrentlig y, det vil si ± ε= y 0 - y. Den absolutte maksimale feilen til den algebraiske summen av flere omtrentlige verdier y i er lik summen av de absolutte verdiene av de absolutte feilene til begrepene:

Her er det minst gunstige tilfellet vedtatt, når de absolutte feilene til alle ledd har samme fortegn. I virkeligheten kan delvise feil ha forskjellige fortegn og fordeles etter forskjellige lover. Oftest i praksis er feilene i den algebraiske summen fordelt etter normalloven (gaussisk fordeling). La oss vurdere disse feilene og sammenligne dem med den tilsvarende verdien av den absolutte maksimale feilen. La oss definere denne størrelsen under forutsetningen at hvert algebraisk ledd y 0i av summen er fordelt i henhold til normalloven med sentrum M(y 0i) og standarden

Da følger summen også normalfordelingsloven med matematisk forventning

Feilen til den algebraiske summen er definert som:

Da kan det hevdes at med en reliabilitet lik sannsynligheten 2Φ(t), vil feilen til summen ikke overstige verdien

Ved 2Φ(t), = 0,9973, har vi t = 3 = α og det statistiske estimatet ved nesten maksimal pålitelighet er feilen til summen (formel) Den absolutte maksimale feilen i dette tilfellet

Dermed ε 2Φ(t)<< ε. Проиллюстрируем это на примере результатов расчета по первому способу. Если для всех элементов имеем ε i = ε= ±3 дБ (удовлетворительная точность исходных данных) и n = 7, то получим ε= ε n = ±21 дБ, а (формула). Результат имеет совершенно неудовлетворительную точность, он неприемлем. Если для всех характерных элементов системы вентиляции воздуха имеем ε i = ε= ±1 дБ (очень высокая точность расчета каждого из элементов n) и тоже n = 7, то получим ε= ε n = ±7 дБ, а (формула).

Her kan resultatet i probabilistisk estimering av feil i den første tilnærmingen være mer eller mindre akseptabelt. Så den sannsynlige estimeringen av feil er å foretrekke, og den bør brukes til å velge "uvitenhetsmarginen", som foreslås brukt i den akustiske beregningen av SVKV for å sikre at de tillatte støystandardene oppfylles i et ventilert rom ( dette har ikke blitt gjort før).

Men den sannsynlige estimeringen av resultatfeilene indikerer også i dette tilfellet at det er vanskelig å oppnå høy nøyaktighet av beregningsresultatene ved den første metoden selv for svært enkle kretsløp og et lavhastighets ventilasjonssystem. For enkle, komplekse, lav- og høyhastighets UTCS-kretser, kan tilfredsstillende nøyaktighet og pålitelighet av en slik beregning oppnås i mange tilfeller bare ved den andre metoden.

Den andre metoden for akustisk beregning. På skip har det lenge vært brukt en beregningsmetode, basert delvis på analytiske avhengigheter, men avgjørende på eksperimentelle data. Vi bruker erfaringene fra slike beregninger på skip for moderne bygg. Så i et ventilert rom som betjenes av en j-te luftfordeler, bør støynivåene L j , dB, ved designpunktet bestemmes av følgende formel:

der L wi er lydeffekten, dB, generert i det i-te elementet av UCS, R i er lydisolasjonen i det i-te elementet av UCS, dB (se den første metoden),

en verdi som tar hensyn til rommets innflytelse på støyen i det (i konstruksjonslitteraturen brukes noen ganger B i stedet for Q). Her er r j avstanden fra den j. luftfordeleren til rommets designpunkt, Q er lydabsorpsjonskonstanten til rommet, og verdiene χ, Φ, Ω, κ er empiriske koeffisienter (χ er nærfeltspåvirkningen koeffisient, Ω er den romlige strålingsvinkelen til kilden, Φ er faktordirektiviteten til kilden, κ er bruddskoeffisienten for diffusiteten til lydfeltet).

Hvis m luftfordelere er plassert i rommet til en moderne bygning, er støynivået fra hver av dem ved det beregnede punktet L j , så må den totale støyen fra dem alle være under støynivåene som er akseptable for en person, nemlig:

hvor L H er den sanitære støystandarden. I henhold til den andre metoden for akustisk beregning, blir lydeffekten L wi generert i alle elementene i UHCS, og lydisolasjonen R i som finner sted i alle disse elementene, for hver av dem foreløpig bestemt eksperimentelt. Faktum er at i løpet av de siste halvannet til to tiårene har den elektroniske teknologien for akustiske målinger, kombinert med en datamaskin, gjort store fremskritt.

Som et resultat må bedrifter som produserer elementer av SVKV angi i pass og kataloger egenskapene L wi og R i målt i samsvar med nasjonale og internasjonale standarder. Dermed tar den andre metoden hensyn til støygenereringen ikke bare i viften (som i den første metoden), men også i alle andre elementer i UHCS, noe som kan ha betydning for mellom- og høyhastighetssystemer.

I tillegg, siden det er umulig å beregne lydisolasjonen R i slike systemelementer som klimaanlegg, varmeenheter, kontroll- og luftfordelingsenheter, er de derfor ikke i den første metoden. Men det kan bestemmes med den nødvendige nøyaktigheten ved standardmålinger, som nå gjøres for den andre metoden. Som et resultat dekker den andre metoden, i motsetning til den første, nesten alle SVKV-ordninger.

Og til slutt, den andre metoden tar hensyn til påvirkningen av egenskapene til rommet på støyen i det, samt verdiene for støy som er akseptabelt for en person i henhold til gjeldende byggeforskrifter og forskrifter i denne sak. Den største ulempen med den andre metoden er at den ikke tar hensyn til den akustiske interaksjonen mellom elementene i systemet - interferensfenomener i rørledninger.

Summen av lydeffekten til støykilder i watt, og lydisolasjonen av elementer i desibel, i henhold til den angitte formelen for den akustiske beregningen av UHCS, er i det minste kun gyldig når det ikke er noen forstyrrelse av lydbølger i system. Og når det er forstyrrelser i rørledninger, kan det være en kilde til kraftig lyd, som for eksempel lyden til noen blåseinstrumenter er basert på.

Den andre metoden er allerede inkludert i læreboken og retningslinjer for bygging av akustikkkursprosjekter for seniorstudenter ved St. Petersburg State Polytechnic University. Unnlatelse av å ta hensyn til interferensfenomener i rørledninger øker «marginen for uvitenhet» eller krever, i kritiske tilfeller, eksperimentell foredling av resultatet til den nødvendige grad av nøyaktighet og pålitelighet.

For valg av "margin of ignorance", som vist ovenfor for den første metoden, er sannsynlighetsfeilestimatet å foretrekke, som foreslås brukt i den akustiske beregningen av SVKV av bygninger for å sikre at de tillatte støystandardene i lokalene møtes ved utforming av moderne bygninger.

Den tredje metoden for akustisk beregning. Denne metoden tar hensyn til interferensprosesser i en smal rørledning av en lang ledning. Slik regnskap kan dramatisk forbedre nøyaktigheten og påliteligheten til resultatet. For dette formålet foreslås det å bruke "impedansmetoden" til akademiker ved USSR-akademiet og det russiske vitenskapsakademiet Brekhovskikh L.M. for smale rør, som han brukte ved beregning av lydisolasjonen til et vilkårlig antall planparallelle lag.

Så la oss først bestemme inngangsimpedansen til et planparallelt lag med en tykkelse δ 2 , hvis lydutbredelseskonstant γ 2 = β 2 + ik 2 og akustisk impedans Z 2 = ρ 2 c 2 . La oss betegne den akustiske motstanden i mediet foran laget hvorfra bølgene faller, Z 1 = ρ 1 c 1 , og i mediet bak laget har vi Z 3 = ρ 3 c 3 . Da vil lydfeltet i laget, med utelatelse av faktoren i ωt, være en superposisjon av bølger som beveger seg fremover og bakover, med lydtrykk

Inngangsimpedansen til hele lagsystemet (formelen) kan oppnås ved en enkel (n - 1)-fold bruk av forrige formel, da har vi

La oss nå anvende, som i den første metoden, teorien om lange linjer på et sylindrisk rør. Og dermed, med forstyrrelser i smale rør, har vi formelen for lydisolering i dB av en lang linje av et ventilasjonssystem:

Inngangsimpedansene her kan oppnås både, i enkle tilfeller, ved beregning, og i alle tilfeller ved måling på en spesiell installasjon med moderne akustisk utstyr. I henhold til den tredje metoden, på samme måte som den første metoden, har vi lydkraften som kommer fra utløpsluftkanalen ved enden av en lang UHVAC-ledning og kommer inn i det ventilerte rommet i henhold til skjemaet:

Deretter kommer evalueringen av resultatet, som i den første metoden med "uvitenhetsmargin", og lydtrykknivået til rommet L, som i den andre metoden. Til slutt får vi følgende grunnleggende formel for akustisk beregning av ventilasjons- og luftkondisjoneringssystemet til bygninger:

Med beregningsreliabiliteten 2Φ(t)=0,9973 (praktisk talt høyeste grad av reliabilitet), har vi t = 3 og feilverdiene er 3σ Li og 3σ Ri . Med reliabilitet 2Φ(t)= 0,95 (høy grad av reliabilitet) har vi t = 1,96 og feilverdiene er omtrent 2σ Li og 2σ Ri . Med reliabilitet 2Φ(t)= 0,6827 (teknisk pålitelighetsvurdering) har vi t = 1.0 og feilverdiene er lik σ Li og σ Ri Den tredje metoden, rettet mot fremtiden, er mer nøyaktig og pålitelig, men også mer kompleks - den krever høye kvalifikasjoner innen bygningsakustikk, sannsynlighetsteori og matematisk statistikk og moderne måleteknologi.

Det er praktisk å bruke det i tekniske beregninger ved hjelp av datateknologi. Det, ifølge forfatteren, kan foreslås som en ny metode for akustisk beregning av ventilasjons- og klimaanlegg i bygninger.

Oppsummering

Løsningen av presserende problemer med å utvikle en ny metode for akustisk beregning bør ta hensyn til det beste av de eksisterende metodene. En ny metode for akustisk beregning av bygningers UTCS er foreslått, som har en minimum "margin of uvitenhet" BB, på grunn av inkludering av feil ved metodene for sannsynlighetsteori og matematisk statistikk og vurdering av interferensfenomener ved hjelp av impedansmetoden .

Informasjonen om den nye beregningsmetoden som presenteres i artikkelen inneholder ikke noen av de nødvendige detaljene innhentet ved ytterligere forskning og arbeidspraksis, og som utgjør forfatterens «knowhow». Det endelige målet med den nye metoden er å gi et utvalg av midler for å redusere støyen fra ventilasjons- og luftkondisjoneringssystemet til bygninger, noe som øker, sammenlignet med den eksisterende, effektiviteten, reduserer vekten og kostnadene for VVS.

Tekniske forskrifter innen industriell og sivil konstruksjon er ennå ikke tilgjengelig, derfor er utviklingen på feltet, spesielt støyreduksjon i UHV-bygg, relevant og bør videreføres i det minste inntil slike forskrifter er vedtatt.

1. Brekhovskikh L.M. Bølger i lagdelte medier // M.: Publishing House of the Academy of Sciences of the USSR. 1957.
2. Isakovich M.A. Generell akustikk // M .: Forlag "Nauka", 1973.
3. Håndbok for skipsakustikk. Redigert av I.I. Klyukin og I.I. Bogolepov. - Leningrad, "Skipsbygging", 1978.
4. Khoroshev G.A., Petrov Yu.I., Egorov N.F. Fighting vifte støy // M .: Energoizdat, 1981.
5. Kolesnikov A.E. Akustiske målinger. Godkjent av departementet for høyere og videregående spesialisert utdanning i USSR som en lærebok for universitetsstudenter som studerer i spesialiteten "Electroacoustics and Ultrasonic Engineering" // Leningrad, "Shipbuilding", 1983.
6. Bogolepov I.I. Industriell lydisolering. Forord av acad. I.A. Glebov. Teori, forskning, design, produksjon, kontroll // Leningrad, Skipsbygging, 1986.
7. Luftfartsakustikk. Del 2. Utg. A.G. Munin. - M.: "Engineering", 1986.
8. Izak G.D., Gomzikov E.A. Støy på skip og metoder for reduksjon // M.: "Transport", 1987.
9. Støyreduksjon i bygninger og boligområder. Ed. G.L. Osipova og E.Ya. Yudin. - M.: Stroyizdat, 1987.
10. Byggeforskrifter. Støybeskyttelse. SNiP II-12-77. Godkjent ved dekret fra statskomiteen for ministerrådet i USSR for bygging av 14. juni 1977 nr. 72. - M.: Gosstroy of Russia, 1997.
11. Veiledning for beregning og prosjektering av støydemping av ventilasjonsanlegg. Utviklet for SNiPu II-12–77 av organisasjoner ved Research Institute of Building Physics, GPI Santekhpoekt, NIISK. - M.: Stroyizdat, 1982.
12. Katalog over støyegenskaper til teknologisk utstyr (til SNiP II-12-77). Research Institute of Construction Physics of the Gosstroy of the USSR // M .: Stroyizdat, 1988.
13. Konstruksjonsnormer og regler for den russiske føderasjonen. Støybeskyttelse. SNiP 23-03-2003. Vedtatt og satt i kraft ved resolusjonen fra Gosstroy of Russia datert 30. juni 2003 nr. 136. Dato for introduksjon 2004-04-01.
14. Lydisolering og lyddemping. En lærebok for universitetsstudenter som studerer i spesialiteten «Industri- og anleggsteknikk» og «Varme- og gassforsyning og ventilasjon», red. G.L. Osipov og V.N. Bobylev. - M.: AST-Astrel Publishing House, 2004.
15. Bogolepov I.I. Akustisk beregning og prosjektering av ventilasjons- og klimaanlegg. Metodiske instruksjoner for kursprosjekter. St. Petersburg State Polytechnic University // St. Petersburg. SPbODZPP Publishing House, 2004.
16. Bogolepov I.I. Byggeakustikk. Forord av acad. Yu.S. Vasilyeva // St. Petersburg. Polytechnic University Press, 2006.
17. Sotnikov A.G. Prosesser, enheter og systemer for klimaanlegg og ventilasjon. Teori, teknologi og design ved århundreskiftet // St. Petersburg, AT-Publishing, 2007.
18. www.integral.ru Firma "Integral". Beregning av eksternt støynivå til ventilasjonsanlegg i henhold til: SNiP II-12-77 (del II) - "Retningslinjer for beregning og utforming av støydemping av ventilasjonsinstallasjoner." St. Petersburg, 2007.
19. www.iso.org er et nettsted som inneholder fullstendig informasjon om International Organization for Standardization ISO, en katalog og en nettbasert standardbutikk der du kan kjøpe en hvilken som helst gyldig ISO-standard i elektronisk eller trykt form.
20. www.iec.ch er et nettsted som inneholder fullstendig informasjon om International Electrotechnical Commission IEC, en katalog og en internettbutikk med standarder, der det er mulig å kjøpe gjeldende IEC-standard i elektronisk eller trykt form.
21. www.nitskd.ru.tc358 - et nettsted på Internett som inneholder fullstendig informasjon om arbeidet til den tekniske komiteen TK 358 "Akustikk" til Federal Agency for Technical Regulation, en katalog og en nettbutikk med nasjonale standarder som du kan kjøp den gjeldende nødvendige russiske standarden i elektronisk eller trykt form.
22. Føderal lov av 27. desember 2002 nr. 184-FZ "On Technical Regulation" (som endret 9. mai 2005). Vedtatt av statsdumaen 15. desember 2002. Godkjent av føderasjonsrådet 18. desember 2002. For gjennomføring av denne føderale loven, se ordre nr. 54 fra Gosgortekhnadzor i Den russiske føderasjonen datert 27. mars 2003.
23. Føderal lov av 1. mai 2007 nr. 65-FZ "Om endringer i den føderale loven "om teknisk forskrift".

Ventilasjonsberegning

Avhengig av metoden for luftbevegelse, kan ventilasjon være naturlig og tvunget.

Parametrene for luften som kommer inn i inntaksåpningene og åpningene til lokale avtrekk fra teknologiske og andre enheter som befinner seg i arbeidsområdet, bør tas i samsvar med GOST 12.1.005-76. Med en romstørrelse på 3 x 5 meter og en høyde på 3 meter er volumet 45 kubikkmeter. Derfor bør ventilasjon gi en luftstrøm på 90 kubikkmeter i timen. Om sommeren er det nødvendig å sørge for installasjon av et klimaanlegg for å unngå å overskride temperaturen i rommet for stabil drift av utstyret. Det er nødvendig å være oppmerksom på mengden støv i luften, da dette direkte påvirker påliteligheten og levetiden til datamaskinen.

Kraften (mer presist, kjølekraften) til klimaanlegget er hovedkarakteristikken, det avhenger av hvilket volum av rommet det er designet for. For omtrentlige beregninger tas 1 kW per 10 m 2 med en takhøyde på 2,8 - 3 m (i samsvar med SNiP 2.04.05-86 "Oppvarming, ventilasjon og klimaanlegg").

For å beregne varmetilførselen til dette rommet ble en forenklet metode brukt:

hvor: Q - Varmetilførsel

S - Romareal

h - Romhøyde

q - Koeffisient lik 30-40 W / m 3 (i dette tilfellet 35 W / m 3)

For et rom på 15 m 2 og en høyde på 3 m vil varmetilførselen være:

Q=15 3 35=1575 W

I tillegg bør varmeavledning fra kontorutstyr og mennesker tas i betraktning, det vurderes (i samsvar med SNiP 2.04.05-86 "Oppvarming, ventilasjon og klimaanlegg") at en person i rolig tilstand avgir 0,1 kW varme , en datamaskin eller en kopimaskin 0,3 kW, Ved å legge disse verdiene til de totale varmetilførslene, kan den nødvendige kjølekapasiteten oppnås.

Q add \u003d (H S opera) + (С S comp) + (PS print) (4.9)

hvor: Q add - Summen av ekstra varmegevinster

C - Datamaskinens varmeavledning

H - Varmespredning av operatøren

D - Skriverens varmespredning

S comp - Antall arbeidsstasjoner

S print - Antall skrivere

S operaer - Antall operatører

Ytterligere varmetilførsel av rommet vil være:

Q add1 \u003d (0,1 2) + (0,3 2) + (0,3 1) \u003d 1,1 (kW)

Den totale summen av varmegevinster er lik:

Q totalt1 \u003d 1575 + 1100 \u003d 2675 (W)

I samsvar med disse beregningene er det nødvendig å velge riktig kraft og antall klimaanlegg.

For rommet som beregningen utføres for, bør det brukes klimaanlegg med en merkeeffekt på 3,0 kW.

Støyberegning

En av de ugunstige faktorene til produksjonsmiljøet i informasjons- og datasenteret er det høye støynivået som genereres av utskriftsenheter, klimaanlegg, vifter av kjølesystemer i selve datamaskinene.

For å besvare spørsmål om behovet og gjennomførbarheten av støyreduksjon er det nødvendig å kjenne til støynivåene på operatørens arbeidsplass.

Støynivået som oppstår fra flere usammenhengende kilder som opererer samtidig, beregnes basert på prinsippet om energisummering av strålingen fra individuelle kilder:

L = 10 lg (Li n), (4,10)

der Li er lydtrykknivået til den i-te støykilden;

n er antall støykilder.

De oppnådde beregningsresultatene sammenlignes med tillatt verdi av støynivået for en gitt arbeidsplass. Dersom beregningsresultatene er over tillatt støynivå, er det nødvendig med spesielle støyreduserende tiltak. Disse inkluderer: foring av vegger og tak i hallen med lydabsorberende materialer, reduksjon av støy ved kilden, riktig utstyrslayout og rasjonell organisering av operatørens arbeidsplass.

Lydtrykknivåene til støykilder som virker på operatøren på hans arbeidsplass er presentert i tabell. 4.6.

Tabell 4.6 - Lydtrykknivåer for ulike kilder

Typisk er operatørens arbeidsplass utstyrt med følgende utstyr: harddisk i systemenheten, vifte(r) av PC-kjølesystemer, skjerm, tastatur, skriver og skanner.

Ved å erstatte verdiene for lydtrykknivået for hver type utstyr i formel (4.4), får vi:

L=10 lg(104+104,5+101,7+101+104,5+104,2)=49,5 dB

Den oppnådde verdien overskrider ikke det tillatte støynivået for operatørens arbeidsplass, lik 65 dB (GOST 12.1.003-83). Og hvis du vurderer at det er usannsynlig at slike perifere enheter som en skanner og en skriver vil bli brukt samtidig, vil dette tallet være enda lavere. I tillegg, når skriveren fungerer, er direkte tilstedeværelse av operatøren ikke nødvendig, fordi. Skriveren er utstyrt med en automatisk arkmater.