Komposisi turbin Jum 80 100 130 13. Pengoperasian turbin uap

pengantar

Untuk pabrik besar dari semua industri dengan konsumsi panas yang tinggi, sistem pasokan energi yang optimal adalah dari CHP distrik atau industri.

Proses pembangkitan listrik di pembangkit CHP ditandai dengan peningkatan efisiensi termal dan kinerja energi yang lebih tinggi dibandingkan dengan pembangkit listrik kondensasi. Ini dijelaskan oleh fakta bahwa panas buangan turbin, yang dialihkan ke sumber dingin (penerima panas dari konsumen eksternal), digunakan di dalamnya.

Dalam pekerjaan, perhitungan skema termal pembangkit listrik berdasarkan turbin panas dan daya produksi PT-80/100-130/13, yang beroperasi dalam mode desain pada suhu udara luar, dilakukan.

Tugas menghitung skema termal adalah untuk menentukan parameter, laju aliran dan arah aliran fluida kerja dalam unit dan rakitan, serta total konsumsi uap, daya listrik, dan indikator efisiensi termal stasiun.

Deskripsi diagram termal utama dari pabrik turbin PT-80/100-130/13

Unit tenaga listrik 80 MW terdiri dari drum boiler tekanan tinggi E-320/140, turbin PT-80/100-130/13, generator dan peralatan bantu.

Unit daya memiliki tujuh pilihan. Dimungkinkan untuk melakukan pemanasan dua tahap air jaringan di pabrik turbin. Ada boiler utama dan puncak, serta PVC, yang menyala jika boiler tidak dapat menyediakan pemanas air jaringan yang diperlukan.

Uap segar dari boiler dengan tekanan 12,8 MPa dan temperatur 555 0 C masuk ke turbin HPC dan, setelah habis, dikirim ke turbin CSD, kemudian ke LPC. Setelah berhasil, uap mengalir dari LPC ke kondensor.

Unit daya untuk regenerasi memiliki tiga pemanas bertekanan tinggi (HPH) dan empat pemanas bertekanan rendah (LPH). Pemanas diberi nomor dari ekor unit turbin. Kondensat dari steam pemanas HPH-7 dialirkan ke HPH-6, ke HPH-5 dan kemudian ke deaerator (6 atm). Drainase kondensat dari LPH4, LPH3 dan LPH2 juga dilakukan secara cascade di LPH1. Kemudian, dari LPH1, kondensat steam pemanas dikirim ke CM1 (lihat PRT2).

Kondensat utama dan air umpan dipanaskan secara berurutan dalam PE, SH dan PS, dalam empat pemanas tekanan rendah(HDPE), dalam deaerator 0,6 MPa dan dalam tiga pemanas bertekanan tinggi (HPE). Uap dipasok ke pemanas ini dari tiga ekstraksi uap turbin yang dapat disesuaikan dan empat tidak diatur.

Unit untuk memanaskan air di jaringan pemanas memiliki pabrik boiler, yang terdiri dari pemanas jaringan bawah (PSG-1) dan atas (PSG-2), masing-masing diumpankan dengan uap dari pilihan ke-6 dan ke-7, dan PVK. Kondensat dari pemanas jaringan atas dan bawah disuplai oleh pompa pembuangan ke mixer SM1 antara LPH1 dan LPH2 dan SM2 antara pemanas LPH2 dan LPH3.

Suhu pemanasan air umpan terletak di dalam (235-247) 0 dan tergantung pada tekanan awal uap segar, jumlah subheating di HPH7.

Ekstraksi uap pertama (dari HPC) digunakan untuk memanaskan air umpan di HPH-7, ekstraksi uap kedua (dari HPC) - ke HPH-6, yang ketiga (dari HPC) - ke HPH-5, D6ata, untuk produksi; yang keempat (dari CSD) - di LPH-4, yang kelima (dari CSD) - di LPH-3, yang keenam (dari CSD) - di LPH-2, deaerator (1,2 atm), di PSG2, di PSV; yang ketujuh (dari CND) - di PND-1 dan PSG1.

Untuk menebus kerugian, pagar disediakan dalam skema air mentah. Air baku dipanaskan di dalam Raw Water Heater (RWS) sampai suhu 35°C, kemudian setelah melewati perawatan kimia, memasuki deaerator 1.2 ata. Untuk memastikan pemanasan dan deaerasi air tambahan, panas uap dari ekstraksi keenam digunakan.

Uap dari sealing rod sebesar D pcs = 0,003D 0 masuk ke deaerator (6 atm). Uap dari ruang segel ekstrim diarahkan ke SH, dari ruang segel tengah ke PS.

Blowdown boiler - dua tahap. Uap dari expander tahap 1 masuk ke deaerator (6 atm), dari expander tahap 2 ke deaerator (1,2 atm). Air dari expander tahap ke-2 disuplai ke jaringan utama air, untuk mengisi sebagian kehilangan jaringan.

Gambar 1. Diagram skema pembangkit listrik termal berdasarkan TU PT-80/100-130/13

Tugas untuk proyek kursus
Murid: Onuchin D.M..

Tema proyek: Perhitungan skema termal PTU PT-80/100-130/13
Data Proyek

P 0 \u003d 130 kg / cm 2;

;

;

Q t \u003d 220 MW;

;

.

Tekanan dalam penarikan yang tidak diatur - dari data referensi.

Persiapan air tambahan - dari deaerator atmosfer "D-1.2".
Volume bagian pemukiman

1. 
   Perhitungan desain PTU dalam sistem SI untuk daya pengenal.
2. 
   Penentuan indikator energi kerja sekolah kejuruan.
3. 
   Pilihan peralatan tambahan untuk sekolah kejuruan.

1. Data referensi awal
Indikator utama turbin PT-80/100-130.

Tabel 1.

Turbin ini memiliki 8 ekstraksi uap yang tidak diatur yang dirancang untuk memanaskan air umpan di pemanas tekanan rendah, deaerator, di pemanas tekanan tinggi dan untuk menggerakkan turbin penggerak pompa umpan utama. Uap buang dari penggerak turbo dikembalikan ke turbin.
Meja 2.

Turbin memiliki dua ekstraksi uap pemanas, atas dan bawah, dirancang untuk pemanasan satu dan dua tahap air jaringan. Ekstraksi pemanasan memiliki batas pengaturan tekanan berikut:

Atas 0,5-2,5 kg / cm 2;

Turunkan 0,3-1 kg/cm 2 .

2. Perhitungan pabrik boiler

WB - ketel atas;

NB - ketel bawah;

Obr - air jaringan terbalik.

D WB, D NB - aliran uap masing-masing ke boiler atas dan bawah.

Grafik suhu: t pr / t o br \u003d 130 / 70 C;

T pr \u003d 130 0 C (403 K);

T arr \u003d 70 0 C (343 K).

Penentuan parameter uap dalam ekstraksi pemanasan

Kami menerima pemanasan seragam pada VSP dan NSP;

Kami menerima nilai underheating di pemanas jaringan
.

Kami menerima kehilangan tekanan di saluran pipa
.

Tekanan ekstraksi atas dan bawah dari turbin untuk VSP dan LSP:

batang;

batang.
h WB = 418,77 kJ/kg

h NB \u003d 355.82 kJ / kg

D WB (h 5 - h WB /) \u003d K W SV (h WB - h NB) →

→ D WB = 1.01∙870.18(418.77-355.82)/(2552.5-448.76)=26,3 kg/s

D NB h 6 + D WB h WB / + K W SV h ​​​​OBR \u003d KW SV h ​​NB + (D WB +D NB) h NB / →

→ D NB \u003d / (2492-384,88) \u003d 25,34 kg / s

D WB + D NB \u003d D B \u003d 26,3 + 25,34 \u003d 51,64 kg / dtk

3. Konstruksi proses ekspansi uap di turbin
Mari kita ambil kehilangan tekanan di perangkat distribusi uap silinder:

;

;

;

Dalam hal ini, tekanan pada saluran masuk ke silinder (di belakang katup kontrol) akan menjadi:

Proses dalam diagram h,s ditunjukkan pada gambar. 2.

4. Keseimbangan uap dan air umpan.

• 
  Kami menerima bahwa uap potensial tertinggi mengalir ke segel ujung (D CU) dan ke ejektor uap (D EP).
• 
  Uap bekas dari segel ujung dan dari ejektor diarahkan ke pemanas kotak isian. Kami menerima pemanasan kondensat di dalamnya:

• 
  Uap bekas di ejector cooler diarahkan ke ejector heater (EP). Pemanasan di dalamnya:

• 
  Kami menerima aliran uap ke turbin (D) sebagai nilai yang diketahui.
• 
  Rugi-rugi fluida kerja intra-stasiun: D UT = 0,02D.
• 
  Konsumsi uap untuk segel akhir akan menjadi 0,5%: D KU = 0,005D.
• 
  Konsumsi uap untuk ejector utama akan menjadi 0,3%: D EJ = 0,003D.

Kemudian:

• 
  Konsumsi uap dari boiler akan menjadi:

• 
  Karena drum boiler, perlu memperhitungkan blowdown boiler.

D prod \u003d 0,015D \u003d 1,03D K \u003d 0,0154D.

• 
  Jumlah air umpan yang dipasok ke boiler:

• 
  Jumlah air tambahan:

Kehilangan kondensat untuk produksi:

(1-K pr) D pr \u003d (1-0.6) 75 \u003d 30 kg / dtk.

Tekanan dalam drum boiler kira-kira 20% lebih tinggi dari tekanan steam segar di turbin (karena kerugian hidrolik), yaitu.

P q.v. =1.2P 0 =1.2∙12.8=15.36 MPa →
kJ/kg.

Tekanan dalam continuous blowdown expander (CRP) sekitar 10% lebih tinggi daripada di deaerator (D-6), yaitu.

P RNP \u003d 1.1P d \u003d 1.1 5,88 \u003d 6,5 bar →

→
kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

D P.R. \u003d D prod \u003d 0,438 0,0154D \u003d 0,0067D;

D V. R. \u003d (1-β) D prod \u003d (1-0,438) 0,0154D \u003d 0,00865D.
D ext \u003d D ut + (1-K pr) D pr + D v.r. =0,02H+30+0,00865D=0,02865D+30.

Kami menentukan konsumsi air jaringan melalui pemanas jaringan:

Kami menerima kebocoran dalam sistem pasokan panas sebesar 1% dari jumlah air yang bersirkulasi.

Dengan demikian, diperlukan kinerja kimia. pengolahan air:

5. Penentuan parameter steam, feed water dan kondensat oleh elemen PTS.
Kami menerima kehilangan tekanan dalam pipa uap dari turbin ke pemanas sistem regeneratif dalam jumlah:

Penentuan parameter tergantung pada desain pemanas ( lihat gambar. 3). Dalam skema yang dihitung, semua HDPE dan LDPE adalah permukaan.

Dalam perjalanan kondensat utama dan air umpan dari kondensor ke boiler, kami menentukan parameter yang kami butuhkan.

5.1. Kami mengabaikan peningkatan entalpi di pompa kondensat. Maka parameter kondensat sebelum EP:

0,04 bar
29°С,
121,41 kJ/kg.

5.2. Kami mengambil pemanasan kondensat utama di pemanas ejektor sama dengan 5 ° C.

34 °С; kJ/kg.

5.3. Pemanasan air di dalam stuffing box heater (SH) diasumsikan sebesar 5°C.

39 °С,
kJ/kg.

5.4. PND-1 - dinonaktifkan.

Ini memakan uap dari pilihan VI.

69.12 °С,
289,31 kJ / kg \u003d h d2 (drainase dari HDPE-2).

°С,
4.19∙64.12=268.66kJ/kg

Ini memakan uap dari pilihan V.

Tekanan uap pemanas di badan pemanas:

96,7 °С,
405,21 kJ/kg;

Parameter air di belakang pemanas:

°С,
4.19∙91.7=384,22 kJ/kg.

Kami sebelumnya mengatur kenaikan suhu karena pencampuran aliran di depan LPH-3 oleh
, yaitu kita punya:

Ini memakan uap dari pilihan IV.

Tekanan uap pemanas di badan pemanas:

140.12°С,
589,4 kJ/kg;

Parameter air di belakang pemanas:

°С,
4.19∙135.12=516.15 kJ/kg.

Parameter media pemanas di pendingin saluran pembuangan:

5.8. Deaerator air umpan.

Deaerator air umpan beroperasi pada tekanan uap konstan di dalam casing

R D-6 \u003d 5,88 bar → t D-6 H \u003d 158 C, h 'D-6 \u003d 667 kJ / kg, h ”D-6 \u003d 2755,54 kJ / kg,

5.9. Pompa umpan.

Mari kita ambil efisiensi pompa
0,72.

Tekanan debit: MPa. °C, dan parameter media pemanas di pendingin saluran pembuangan:
Parameter uap di pendingin uap:

°C;
2833,36 kJ/kg.

Kami mengatur pemanasan di OP-7 sama dengan 17,5 ° . Kemudian suhu air di belakang HPH-7 sama dengan °С, dan parameter media pemanas di pendingin pembuangan adalah:

°C;
1032,9 kJ/kg.

Tekanan air umpan setelah HPH-7 adalah:

Parameter air di belakang pemanas itu sendiri.

Turbin uap pemanas PT-80/100-130/13 dengan ekstraksi uap industri dan pemanas dirancang untuk penggerak langsung generator listrik TVF-120-2 dengan kecepatan putaran 50 rpm dan pelepasan panas untuk kebutuhan produksi dan pemanasan.

Nilai nominal parameter utama turbin diberikan di bawah ini.

Daya, MW

nominal 80

maksimum 100

Parameter uap terukur

tekanan, MPa 12.8

suhu, 0 555

Konsumsi steam yang diekstraksi untuk kebutuhan produksi, t/h

nominal 185

maksimum 300

Batas perubahan tekanan uap dalam ekstraksi pemanas terkontrol, MPa

atas 0,049-0,245

lebih rendah 0,029-0,098

Tekanan seleksi produksi 1,28

Suhu air, 0

nutrisi 249

pendinginan 20

Konsumsi air pendingin, t/h 8000

Turbin memiliki ekstraksi uap yang dapat disesuaikan sebagai berikut:

produksi dengan tekanan absolut (1,275 0,29) MPa dan dua pilihan pemanasan - yang atas dengan tekanan absolut di kisaran 0,049-0,245 MPa dan yang lebih rendah dengan tekanan di kisaran 0,029-0,098 MPa. Tekanan ekstraksi pemanas diatur dengan menggunakan satu diafragma kontrol yang dipasang di ruang ekstraksi pemanas atas. Tekanan yang diatur di outlet pemanas dipertahankan: di outlet atas - ketika kedua outlet pemanas dihidupkan, di outlet bawah - ketika satu outlet pemanas bawah dihidupkan. Jaringan air melalui pemanas jaringan dari tahap pemanasan bawah dan atas harus dilewatkan secara berurutan dan dalam jumlah yang sama. Aliran air yang melewati jaringan pemanas harus dikontrol.

Turbin adalah unit dua silinder poros tunggal. Jalur aliran HPC memiliki tahap kontrol satu baris dan 16 tahap tekanan.

Bagian aliran LPC terdiri dari tiga bagian:

yang pertama (hingga outlet pemanas atas) memiliki tahap kontrol dan 7 tahap tekanan,

yang kedua (antara keran pemanas) dua tahap tekanan,

yang ketiga - tahap kontrol dan dua tahap tekanan.

Rotor tekanan tinggi ditempa satu bagian. Sepuluh disk pertama dari rotor tekanan rendah ditempa secara integral dengan poros, tiga disk yang tersisa dipasang.

Distribusi uap turbin adalah nozzle. Di pintu keluar dari HPC, sebagian steam masuk ke ekstraksi produksi terkontrol, sisanya masuk ke LPC. Ekstraksi pemanasan dilakukan dari ruang LPC yang sesuai.

Untuk mengurangi waktu pemanasan dan meningkatkan kondisi penyalaan, pemanasan uap pada flensa dan stud serta pasokan uap langsung ke segel depan HPC disediakan.

Turbin dilengkapi dengan alat pembatas yang memutar poros unit turbin pada frekuensi 3,4 rpm.

Peralatan sudu turbin dirancang untuk beroperasi pada frekuensi listrik 50 Hz, yang sesuai dengan kecepatan rotor turbin 50 rpm (3000 rpm). Diizinkan kerja panjang turbin dengan deviasi frekuensi pada jaringan 49,0-50,5 Hz.

Jenis turbin uap PT-60-130/13– kondensasi, dengan dua ekstraksi uap yang dapat disesuaikan. Nilai daya 60.000 kW (60 MW) pada 3.000 rpm. Turbin dirancang langsung untuk menggerakkan tipe alternator TVF-63-2 dengan kapasitas 63.000 kW, dengan tegangan di terminal generator 10.500 V, dipasang di atas fondasi bersama dengan turbin. Turbin dilengkapi dengan perangkat regeneratif - untuk memanaskan air umpan dan harus bekerja dengan unit kondensasi. Ketika turbin beroperasi tanpa ekstraksi terkontrol (mode kondensasi murni), beban 60 MW diperbolehkan.

Jenis turbin uap PT-60-130/13 dirancang untuk parameter berikut:

• tekanan uap segar di depan katup penutup otomatis (ASK) 130 atm;
• suhu uap segar di depan ASC 555 ;
• jumlah air pendingin yang melewati kondensor (pada suhu desain di saluran masuk ke kondensor 20 ) 8000 m/jam;
• perkiraan konsumsi uap maksimum pada parameter nominal adalah 387 t/jam.

Turbin memiliki dua ekstraksi uap yang dapat disesuaikan: industri dengan tekanan nominal 13 ata dan kogenerasi dengan tekanan nominal 1,2 atm. Produksi dan ekstraksi panas memiliki batas kontrol tekanan berikut:

• produksi 13+3 ATA;
• pemanasan 0,7-2,5 ata.

Turbin adalah unit dua silinder poros tunggal. silinder tekanan tinggi memiliki tahap kontrol mahkota tunggal dan 16 tahap tekanan. Silinder tekanan rendah terdiri dari dua bagian, dimana bagian tekanan sedang memiliki tahap kontrol dan 8 tahap tekanan, dan bagian tekanan rendah memiliki tahap kontrol dan 3 tahap tekanan.

Semua cakram rotor tekanan tinggi ditempa secara integral dengan poros. Sepuluh disk pertama dari rotor tekanan rendah ditempa secara integral dengan poros, empat disk yang tersisa menjorok.

Rotor HP dan LPC saling berhubungan melalui kopling fleksibel. Rotor silinder tekanan rendah dan generator dihubungkan dengan kopling kaku. nRVD = 1800 rpm, nRPD = 1950 rpm.

Ditempa rotor turbin HPC PT-60-130/13 memiliki ujung depan yang relatif panjang dari poros dan desain segel labirin (tanpa lengan). Dengan desain rotor ini, bahkan sedikit penggoresan poros oleh scallop dari ujung atau segel perantara menyebabkan pemanasan lokal dan defleksi elastis poros, yang menghasilkan getaran turbin, aktuasi paku perban, bilah rotor, dan peningkatan jarak bebas radial pada seal perantara dan selubung. Biasanya, defleksi rotor muncul di zona kecepatan operasi 800-1200 rpm. selama start-up turbin atau selama run-out dari rotor ketika dihentikan.

Turbin disuplai memutar perangkat, memutar rotor dengan kecepatan 3,4 rpm. Perangkat pemutar digerakkan oleh motor listrik dengan rotor sangkar tupai.

Turbin memiliki distribusi uap nosel. Uap segar disuplai ke kotak uap berdiri bebas, di mana rana otomatis berada, dari mana uap mengalir melalui pipa bypass ke katup kontrol turbin. terletak di kotak uap yang dilas ke bagian depan silinder turbin. Aliran minimum uap di kondensor ditentukan oleh diagram mode.

Turbin dilengkapi perangkat cuci, yang memungkinkan pembilasan jalur aliran turbin saat bepergian, dengan pengurangan beban yang sesuai.

Untuk mengurangi waktu pemanasan dan meningkatkan kondisi untuk menghidupkan turbin, flensa dan stud HPC disediakan, serta pasokan uap langsung ke segel depan HPC. Untuk memastikan mode operasi yang benar dan kendali jarak jauh sistem selama turbin mulai dan berhenti, drainase kelompok disediakan melalui saluran dilator ke dalam kondensor.

Kirim karya bagus Anda di basis pengetahuan sederhana. Gunakan formulir di bawah ini

Mahasiswa, mahasiswa pascasarjana, ilmuwan muda yang menggunakan basis pengetahuan dalam studi dan pekerjaan mereka akan sangat berterima kasih kepada Anda.

Diposting pada http://www.allbest.ru/

anotasi

Di dalam makalah perhitungan skema termal dasar pembangkit listrik berdasarkan kogenerasi turbin uap

PT-80/100-130/13 pada suhu lingkungan, sistem pemanas regeneratif dan pemanas jaringan, serta efisiensi termal pembangkit turbin dan unit daya dihitung.

Lampiran menunjukkan diagram termal skema berdasarkan pembangkit turbin PT-80/100-130/13, grafik suhu air jaringan dan beban pemanas, diagram h-s ekspansi uap di turbin, diagram mode PT -80/100-130/13 pabrik turbin, pandangan umum pemanas tekanan tinggi PV-350-230-50, spesifikasi pandangan umum PV-350-230-50, potong memanjang pabrik turbin PT-80/100-130/13, spesifikasi pandangan umum peralatan bantu yang termasuk dalam skema TPP.

Karya ini terdiri dari 45 lembar dan mencakup 6 tabel dan 17 ilustrasi. 5 sumber sastra digunakan dalam karya tersebut.

• pengantar
• Tinjauan literatur ilmiah dan teknis (Teknologi untuk pembangkitan energi listrik dan panas)
• 1. Deskripsi diagram termal utama dari pabrik turbin PT-80/100-130/13
• 2. Perhitungan diagram termal utama dari pabrik turbin PT-80/100-130/13 dalam mode beban yang meningkat
• 2.1 Data awal untuk perhitungan
• 2.2
• 2.3 Perhitungan parameter proses ekspansi uap di kompartemen turbin dih- Sdiagram
• 2.4
• 2.5
• 2.6
• 2.6.1 Instalasi pemanas jaringan (boiler)
• 2.6.2 Pemanas regeneratif bertekanan tinggi dan pabrik pakan (pompa)
• 2.6.3 Deaerator air umpan
• 2.6.4 Pemanas air mentah
• 2.6.5
• 2.6.6 Deaerator air tambahan
• 2.6.7
• 2.6.8 kapasitor
• 2.7
• 2.8 Neraca energi unit turbin PT-80/100-130/13
• 2.9
• 2.10
• Kesimpulan
• Bibliografi
• pengantar
• Untuk pabrik besar dari semua industri dengan konsumsi panas yang tinggi, sistem pasokan energi yang optimal adalah dari CHP distrik atau industri.
• Proses pembangkitan listrik di pembangkit CHP ditandai dengan peningkatan efisiensi termal dan kinerja energi yang lebih tinggi dibandingkan dengan pembangkit listrik kondensasi. Ini dijelaskan oleh fakta bahwa panas buangan turbin, yang dialihkan ke sumber dingin (penerima panas dari konsumen eksternal), digunakan di dalamnya.
• Dalam pekerjaan, perhitungan skema termal pembangkit listrik berdasarkan turbin panas dan daya produksi PT-80/100-130/13, yang beroperasi dalam mode desain pada suhu udara luar, dilakukan.
• Tugas menghitung skema termal adalah untuk menentukan parameter, laju aliran dan arah aliran fluida kerja dalam unit dan rakitan, serta total konsumsi uap, daya listrik, dan indikator efisiensi termal stasiun.
• 1. Deskripsi diagram termal utama dari pabrik turbin PT-80/100-130/13

Unit tenaga listrik 80 MW terdiri dari boiler drum bertekanan tinggi E-320/140, turbin PT-80/100-130/13, generator dan peralatan bantu.

Unit daya memiliki tujuh pilihan. Dimungkinkan untuk melakukan pemanasan dua tahap air jaringan di pabrik turbin. Ada boiler utama dan puncak, serta PVC, yang menyala jika boiler tidak dapat menyediakan pemanas air jaringan yang diperlukan.

Uap segar dari boiler dengan tekanan 12,8 MPa dan suhu 555 0 memasuki HPC turbin dan, setelah bekerja, dikirim ke HP turbin, dan kemudian ke HP. Setelah berhasil, uap mengalir dari LPC ke kondensor.

Unit daya untuk regenerasi memiliki tiga pemanas bertekanan tinggi (HPH) dan empat pemanas bertekanan rendah (LPH). Pemanas diberi nomor dari ekor unit turbin. Kondensat dari steam pemanas HPH-7 dialirkan ke HPH-6, ke HPH-5 dan kemudian ke deaerator (6 atm). Drainase kondensat dari LPH4, LPH3 dan LPH2 juga dilakukan secara cascade di LPH1. Kemudian, dari LPH1, kondensat steam pemanas dikirim ke CM1 (lihat PRT2).

Kondensat utama dan air umpan dipanaskan secara berurutan dalam PE, SH dan PS, dalam empat pemanas tekanan rendah (LPH), dalam deaerator 0,6 MPa dan dalam tiga pemanas tekanan tinggi (HPV). Uap dipasok ke pemanas ini dari tiga ekstraksi uap turbin yang dapat disesuaikan dan empat tidak diatur.

Unit untuk memanaskan air di jaringan pemanas memiliki pabrik boiler, yang terdiri dari pemanas jaringan bawah (PSG-1) dan atas (PSG-2), masing-masing diumpankan dengan uap dari pilihan ke-6 dan ke-7, dan PVK. Kondensat dari pemanas jaringan atas dan bawah disuplai oleh pompa pembuangan ke mixer SM1 antara LPH1 dan LPH2 dan SM2 antara pemanas LPH2 dan LPH3.

Suhu pemanasan air umpan terletak di dalam (235-247) 0 dan tergantung pada tekanan awal uap segar, jumlah subheating di HPH7.

Ekstraksi uap pertama (dari HPC) digunakan untuk memanaskan air umpan di HPH-7, ekstraksi uap kedua (dari HPC) - ke HPH-6, yang ketiga (dari HPC) - ke HPH-5, D6ata, untuk produksi; yang keempat (dari CSD) - di LPH-4, yang kelima (dari CSD) - di LPH-3, yang keenam (dari CSD) - di LPH-2, deaerator (1,2 atm), di PSG2, di PSV; yang ketujuh (dari CND) - di PND-1 dan PSG1.

Untuk menebus kerugian, skema menyediakan asupan air baku. Air baku dipanaskan di dalam raw water heater (RWS) sampai suhu 35 o C, kemudian setelah dilakukan perlakuan kimia masuk ke deaerator 1.2 ata. Untuk memastikan pemanasan dan deaerasi air tambahan, panas uap dari ekstraksi keenam digunakan.

Uap dari sealing rod sebesar D pcs = 0,003D 0 masuk ke deaerator (6 atm). Uap dari ruang segel ekstrim diarahkan ke SH, dari ruang segel tengah ke PS.

Blowdown boiler - dua tahap. Uap dari expander tahap 1 masuk ke deaerator (6 atm), dari expander tahap 2 ke deaerator (1,2 atm). Air dari expander tahap ke-2 disuplai ke jaringan utama air, untuk mengisi sebagian kehilangan jaringan.

Gambar 1. Diagram skema pembangkit listrik termal berdasarkan TU PT-80/100-130/13

2. Perhitungan diagram termal prinsip dari pembangkit turbinJum-80/100-130/13 dalam mode beban tinggi

Perhitungan skema termal dasar pembangkit turbin didasarkan pada laju aliran uap yang diberikan untuk turbin. Sebagai hasil dari perhitungan, tentukan:

? daya listrik unit turbin - W e;

? kinerja energi pembangkit turbin dan CHP secara keseluruhan:

b. koefisien tindakan yang bermanfaat CHP untuk produksi tenaga listrik;

di. faktor efisiensi CHPP untuk produksi dan suplai panas untuk pemanasan;

d.konsumsi spesifik bahan bakar acuan untuk pembangkitan tenaga listrik;

e) Konsumsi spesifik bahan bakar referensi untuk produksi dan suplai energi panas.

2.1 Data awal untuk perhitungan

Tekanan uap langsung -

Suhu uap segar -

Tekanan di kondensor - P = 0,00226 MPa

Parameter pemilihan produksi uap:

konsumsi uap -

memberi - ,

membalik - .

Konsumsi uap segar untuk turbin -

Nilai efisiensi elemen sirkuit termal diberikan pada Tabel 2.1.

Meja 2.1. Faktor efisiensi elemen skema termal

2.2 Perhitungan tekanan dalam ekstraksi turbin

Beban termal CHPP ditentukan oleh kebutuhan konsumen produksi uap dan pasokan panas ke konsumen eksternal untuk pemanasan, ventilasi dan pasokan air panas.

Untuk menghitung karakteristik efisiensi termal pembangkit CHP dengan turbin panas dan daya industri dalam mode beban yang meningkat (di bawah -5ºС), perlu untuk menentukan tekanan uap di bleed turbin. Tekanan ini diatur berdasarkan kebutuhan pengguna industri dan grafik suhu air jaringan.

Dalam pekerjaan kursus ini, ekstraksi uap konstan untuk kebutuhan teknologi (industri) konsumen eksternal diadopsi, yang sama dengan tekanan, yang sesuai dengan operasi nominal turbin, oleh karena itu, tekanan dalam ekstraksi turbin yang tidak diatur No .1 dan No.2 adalah:

Parameter uap pada ekstraksi turbin pada mode nominal diketahui dari parameter utamanya. spesifikasi.

Penting untuk menentukan nilai tekanan aktual (yaitu untuk mode tertentu) dalam ekstraksi panas. Untuk melakukan ini, urutan tindakan berikut dilakukan:

1. Menurut nilai yang diberikan dan grafik suhu yang dipilih (diberikan) dari jaringan pemanas, kami menentukan suhu air jaringan di belakang pemanas jaringan pada suhu luar ruangan yang diberikan t NAR

t matahari = t OS + b CHP ( t P.S - t OS)

t SM \u003d 55.6 + 0.6 (106.5 - 55.6) \u003d 86.14 0 C

2. Menurut nilai undercooling air yang diterima dan dan nilai t SM kami menemukan suhu saturasi di pemanas jaringan:

= t matahari + dan

86,14 + 4,3 \u003d 90,44 0

Kemudian, menurut tabel saturasi untuk air dan uap, kami menentukan tekanan uap di pemanas jaringan R BC = 0,07136 MPa.

3. Beban panas pada pemanas jaringan bawah mencapai 60% dari total beban pada ruang ketel

t NS = t OS + 0.6 ( t V.S - t OS)

t NS \u003d 55.6 + 0.6 (86.14 - 55.6) \u003d 73.924 0 C

Menurut tabel saturasi untuk air dan uap, kami menentukan tekanan uap di pemanas jaringan R H C \u003d 0,04411 MPa.

4. Kami menentukan tekanan uap dalam ekstraksi kogenerasi (diatur) No. 6, No. 7 turbin, dengan mempertimbangkan kehilangan tekanan yang diterima melalui pipa:

di mana kerugian dalam pipa dan sistem kontrol turbin diterima:; ;

5. Menurut nilai tekanan uap ( R 6 ) dalam ekstraksi pemanas No. 6 dari turbin, kami menentukan tekanan uap dalam ekstraksi turbin yang tidak diatur antara ekstraksi industri No. 3 dan ekstraksi pemanas terkontrol No. 6 (menurut persamaan Flugel-Stodola):

di mana D 0 , D, R 60 , R 6 - Laju aliran uap dan tekanan dalam ekstraksi turbin dalam mode nominal dan terhitung, masing-masing.

2.3 Perhitungan parameterproses ekspansi uap di kompartemen turbin dih- Sdiagram

Dengan menggunakan metode yang dijelaskan di bawah ini dan nilai tekanan dalam ekstraksi yang ditemukan pada paragraf sebelumnya, kami membuat diagram proses ekspansi uap di jalur aliran turbin di t tempat tidur=- 15 є DENGAN.

Titik persimpangan di h, s- diagram isobar dengan isoterm menentukan entalpi uap segar (titik 0 ).

Hilangnya tekanan steam langsung di stop and control valves dan start-up steam path dengan katup terbuka penuh adalah sekitar 3%. Oleh karena itu, tekanan uap di depan tahap pertama turbin adalah:

pada h, s- diagram menunjukkan titik perpotongan isobar dengan tingkat entalpi uap segar (titik 0 /).

Untuk menghitung parameter uap di outlet setiap kompartemen turbin, kami memiliki nilai efisiensi relatif internal kompartemen.

Tabel 2.2. Efisiensi relatif internal turbin dengan kompartemen

Dari titik yang diperoleh (titik 0 /) sebuah garis ditarik vertikal ke bawah (sepanjang isentrop) ke perpotongan dengan isobar tekanan dalam pemilihan No. 3. Entalpi titik potong sama dengan.

Entalpi uap dalam ruang seleksi regeneratif ketiga dalam proses ekspansi nyata adalah sama dengan:

Mirip dengan h, s- diagram berisi titik-titik yang sesuai dengan keadaan uap di ruang pilihan keenam dan ketujuh.

Setelah membangun proses ekspansi uap di h, S- diagram menunjukkan isobar ekstraksi yang tidak diatur untuk pemanas regeneratif R 1 , R 2 ,R 4 ,R 5 dan entalpi uap dalam ekstraksi ini ditetapkan.

dibangun di atas h, s- dalam diagram, titik-titik dihubungkan oleh garis, yang mencerminkan proses ekspansi uap di jalur aliran turbin. Grafik proses ekspansi uap ditunjukkan pada Gambar A.1. (Lampiran A).

Menurut yang dibangun h, s- diagram menentukan suhu uap dalam pemilihan turbin yang sesuai dengan nilai tekanan dan entalpinya. Semua parameter diberikan dalam tabel 2.3.

2.4 Perhitungan parameter termodinamika dalam pemanas

Tekanan dalam pemanas regeneratif kurang dari tekanan di ruang ekstraksi dengan jumlah kehilangan tekanan karena hambatan hidrolik dari pipa ekstraksi, katup pengaman dan stop valve.

1. Kami menghitung tekanan uap air jenuh dalam pemanas regeneratif. Kehilangan tekanan dalam pipa dari ekstraksi turbin ke pemanas yang sesuai diambil sama dengan:

Tekanan uap air jenuh dalam deaerator air umpan dan kondensat diketahui dari spesifikasi teknisnya dan masing-masing sama dengan,

2. Menurut tabel sifat air dan uap dalam keadaan jenuh, sesuai dengan tekanan jenuh yang ditemukan, kami menentukan suhu dan entalpi kondensat uap pemanas.

3. Kami menerima pendinginan air yang kurang:

Dalam pemanas regeneratif tekanan tinggi - 2єDengan

Dalam pemanas regeneratif tekanan rendah - 5єDengan,

Dalam deaerator - 0є Dengan ,

oleh karena itu, suhu air di outlet pemanas ini adalah:

, є Dengan

4. Tekanan air di belakang pemanas masing-masing ditentukan oleh hambatan hidrolik saluran dan mode operasi pompa. Nilai tekanan ini diterima dan diberikan pada Tabel 2.3.

5. Menurut tabel untuk air dan uap super panas, kami menentukan entalpi air setelah pemanas (dengan nilai dan):

6. Pemanasan air dalam pemanas didefinisikan sebagai perbedaan antara entalpi air pada saluran masuk dan keluar pemanas:

, kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg,

dimana adalah entalpi kondensat pada outlet seal heater. Dalam pekerjaan ini, nilai ini diambil sama dengan.

7. Panas yang dilepaskan oleh uap pemanas ke air di pemanas:

2.5 Parameter uap dan air di pembangkit turbin

Untuk memudahkan perhitungan lebih lanjut, parameter uap dan air di pembangkit turbin, yang dihitung di atas, dirangkum dalam Tabel 2.3.

Data parameter steam dan air pada drain cooler disajikan pada Tabel 2.4.

Tabel 2.3. Parameter uap dan air di pembangkit turbin

Tabel 2.4. Parameter uap dan air di pendingin saluran

2.6 Penentuan laju aliran uap dan kondensat dalam elemen skema termal

Perhitungan dilakukan dalam urutan berikut:

1. Aliran uap ke turbin dalam mode desain.

2. Uap bocor melalui segel

Terima, lalu

4. Konsumsi air umpan per boiler (termasuk blowdown)

di mana jumlah air boiler yang masuk ke blowdown terus menerus

D dll.=(b dll./100)·D hal=(1.5/100) 131.15=1.968kg/s

5. Outlet uap dari ekspander pembersih

di mana proporsi uap yang dilepaskan dari air blowdown dalam ekspander blowdown terus menerus

6. Outlet air blowdown dari expander

7. Konsumsi air tambahan dari chemical water treatment plant (CWT)

di mana adalah koefisien pengembalian kondensat dari

konsumen produksi, kami menerima;

Perhitungan laju aliran uap pada pemanas regeneratif dan jaringan di deaerator dan kondensor, serta laju aliran kondensat melalui pemanas dan mixer didasarkan pada persamaan keseimbangan material dan panas.

Persamaan keseimbangan dikompilasi secara berurutan untuk setiap elemen skema termal.

Tahap pertama dalam perhitungan skema termal pembangkit turbin adalah persiapan neraca termal untuk pemanas jaringan dan penentuan laju aliran uap untuk masing-masingnya berdasarkan beban termal yang diberikan turbin dan grafik suhu. Setelah itu, neraca panas pemanas regeneratif tekanan tinggi, deaerator dan pemanas tekanan rendah dikompilasi.

2.6.1 Instalasi pemanas jaringan (ruang boiler)

Tabel 2.5. Parameter uap dan air di pabrik pemanas jaringan

Parameter instalasi ditentukan dalam urutan berikut.

1. Konsumsi air jaringan untuk mode yang dihitung

2. Keseimbangan panas dari pemanas jaringan yang lebih rendah

Aliran uap pemanas ke pemanas jaringan yang lebih rendah

dari Tabel 2.1.

3. Keseimbangan panas dari pemanas jaringan atas

Aliran uap pemanas ke pemanas jaringan atas

Pemanas suhu tinggi regeneratif tekanan dan pabrik pakan (pompa)

LDPE 7

Persamaan keseimbangan panas HPH7

Konsumsi uap pemanas untuk PVD7

LDPE 6

Persamaan keseimbangan panas untuk HPH6

Konsumsi uap pemanas untuk PVD6

panas dikeluarkan dari drainase OD2

Pompa umpan (PN)

Tekanan setelah PN

Tekanan dalam pompa dalam PN

Penurunan tekanan

Volume spesifik air dalam PN v PN - ditentukan dari tabel berdasarkan nilai

R Senin

Efisiensi pompa umpan

Pemanas air di Mon

Entalpi setelah PN

Dimana - dari tabel 2.3;

Persamaan keseimbangan panas HPH5

Konsumsi uap pemanas untuk PVD5

2.6.3 Deaerator air umpan

Laju aliran uap dari segel batang katup di DPV diterima

Entalpi uap dari segel batang katup

(pada P = 12,9 MPa dan t=556 0 Dengan) :

Penguapan dari deaerator:

D isu=0,02 D PV=0.02

Bagian uap (dalam fraksi uap dari deaerator yang menuju ke PE, segel ruang segel tengah dan ujung

Persamaan keseimbangan bahan deaerator:

.

Persamaan keseimbangan panas deaerator

Setelah mensubstitusi ke dalam persamaan ini, ekspresi D CD yang kami dapatkan:

Pemanasan konsumsi uap dari ekstraksi turbin ketiga ke DPV

maka konsumsi steam pemanas dari ekstraksi turbin No. 3 ke DPV:

D D = 4,529.

Aliran kondensat pada inlet deaerator:

D KD \u003d 111,82 - 4,529 \u003d 107.288.

2.6.4 Pemanas air mentah

Entalpi drainase h PSV=140

.

2.6.5 Ekspander Pembersih Dua Tahap

Tahap 2: ekspansi air mendidih pada 6 atm dalam jumlah

sampai tekanan 1 atm.

= + (-)

dikirim ke deaerator atmosfer.

2.6.6 Deaerator air tambahan

Diposting pada http://www.allbest.ru/

Persamaan keseimbangan material deaerator kondensat balik dan air tambahan DKV.

D KV = + D P.O.V + D Oke + D OV;

Konsumsi air yang diolah secara kimia:

D OB = ( D P - D Oke) + + D UT.

Keseimbangan termal pendingin air blowdown

kondensat turbin bahan

di mana q OP = h h panas yang disuplai ke air tambahan di OP.

q OP \u003d 670.5- 160 \u003d 510.5 kJ / kg,

di mana: h entalpi air blowdown di outlet OP.

Kami menerima pengembalian kondensat dari konsumen panas industri?k = 0,5 (50%), maka:

D Oke = ?k* D P = 0,5 51,89 = 25,694 kg/s;

D RH = (51,89 - 25,694) + 1,145 + 0,65 = 27,493 kg/s.

Pemanasan air tambahan di OP ditentukan dari persamaan keseimbangan panas OP:

= 27,493 dari sini:

= 21,162 kJ/kg.

Setelah blowdown cooler (BP), air tambahan masuk ke pengolahan air kimia, dan kemudian ke pemanas air yang diolah secara kimia.

Keseimbangan termal pemanas air POV yang dimurnikan secara kimia:

di mana q 6 - jumlah panas yang dipindahkan dalam pemanas oleh uap dari ekstraksi turbin No. 6;

pemanas air di POV. Menerima h RH = 140 kJ/kg, maka

.

Laju aliran uap untuk SOW ditentukan dari keseimbangan panas pemanas air yang diolah secara kimia:

D POV 2175,34 = 27,493 230,4 dari mana D POV = 2,897 kg/dtk.

Dengan demikian,

D KV = D

Persamaan keseimbangan panas untuk deaerator air yang diolah secara kimia:

D h 6 + D POV h+ D Oke h+ D OV hD HF h

D 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (D+ 56,084) * 391,6

Dari sini D\u003d 0,761 kg / s - pemanasan konsumsi uap pada DKV dan ekstraksi No. 6 turbin.

Aliran kondensat di outlet DKV:

D KV \u003d 0,761 + 56,084 \u003d 56,846 kg / dtk.

2.6.7 Pemanas regeneratif tekanan rendah

HDPE 4

Persamaan keseimbangan panas untuk HDPE4

.

Konsumsi uap pemanas untuk LPH4

,

di mana

HDPE dan pencampurCM2

Persamaan keseimbangan panas gabungan:

dimana aliran kondensat pada outlet LPH2:

D K6 = D KD - D HF -D Matahari - D PSV = 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609

pengganti D K2 ke dalam persamaan keseimbangan panas gabungan:

D\u003d 0,544 kg / s - pemanasan konsumsi uap pada LPH3 dari pilihan No. 5

turbin.

PND2, pencampur CM1, PND1

Suhu untuk PS:

1 persamaan material dan 2 persamaan keseimbangan panas dikompilasi:

1.

2.

3.

substitusikan ke persamaan 2

Kita mendapatkan:

kg/dtk;

D P6 = 1,253 kg/dtk;

D P7 = 2,758 kg/s.

2.6.8 kapasitor

Persamaan Keseimbangan Bahan Kapasitor

.

2.7 Memeriksa perhitungan keseimbangan material

Memeriksa kebenaran dengan mempertimbangkan dalam perhitungan semua aliran skema termal dilakukan dengan membandingkan keseimbangan material untuk uap dan kondensat di kondensor turbin.

Aliran uap buang ke kondensor:

,

di mana adalah laju aliran uap dari ruang ekstraksi turbin dengan nomor.

Laju aliran uap dari ekstraksi diberikan pada Tabel 2.6.

Tabel 2.6. Konsumsi uap untuk ekstraksi turbin

Aliran uap total dari ekstraksi turbin

Aliran uap ke kondensor setelah turbin:

Kesalahan keseimbangan uap dan kondensat

Karena kesalahan dalam keseimbangan uap dan kondensat tidak melebihi nilai yang diizinkan, oleh karena itu, semua aliran skema termal diperhitungkan dengan benar.

2.8 Keseimbangan energi unit turbin Jum- 80/100-130/13

Mari kita tentukan daya kompartemen turbin dan daya totalnya:

N saya=

di mana N saya OTS - kekuatan kompartemen turbin, N saya UTS = D saya UTS H saya UTS,

H saya UTS = H saya UTS - H saya +1 HTS - penurunan panas di kompartemen, kJ/kg,

D saya OTS - aliran uap melalui kompartemen, kg/s.

kompartemen 0-1:

D 01 UTS = D 0 = 130,5 kg/s,

H 01 UTS = H 0 UTS - H 1 UTS = 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ/kg,

N 01 UTS = 130,5 . 253,6 = 33,095 MVt.

- kompartemen 1-2:

D 12 UTS = D 01 -D 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 kg/s,

H 12 UTS = H 1 UTS - H 2 UTS = 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ/kg,

N 12 UTS = 121,869 . 11 5,2 = 14,039 MVt.

- kompartemen 2-3:

D 23 UTS =D 12 -D 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 kg/s,

H 23 UTS = H 2 UTS - H 3 UTS = 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ/kg,

N 23 UTS = 112,94 . 136,8 = 15,45 MVt.

- kompartemen 3-4:

D 34 UTS = D 23 -D 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 kg/s,

H 34 UTS = H 3 UTS - H 4 UTS = 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ/kg,

N 34 UTS = 51,774 . 191,016 = 9,889 MVt.

- kompartemen 4-5:

D 45 UTS = D 34 -D 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416 kg/s,

H 45 UTS = H 4 UTS - H 5 UTS = 2790,384 - 2608,104 = 182,28 kJ/kg,

N 45 UTS = 43,416 . 182,28 = 7,913 MVt.

- kompartemen 5-6:

D 56 UTS = D 45 -D 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935 kg/s,

H 56 UTS = H 5 UTS - H 6 UTS = 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ/kg,

N 45 UTS = 33, 935 . 41,16 = 1,397 MVt.

- kompartemen 6-7:

D 67 UTS = D 56 -D 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087 kg/s,

H 67 UTS = H 6 UTS - H 7 UTS = 2566,944 - 2502,392 = 64,552 kJ/kg,

N 67 UTS = 20,087 . 66,525 = 1, 297 MVt.

- kompartemen 7-K:

D 7k UTS = D 67 -D 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388 kg/s,

H 7k UTS = H 7 UTS - H ke UTS = 2502,392 - 2442,933 = 59,459 kJ/kg,

N 7k UTS = 6,388 . 59,459 = 0,38 MVt.

3.5.1 Daya total kompartemen turbin

3.5.2 Daya listrik set turbin ditentukan dengan rumus:

N E = N saya

di mana efisiensi mekanik dan listrik generator,

N E \u003d 83,46. 0,99. 0,98=80,97MW.

2.9 Indikator efisiensi termal turbin

Konsumsi panas total untuk pembangkit turbin

, MW

.

2. Konsumsi panas untuk pemanasan

,

di mana h T- koefisien dengan mempertimbangkan kehilangan panas dalam sistem pemanas.

3. Total konsumsi panas untuk konsumen industri

,

.

4. Total konsumsi panas untuk konsumen eksternal

, MW

.

5. Konsumsi panas untuk pembangkit turbin untuk produksi listrik

,

6. Efisiensi pembangkit turbin untuk produksi listrik (tidak termasuk konsumsi listrik sendiri)

,

.

7. Konsumsi panas spesifik untuk pembangkit listrik

,

2.10 Indikator energi CHP

Parameter uap segar di outlet pembangkit uap.

- tekanan P PG = 12,9 MPa;

- Efisiensi pembangkit uap kotor dari SG = 0,92;

- suhu t SG = 556 о ;

- h PG = 3488 kJ / kg pada yang ditentukan R PG dan t hal.

Efisiensi pembangkit uap, diambil dari karakteristik boiler E-320/140

.

1. Beban termal set generator uap

, MW

2. Efisiensi perpipaan (transportasi panas)

,

.

3. Efisiensi CHP untuk produksi listrik

,

.

4. Efisiensi CHPP untuk produksi dan suplai panas untuk pemanasan, dengan mempertimbangkan PVK

,

.

PVC di t H=- 15 0 Dengan bekerja,

5. Konsumsi spesifik bahan bakar referensi untuk pembangkit listrik

,

.

6. Konsumsi spesifik bahan bakar referensi untuk produksi dan suplai energi panas

,

.

7. Konsumsi panas bahan bakar per stasiun

,

.

8. Efisiensi total unit daya (kotor)

,

9. Konsumsi panas spesifik per unit daya CHP

,

.

10. Efisiensi unit daya (bersih)

,

.

di mana E S.N - konsumsi listrik spesifik sendiri, E S.N = 0,03.

11. Konsumsi spesifik bahan bakar referensi "bersih"

,

.

12. Referensi konsumsi bahan bakar

kg/s

13. Konsumsi bahan bakar referensi untuk pembangkitan panas yang dipasok ke konsumen eksternal

kg/s

14. Referensi konsumsi bahan bakar untuk pembangkit listrik

V E U \u003d V U -V T U \u003d 13.214-8.757 \u003d 4.457 kg / s

Kesimpulan

Sebagai hasil dari perhitungan skema termal pembangkit listrik berdasarkan turbin panas dan daya produksi PT-80/100-130/13, yang beroperasi dalam mode beban yang meningkat pada suhu sekitar, nilai berikut dari parameter utama yang mencirikan pembangkit listrik jenis ini diperoleh:

Konsumsi uap dalam ekstraksi turbin

Konsumsi uap pemanas untuk pemanas jaringan

Keluaran panas untuk pemanasan oleh pembangkit turbin

Q T= 72.22MW;

Keluaran panas dari pembangkit turbin ke konsumen industri

Q P= 141,36 MW;

Total konsumsi panas untuk konsumen eksternal

Q Tp= 231,58 MW;

Daya di terminal generator

N uh=80,97 MW;

Efisiensi CHP untuk pembangkit listrik

Efisiensi CHPP untuk produksi dan suplai panas untuk pemanasan

Konsumsi spesifik bahan bakar pembangkit listrik

b E Pada= 162.27g/kw/jam

Konsumsi bahan bakar spesifik untuk produksi dan suplai energi panas

b T Pada= 40.427 kg/GJ

Efisiensi total CHP kotor

Efisiensi total CHP "bersih"

Konsumsi bahan bakar referensi spesifik per stasiun "bersih"

Bibliografi

1. Ryzhkin V.Ya. Pembangkit listrik termal: Sebuah buku teks untuk universitas - 2nd ed., Revisi. - M.: Energi, 1976.-447p.

2. Alexandrov A.A., Grigoriev B.A. Tabel sifat termofisika air dan uap: Buku Pegangan. - M.: Ed. MPEI, 1999. - 168s.

3. Poleshchuk I.Z. Menyusun dan menghitung skema termal dasar pembangkit listrik termal. Pedoman untuk proyek kursus pada disiplin "TPP dan PLTN", / Ufa State. penerbangan tech.un - t. - Ufa, 2003.

4. Standar perusahaan (STP UGATU 002-98). Persyaratan untuk konstruksi, presentasi, desain.-Ufa.: 1998.

5. Boyko E.A. Pembangkit listrik tabung uap TPP: Referensi manual - CPI KSTU, 2006. -152s

6. . Pembangkit listrik termal dan nuklir: Buku Pegangan / Di bawah redaksi umum. anggota yang sesuai RAS A.V. Klimenko dan V.M. Zorin. - edisi ke-3. - M.: Izd MPEI, 2003. - 648s.: sakit. - (Rekayasa tenaga panas dan teknik panas; Buku 3).

7. . Turbin Pembangkit Listrik Tenaga Panas dan Nuklir: Buku Ajar untuk Sekolah Menengah Atas / Ed. A.G., Kostyuk, V.V. Frolova. - Edisi ke-2, direvisi. dan tambahan - M.: Izd MPEI, 2001. - 488 hal.

8. Perhitungan sirkuit termal pembangkit turbin uap: Edisi elektronik pendidikan / Poleshchuk I.Z. - GOU VPO UGATU, 2005.

Konvensi pembangkit listrik, peralatan dan elemennya (termasukteks, angka, indeks)

D - deaerator air umpan;

DN - pompa drainase;

K - kondensor, ketel;

KN - pompa kondensat;

OE - pendingin drainase;

PrTS - diagram termal dasar;

PVD, HDPE - pemanas regeneratif (tekanan tinggi, rendah);

PVK - boiler air panas puncak;

SG - pembangkit uap;

PE - superheater (primer);

PN - pompa umpan;

PS - pemanas kotak isian;

PSG - pemanas jaringan horizontal;

PSV - pemanas air mentah;

PT - turbin uap; turbin pemanas dengan ekstraksi uap industri dan pemanas;

PHOV - pemanas air yang dimurnikan secara kimia;

PE - pendingin ejektor;

P - ekspander;

CHPP - gabungan panas dan pembangkit listrik;

CM - pengaduk;

- pendingin kotak isian;

HPC - silinder tekanan tinggi;

LPC - silinder tekanan rendah;

EG - generator listrik;

Lampiran A

Lampiran B

Diagram mode PT-80/100

Lampiran B

Jadwal pemanasan untuk regulasi kualitas rilispanas sesuai dengan suhu luar ruangan rata-rata harian

Diselenggarakan di Allbest.ru

Dokumen serupa

Perhitungan diagram termal utama, konstruksi proses ekspansi uap di kompartemen turbin. Perhitungan sistem pemanasan regeneratif air umpan. Penentuan aliran kondensat, turbin dan operasi pompa. Kehilangan blade total dan efisiensi internal.

makalah, ditambahkan 19/03/2012


Konstruksi proses ekspansi uap di turbin pada diagram H-S. Penentuan parameter dan laju aliran uap dan air pada pembangkit listrik. Kompilasi keseimbangan panas utama untuk unit dan perangkat skema termal. Perkiraan awal aliran uap ke turbin.

makalah, ditambahkan 12/05/2012


Analisis metode untuk melakukan perhitungan verifikasi sirkuit termal pembangkit listrik berdasarkan turbin kogenerasi. Deskripsi desain dan pengoperasian kapasitor KG-6200-2. Deskripsi diagram termal utama dari pabrik pemanas berdasarkan pabrik turbin tipe T-100-130.

tesis, ditambahkan 09/02/2010


skema termal satuan daya. Parameter uap dalam ekstraksi turbin. Konstruksi proses dalam diagram-hs. Tabel ringkasan parameter uap dan air. Kompilasi keseimbangan panas utama untuk unit dan perangkat skema termal. Perhitungan deaerator dan instalasi jaringan.

makalah, ditambahkan 17/09/2012


Konstruksi proses ekspansi uap di diagram h-s. Perhitungan pemasangan pemanas jaringan. Proses ekspansi uap di turbin penggerak pompa umpan. Penentuan laju aliran uap untuk turbin. Perhitungan efisiensi termal TPP dan pemilihan jaringan pipa.

makalah, ditambahkan 06/10/2010


Pilihan dan pembuktian skema termal dasar blok. Menyusun keseimbangan aliran utama uap dan air. Karakteristik utama turbin. Konstruksi proses ekspansi uap di turbin pada diagram hs. Perhitungan permukaan pemanas boiler limbah panas.

makalah, ditambahkan 25/12/2012


Perhitungan turbin uap, parameter elemen utama diagram skema pabrik turbin uap dan konstruksi awal proses termal ekspansi uap di turbin dalam diagram h-s. Indikator ekonomi pembangkit turbin uap dengan regenerasi.

makalah, ditambahkan 16/07/2013


Kompilasi skema termal PLTN TU yang dihitung. Penentuan parameter fluida kerja, konsumsi uap dalam ekstraksi unit turbin, daya internal dan indikator efisiensi termal dan unit secara keseluruhan. Kekuatan pompa dari jalur pengumpanan kondensat.

makalah, ditambahkan 14/12/2010


Proses ekspansi uap pada turbin. Penentuan konsumsi steam hidup dan air umpan. Perhitungan elemen skema termal. Solusi matriks dengan metode Cramer. Kode program dan output dari hasil perhitungan mesin. Indikator teknis dan ekonomi unit daya.

makalah, ditambahkan 19/03/2014


Studi desain turbin K-500-240 dan perhitungan termal pembangkit turbin pembangkit listrik. Pilihan jumlah tahapan silinder turbin dan pemecahan entalpi uap turun sesuai tahapannya. Penentuan daya turbin dan perhitungan sudu kerja untuk lentur dan tarik.