B - konstanta ruangan dalam pita oktaf yang dipertimbangkan dalam m 2, diambil sesuai dengan paragraf. 3.4 atau 3.5;

AZ-i - amandemen yang memperhitungkan distribusi tingkat daya suara lampu langit-langit dan kisi-kisi dalam pita oktaf, diambil sesuai Tabel. 6, dalam dB;

D - koreksi lokasi sumber kebisingan; ketika sumber berada di area kerja (tidak lebih tinggi dari 2 m dari lantai), A = 3 dB; jika sumber berada di atas zona ini, A *■ 0;

0,7 - faktor keamanan;

F, B - sebutannya sama dengan paragraf 2.9, rumus (5).

Catatan. Penentuan kecepatan udara yang diijinkan dilakukan hanya untuk satu frekuensi, yaitu sebesar VNIIGS 250 Shch untuk lampu plafon, 500 Hz untuk lampu plafon disk, dan 2000 Hz untuk anemostat dan kisi-kisi.

2.14. Untuk mengurangi tingkat kekuatan suara kebisingan yang dihasilkan oleh belokan dan tee saluran udara, area dengan perubahan tajam pada luas penampang, dll., Perlu untuk membatasi kecepatan pergerakan udara di saluran udara utama publik. bangunan dan bangunan tambahan perusahaan industri hingga 5-6 m / dtk, dan di cabang hingga 2-4 m / dtk. Untuk bangunan industri, kecepatan ini masing-masing dapat digandakan, jika diizinkan sesuai dengan persyaratan teknologi dan lainnya.

3. PERHITUNGAN TINGKAT TEKANAN BUNYI OKTAF PADA TITIK-TITIK YANG DIHITUNG

3.1. Tingkat oktaf tekanan suara di tempat kerja permanen atau di ruangan (pada titik desain) tidak boleh melebihi norma yang ditetapkan.

(Catatan: 1. Jika persyaratan peraturan untuk tingkat tekanan suara berbeda pada siang hari, maka perhitungan akustik instalasi harus dibuat untuk tingkat tekanan suara terendah yang diizinkan.

2. Tingkat tekanan suara di tempat kerja permanen atau di ruangan (pada titik desain) bergantung pada kekuatan suara dan lokasi sumber kebisingan serta kualitas penyerap suara ruangan yang bersangkutan.

3.2. Saat menentukan tingkat oktaf tekanan suara, perhitungan harus dilakukan untuk tempat kerja permanen atau titik pemukiman di ruangan yang paling dekat dengan sumber kebisingan (unit pemanas dan ventilasi, perangkat distribusi udara atau pemasukan udara, tirai udara atau tirai termal udara, dll.). Di wilayah yang berdekatan, titik desain harus diambil sebagai titik yang paling dekat dengan sumber kebisingan (kipas yang terletak secara terbuka di wilayah tersebut, poros pembuangan atau pemasukan udara, perangkat pembuangan dari instalasi ventilasi, dll.), yang tingkat tekanan suaranya dinormalisasi.

a - sumber kebisingan (AC otonom dan langit-langit) dan titik yang dihitung berada di ruangan yang sama; b - sumber kebisingan (kipas dan elemen pemasangan) dan titik yang dihitung terletak di ruangan yang berbeda; c - sumber kebisingan - kipas terletak di dalam ruangan, titik yang dihitung berada di sisi kedatangan wilayah; 1 - AC otonom; 2 - poin yang dihitung; 3 - langit-langit penghasil kebisingan; 4 - kipas dengan isolasi getaran; 5 - sisipan fleksibel; di - knalpot tengah; 7 - penyempitan bagian saluran secara tiba-tiba; 8 - percabangan saluran; 9 - belokan persegi panjang dengan baling-baling pemandu; 10 - pergantian saluran udara yang mulus; 11 - putaran saluran persegi panjang; 12 - kisi; /

3.3. Oktaf/Tingkat tekanan suara pada titik desain harus ditentukan sebagai berikut.

Kasus 1. Sumber kebisingan (kisi penghasil kebisingan, lampu langit-langit, AC otonom, dll.) Terletak di ruangan yang dipertimbangkan (Gbr. 3). Tingkat tekanan suara oktaf yang dihasilkan pada titik yang dihitung oleh satu sumber kebisingan harus ditentukan dengan rumus

L-L, + I0! g (-£-+--i-l (8)

Oct \ 4 I g g W t )

Catatan Untuk ruangan biasa yang tidak memiliki persyaratan khusus untuk akustik, sesuai rumus

L \u003d Lp - 10 lg H w -4- D - (- 6, (9)

di mana Lp okt adalah tingkat kekuatan suara oktaf dari sumber kebisingan (ditentukan menurut Bagian 2) dalam dB\

B w - konstanta ruangan dengan sumber kebisingan dalam pita oktaf yang dipertimbangkan (ditentukan menurut paragraf 3.4 atau 3.5) dalam g 2;

D - koreksi lokasi sumber kebisingan Jika sumber kebisingan terletak di area kerja, maka untuk semua frekuensi D \u003d 3 dB; jika di atas area kerja, - D=0;

Ф - faktor direktivitas radiasi dari sumber kebisingan (ditentukan dari kurva pada Gambar 4), tidak berdimensi; d - jarak dari pusat geometris sumber kebisingan ke titik yang dihitung dalam g.

Solusi grafis dari persamaan (8) ditunjukkan pada gambar. 5.

Kasus 2 Titik yang dihitung terletak di ruangan yang terisolasi dari kebisingan. Kebisingan dari kipas angin atau elemen unit merambat melalui saluran udara dan dipancarkan ke dalam ruangan melalui distribusi udara atau perangkat saluran masuk udara (grille). Tingkat tekanan suara oktaf yang dihasilkan pada titik desain harus ditentukan dengan rumus

L \u003d L P -DL p + 101g (-% + -V (10)

Catatan. Untuk ruangan biasa, yang tidak ada persyaratan khusus untuk akustik, - sesuai dengan rumusnya

L - L p -A Lp -10 lgiJ H ~b A -f- 6, (11)

di mana L p in adalah tingkat oktaf dari kekuatan suara kipas atau elemen instalasi yang dipancarkan ke saluran dalam pita oktaf yang dipertimbangkan dalam dB (ditentukan sesuai dengan paragraf 2.5 atau 2.10);

AL r in - pengurangan total tingkat (kehilangan) kekuatan suara dari kebisingan kipas atau listrik

waktu pemasangan di pita oktaf yang dipertimbangkan di sepanjang jalur perambatan suara dalam dB (ditentukan sesuai dengan pasal 4.1); D - koreksi lokasi sumber kebisingan; jika perangkat distribusi udara atau pemasukan udara terletak di area kerja, A \u003d 3 dB, jika lebih tinggi, - D \u003d 0; Ф dan - faktor directivity dari elemen instalasi (lubang, jeruji, dll.) yang memancarkan kebisingan ke dalam ruangan yang terisolasi, tanpa dimensi (ditentukan dari grafik pada Gambar 4); rn adalah jarak dari elemen instalasi yang memancarkan kebisingan ke dalam ruangan terisolasi ke titik yang dihitung dalam m

B dan - konstanta ruangan yang diisolasi dari kebisingan dalam pita oktaf yang dipertimbangkan dalam m 2 (ditentukan menurut paragraf 3.4 atau 3.5).

Kasus 3 Titik yang dihitung terletak di wilayah yang berdekatan dengan bangunan. Kebisingan kipas merambat melalui saluran dan dipancarkan ke atmosfer melalui kisi atau poros (Gbr. 6). Tingkat tekanan suara oktaf yang dihasilkan pada titik desain harus ditentukan dengan rumus

I = L p -AL p -201gr a -i^- + A-8, (12)

dimana r a adalah jarak dari elemen instalasi (grid, hole) yang memancarkan kebisingan ke atmosfer ke titik desain dalam m \ p a - redaman suara di atmosfer, diambil sesuai Tabel. 7 dalam dB/km

A adalah koreksi dalam dB, dengan mempertimbangkan lokasi titik yang dihitung relatif terhadap sumbu elemen instalasi yang mengeluarkan kebisingan (untuk semua frekuensi, diambil sesuai dengan Gambar 6).

1 - poros ventilasi; 2 - kisi-kisi

Kuantitas yang tersisa sama dengan rumus (10)

3.4. Konstanta ruangan B harus ditentukan dari grafik pada gambar. 7 atau sesuai tabel. 9 menggunakan tabel. 8 untuk menentukan karakteristik ruangan.

3.5. Untuk ruangan dengan persyaratan khusus untuk akustik (unik

aula, dll.), konstanta ruangan harus ditentukan sesuai dengan petunjuk perhitungan akustik untuk ruangan ini.

3.6. Jika titik desain menerima kebisingan dari beberapa sumber kebisingan (misalnya, kisi suplai dan resirkulasi, AC otonom, dll.), Maka untuk titik desain yang dipertimbangkan, sesuai dengan rumus yang sesuai dalam pasal 3.2, tingkat tekanan suara oktaf dihasilkan oleh masing-masing sumber kebisingan secara terpisah harus ditentukan, dan tingkat total masuk

"Petunjuk tentang perhitungan akustik unit ventilasi" ini dikembangkan oleh Lembaga Penelitian Fisika Bangunan Komite Pembangunan Negara Uni Soviet bersama dengan institut Santekhproekt dari Komite Pembangunan Negara Uni Soviet dan Giproniiaviaprom dari Minaviaprom.

Instruksi dikembangkan dalam pengembangan persyaratan bab SNiP I-G.7-62 “Pemanasan, ventilasi, dan pendingin udara. Standar Desain” dan “Standar Desain Sanitasi untuk Perusahaan Industri” (SN 245-63), yang menetapkan kebutuhan untuk mengurangi kebisingan ventilasi, instalasi AC dan pemanas udara untuk bangunan dan struktur untuk berbagai keperluan bila melebihi tingkat tekanan suara diperbolehkan oleh standar.

Editor: A. No.1. Koshkin (Gosstroy dari Uni Soviet), Doktor Teknik. ilmu, prof. E.Ya Yudin dan calon teknisi. Sains E. A. Leskov dan G. L. Osipov (Lembaga Penelitian Fisika Bangunan), Ph.D. teknologi. Ilmu I. D. Rassadi

Pedoman tersebut menetapkan prinsip umum perhitungan akustik untuk ventilasi yang digerakkan secara mekanis, instalasi AC dan pemanas udara. Metode untuk mengurangi tingkat tekanan suara di tempat kerja permanen dan di ruangan (pada titik desain) ke nilai yang ditetapkan oleh norma dipertimbangkan.

di (Giproniiaviaprom) dan eng. | g. A. Katsnelson / (GPI Santekhproekt)

1. Ketentuan Umum............ - . . , 3

2. Sumber kebisingan instalasi dan karakteristik kebisingannya 5

3. Perhitungan tingkat oktaf tekanan bunyi yang di hitung

poin.............. 13

4. Mengurangi tingkat (kehilangan) kekuatan suara dari kebisingan di

berbagai elemen saluran udara ........ 23

5. Menentukan pengurangan tingkat tekanan suara yang diperlukan. . . *. ............... 28

6. Langkah-langkah untuk mengurangi tingkat tekanan suara. 31

Aplikasi. Contoh Perhitungan Akustik Instalasi Ventilasi, AC dan Pemanas Udara dengan Rangsangan Mekanik...... 39

Rencana I triwulan. 1970, No.3

3.7. Jika titik yang dihitung terletak di ruangan yang dilalui saluran "berisik", dan kebisingan memasuki ruangan melalui dinding saluran, maka tingkat tekanan suara oktaf harus ditentukan dengan rumus

L - L p -AL p + 101g --R B - 101gB „-J-3, (13)

di mana Lp 9 adalah tingkat oktaf dari kekuatan suara dari sumber kebisingan yang dipancarkan ke dalam saluran, dalam dB (ditentukan sesuai dengan paragraf 2 5 dan 2.10);

ALp b adalah pengurangan total tingkat daya suara (kerugian) di sepanjang jalur perambatan suara dari sumber kebisingan (kipas, throttle, dll.) ke awal bagian saluran yang dianggap memancarkan kebisingan ke dalam ruangan, dalam dB ( ditentukan sesuai dengan Bagian 4);

Komite Negara Dewan Menteri Uni Soviet untuk Urusan Konstruksi (Gosstroy of the USSR)

1. KETENTUAN UMUM

1.1. Pedoman ini dikembangkan dalam pengembangan persyaratan bab SNiP I-G.7-62 “Pemanasan, ventilasi, dan penyejuk udara. Standar Desain” dan “Standar Desain Sanitasi untuk Perusahaan Industri” (SN 245-63), yang menetapkan kebutuhan untuk mengurangi kebisingan ventilasi yang digerakkan secara mekanis, instalasi AC dan pemanas udara ke tingkat tekanan suara yang dapat diterima oleh standar.

1.2. Persyaratan Panduan ini berlaku untuk perhitungan akustik kebisingan udara (aerodinamis) yang dihasilkan selama pengoperasian instalasi yang tercantum dalam pasal 1.1.

Catatan. Pedoman ini tidak mencakup perhitungan isolasi getaran kipas dan motor listrik (isolasi kejut dan getaran suara yang ditransmisikan ke struktur bangunan), serta perhitungan isolasi suara dari struktur penutup ruang ventilasi.

1.3. Metode untuk menghitung kebisingan udara (aerodinamis) didasarkan pada penentuan tingkat tekanan suara dari kebisingan yang dihasilkan selama pengoperasian instalasi yang ditentukan dalam pasal 1.1 di tempat kerja permanen atau di ruangan (pada titik desain), menentukan kebutuhan untuk mengurangi tingkat kebisingan ini dan langkah-langkah untuk mengurangi tekanan tingkat suara ke nilai yang diizinkan oleh standar.

Catatan: 1. Perhitungan akustik harus dimasukkan dalam desain ventilasi yang digerakkan secara mekanis, instalasi AC dan pemanas udara untuk bangunan dan struktur untuk berbagai keperluan.

Perhitungan akustik harus dilakukan hanya untuk ruangan dengan tingkat kebisingan yang dinormalisasi.

2. Kebisingan kipas udara (aerodinamis) dan kebisingan yang dihasilkan oleh aliran udara di saluran udara memiliki spektrum broadband.

3. Dalam Pedoman ini, kebisingan harus dipahami sebagai semua jenis suara yang mengganggu persepsi suara yang bermanfaat atau memecah kesunyian, serta suara yang memiliki efek berbahaya atau menjengkelkan bagi tubuh manusia.

1.4. Saat menghitung ventilasi sentral, AC, dan instalasi pemanas udara panas secara akustik, jalur saluran terpendek harus dipertimbangkan. Jika unit pusat melayani beberapa ruangan, yang persyaratan kebisingan normatifnya berbeda, maka perhitungan tambahan harus dibuat untuk cabang saluran yang melayani ruangan dengan tingkat kebisingan terendah.

Perhitungan terpisah harus dilakukan untuk unit pemanas dan ventilasi otonom, AC otonom, unit tirai udara atau udara, knalpot lokal, unit instalasi pancuran udara, yang paling dekat dengan titik yang dihitung atau memiliki kinerja dan daya suara tertinggi.

Secara terpisah, perlu dilakukan perhitungan akustik dari cabang-cabang saluran udara yang keluar ke atmosfer (hisap dan pembuangan udara oleh instalasi).

Jika ada perangkat pelambatan (diafragma, katup throttle, peredam), perangkat distribusi udara dan pemasukan udara (kisi-kisi, naungan, anemostat, dll.) Antara kipas dan ruang servis, perubahan mendadak pada penampang saluran udara, belokan dan tee, perhitungan akustik dari perangkat ini harus dibuat dan elemen tanaman.

1.5. Perhitungan akustik harus dibuat untuk masing-masing dari delapan pita oktaf rentang pendengaran (yang tingkat kebisingannya dinormalisasi) dengan frekuensi rata-rata geometrik pita oktaf 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000, dan 8000 Hz.

Catatan: 1. Untuk sistem pemanas udara sentral, ventilasi dan pendingin udara dengan adanya jaringan saluran udara yang luas, perhitungan hanya diperbolehkan untuk frekuensi 125 dan 250 Hz.

2. Semua perhitungan akustik perantara dilakukan dengan akurasi 0,5 dB. Hasil akhir dibulatkan ke bilangan bulat desibel terdekat.

1.6. Langkah-langkah yang diperlukan untuk mengurangi kebisingan yang dihasilkan oleh instalasi ventilasi, AC dan pemanas udara, jika perlu, harus ditentukan untuk setiap sumber secara terpisah.

2. SUMBER KEBISINGAN DALAM INSTALASI DAN KARAKTERISTIK KEBISINGANNYA

2.1. Perhitungan akustik untuk menentukan tingkat tekanan suara kebisingan udara (aerodinamis) harus dilakukan dengan mempertimbangkan kebisingan yang dihasilkan oleh:

a) kipas angin

b) ketika aliran udara bergerak dalam elemen-elemen instalasi (diafragma, choke, damper, belokan saluran udara, tee, kisi-kisi, naungan, dll.).

Selain itu, kebisingan yang disalurkan melalui saluran ventilasi dari satu ruangan ke ruangan lain harus diperhitungkan.

2.2. Karakteristik kebisingan (tingkat daya suara oktaf) dari sumber kebisingan (kipas, unit pemanas, AC ruangan, throttling, perangkat distribusi udara dan asupan udara, dll.) harus diambil dari paspor untuk peralatan ini atau dari data katalog

Dengan tidak adanya karakteristik kebisingan, mereka harus ditentukan secara eksperimental atas instruksi pelanggan atau dengan perhitungan, dipandu oleh data yang diberikan dalam Panduan ini.

2.3. Tingkat daya suara total dari kebisingan kipas harus ditentukan dengan rumus

Lp =Z+251g#+l01gQ-K (1)

di mana 1^P adalah tingkat kekuatan suara total dari kebisingan vena

tilatator dalam dB re 10“ 12 W;

Kriteria L-noise, tergantung pada jenis dan desain kipas, dalam dB; harus diambil sesuai dengan tabel. 1;

I adalah tekanan total yang diciptakan oleh kipas, dalam kg / m 2;

Q - kinerja kipas dalam m^/detik;

5 - koreksi untuk mode operasi kipas dalam dB.

Tabel 1

Catatan: 1. Nilai 6 ketika penyimpangan mode operasi kipas tidak lebih dari 20% dari mode efisiensi maksimum harus diambil sama dengan 2 dB. Dalam mode pengoperasian kipas dengan efisiensi maksimum 6=0.

2. Untuk memudahkan perhitungan pada gambar. 1 menunjukkan grafik untuk menentukan nilai 251gtf+101gQ.

3. Nilai yang diperoleh dengan rumus (1) mencirikan kekuatan suara yang dipancarkan oleh pipa saluran masuk atau keluar kipas yang terbuka dalam satu arah ke atmosfer bebas atau ke dalam ruangan dengan adanya suplai udara yang lancar ke pipa saluran masuk.

4. Ketika suplai udara ke pipa saluran masuk tidak lancar atau throttle dipasang di pipa saluran masuk ke nilai yang ditentukan di

tab. 1, harus ditambahkan untuk kipas aksial 8 dB, untuk kipas sentrifugal 4 dB

2.4. Tingkat kekuatan suara oktaf dari kebisingan kipas yang dipancarkan oleh saluran masuk atau keluar terbuka dari kipas L p a, ke atmosfer bebas atau ke dalam ruangan, harus ditentukan dengan rumus

(2)

di mana total tingkat daya suara kipas dalam dB;

ALi - koreksi yang memperhitungkan distribusi kekuatan suara kipas dalam pita oktaf dalam dB, diambil tergantung pada jenis kipas dan jumlah putaran menurut tabel. 2.

Meja 2

Amandemen ALu dengan mempertimbangkan distribusi kekuatan suara kipas pada pita oktaf, dalam dB

Catatan: 1. Diberikan pada Tabel. 2 data tanpa tanda kurung valid saat kecepatan kipas berada di kisaran 700-1400 rpm.

2. Pada kecepatan kipas 1410-2800 rpm, seluruh spektrum harus digeser satu oktaf ke bawah, dan pada kecepatan 350-690 rpm, satu oktaf ke atas, mengambil nilai untuk oktaf ekstrim yang ditunjukkan di kurung untuk frekuensi 32 dan 16000 Hz.

3. Saat kecepatan kipas lebih dari 2800 rpm, seluruh spektrum harus digeser dua oktaf ke bawah.

2.5. Tingkat kekuatan suara oktaf kebisingan kipas yang dipancarkan ke jaringan ventilasi harus ditentukan oleh rumus

Lp - L p ■- A L-± -|~ L i-2,

di mana AL 2 adalah koreksi yang memperhitungkan efek menghubungkan kipas ke jaringan saluran dalam dB, ditentukan dari tabel. 3.

2.6. Tingkat daya suara total dari kebisingan yang dipancarkan oleh kipas angin melalui dinding selubung (rumahan) ke ruang ruang ventilasi harus ditentukan dengan rumus (1), dengan ketentuan bahwa nilai kriteria kebisingan L diambil dari Tabel. 1 sebagai nilai rata-rata untuk sisi hisap dan sisi pelepasan.

Tingkat oktaf kekuatan suara dari kebisingan yang dipancarkan oleh kipas angin ke dalam ruangan ruang ventilasi harus ditentukan dengan rumus (2) dan Tabel. 2.

2.7. Jika beberapa kipas beroperasi secara bersamaan di ruang ventilasi, maka untuk setiap jalur oktaf perlu ditentukan level totalnya

kekuatan suara dari kebisingan yang dipancarkan oleh semua kipas.

Total tingkat daya kebisingan suara L cyu selama pengoperasian n kipas identik harus ditentukan dengan rumus

£ jumlah = Z.J + 10 Ign, (4)

di mana Li adalah tingkat kekuatan suara dari kebisingan satu kipas dalam dB-, n adalah jumlah kipas yang identik.

Meja 4.

2.8. Tingkat kekuatan suara oktaf dari kebisingan yang dipancarkan ke dalam ruangan oleh AC otonom, unit pemanas dan ventilasi, unit shower udara (tanpa jaringan saluran udara) dengan kipas aksial harus ditentukan dengan rumus (2) dan Tabel. 2 dengan koreksi naik 3dB.

Untuk unit otonom dengan kipas sentrifugal, tingkat kekuatan suara oktaf dari kebisingan yang dipancarkan oleh pipa hisap dan pelepasan kipas harus ditentukan dengan rumus (2) dan Tabel. 2, dan tingkat kebisingan total - menurut tabel. 4.

Catatan. Saat udara masuk oleh instalasi di luar, tidak perlu melakukan koreksi yang lebih tinggi.

2.9. Tingkat daya suara total dari kebisingan yang dihasilkan oleh perangkat pelambatan, distribusi udara, dan asupan udara (katup throttle.

Dasar untuk desain redaman suara sistem ventilasi dan pendingin udara adalah perhitungan akustik - aplikasi wajib untuk proyek ventilasi objek apa pun. Tugas utama perhitungan tersebut adalah: penentuan spektrum oktaf udara, kebisingan ventilasi struktural pada titik yang dihitung dan pengurangan yang diperlukan dengan membandingkan spektrum ini dengan spektrum yang diizinkan menurut standar higienis. Setelah pemilihan tindakan konstruksi dan akustik untuk memastikan pengurangan kebisingan yang diperlukan, dilakukan perhitungan verifikasi tingkat tekanan suara yang diharapkan pada titik desain yang sama, dengan mempertimbangkan keefektifan tindakan ini.

Data awal untuk perhitungan akustik adalah karakteristik kebisingan peralatan - tingkat daya suara (SPL) dalam pita oktaf dengan frekuensi rata-rata geometris 63, 125, 250, 500, 1.000, 2.000, 4.000, 8.000 Hz. Tingkat daya suara yang dikoreksi dari sumber kebisingan dalam dBA dapat digunakan untuk perhitungan indikatif.

Titik yang dihitung terletak di habitat manusia, khususnya di tempat kipas dipasang (di ruang ventilasi); di kamar atau di area yang berdekatan dengan lokasi pemasangan kipas angin; di kamar yang dilayani oleh sistem ventilasi; di ruangan tempat saluran udara lewat saat transit; di area asupan udara atau perangkat pembuangan, atau hanya asupan udara untuk resirkulasi.

Titik yang dihitung ada di ruangan tempat kipas dipasang

Secara umum, tingkat tekanan suara di dalam ruangan bergantung pada kekuatan suara sumber dan faktor keterarahan emisi kebisingan, jumlah sumber kebisingan, lokasi titik yang dihitung relatif terhadap sumber dan struktur bangunan yang melingkupinya, dan ukuran dan kualitas akustik ruangan.

Tingkat tekanan suara oktaf yang dihasilkan oleh kipas (kipas) di lokasi pemasangan (di ruang ventilasi) sama dengan:

dimana Фi adalah faktor directivity dari sumber noise (tanpa dimensi);

S adalah luas bola imajiner atau bagiannya yang mengelilingi sumber dan melewati titik yang dihitung, m 2 ;

B adalah konstanta akustik ruangan, m 2 .

Titik pemukiman terletak di wilayah yang berdekatan dengan bangunan

Kebisingan kipas merambat melalui saluran udara dan dipancarkan ke ruang sekitarnya melalui panggangan atau poros, langsung melalui dinding selubung kipas atau pipa cabang terbuka saat kipas dipasang di luar gedung.

Ketika jarak dari kipas ke titik yang dihitung jauh lebih besar dari dimensinya, sumber kebisingan dapat dianggap sebagai sumber titik.

Dalam hal ini, tingkat tekanan suara oktaf pada titik yang dihitung ditentukan oleh rumus

di mana L Pocti adalah tingkat oktaf kekuatan suara dari sumber kebisingan, dB;

∆L Pneti - pengurangan total tingkat kekuatan suara di sepanjang jalur perambatan suara di saluran dalam pita oktaf yang dipertimbangkan, dB;

∆L ni - indikator directivity radiasi suara, dB;

r - jarak dari sumber kebisingan ke titik yang dihitung, m;

W - sudut spasial emisi suara;

b a - redaman suara di atmosfer, dB/km.

Perhitungan akustik

Di antara masalah perbaikan lingkungan, perang melawan kebisingan adalah salah satu yang paling mendesak. Di kota-kota besar, kebisingan merupakan salah satu faktor fisik utama yang membentuk kondisi lingkungan.

Pertumbuhan konstruksi industri dan perumahan, pesatnya perkembangan berbagai jenis transportasi, meningkatnya penggunaan peralatan sanitasi dan teknik di bangunan perumahan dan umum, peralatan rumah tangga telah menyebabkan fakta bahwa tingkat kebisingan di kawasan pemukiman kota menjadi sebanding. terhadap tingkat kebisingan dalam produksi.

Rezim kebisingan di kota-kota besar dibentuk terutama oleh transportasi jalan raya dan kereta api, yang merupakan 60-70% dari semua kebisingan.

Peningkatan lalu lintas udara, kemunculan pesawat dan helikopter baru yang kuat, serta transportasi kereta api, jalur metro terbuka, dan metro dangkal berdampak nyata pada tingkat kebisingan.

Pada saat yang sama, di beberapa kota besar, di mana tindakan diambil untuk memperbaiki situasi kebisingan, tingkat kebisingan menurun.

Ada suara akustik dan non-akustik, apa bedanya?

Kebisingan akustik didefinisikan sebagai kombinasi suara dengan kekuatan dan frekuensi yang berbeda, yang dihasilkan dari gerakan osilasi partikel dalam media elastis (padat, cair, gas).

Kebisingan non-akustik - Kebisingan radio-elektronik - fluktuasi acak arus dan tegangan pada perangkat radio-elektronik, muncul sebagai akibat dari emisi elektron yang tidak merata dalam perangkat vakum elektro (suara tembakan, kebisingan berkedip), proses pembangkitan dan rekombinasi muatan yang tidak merata pembawa (elektron dan lubang konduksi) dalam perangkat semikonduktor, gerakan termal pembawa arus dalam konduktor (derau termal), radiasi termal Bumi dan atmosfer bumi, serta planet, Matahari, bintang, media antarbintang, dll. ( kebisingan kosmik).

Perhitungan akustik, perhitungan tingkat kebisingan.

Dalam proses pembangunan dan pengoperasian berbagai fasilitas, masalah pengendalian kebisingan merupakan bagian integral dari perlindungan tenaga kerja dan perlindungan kesehatan masyarakat. Mesin, kendaraan, mekanisme, dan peralatan lain dapat bertindak sebagai sumber. Kebisingan, besarnya dampak dan getarannya pada seseorang tergantung pada tingkat tekanan suara, karakteristik frekuensi.

Normalisasi karakteristik kebisingan dipahami sebagai penetapan batasan pada nilai-nilai karakteristik ini, di mana kebisingan yang mempengaruhi manusia tidak boleh melebihi tingkat yang diizinkan yang diatur oleh norma dan aturan sanitasi saat ini.

Tujuan dari perhitungan akustik adalah:

Identifikasi sumber kebisingan;

Penentuan karakteristik kebisingan mereka;

Penentuan tingkat pengaruh sumber kebisingan pada objek yang dinormalisasi;

Perhitungan dan konstruksi masing-masing zona ketidaknyamanan akustik dari sumber kebisingan;

Pengembangan langkah-langkah perlindungan kebisingan khusus yang memberikan kenyamanan akustik yang diperlukan.

Pemasangan sistem ventilasi dan pendingin udara sudah dianggap sebagai kebutuhan alami di setiap bangunan (baik perumahan maupun administrasi), perhitungan akustik harus dilakukan untuk ruangan jenis ini. Jadi, jika tingkat kebisingan tidak diperhitungkan, bisa jadi ruangan tersebut memiliki tingkat penyerapan suara yang sangat rendah, dan hal ini sangat mempersulit proses komunikasi antar manusia di dalamnya.

Oleh karena itu, sebelum memasang sistem ventilasi pada suatu ruangan, perlu dilakukan perhitungan akustik. Jika ternyata ruangan tersebut dicirikan oleh sifat akustik yang buruk, maka perlu diusulkan serangkaian tindakan untuk memperbaiki situasi akustik di dalam ruangan tersebut. Oleh karena itu, perhitungan akustik juga dilakukan untuk pemasangan AC rumah tangga.

Perhitungan akustik paling sering dilakukan untuk objek yang memiliki akustik kompleks atau memiliki persyaratan kualitas suara yang tinggi.

Sensasi suara muncul di organ pendengaran saat terkena gelombang suara dalam kisaran 16 Hz hingga 22 ribu Hz. Bunyi merambat di udara dengan kecepatan 344 m/s dalam waktu 3 detik. 1 km.

Nilai ambang pendengaran tergantung pada frekuensi suara yang dirasakan dan sama dengan 10-12 W/m 2 pada frekuensi mendekati 1000 Hz. Batas atas adalah ambang nyeri, yang kurang bergantung pada frekuensi dan berada dalam kisaran 130 - 140 dB (pada frekuensi 1000 Hz, intensitas 10 W / m 2, tekanan suara).

Rasio tingkat intensitas dan frekuensi menentukan sensasi volume suara, yaitu. suara yang memiliki frekuensi dan intensitas berbeda dapat dinilai oleh seseorang sama kerasnya.

Saat mengamati sinyal suara dengan latar belakang akustik tertentu, efek penyamaran sinyal dapat diamati.

Efek masking dapat merusak indikator akustik dan dapat digunakan untuk memperbaiki lingkungan akustik, yaitu. dalam hal menutupi nada frekuensi tinggi dengan nada frekuensi rendah, yang tidak terlalu berbahaya bagi manusia.

Prosedur untuk melakukan perhitungan akustik.

Untuk melakukan perhitungan akustik, data berikut akan diperlukan:

Dimensi ruangan tempat penghitungan tingkat kebisingan akan dilakukan;

Karakteristik utama bangunan dan propertinya;

Spektrum kebisingan dari sumbernya;

Karakteristik penghalang;

Data jarak dari pusat sumber kebisingan ke titik perhitungan akustik.

Dalam perhitungan, sumber kebisingan dan sifat karakteristiknya ditentukan terlebih dahulu. Selanjutnya pada objek yang diteliti dipilih titik-titik yang akan dilakukan perhitungan. Pada titik objek yang dipilih, tingkat tekanan suara awal dihitung. Berdasarkan hasil yang diperoleh, dilakukan perhitungan untuk mereduksi kebisingan hingga standar yang dipersyaratkan. Setelah menerima semua data yang diperlukan, sebuah proyek dilakukan untuk mengembangkan langkah-langkah yang akan mengurangi tingkat kebisingan.

Perhitungan akustik yang dilakukan dengan benar adalah kunci akustik dan kenyamanan yang sangat baik di ruangan dengan berbagai ukuran dan desain.

Berdasarkan perhitungan akustik yang dilakukan, langkah-langkah berikut dapat diusulkan untuk mengurangi tingkat kebisingan:

* pemasangan struktur kedap suara;

* penggunaan segel di jendela, pintu, gerbang;

* penggunaan struktur dan layar yang menyerap suara;

*pelaksanaan perencanaan dan pengembangan kawasan permukiman sesuai dengan SNiP;

* penggunaan penekan kebisingan dalam sistem ventilasi dan pendingin udara.

Melakukan perhitungan akustik.

Pekerjaan perhitungan tingkat kebisingan, penilaian dampak akustik (kebisingan), serta desain tindakan perlindungan kebisingan khusus, harus dilakukan oleh organisasi khusus dengan area yang relevan.

pengukuran perhitungan akustik kebisingan

Dalam definisi paling sederhana, tugas utama perhitungan akustik adalah memperkirakan tingkat kebisingan yang dihasilkan oleh sumber kebisingan pada titik desain tertentu dengan kualitas dampak akustik yang ditetapkan.

Proses perhitungan akustik terdiri dari langkah-langkah utama berikut:

1. Pengumpulan data awal yang diperlukan:

Sifat sumber kebisingan, mode operasinya;

Karakteristik akustik sumber kebisingan (dalam rentang frekuensi rata-rata geometris 63-8000 Hz);

Parameter geometris ruangan tempat sumber kebisingan berada;

Analisis elemen yang dilemahkan dari struktur penutup, yang melaluinya kebisingan akan menembus ke lingkungan;

Parameter geometris dan kedap suara dari elemen yang dilemahkan dari struktur penutup;

Analisis objek terdekat dengan kualitas dampak akustik yang ditetapkan, penentuan tingkat suara yang diizinkan untuk setiap objek;

Analisis jarak dari sumber kebisingan eksternal ke objek yang dinormalisasi;

Analisis kemungkinan elemen pelindung pada jalur perambatan gelombang suara (bangunan, ruang hijau, dll.);

Analisis elemen yang melemah dari struktur penutup (bukaan jendela, pintu, dll.), Di mana kebisingan akan menembus ke dalam ruangan yang dinormalisasi, identifikasi kemampuan kedap suaranya.

2. Perhitungan akustik dilakukan berdasarkan pedoman dan rekomendasi saat ini. Pada dasarnya, ini adalah "Metode perhitungan, standar".

Pada setiap titik yang dihitung, perlu untuk menjumlahkan semua sumber kebisingan yang tersedia.

Hasil perhitungan akustik adalah nilai tertentu (dB) dalam pita oktaf dengan frekuensi rata-rata geometris 63-8000 Hz dan nilai ekuivalen tingkat suara (dBA) pada titik yang dihitung.

3. Analisis hasil perhitungan.

Analisis hasil yang diperoleh dilakukan dengan membandingkan nilai yang diperoleh pada titik yang dihitung dengan Standar Sanitasi yang ditetapkan.

Jika perlu, langkah selanjutnya dalam perhitungan akustik dapat menjadi desain tindakan perlindungan kebisingan yang diperlukan yang akan mengurangi dampak akustik pada titik yang dihitung ke tingkat yang dapat diterima.

Melakukan pengukuran instrumental.

Selain perhitungan akustik, dimungkinkan untuk menghitung pengukuran instrumental tingkat kebisingan dengan kompleksitas apa pun, termasuk:

Pengukuran dampak kebisingan dari sistem ventilasi dan pendingin udara yang ada untuk gedung perkantoran, apartemen pribadi, dll.;

Melakukan pengukuran tingkat kebisingan untuk pengesahan tempat kerja;

Melakukan pekerjaan pengukuran instrumental tingkat kebisingan dalam kerangka proyek;

Melakukan pekerjaan pengukuran instrumental tingkat kebisingan sebagai bagian dari laporan teknis saat menyetujui batas-batas SPZ;

Implementasi pengukuran instrumental dari paparan kebisingan.

Melakukan pengukuran instrumental tingkat kebisingan dilakukan oleh laboratorium bergerak khusus dengan menggunakan peralatan modern.

Pengaturan waktu perhitungan akustik. Ketentuan kinerja pekerjaan tergantung pada volume perhitungan dan pengukuran. Jika perlu membuat perhitungan akustik untuk proyek pembangunan perumahan atau fasilitas administrasi, maka dilakukan rata-rata 1 - 3 minggu. Perhitungan akustik untuk objek besar atau unik (teater, aula organ) membutuhkan waktu lebih lama, berdasarkan materi sumber yang disediakan. Selain itu, jumlah sumber kebisingan yang dipelajari, serta faktor eksternal, sangat memengaruhi kehidupan.

Sistem ventilasi dan pendingin udara (VAC) adalah salah satu sumber utama kebisingan di bangunan perumahan, publik dan industri modern, di kapal, di gerbong kereta yang sedang tidur, di berbagai salon dan kabin kontrol.

Kebisingan di UHKV berasal dari kipas (sumber utama kebisingan dengan tugasnya masing-masing) dan sumber lain, menyebar melalui saluran bersama dengan aliran udara dan dipancarkan ke dalam ruangan berventilasi. Kebisingan dan pengurangannya dipengaruhi oleh: AC, unit pemanas, pengatur udara dan perangkat distribusi, desain, belokan dan percabangan saluran udara.

Perhitungan akustik UHVAC dilakukan untuk memilih secara optimal semua cara pengurangan kebisingan yang diperlukan dan menentukan tingkat kebisingan yang diharapkan pada titik desain ruangan. Secara tradisional, peredam aktif dan reaktif telah menjadi sarana utama untuk mengurangi kebisingan sistem. Kedap suara dan penyerapan suara dari sistem dan bangunan diperlukan untuk memastikan kepatuhan terhadap norma tingkat kebisingan yang diizinkan untuk manusia - standar lingkungan yang penting.

Sekarang, dalam kode dan peraturan bangunan Rusia (SNiP), yang wajib untuk desain, konstruksi, dan pengoperasian bangunan untuk melindungi orang dari kebisingan, situasi darurat telah berkembang. Dalam SNiP II-12-77 "Perlindungan Kebisingan" yang lama, metode perhitungan akustik SVKV bangunan sudah usang dan oleh karena itu tidak termasuk dalam SNiP baru 23-03-2003 "Perlindungan Kebisingan" (bukan SNiP II- 12-77), yang sama sekali tidak ada.

Jadi metode lama sudah usang dan yang baru tidak. Waktunya telah tiba untuk membuat metode perhitungan akustik SVKV modern di gedung-gedung, seperti halnya dengan kekhususannya sendiri di bidang teknologi lain yang sebelumnya lebih maju dalam akustik, misalnya, di kapal. Mari pertimbangkan tiga kemungkinan metode perhitungan akustik, sebagaimana diterapkan pada UHCS.

Metode pertama perhitungan akustik. Metode ini, yang didirikan murni berdasarkan ketergantungan analitik, menggunakan teori garis panjang, yang dikenal dalam teknik kelistrikan dan di sini merujuk pada perambatan suara dalam gas yang mengisi pipa sempit dengan dinding kaku. Perhitungan dilakukan dengan syarat diameter pipa jauh lebih kecil dari panjang gelombang suara.

Untuk pipa persegi panjang, sisinya harus kurang dari setengah panjang gelombang, dan untuk pipa bundar, jari-jarinya. Pipa-pipa dalam akustik inilah yang disebut sempit. Jadi, untuk udara dengan frekuensi 100 Hz, pipa persegi panjang akan dianggap sempit jika sisi penampangnya kurang dari 1,65 m Pada pipa melengkung yang sempit, perambatan suara akan tetap sama seperti pada pipa lurus.

Ini diketahui dari praktik penggunaan tabung ucapan, misalnya, dalam waktu lama di kapal uap. Diagram tipikal dari saluran panjang sistem ventilasi memiliki dua besaran yang menentukan: L wH adalah daya suara yang masuk ke saluran pembuangan dari kipas di awal saluran panjang, dan L wK adalah daya suara yang berasal dari saluran pembuangan di ujung antrean panjang dan memasuki ruangan berventilasi.

Garis panjang mengandung unsur-unsur karakteristik berikut. Mereka adalah saluran masuk kedap suara R1, muffler aktif kedap suara R2, tee kedap suara R3, peredam jet kedap suara R4, peredam kedap suara R5, dan stopkontak kedap suara R6. Insulasi suara di sini mengacu pada perbedaan dB antara kekuatan suara dalam gelombang yang datang pada elemen tertentu dan kekuatan suara yang dipancarkan oleh elemen ini setelah gelombang melewatinya lebih jauh.

Jika insulasi suara dari masing-masing elemen ini tidak bergantung pada elemen lainnya, maka insulasi suara seluruh sistem dapat diperkirakan dengan perhitungan sebagai berikut. Persamaan gelombang untuk pipa sempit memiliki bentuk persamaan gelombang bunyi bidang dalam medium tak terbatas:

di mana c adalah kecepatan suara di udara dan p adalah tekanan suara di dalam pipa, terkait dengan kecepatan getaran di dalam pipa menurut hukum kedua Newton dengan hubungan

di mana ρ adalah kerapatan udara. Kekuatan suara untuk gelombang harmonik bidang sama dengan integral pada luas penampang S saluran selama periode getaran suara T dalam W:

dimana T = 1/f adalah periode getaran bunyi, s; f adalah frekuensi osilasi, Hz. Kekuatan suara dalam dB: L w \u003d 10lg (N / N 0), dimana N 0 \u003d 10 -12 W. Dalam asumsi yang ditentukan, insulasi suara dari saluran panjang sistem ventilasi dihitung menggunakan rumus berikut:

Jumlah elemen n untuk SVKV tertentu tentu saja dapat lebih besar dari n = 6 di atas. Mari kita terapkan teori garis panjang pada elemen karakteristik sistem ventilasi udara di atas untuk menghitung nilai R i .

Lubang masuk dan keluar dari sistem ventilasi dengan R1 dan R6. Persimpangan dua pipa sempit dengan luas penampang berbeda S 1 dan S 2 menurut teori garis panjang adalah analog dari antarmuka antara dua media dengan kejadian normal gelombang suara pada antarmuka. Kondisi batas di persimpangan dua pipa ditentukan oleh persamaan tekanan suara dan kecepatan getaran di kedua sisi batas sambungan, dikalikan dengan luas penampang pipa.

Memecahkan persamaan yang diperoleh dengan cara ini, kami memperoleh koefisien transmisi energi dan insulasi suara dari persimpangan dua pipa dengan bagian di atas:

Analisis rumus ini menunjukkan bahwa pada S 2 >> S 1 sifat-sifat tabung kedua mendekati sifat-sifat batas bebas. Misalnya, pipa sempit yang terbuka ke ruang semi-tak terbatas dapat dianggap, dari sudut pandang efek kedap suara, berbatasan dengan ruang hampa. Untuk S1<< S 2 свойства второй трубы приближаются к свойствам жесткой границы. В обоих случаях звукоизоляция максимальна. При равенстве площадей сечений первой и второй трубы отражение от границы отсутствует и звукоизоляция равна нулю независимо от вида сечения границы.

Peredam bising aktif R2. Insulasi suara dalam hal ini dapat diperkirakan dan dengan cepat diperkirakan dalam dB, misalnya, menurut rumus terkenal dari insinyur A.I. Belova:

di mana P adalah keliling bagian bagian, m; l adalah panjang peredam, m; S adalah luas penampang saluran peredam, m 2 ; α eq adalah koefisien penyerapan suara yang setara dari lapisan, tergantung pada koefisien penyerapan aktual α, misalnya, sebagai berikut:

α 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0

α eq 0,1 0,2 0,4 0,5 0,6 0,9 1,2 1,6 2,0 4,0

Ini mengikuti dari rumus bahwa insulasi suara saluran peredam aktif R 2 lebih besar, semakin besar kapasitas penyerapan dinding α eq, panjang peredam l dan rasio keliling saluran terhadap lintas- luas penampang П/S. Untuk bahan penyerap suara terbaik, misalnya merek PPU-ET, BZM dan ATM-1, serta peredam suara lain yang banyak digunakan, koefisien penyerapan suara aktual α disajikan dalam.

Tee R3. Dalam sistem ventilasi, paling sering pipa pertama dengan luas penampang S 3 kemudian bercabang menjadi dua pipa dengan luas penampang S 3.1 dan S 3.2. Cabang seperti itu disebut tee: melalui cabang pertama, suara masuk, melalui dua lainnya melewati lebih jauh. Secara umum, pipa pertama dan kedua dapat terdiri dari sejumlah pipa. Lalu kita punya

Insulasi suara tee dari bagian S 3 ke bagian S 3.i ditentukan oleh rumus

Perhatikan bahwa karena pertimbangan aerohidrodinamik pada tee, mereka berusaha untuk memastikan bahwa luas penampang pipa pertama sama dengan jumlah luas penampang di cabang.

Peredam kebisingan reaktif (ruang). R4. Peredam ruang adalah pipa sempit akustik dengan penampang S 4 , yang masuk ke pipa sempit akustik lainnya dengan penampang besar S 4.1 dengan panjang l, disebut ruang, dan kemudian masuk lagi ke pipa sempit akustik dengan penampang melintang S 4 . Mari kita gunakan teori garis panjang di sini juga. Mengganti impedansi karakteristik dalam formula terkenal untuk insulasi suara dari lapisan dengan ketebalan sewenang-wenang pada kejadian normal gelombang suara dengan timbal balik yang sesuai dari area pipa, kami memperoleh formula untuk insulasi suara peredam ruang

di mana k adalah bilangan gelombang. Insulasi suara peredam ruang mencapai nilai terbesarnya pada sin(kl)= 1, yaitu pada

dimana n = 1, 2, 3, … Frekuensi insulasi suara maksimum

di mana c adalah kecepatan suara di udara. Jika beberapa ruang digunakan dalam peredam seperti itu, maka rumus pengurangan suara harus diterapkan secara berurutan dari ruang ke ruang, dan efek total dihitung dengan menerapkan, misalnya, metode kondisi batas. Peredam ruang yang efisien terkadang membutuhkan dimensi keseluruhan yang besar. Tetapi keuntungan mereka adalah mereka dapat efektif pada frekuensi apa pun, termasuk frekuensi rendah, di mana pengacau aktif praktis tidak berguna.

Zona insulasi suara besar peredam suara ruang mencakup pengulangan pita frekuensi yang cukup lebar, tetapi mereka juga memiliki zona transmisi suara periodik yang frekuensinya sangat sempit. Untuk meningkatkan efisiensi dan menyamakan respons frekuensi, peredam ruang sering dilapisi di bagian dalam dengan penyerap suara.

peredam R 5 . Peredam secara struktural adalah pelat tipis dengan luas S 5 dan ketebalan δ 5, dijepit di antara flensa pipa, lubang di mana luas S 5.1 lebih kecil dari diameter bagian dalam pipa (atau ukuran karakteristik lainnya). Katup throttle seperti itu kedap suara

di mana c adalah kecepatan suara di udara. Pada metode pertama, masalah utama kami saat mengembangkan metode baru adalah penilaian keakuratan dan keandalan hasil perhitungan akustik sistem. Mari kita tentukan keakuratan dan keandalan hasil penghitungan kekuatan suara yang memasuki ruangan berventilasi - dalam hal ini, nilainya

Mari kita tulis ulang ungkapan ini dalam notasi berikut untuk penjumlahan aljabar, yaitu

Perhatikan bahwa kesalahan maksimum absolut dari nilai perkiraan adalah selisih maksimum antara nilai eksaknya y 0 dan perkiraan y, yaitu ± ε= y 0 - y. Kesalahan maksimum absolut dari jumlah aljabar dari beberapa nilai perkiraan y saya sama dengan jumlah nilai absolut dari kesalahan absolut dari suku-suku:

Di sini kasus yang paling tidak menguntungkan diadopsi, ketika kesalahan absolut dari semua istilah memiliki tanda yang sama. Pada kenyataannya, kesalahan parsial dapat memiliki tanda yang berbeda dan didistribusikan menurut hukum yang berbeda. Paling sering dalam praktiknya, kesalahan penjumlahan aljabar didistribusikan menurut hukum normal (distribusi Gaussian). Mari kita pertimbangkan kesalahan ini dan bandingkan dengan nilai yang sesuai dari kesalahan maksimum absolut. Mari kita definisikan besaran ini dengan asumsi bahwa setiap suku aljabar y 0i dari jumlah tersebut terdistribusi menurut hukum normal dengan pusat M(y 0i) dan standar

Kemudian penjumlahannya juga mengikuti hukum distribusi normal dengan ekspektasi matematis

Kesalahan penjumlahan aljabar didefinisikan sebagai:

Maka dapat dikatakan bahwa dengan reliabilitas sama dengan probabilitas 2Φ(t), kesalahan penjumlahan tidak akan melebihi nilai

Pada 2Φ(t), = 0,9973, kita memiliki t = 3 = α dan perkiraan statistik pada keandalan yang hampir maksimum adalah kesalahan penjumlahan (rumus) Kesalahan maksimum absolut dalam kasus ini

Jadi ε 2Φ(t)<< ε. Проиллюстрируем это на примере результатов расчета по первому способу. Если для всех элементов имеем ε i = ε= ±3 дБ (удовлетворительная точность исходных данных) и n = 7, то получим ε= ε n = ±21 дБ, а (формула). Результат имеет совершенно неудовлетворительную точность, он неприемлем. Если для всех характерных элементов системы вентиляции воздуха имеем ε i = ε= ±1 дБ (очень высокая точность расчета каждого из элементов n) и тоже n = 7, то получим ε= ε n = ±7 дБ, а (формула).

Di sini, hasil estimasi probabilistik kesalahan pada pendekatan pertama bisa lebih atau kurang dapat diterima. Jadi, perkiraan kesalahan probabilistik lebih disukai, dan harus digunakan untuk memilih "margin ketidaktahuan", yang diusulkan untuk digunakan dalam perhitungan akustik SVKV untuk memastikan bahwa standar kebisingan yang diizinkan terpenuhi di ruangan berventilasi ( ini belum pernah dilakukan sebelumnya).

Tetapi estimasi probabilistik dari kesalahan hasil juga menunjukkan dalam kasus ini bahwa sulit untuk mencapai akurasi tinggi dari hasil perhitungan dengan metode pertama bahkan untuk sirkuit yang sangat sederhana dan sistem ventilasi kecepatan rendah. Untuk sirkuit UTCS yang sederhana, kompleks, rendah dan berkecepatan tinggi, akurasi dan keandalan yang memuaskan dari perhitungan semacam itu dapat dicapai dalam banyak kasus hanya dengan metode kedua.

Metode kedua perhitungan akustik. Di kapal, metode perhitungan telah lama digunakan, sebagian didasarkan pada ketergantungan analitik, tetapi secara tegas pada data eksperimen. Kami menggunakan pengalaman perhitungan seperti itu di kapal untuk bangunan modern. Kemudian di ruangan berventilasi yang dilayani oleh satu distributor udara ke-j, tingkat kebisingan L j , dB, pada titik desain harus ditentukan dengan rumus berikut:

di mana L wi adalah kekuatan suara, dB, yang dihasilkan dalam elemen ke-i dari UCS, R i adalah insulasi suara di elemen ke-i dari UCS, dB (lihat metode pertama),

nilai yang memperhitungkan pengaruh ruangan terhadap kebisingan di dalamnya (dalam literatur konstruksi, terkadang B digunakan sebagai pengganti Q). Di sini r j adalah jarak dari distributor udara ke-j ke titik desain ruangan, Q adalah konstanta penyerapan suara ruangan, dan nilai χ, Φ, Ω, κ adalah koefisien empiris (χ adalah koefisien pengaruh medan dekat, Ω adalah sudut spasial dari sumber radiasi, keterarahan sumber, κ adalah koefisien pelanggaran difusi medan suara).

Jika m distributor udara ditempatkan di ruangan sebuah bangunan modern, tingkat kebisingan dari masing-masing pada titik yang dihitung adalah L j , maka total kebisingan dari semuanya harus di bawah tingkat kebisingan yang dapat diterima oleh seseorang, yaitu:

di mana L H adalah standar kebisingan sanitasi. Menurut metode perhitungan akustik kedua, daya suara L wi dihasilkan di semua elemen UHCS, dan insulasi suara R i yang terjadi di semua elemen ini, untuk masing-masing elemen ditentukan sebelumnya secara eksperimental. Faktanya adalah bahwa selama satu setengah hingga dua dekade terakhir, teknologi pengukuran akustik elektronik, dikombinasikan dengan komputer, telah berkembang pesat.

Akibatnya, perusahaan yang memproduksi elemen SVKV harus menunjukkan dalam paspor dan katalog karakteristik L wi dan R i yang diukur sesuai dengan standar nasional dan internasional. Dengan demikian, metode kedua memperhitungkan pembangkitan kebisingan tidak hanya di kipas (seperti pada metode pertama), tetapi juga di semua elemen UHCS lainnya, yang dapat menjadi signifikan untuk sistem kecepatan menengah dan tinggi.

Selain itu, karena tidak mungkin untuk menghitung insulasi suara R i dari elemen sistem seperti AC, unit pemanas, perangkat kontrol dan distribusi udara, oleh karena itu, mereka tidak termasuk dalam metode pertama. Tapi itu bisa ditentukan dengan akurasi yang dibutuhkan dengan pengukuran standar, yang sekarang dilakukan untuk metode kedua. Akibatnya, metode kedua, tidak seperti yang pertama, mencakup hampir semua skema SVKV.

Dan, terakhir, metode kedua memperhitungkan pengaruh properti ruangan terhadap kebisingan di dalamnya, serta nilai kebisingan yang dapat diterima seseorang sesuai dengan kode dan peraturan bangunan saat ini. kasus. Kerugian utama dari metode kedua adalah tidak memperhitungkan interaksi akustik antara elemen-elemen sistem - fenomena interferensi dalam saluran pipa.

Penjumlahan kekuatan suara sumber kebisingan dalam watt, dan insulasi suara elemen dalam desibel, sesuai dengan rumus yang ditunjukkan untuk perhitungan akustik UHCS, hanya berlaku, setidaknya, bila tidak ada gangguan gelombang suara di sistem. Dan ketika ada gangguan pada saluran pipa, maka itu bisa menjadi sumber suara yang kuat, yang menjadi dasar, misalnya, suara beberapa alat musik tiup.

Metode kedua telah dimasukkan dalam buku teks dan pedoman untuk membangun proyek kursus akustik untuk siswa senior Universitas Politeknik Negeri St. Kegagalan untuk memperhitungkan fenomena interferensi dalam saluran pipa meningkatkan "margin ketidaktahuan" atau membutuhkan, dalam kasus kritis, penyempurnaan eksperimental dari hasil ke tingkat akurasi dan keandalan yang diperlukan.

Untuk pilihan "margin ketidaktahuan", seperti yang ditunjukkan di atas untuk metode pertama, perkiraan kesalahan probabilistik lebih disukai, yang diusulkan untuk digunakan dalam perhitungan akustik SVKV bangunan untuk memastikan bahwa standar kebisingan yang diizinkan di tempat tersebut terpenuhi ketika merancang bangunan modern.

Metode ketiga perhitungan akustik. Metode ini memperhitungkan proses interferensi dalam pipa sempit dari saluran panjang. Akuntansi semacam itu dapat secara dramatis meningkatkan keakuratan dan keandalan hasilnya. Untuk tujuan ini, diusulkan untuk menerapkan "metode impedansi" untuk pipa sempit dari Akademisi Akademi Ilmu Pengetahuan Uni Soviet dan Akademi Ilmu Pengetahuan Rusia Brekhovskikh L.M., yang ia gunakan saat menghitung insulasi suara dari jumlah sembarang lapisan bidang-paralel.

Jadi, pertama-tama mari kita tentukan impedansi input dari lapisan bidang-paralel dengan ketebalan δ 2 , yang konstanta perambatan suaranya γ 2 = β 2 + ik 2 dan impedansi akustik Z 2 = ρ 2 c 2 . Mari kita tunjukkan hambatan akustik pada medium di depan lapisan tempat gelombang jatuh, Z 1 = ρ 1 c 1 , dan pada medium di belakang lapisan kita memiliki Z 3 = ρ 3 c 3 . Kemudian medan bunyi pada lapisan tersebut, dengan menghilangkan faktor i ωt, akan menjadi superposisi gelombang yang merambat dengan arah maju dan mundur, dengan tekanan bunyi

Impedansi input dari seluruh sistem lapisan (rumus) dapat diperoleh dengan aplikasi sederhana (n - 1) lipat dari rumus sebelumnya, maka kita memiliki

Sekarang mari kita terapkan, seperti pada metode pertama, teori garis panjang ke pipa silinder. Dan dengan demikian, dengan gangguan pada pipa sempit, kami memiliki rumus untuk insulasi suara dalam dB dari sistem ventilasi yang panjang:

Impedansi masukan di sini dapat diperoleh baik, dalam kasus sederhana, dengan perhitungan, dan, dalam semua kasus, dengan pengukuran pada instalasi khusus dengan peralatan akustik modern. Menurut metode ketiga, mirip dengan metode pertama, kami memiliki kekuatan suara yang berasal dari saluran pembuangan udara di ujung jalur UHVAC yang panjang dan memasuki ruangan berventilasi sesuai dengan skema:

Berikutnya adalah evaluasi hasil, seperti pada metode pertama dengan "batas ketidaktahuan", dan tingkat tekanan suara ruangan L, seperti pada metode kedua. Akhirnya, kami memperoleh rumus dasar berikut untuk perhitungan akustik sistem ventilasi dan pendingin udara bangunan:

Dengan reliabilitas perhitungan 2Φ(t)=0,9973 (hampir tingkat reliabilitas tertinggi), kita memiliki t = 3 dan nilai errornya adalah 3σ Li dan 3σ Ri . Dengan reliabilitas 2Φ(t)= 0.95 (tingkat reliabilitas tinggi) didapatkan t = 1.96 dan nilai error sekitar 2σ Li dan 2σ Ri .Dengan reliabilitas 2Φ(t)= 0.6827 (penilaian reliabilitas teknik) didapatkan t = 1.0 dan nilai kesalahannya adalah σ Li dan σ Ri Metode ketiga, melihat ke masa depan, lebih akurat dan andal, tetapi juga lebih kompleks - membutuhkan kualifikasi tinggi di bidang akustik bangunan, teori probabilitas, dan statistik matematika, dan teknologi pengukuran modern.

Lebih mudah menggunakannya dalam perhitungan teknik menggunakan teknologi komputer. Hal ini menurut penulis dapat diusulkan sebagai metode baru perhitungan akustik sistem ventilasi dan tata udara bangunan.

Menyimpulkan

Solusi dari masalah mendesak dalam mengembangkan metode baru perhitungan akustik harus mempertimbangkan metode terbaik yang ada. Metode baru perhitungan akustik dari UTCS bangunan diusulkan, yang memiliki BB "margin untuk ketidaktahuan" minimum, karena dimasukkannya kesalahan dengan metode teori probabilitas dan statistik matematika dan pertimbangan fenomena interferensi dengan metode impedansi .

Informasi tentang metode perhitungan baru yang disajikan dalam artikel tidak mengandung beberapa detail yang diperlukan yang diperoleh dari penelitian tambahan dan praktik kerja, dan yang merupakan "pengetahuan" penulis. Tujuan akhir dari metode baru ini adalah untuk menyediakan pilihan seperangkat alat untuk mengurangi kebisingan ventilasi dan sistem pendingin udara bangunan, yang meningkat, dibandingkan dengan yang sudah ada, efisiensi, mengurangi berat dan biaya HVAC.

Regulasi teknis di bidang konstruksi industri dan sipil belum tersedia, oleh karena itu pengembangan di bidang khususnya pengurangan kebisingan bangunan UHV relevan dan harus dilanjutkan setidaknya sampai peraturan tersebut diadopsi.

1. Brekhovskikh L.M. Gelombang di media berlapis // M.: Rumah Penerbitan Akademi Ilmu Pengetahuan Uni Soviet. 1957.
2. Isakovich M.A. Akustik umum // M .: Penerbitan "Nauka", 1973.
3. Handbook akustik kapal. Diedit oleh I.I. Klyukin dan I.I. Bogolepov. - Leningrad, "Pembuatan Kapal", 1978.
4. Khoroshev G.A., Petrov Yu.I., Egorov N.F. Melawan kebisingan kipas // M .: Energizdat, 1981.
5. Kolesnikov A.E. Pengukuran akustik. Disetujui oleh Kementerian Pendidikan Tinggi dan Menengah Uni Soviet sebagai buku teks untuk mahasiswa yang belajar di "Teknik Elektroakustik dan Ultrasonik" khusus // Leningrad, "Pembuatan Kapal", 1983.
6. Bogolepov I.I. Kedap suara industri. Kata pengantar oleh acad. I.A. Glebov. Teori, penelitian, desain, manufaktur, kontrol // Leningrad, Pembuatan Kapal, 1986.
7. Akustik penerbangan. Bagian 2. Ed. A.G. Munin. - M.: "Teknik", 1986.
8. Izak G.D., Gomzikov E.A. Kebisingan di kapal dan metode pengurangannya // M.: "Transportasi", 1987.
9. Pengurangan kebisingan di gedung dan area perumahan. Ed. G.L. Osipova dan E.Ya. Yudin. - M.: Stroyizdat, 1987.
10. Peraturan bangunan. Perlindungan kebisingan. SNiP II-12-77. Disetujui dengan Keputusan Komite Negara Dewan Menteri Uni Soviet untuk Pembangunan 14 Juni 1977 No. 72. - M.: Gosstroy of Russia, 1997.
11. Pedoman perhitungan dan desain redaman kebisingan instalasi ventilasi. Dikembangkan untuk SNiPu II-12–77 oleh organisasi Lembaga Penelitian Fisika Bangunan, GPI Santekhpoekt, NIISK. - M.: Stroyizdat, 1982.
12. Katalog karakteristik kebisingan peralatan teknologi (untuk SNiP II-12-77). Lembaga Penelitian Fisika Konstruksi Gosstroy Uni Soviet // M .: Stroyizdat, 1988.
13. Norma konstruksi dan aturan Federasi Rusia. Perlindungan kebisingan. SNiP 23-03-2003. Diadopsi dan diberlakukan dengan resolusi Gosstroy Rusia tanggal 30 Juni 2003 No. 136. Tanggal pengenalan 2004-04-01.
14. Kedap suara dan penyerapan suara. Buku teks untuk mahasiswa yang belajar di bidang khusus "Teknik Industri dan Sipil" dan "Pasokan dan Ventilasi Panas dan Gas", ed. G.L. Osipov dan V.N. Bobylev. - M.: AST-Astrel Publishing House, 2004.
15. Bogolepov I.I. Perhitungan akustik dan desain sistem ventilasi dan pendingin udara. Instruksi metodis untuk proyek kursus. Universitas Politeknik Negeri St. Petersburg // St. Rumah Penerbitan SPbODZPP, 2004.
16. Bogolepov I.I. Akustik bangunan. Kata pengantar oleh acad. Yu.S. Vasilyeva // St. Petersburg. Universitas Politeknik Press, 2006.
17. Sotnikov A.G. Proses, perangkat dan sistem pendingin udara dan ventilasi. Teori, teknologi, dan desain pada pergantian abad // St. Petersburg, AT-Publishing, 2007.
18. www.integral.ru Tegas "Integral". Perhitungan tingkat kebisingan eksternal sistem ventilasi menurut: SNiP II-12-77 (bagian II) - "Pedoman untuk perhitungan dan desain redaman kebisingan instalasi ventilasi." Petersburg, 2007.
19. www.iso.org adalah situs Internet yang berisi informasi lengkap tentang Organisasi Internasional untuk Standarisasi ISO, katalog dan toko standar online di mana Anda dapat membeli standar ISO yang berlaku saat ini dalam bentuk elektronik atau cetak.
20. www.iec.ch adalah situs Internet yang berisi informasi lengkap tentang International Electrotechnical Commission IEC, katalog dan toko Internet standarnya, yang memungkinkan untuk membeli standar IEC saat ini dalam bentuk elektronik atau cetak.
21. www.nitskd.ru.tc358 - situs web di Internet yang berisi informasi lengkap tentang pekerjaan komite teknis TK 358 "Akustik" dari Badan Federal untuk Regulasi Teknis, katalog dan toko online standar nasional tempat Anda dapat beli standar Rusia yang dibutuhkan saat ini dalam bentuk elektronik atau cetak.
22. Hukum Federal 27 Desember 2002 No. 184-FZ "Tentang Regulasi Teknis" (sebagaimana diubah pada 9 Mei 2005). Diadopsi oleh Duma Negara pada 15 Desember 2002. Disetujui oleh Dewan Federasi pada 18 Desember 2002. Untuk implementasi Undang-Undang Federal ini, lihat Perintah No. 54 dari Gosgortekhnadzor Federasi Rusia tertanggal 27 Maret 2003.
23. Undang-Undang Federal 1 Mei 2007 No. 65-FZ “Tentang Amandemen Undang-Undang Federal “Tentang Regulasi Teknis”.

Perhitungan ventilasi

Bergantung pada metode pergerakan udara, ventilasi bisa alami dan dipaksakan.

Parameter udara yang memasuki bukaan intake dan bukaan knalpot lokal perangkat teknologi dan lainnya yang terletak di area kerja harus diambil sesuai dengan GOST 12.1.005-76. Dengan ukuran ruangan 3 kali 5 meter dan tinggi 3 meter, volumenya 45 meter kubik. Oleh karena itu, ventilasi harus menyediakan laju aliran udara 90 meter kubik per jam. Di musim panas, perlu disediakan pemasangan AC untuk menghindari suhu di dalam ruangan yang berlebihan untuk pengoperasian peralatan yang stabil. Penting untuk memperhatikan jumlah debu di udara, karena hal ini secara langsung memengaruhi keandalan dan masa pakai komputer.

Daya (lebih tepatnya, daya pendinginan) AC adalah karakteristik utamanya, tergantung pada volume ruangan yang dirancang untuk itu. Untuk perhitungan perkiraan, diambil 1 kW per 10 m 2 dengan ketinggian langit-langit 2,8 - 3 m (sesuai dengan SNiP 2.04.05-86 "Pemanasan, ventilasi, dan pendingin udara").

Untuk menghitung aliran panas ruangan ini, metode yang disederhanakan digunakan:

dimana: Q - Aliran panas masuk

S - Area kamar

h - Tinggi ruangan

q - Koefisien sama dengan 30-40 W / m 3 (dalam hal ini 35 W / m 3)

Untuk ruangan seluas 15 m 2 dan tinggi 3 m, aliran panas yang masuk adalah:

Q=15 3 35=1575 W

Selain itu, pembuangan panas dari peralatan kantor dan orang harus diperhitungkan, dianggap (sesuai dengan SNiP 2.04.05-86 "Pemanasan, ventilasi, dan pendingin udara") bahwa dalam keadaan tenang seseorang mengeluarkan 0,1 kW panas , komputer atau mesin fotokopi 0,3 kW, Dengan menambahkan nilai-nilai ini ke input panas total, kapasitas pendinginan yang dibutuhkan dapat diperoleh.

Q add \u003d (H S opera) + (С S comp) + (P S print) (4.9)

dimana: Q add - Jumlah dari perolehan panas tambahan

C - Pembuangan panas komputer

H - Pembuangan panas operator

D - Pembuangan Panas Printer

S comp - Jumlah workstation

S print - Jumlah printer

S operas - Jumlah operator

Aliran panas tambahan ruangan akan menjadi:

Q tambah1 \u003d (0,1 2) + (0,3 2) + (0,3 1) \u003d 1,1 (kW)

Jumlah total perolehan panas sama dengan:

Q total1 \u003d 1575 + 1100 \u003d 2675 (W)

Sesuai dengan perhitungan ini, perlu untuk memilih daya dan jumlah AC yang sesuai.

Untuk ruangan tempat penghitungan dilakukan, AC dengan daya pengenal 3,0 kW harus digunakan.

Perhitungan kebisingan

Salah satu faktor lingkungan produksi yang tidak menguntungkan di pusat informasi dan komputasi adalah tingginya tingkat kebisingan yang dihasilkan oleh perangkat pencetakan, peralatan pendingin udara, kipas sistem pendingin di komputer itu sendiri.

Untuk menjawab pertanyaan tentang kebutuhan dan kelayakan pengurangan kebisingan, perlu diketahui tingkat kebisingan di tempat kerja operator.

Tingkat kebisingan yang timbul dari beberapa sumber yang tidak koheren yang beroperasi secara bersamaan dihitung berdasarkan prinsip penjumlahan energi radiasi dari masing-masing sumber:

L = 10 lg (Li n), (4.10)

di mana Li adalah tingkat tekanan suara dari sumber kebisingan ke-i;

n adalah jumlah sumber kebisingan.

Hasil perhitungan yang diperoleh dibandingkan dengan nilai tingkat kebisingan yang diizinkan untuk tempat kerja tertentu. Jika hasil perhitungan berada di atas tingkat kebisingan yang diperbolehkan, maka diperlukan tindakan pengurangan kebisingan khusus. Ini termasuk: melapisi dinding dan langit-langit aula dengan bahan penyerap suara, mengurangi kebisingan pada sumbernya, tata letak peralatan yang tepat, dan pengaturan tempat kerja operator yang rasional.

Tingkat tekanan suara sumber kebisingan yang bekerja pada operator di tempat kerjanya disajikan pada Tabel. 4.6.

Tabel 4.6 - Tingkat tekanan suara dari berbagai sumber

Biasanya, tempat kerja operator dilengkapi dengan peralatan berikut: hard drive di unit sistem, kipas sistem pendingin PC, monitor, keyboard, printer, dan pemindai.

Mengganti nilai tingkat tekanan suara untuk setiap jenis peralatan ke dalam rumus (4.4), kita mendapatkan:

L=10 lg(104+104,5+101,7+101+104,5+104,2)=49,5 dB

Nilai yang diperoleh tidak melebihi tingkat kebisingan yang diizinkan untuk tempat kerja operator, sama dengan 65 dB (GOST 12.1.003-83). Dan jika Anda menganggap bahwa perangkat periferal seperti pemindai dan printer tidak mungkin digunakan secara bersamaan, maka angka ini akan lebih rendah lagi. Selain itu, saat printer sedang bekerja, kehadiran operator secara langsung tidak diperlukan, karena. Printer ini dilengkapi dengan pengumpan lembar otomatis.