Pengaruh beban uap pada fluks panas obor di tungku boiler. Halo siswa spesifikasi Tgm 84

Karakteristik energi khas boiler TGM-96B mencerminkan efisiensi boiler yang dapat dicapai secara teknis. Karakteristik energi yang khas dapat menjadi dasar untuk menyusun karakteristik standar boiler TGM-96B saat membakar bahan bakar minyak.

KEMENTERIAN ENERGI DAN ELEKTRIFIKASI USSR

DEPARTEMEN TEKNIS UTAMA UNTUK OPERASI
SISTEM ENERGI

DATA ENERGI KHUSUS
BOILER TGM-96B UNTUK PEMBAKARAN BAHAN BAKAR BAHAN BAKAR

Moskow 1981

Karakteristik Energi Khas ini dikembangkan oleh Soyuztekhenergo (insinyur G.I. GUTSALO)

Karakteristik energi khas boiler TGM-96B disusun berdasarkan uji termal yang dilakukan oleh Soyuztekhenergo di Riga CHPP-2 dan Sredaztekhenergo di CHPP-GAZ, dan mencerminkan efisiensi boiler yang dapat dicapai secara teknis.

Karakteristik energi yang khas dapat menjadi dasar untuk menyusun karakteristik standar boiler TGM-96B saat membakar bahan bakar minyak.

Lampiran

. DESKRIPSI SINGKAT PERALATAN INSTALASI BOILER

1.1 . Boiler TGM-96B dari Pabrik Boiler Taganrog - gas-minyak dengan sirkulasi alami dan tata letak berbentuk U, dirancang untuk bekerja dengan turbin T -100/120-130-3 dan PT-60-130/13. Parameter desain utama boiler saat beroperasi dengan bahan bakar minyak diberikan pada Tabel. .

Menurut TKZ, beban minimum boiler yang diizinkan menurut kondisi sirkulasi adalah 40% dari nominal.

1.2 . Ruang bakar berbentuk prismatik dan denahnya berbentuk persegi panjang dengan dimensi 6080 × 14700 mm. Volume ruang bakar adalah 1635 m 3 . Tegangan termal volume tungku adalah 214 kW/m 3 , atau 184 10 3 kkal/(m 3 jam). Layar evaporasi dan superheater dinding radiasi (RNS) ditempatkan di ruang bakar. Di bagian atas tungku di ruang putar terdapat screen superheater (SHPP). Dalam poros konvektif yang lebih rendah, dua paket superheater konvektif (CSH) dan penghemat air (WE) ditempatkan secara seri di sepanjang aliran gas.

1.3 . Jalur uap boiler terdiri dari dua aliran independen dengan transfer uap antara sisi boiler. Temperatur steam superheated dikontrol dengan injeksi kondensatnya sendiri.

1.4 . Di dinding depan ruang bakar ada empat pembakar minyak-gas aliran ganda HF TsKB-VTI. Burner dipasang dalam dua tingkat pada elevasi -7250 dan 11300 mm dengan sudut elevasi 10° terhadap horizon.

Untuk pembakaran bahan bakar minyak, nozel mekanik uap "Titan" disediakan dengan kapasitas nominal 8,4 t / jam pada tekanan bahan bakar minyak 3,5 MPa (35 kgf / cm 2). Tekanan uap untuk meniup dan menyemprotkan bahan bakar minyak direkomendasikan oleh pembangkit sebesar 0,6 MPa (6 kgf/cm2). Konsumsi uap per nosel adalah 240 kg/jam.

1.5 . Pabrik boiler dilengkapi dengan:

Dua kipas angin VDN-16-P dengan kapasitas 259 10 3 m 3 / jam dengan margin 10%, tekanan 39,8 MPa (398,0 kgf / m 2) dengan margin 20%, kekuatan 500/ 250 kW dan kecepatan putaran 741/594 rpm setiap mesin;

Dua knalpot asap DN-24 × 2-0,62 GM dengan kapasitas margin 10% 415 10 3 m 3 / jam, tekanan dengan margin 20% 21,6 MPa (216,0 kgf / m 2), daya 800/400 kW dan kecepatan 743/595 rpm setiap mesin.

1.6. Untuk membersihkan permukaan pemanas konvektif dari endapan abu, proyek menyediakan pabrik tembakan, untuk membersihkan RAH - mencuci air dan meniup dengan uap dari drum dengan penurunan tekanan dalam instalasi pelambatan. Durasi meniup satu RAH 50 menit.

. KARAKTERISTIK ENERGI KHUSUS BOILER TGM-96B

2.1 . Karakteristik energi khas boiler TGM-96B ( Nasi. , , ) disusun berdasarkan hasil tes termal boiler di Riga CHPP-2 dan CHPP GAZ sesuai dengan bahan instruktif dan pedoman untuk standarisasi indikator teknis dan ekonomi boiler. Karakteristiknya mencerminkan efisiensi rata-rata boiler baru yang beroperasi dengan turbin T -100/120-130/3 dan PT-60-130/13 di bawah kondisi berikut diambil sebagai inisial.

2.1.1 . Neraca bahan bakar pembangkit listrik yang menggunakan bahan bakar cair didominasi oleh bahan bakar minyak dengan kandungan sulfur tinggi M 100. Oleh karena itu, karakteristik dibuat untuk bahan bakar minyak M 100 ( GOST 10585-75) dengan ciri-ciri: AP = 0,14%, W P = 1,5%, S P = 3,5%, (9500 kkal/kg). Semua perhitungan yang diperlukan dibuat untuk massa kerja bahan bakar minyak

2.1.2 . Suhu bahan bakar minyak di depan nozel diasumsikan 120 ° C( t t= 120 °С) berdasarkan kondisi viskositas bahan bakar minyak M 100, sama dengan 2,5 ° VU, menurut 5,41 PTE.

2.1.3 . Suhu rata-rata tahunan udara dingin (tx .c.) pada saluran masuk ke kipas blower diambil sama dengan 10 ° C , karena boiler TGM-96B terutama terletak di daerah iklim (Moskow, Riga, Gorky, Chisinau) dengan suhu udara tahunan rata-rata mendekati suhu ini.

2.1.4 . Suhu udara pada saluran masuk ke pemanas udara (t vp) diambil sama dengan 70 ° C dan konstan ketika beban boiler berubah, sesuai dengan 17,25 PTE.

2.1.5 . Untuk pembangkit listrik dengan sambungan silang, suhu air umpan (t a.c.) di depan boiler diambil seperti yang dihitung (230 °C) dan konstan ketika beban boiler berubah.

2.1.6 . Konsumsi panas bersih spesifik untuk pembangkit turbin diasumsikan 1750 kkal/(kWh), menurut pengujian termal.

2.1.7 . Koefisien aliran panas diasumsikan bervariasi dengan beban boiler dari 98,5% pada beban pengenal hingga 97,5% pada beban 0,6nomor D.

2.2 . Perhitungan karakteristik standar dilakukan sesuai dengan instruksi "Perhitungan termal unit boiler (metode normatif)", (M.: Energia, 1973).

2.2.1 . Efisiensi kotor boiler dan kehilangan panas dengan gas buang dihitung sesuai dengan metodologi yang dijelaskan dalam buku oleh Ya.L. Pekker “Perhitungan rekayasa panas berdasarkan karakteristik reduksi bahan bakar” (M.: Energia, 1977).

di mana

di sini

uh = α "ve + Δ tr

uh- koefisien kelebihan udara dalam gas buang;

Δ tr- cangkir hisap di jalur gas boiler;

T uh- suhu gas buang di belakang knalpot asap.

Perhitungan memperhitungkan suhu gas buang yang diukur dalam pengujian termal boiler dan diturunkan ke kondisi untuk membangun karakteristik standar (parameter inputt x masuk, t "kf, t a.c.).

2.2.2 . Koefisien udara berlebih pada titik mode (di belakang economizer air)α "ve diambil sama dengan 1,04 pada beban pengenal dan berubah menjadi 1,1 pada beban 50% menurut uji termal.

Pengurangan koefisien udara berlebih yang dihitung (1.13) di hilir economizer air ke yang diadopsi dalam karakteristik standar (1.04) dicapai dengan pemeliharaan mode pembakaran yang benar sesuai dengan peta rezim boiler, kepatuhan dengan persyaratan PTE mengenai hisap udara ke dalam tungku dan ke jalur gas dan pemilihan satu set nozel.

2.2.3 . Hisap udara ke jalur gas boiler pada beban pengenal diambil sama dengan 25%. Dengan perubahan beban, hisap udara ditentukan oleh rumus

2.2.4 . Kehilangan panas dari ketidaklengkapan kimia pembakaran bahan bakar (q 3 ) diambil sama dengan nol, karena selama pengujian boiler dengan udara berlebih, diterima dalam karakteristik energi Khas, mereka tidak ada.

2.2.5 . Kehilangan panas dari ketidaklengkapan mekanis pembakaran bahan bakar (q 4 ) diambil sama dengan nol menurut "Peraturan tentang harmonisasi karakteristik peraturan peralatan dan perkiraan konsumsi bahan bakar spesifik" (M.: STsNTI ORGRES, 1975).

2.2.6 . Kehilangan panas ke lingkungan (q 5 ) tidak ditentukan selama pengujian. Mereka dihitung sesuai dengan "Metode pengujian pabrik boiler" (M.: Energia, 1970) sesuai dengan rumus

2.2.7 . Konsumsi daya spesifik untuk pompa listrik umpan PE-580-185-2 dihitung menggunakan karakteristik pompa yang diadopsi dari spesifikasi TU-26-06-899-74.

2.2.8 . Konsumsi daya spesifik untuk draft dan blast dihitung dari konsumsi daya untuk penggerak kipas angin dan knalpot asap, diukur selama pengujian termal dan dikurangi ke kondisi (Δ tr= 25%), diadopsi dalam penyusunan karakteristik peraturan.

Telah ditetapkan bahwa pada kepadatan yang cukup dari jalur gas (Δ α 30%) knalpot asap memberikan beban pengenal boiler pada kecepatan rendah, tetapi tanpa cadangan apa pun.

Kipas angin dengan kecepatan rendah memastikan pengoperasian normal boiler hingga beban 450 t/jam.

2.2.9 . Total daya listrik dari mekanisme pabrik boiler mencakup kekuatan penggerak listrik: pompa umpan listrik, knalpot asap, kipas, pemanas udara regeneratif (Gbr. ). Kekuatan motor listrik pemanas udara regeneratif diambil sesuai dengan data paspor. Kekuatan motor listrik dari knalpot asap, kipas dan pompa umpan listrik ditentukan selama pengujian termal boiler.

2.2.10 . Konsumsi panas spesifik untuk pemanasan udara dalam unit kalori dihitung dengan mempertimbangkan pemanasan udara dalam kipas.

2.2.11 . Konsumsi panas spesifik untuk kebutuhan tambahan pabrik boiler termasuk kehilangan panas di pemanas, yang efisiensinya diasumsikan 98%; untuk steam blowing RAH dan heat loss dengan steam blowing dari boiler.

Konsumsi panas untuk hembusan uap RAH dihitung dengan rumus

Q obd = Astaga · saya setuju · obd 10 -3 MW (Gkal/jam)

di mana Astaga= 75 kg/menit sesuai dengan “Standar konsumsi steam dan kondensat untuk kebutuhan tambahan unit daya 300, 200, 150 MW” (M.: STSNTI ORGRES, 1974);

saya setuju = saya kita. pasangan= 2598 kJ/kg (kkal/kg)

obd= 200 menit (4 perangkat dengan waktu tiup 50 menit saat dinyalakan pada siang hari).

Konsumsi panas dengan blowdown boiler dihitung dengan rumus

produk Q = produk G · saya k.v10 -3 MW (Gkal/jam)

di mana produk G = nomor PD 10 2 kg/jam

P = 0,5%

saya k.v- entalpi air ketel;

2.2.12 . Prosedur untuk melakukan pengujian dan pilihan alat ukur yang digunakan dalam pengujian ditentukan oleh "Metode pengujian instalasi boiler" (M.: Energia, 1970).

. PERUBAHAN PERATURAN

3.1 . Untuk membawa indikator normatif utama dari operasi boiler ke kondisi yang berubah dari operasinya dalam batas deviasi yang diizinkan dari nilai parameter, amandemen diberikan dalam bentuk grafik dan nilai numerik. Amandemen untukq 2 dalam bentuk grafik ditunjukkan pada gambar. , . Koreksi suhu gas buang ditunjukkan pada gambar. . Selain di atas, koreksi diberikan untuk perubahan suhu bahan bakar minyak pemanas yang dipasok ke boiler, dan untuk perubahan suhu air umpan.

Temperatur gas buang: saat beroperasi pada bahan bakar minyak 141 pada gas 130; . Koefisien udara berlebih: di outlet tungku setelah superheater layar setelah KPP1 setelah KPP2 setelah Ek1 setelah Ek2 dalam gas buang; Pemilihan suhu desain Suhu gas buang yang direkomendasikan untuk bahan bakar minyak...

Jika karya ini tidak cocok untuk Anda, ada daftar karya serupa di bagian bawah halaman. Anda juga dapat menggunakan tombol pencarian

1. Perhitungan termal boiler TGM-94

1.1 Deskripsi boiler

Pembangkit uap TGM-94 untuk unit 150 MW, kapasitas 140 kg/s, tekanan 14Mn/, panas berlebih, pemanasan ulang, suhu udara panas. Perkiraan bahan bakar: gas alam dan bahan bakar minyak. Temperatur gas buang: saat beroperasi pada bahan bakar minyak 141, pada gas 130, efisiensi pada bahan bakar minyak 91,2, pada gas 91,40%.

Pembangkit uap dirancang untuk area dengan suhu udara ambien minimum - dan memiliki tata letak terbuka berbentuk U. Semua elemen unit dapat dikeringkan. Rangkanya ternyata cukup rumit dan berat karena keberadaan shelter lokal, serta karena beban angin dan seismisitas 8 titik. Shelter lokal (kotak) terbuat dari bahan ringan seperti kayu lapis asbes. Pipa terbuka ditutupi dengan selubung aluminium.

Peralatan blok diatur sedemikian rupa sehingga pemanas udara terletak di bagian depan pembangkit uap, dan turbin berada di bagian belakang. Pada saat yang sama, saluran gas agak memanjang, tetapi saluran udara diatur dengan nyaman, pipa uap juga diperpendek, terutama ketika kolektor outlet superheater ditempatkan di belakang generator uap. Semua elemen unit dirancang untuk prefabrikasi blok, dengan berat blok maksimum 35 ton, kecuali drum dengan berat 100 ton.

Dinding depan tungku terlindung diselingi dengan panel penguapan dan superheating, tujuh panel superheater dengan pipa bengkok melewati pembakar ditempatkan di dinding, dan panel penguapan pipa lurus di antara mereka.

Lekukan yang melewati pembakar memungkinkan untuk mengkompensasi perbedaan perpanjangan termal dan untuk mengelas ruang bawah dari semua panel depan yang terletak secara koaksial satu sama lain. Langit-langit horizontal tungku dilindungi dengan tabung panas berlebih. Panel tengah layar samping termasuk dalam tahap kedua penguapan. Kompartemen garam terletak di ujung drum dan memiliki kapasitas total 12%.

Slot untuk pengenalan gas buang resirkulasi terletak di dinding belakang.

Di dinding depan, 28 pembakar minyak-gas dipasang di 4 tingkatan. Tiga baris atas bekerja pada bahan bakar minyak, tiga baris bawah bekerja pada gas. Untuk mengurangi kelebihan udara di tungku, pasokan udara individual disediakan untuk setiap pembakar. Volume tungku 2070; kerapatan volume pelepasan panas ruang bakar tergantung pada jenis bahan bakar: untuk gas T/V \u003d 220, untuk bahan bakar minyak 260 kW /, kerapatan fluks panas penampang tungku untuk gas Tanya Jawab \u003d 4,5, untuk bahan bakar minyak 5,3 MW /. Bata unit adalah papan panel dengan dukungan pada bingkai. Lapisan perapian berada di atas pipa dan bergerak mengikuti layar; lapisan langit-langit terbuat dari panel yang terletak di pipa superheater langit-langit. Jahitan antara lapisan tungku yang bergerak dan tetap dibuat dalam bentuk segel air.

Skema sirkulasi

Air umpan boiler, melewati kondensor, economizer, memasuki drum. Sekitar 50% dari air umpan diumpankan ke perangkat pencuci gelembung, sisanya diarahkan melewati perangkat pencuci ke bagian bawah drum. Dari drum memasuki pipa saringan dari kompartemen bersih dan kemudian, dalam bentuk campuran uap-air, memasuki drum ke dalam siklon intra-drum, di mana pemisahan utama air dari uap terjadi.

Sebagian air boiler dari drum masuk ke remote cyclone, yaitu air blowdown tahap 1 dan air umpan tahap ke-2.

Uap dari kompartemen bersih memasuki perangkat pembilas gelembung, dan uap dari kompartemen garam dari siklon jarak jauh juga disuplai di sini.

Uap, melewati lapisan air umpan, dibersihkan dari jumlah utama garam yang terkandung di dalamnya.

Setelah perangkat pencuci, uap jenuh melewati pemisah pelat dan lembaran berlubang, dibersihkan dari kelembaban, dan diarahkan melalui pipa bypass uap ke superheater dan selanjutnya ke turbin. Bagian dari uap jenuh dialihkan ke kondensor untuk mendapatkan kondensatnya sendiri, untuk diinjeksikan ke dalam desuperheater.

Pembersihan terus menerus dilakukan dari siklon jarak jauh di kompartemen garam dari tahap ke-2 penguapan.

Unit kondensasi (2 pcs.) terletak di dinding samping ruang bakar dan terdiri dari dua kondensor, kolektor dan pipa untuk memasok uap dan membuang kondensat.

Superheater terletak di sepanjang jalur uap.

Radiasi (dinding) - melindungi dinding depan tungku.

Plafon - plafon penyaringan boiler.

Layar - terletak di saluran gas yang menghubungkan tungku dengan poros konvektif.

Konvektif - terletak di poros konvektif.

1.2 Latar Belakang

• kapasitas uap nominal t/jam;
• tekanan kerja di belakang katup uap utama MPa;
• tekanan operasi dalam drum MPa;
• suhu uap super panas;
• suhu air umpan;
• bahan bakar - bahan bakar minyak;
• nilai kalori bersih;
• kadar air 1,5%
• kandungan belerang 2%;
• kandungan pengotor mekanis 0,8%:

Volume udara dan produk pembakaran, /:

• komposisi unsur rata-rata (dalam % volume):

1.3 Koefisien udara berlebih di jalur gas boiler

Koefisien udara berlebih di outlet tungku, tidak termasuk resirkulasi: .

Tidak ada hisapan udara dingin yang dihitung di tungku dan saluran gas ketel uap.

Rasio udara berlebih:

Di pintu keluar dari tungku

Setelah layar superheater

Setelah Pos Pemeriksaan 1

Setelah pos pemeriksaan 2

Setelah Ex1

Setelah Ek2

Dalam gas buang;

Pemilihan Suhu Desain

130÷140=140.

Suhu udara di saluran masuk ke pemanas udara

untuk pemanas udara regeneratif:

0,5(+) - 5;

Suhu pemanasan udara 250-300 = 300.

Perbedaan suhu minimum setelah economizer: .

Perbedaan suhu minimum di depan pemanas udara: .

Pemanasan udara maksimum dalam satu tahap VP: .

Rasio setara air: , sesuai dengan gambar.

Rata-rata kelebihan udara dalam tahapan VP:

300;

140;

Hitung volume gas yang diambil untuk daur ulang, bahan bakar

Bagian resirkulasi udara panas ke saluran masuk pemanas udara;

1,35/10,45=0,129.

Rata-rata kelebihan udara di tahap pemanas udara:

1,02-0+0,5∙0+0,129=1,149.

Rasio setara air:

1.4 Perhitungan volume udara dan produk pembakaran

Saat membakar bahan bakar minyak, volume teoritis udara dan produk pembakaran dihitung berdasarkan komposisi persentase massa kerja:

volume udara teoritis:

Volume udara teoritis:

Volume aktual produk pembakaran dengan udara berlebih di saluran gas ditentukan oleh rumus:

Hasilnya ditunjukkan pada Tabel 1.1.

Volume uap air:

Volume total gas:

Fraksi volume gas triatomik:

Fraksi volume uap air:

Proporsi gas triatomik dan uap air:

1.5 Entalpi udara dan produk pembakaran

Entalpi volume teoritis udara dan produk pembakaran, dalam, pada suhu desain, ditentukan oleh rumus:

Entalpi produk pembakaran dengan udara berlebih

Hasil perhitungan ditunjukkan pada Tabel 1.2.

Tabel 1.2

Entalpi produk pembakaran

Pada

1.6 Efisiensi dan kehilangan panas

Efisiensi ketel uap yang dirancang ditentukan dari keseimbangan terbalik:

Hilangnya panas dengan gas buang tergantung pada suhu yang dipilih dari gas yang meninggalkan ketel uap dan udara berlebih dan ditentukan oleh rumus:

Kami menemukan entalpi gas buang di:

Entalpi udara dingin pada suhu desain:

Panas yang tersedia dari bahan bakar yang terbakarkJ / kg, dalam kasus umum, ditentukan oleh rumus:

Kehilangan panas karena pembakaran bahan bakar secara kimiawi=0,1%.

Kemudian: .

Kehilangan panas karena pembakaran bahan bakar secara mekanis

Kehilangan panas dari pendinginan eksternal melalui permukaan luar boiler %, kecil dan dengan peningkatan produktivitas nominal boiler kg / s, menurun: at

Kita mendapatkan:

1.7 Keseimbangan panas dan konsumsi bahan bakar

Konsumsi bahan bakar B, kg/s yang dipasok ke ruang bakar ketel uap, dapat ditentukan dari keseimbangan berikut:

Laju aliran air tiup dari ketel uap drum, kg/s:

Dimana \u003d 2% - blowdown terus menerus dari boiler.

- entalpi uap super panas;

- entalpi air mendidih dalam drum;

- entalpi air umpan;

1.8 Perhitungan verifikasi perpindahan panas di tungku

Dimensi ruang bakar:

2070 .

Tegangan termal dari volume tungku

Layar dua cahaya, 6 pembakar minyak-gas dalam dua tingkat di sepanjang bagian depan boiler.

Karakteristik termal ruang bakar

Pembangkitan panas yang berguna di ruang bakar (per 1 kg atau 1 bahan bakar):

Panas udara terdiri dari panas udara panas dan sebagian kecil panas pengisap udara dingin dari luar:

Dalam tungku bertekanan gas-ketat, hisap udara ke dalam tungku tidak termasuk=0. =0.

Suhu adiabatik (kalorimetri) produk pembakaran:

di mana

Biarkan tabel menemukan entalpi gas

Kapasitas panas rata-rata gas:

Saat menghitung suhu tungku boilerdapat ditentukan secara langsung, menggunakan data pada Tabel 2.3, dari nilai yang diketahui

dengan interpolasi di zona suhu gas tinggi pada suatu nilai, dan mengambil

Kemudian,

Suhu gas di outlet tungku untuk D<500 т/ч

Dari tabel 2.2 kami menemukan entalpi gas di outlet tungku:

Penyerapan panas spesifik tungku, kJ/kg:

di mana - koefisien konservasi panas, dengan mempertimbangkan proporsi panas gas yang diserap oleh permukaan pemanas:

Suhu gas di outlet tungku:

di mana M=0,52-0,50 adalah koefisien yang memperhitungkan posisi relatif inti obor di sepanjang ketinggian ruang bakar;

Ketika pembakar disusun dalam dua atau tiga baris tingginya, tinggi rata-rata diambil seolah-olah keluaran panas dari semua pembakar dari semua baris adalah sama, yaitu. di mana=0,05 pada D >110 kg/s, =0,52-0,50∙0,344 = 0,364.

Rasio Efisiensi Termal Perisai:

Koefisien sudut layar ditentukan oleh:

1.1 - pitch relatif dari pipa-pipa layar dinding.

Koefisien bersyarat dari kontaminasi permukaan:

Derajat emisivitas: , saat membakar bahan bakar cair, koefisien radiasi termal obor sama dengan:

Emisi termal dari bagian obor yang tidak bercahaya:

Di mana p \u003d 0,1 MPa, dan

Suhu mutlak gas di outlet tungku.

Fraksi volume gas triatomik.

Ketebalan efektif lapisan yang dipancarkan di ruang bakar, di mana volume ruang bakar yang dihitung sama dengan:, dan permukaan tungku dengan layar dua cahaya:

di mana

Kemudian dan

Mendapatkan

Sebagai pendekatan pertama, kita ambil

Tegangan termal rata-rata dari permukaan pemanas layar tungku:

Di mana - permukaan radiasi total tungku.

1.9 Perhitungan permukaan pemanas boiler

Ketahanan hidrolik dari uap super panas:

Dalam hal ini, tekanan dalam drum:

Tekanan air umpan di superheater yang dipasang di dinding:

Kehilangan tekanan di layar:

Kehilangan tekanan di gearbox:

1.9.1 Perhitungan superheater yang dipasang di dinding

tekanan air umpan,

Suhu air umpan

Entalpi air umpan.

Penyerapan panas layar dinding radiasi: di mana tegangan termal rata-rata dari permukaan layar yang dihitung, Untuk layar dinding berarti

Sudut layar:

Cara

Kami menghitung parameter keluaran air umpan:

Pada p=15.4 MPa.

1.9.2 Perhitungan superheater langit-langit bercahaya

Parameter air masuk:

Penyerapan panas PP langit-langit berseri-seri:

Penyerapan panas di atas tungku: di mana permukaan pemanas penerima radiasi dari layar langit-langit tungku:

Penyerapan panas oleh cerobong horizontal:

Dimana beban kalor jenis rata-rata pada saluran gas horizontal adalah luas saluran gas.

Kami menghitung entalpi uap: atau

Maka entalpi di outlet tungku:

Injeksi 1:

1.10 Perhitungan penyerapan panas layar dan permukaan lain di area layar

1.10.1 Perhitungan pelat superheater 1

Parameter air masuk:

Parameter air keluar:

Injeksi 2:

1.10.2 Perhitungan pelat superheater 2

Parameter air masuk:

Parameter air keluar:

Penyerapan termal layar:

Panas yang diterima dari tungku oleh bidang jendela masuk saluran gas layar:

Di mana

Panas terpancar dari tungku dan layar pada permukaan di belakang layar:

Dimana a adalah faktor koreksi

Koefisien sudut dari input ke bagian output layar:

Suhu rata-rata gas di layar:

Panas dari gas pencuci:

Penyerapan termal yang ditentukan dari layar:

Persamaan perpindahan panas untuk layar: di mana permukaan pemanas layar :

Rata-rata

di mana perbedaan suhu aliran maju:

Perbedaan suhu aliran balik:

Koefisien perpindahan panas:

Koefisien perpindahan panas dari gas di dinding:

kecepatan gas:

Koefisien perpindahan panas gas konveksi ke permukaan:

Di mana koreksi untuk jumlah pipa ke arah gas.

Dan koreksi untuk tata letak balok.

1- koefisien yang memperhitungkan pengaruh dan perubahan parameter fisik aliran.

Koefisien perpindahan panas radiasi produk pembakaran:

Faktor penggunaan: ,

di mana

Kemudian

Persamaan perpindahan panas untuk layar akan terlihat seperti ini:

Nilai yang diterima dibandingkan dengan:

1.10.3 Perhitungan pipa gantung di area layar

Panas yang diterima oleh permukaan bundel tabung dari tungku:

Di mana permukaan penerima panas:

Perpindahan panas dalam pipa:

kecepatan gas:

Di mana

Koefisien perpindahan panas konveksi dari gas ke permukaan:

Cara

Kemudian

Panas, dirasakan oleh media yang dipanaskan karena pendinginan gas pencuci (keseimbangan):

Dari persamaan ini, kita menemukan entalpi pada saat keluar dari permukaan pipa:

di mana - panas yang diterima oleh permukaan oleh radiasi dari tungku;

Entalpi pada saluran masuk pipa pada suhu

Dengan entalpi, kami menentukan suhu media kerja di outlet pipa gantung

Suhu uap rata-rata di pipa atas:

Suhu dinding

Koefisien, perpindahan panas dari radiasi produk pembakaran dengan aliran gas bebas debu:

Faktor pemanfaatan: dimana

Kemudian:

Penyerapan panas pipa gantung ditemukan oleh persamaan perpindahan panas:

Nilai yang dihasilkan dibandingkan dengan

Itu. suhu fluida kerja di outlet pipa overhead

1.10.4 Perhitungan pelat superheater 1

Gas masuk:

di pintu keluar:

Panas yang diterima oleh radiasi dari tungku:

Emisivitas media gas: di mana

Kemudian:

Panas yang diterima oleh radiasi dari tungku:

Panas dari gas pencuci:

Suhu kepala aliran maju:

Perbedaan suhu rata-rata:

Koefisien perpindahan panas:

dimana adalah koefisien perpindahan panas dari gas ke dinding:

kecepatan gas:

Kita mendapatkan:

Koefisien perpindahan panas konveksi dari permukaan ke media yang dipanaskan:

Kemudian:

Persamaan perpindahan panas untuk layar:

Dibandingkan dengan:

Itu. suhu di outlet superheater layar 2:

1.11 Penyerapan panas dari superheater konvektif

1.11.1 Perhitungan superheater konvektif 1

Parameter lingkungan kerja di pintu masuk:

Parameter lingkungan kerja keluaran:

di mana

Panas yang dirasakan oleh lingkungan kerja:

Entalpi gas saat keluar dari permukaan pemanas dinyatakan dari persamaan kalor yang dilepaskan oleh gas:

Persamaan perpindahan panas untuk gearbox 1:

Koefisien perpindahan panas:

Koefisien perpindahan panas dari gas ke permukaan:

kecepatan gas:

Cara

Tentukan keadaan gas di outlet:

dengan mempertimbangkan radiasi volume

Kemudian:

Maka koefisien perpindahan panas dari gas ke dinding adalah:

Kecepatan gerakan uap dalam superheater konvektif:

Koefisien perpindahan panas akan sama dengan:

Suhu kepala aliran maju:

Persamaan perpindahan panas untuk superheater konvektif:

Dibandingkan dengan

Injeksi 3 (PO 3).

1.11.2 Perhitungan superheater konvektif 2

Parameter lingkungan kerja di pintu masuk:

Parameter lingkungan kerja keluaran:

Panas yang diterima oleh media kerja:

Persamaan untuk panas yang dilepaskan oleh gas:

maka entalpi gas pada saat keluar dari permukaan pemanas:

Persamaan perpindahan panas untuk gearbox 2:.

Suhu kepala aliran maju:

Koefisien perpindahan panas: di mana koefisien perpindahan panas dari gas ke dinding: di mana

kecepatan gas:

Koefisien, perpindahan panas radiasi produk pembakaran dengan aliran gas tidak berdebu:

Emisivitas medium gas:

Kami menentukan keadaan gas di outlet ruang bakar sesuai dengan rumus:

Kemudian:

Cara:

Maka koefisien perpindahan panas konveksi dari gas ke dinding adalah:

Koefisien perpindahan panas konveksi dari permukaan ke media yang dipanaskan:

Kemudian:

Persamaan perpindahan panas akan terlihat seperti:

Dibandingkan dengan

1.11.3 Perhitungan pipa gantung di poros konveksi

Panas yang dilepaskan oleh gas-gas di permukaan:

Penyerapan termal pipa gantung:di mana adalah permukaan pertukaran panas yang dihitung:

Koefisien perpindahan panas

dari sini

menggunakan entalpi ini, kami menemukan suhu media kerja di outlet pipa gantung:

Suhu media kerja di saluran masuk:

Perbedaan suhu: di mana

Kemudian

Ternyata berapa suhu gas setelah pipa gantung berarti

1.12 Perhitungan penyerapan panas dari penghemat air

1.12.1 Perhitungan Economizer (tahap kedua)

Panas yang dilepaskan oleh gas:

dimana

Entalpi uap di saluran masuk:

- tekanan masuk, harus

Entalpi media di outlet ditemukan dari persamaan untuk panas yang diterima oleh permukaan kerja:

Persamaan perpindahan panas:

Koefisien perpindahan panas:

Koefisien perpindahan panas dari gas ke dinding: di mana

kecepatan gas:

Maka koefisien perpindahan panas konveksi dari gas ke permukaan:

Emisivitas medium gas:

Luas permukaan yang dipanaskan:

Dengan mempertimbangkan radiasi volume

Kemudian:

faktor pemanfaatan

Koefisien, radiasi perpindahan panas dari produk pembakaran:

Koefisien perpindahan panas dari gas ke dinding:

Kemudian

Kepala suhu:

Pertukaran panas Economizer (tahap kedua):

Dibandingkan dengan

berarti suhu di outlet tahap kedua economizer

1.12.2 Perhitungan Economizer (tahap pertama)

Parameter lingkungan kerja:

Parameter produk pembakaran:

Parameter yang diterima oleh lingkungan kerja:

Dari persamaan panas yang dilepaskan oleh gas, kita menemukan entalpi di outlet:

Dengan menggunakan tabel 2 kita menemukan

Persamaan perpindahan panas:

Suhu kepala aliran maju:

kecepatan gas:

Koefisien perpindahan panas dari gas ke permukaan:

Koefisien, radiasi perpindahan panas dari produk pembakaran dengan aliran gas bebas debu:

Di mana emisivitas media gas: di mana keadaan gas di outlet:

kemudian

Koefisien perpindahan panas:

Maka persamaan perpindahan panas akan terlihat seperti ini:

Itu. suhu di outlet tahap pertama economizer:

1.13 Perhitungan pemanas udara regeneratif

1.13.1 Perhitungan paket panas

Panas yang diserap oleh udara:

dimana

pada

Rasio jumlah rata-rata udara di pemanas udara dengan yang dibutuhkan secara teoritis:

Dari persamaan untuk panas yang dilepaskan oleh gas, kita menemukan entalpi di outlet bagian panas dari pemanas udara:

Suhu gas di outlet bagian panas menurut tabel 2:

Suhu udara rata-rata:

Suhu rata-rata gas:

Kepala suhu:

Kecepatan udara rata-rata:

Kecepatan rata-rata gas:

Suhu dinding rata-rata bagian panas dari pemanas udara:

Koefisien perpindahan panas konveksi dari permukaan ke media yang dipanaskan:

Persamaan perpindahan panas:

Persamaan perpindahan panas:

1.13.2 Perhitungan paket dingin

Proporsi udara yang secara teoritis dibutuhkan di bagian dingin pemanas udara:

Penyerapan panas dari bagian dingin sesuai dengan keseimbangan:

Entalpi gas di outlet pemanas udara:

Suhu udara rata-rata:

Suhu rata-rata gas:

Kepala suhu:

Suhu dinding bagian dingin pemanas udara:

Kecepatan udara rata-rata:

Kecepatan rata-rata gas:

Koefisien perpindahan panas konveksi dari gas ke permukaan:

Persamaan perpindahan panas:

Persamaan perpindahan panas:

1.14 Perhitungan efisiensi ketel uap

Efisiensi:

Kehilangan panas dengan gas buang:

di mana adalah entalpi udara dingin pada suhu desain dan

Maka efisiensinya menjadi:

Inv. Tanda tangan No.

Tertanda dan tanggal

Vzam. inv. Tidak.

Inv. nomor duplikat

Tertanda dan tanggal

Lit

Lembaran

Lembar

FGBOU VPO "KSEU"

ITE, gr. KUP-1-09

DP 14050 2.065.002

Lit

Nomor Dokumen

Mengubah .

Tertanda

tanggal

Bakhtin

Mengembangkan .

Fedosov

Prov.

T. kont.

Loktev

N.kontr.

orang Galicia

Disetujui.

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

DP 14050 2.065.002

Mengubah

Lembaran

Nomor Dokumen

Tanda tangan

tanggal

Lembaran

Kirim karya bagus Anda di basis pengetahuan sederhana. Gunakan formulir di bawah ini

Mahasiswa, mahasiswa pascasarjana, ilmuwan muda yang menggunakan basis pengetahuan dalam studi dan pekerjaan mereka akan sangat berterima kasih kepada Anda.

Badan Federal untuk Pendidikan

Institusi pendidikan negara

pendidikan profesional yang lebih tinggi

"Universitas Teknik Negeri Ural - UPI

Nama Presiden pertama Rusia B.N. Yeltsin" -

cabang di Sredneuralsk

KHUSUS: 140101

KELOMPOK: TPP -441

PROYEK KURSUS

PERHITUNGAN TERMAL BOILER UNIT TGM - 96

TENTANG DISIPLIN “Pabrik boiler pembangkit listrik termal”

Guru

Svalova Nina Pavlovna

Kashurin Anton Vadimovich

Sredneuralsk

1.Tugas untuk proyek kursus

2. Deskripsi singkat dan parameter boiler TGM-96

3. Koefisien udara berlebih, volume dan entalpi produk pembakaran

4. Perhitungan termal unit boiler:

4.1 Keseimbangan panas dan perhitungan bahan bakar

4.2 Pemanas udara regeneratif

sebuah. bagian dingin

b. bagian panas

4.4 Keluar dari layar

4.4 Layar masuk

Bibliografi

1. Tugas untuk proyek kursus

Untuk perhitungan, unit boiler drum TGM - 96 diadopsi.

masukan pekerjaan

Parameter boiler TGM - 96

Kapasitas uap boiler - 485 t/jam

Tekanan uap superheated di outlet boiler adalah 140 kgf / cm 2

Suhu uap super panas - 560

Tekanan kerja di drum boiler - 156 kgf / cm 2

Suhu air umpan di saluran masuk ke boiler - 230ºС

Tekanan air umpan pada saluran masuk ke boiler - 200 kgf / cm 2

Suhu udara dingin di saluran masuk ke RVP adalah 30ºС

2 . Deskripsi skema termal

Air umpan boiler adalah kondensat turbin. Yang dipanaskan oleh pompa kondensat secara berurutan melalui main ejector, seals ejector, stuffing box heater, LPH-1, LPH-2, LPH-3 dan LPH-4 hingga temperatur 140-150 °C dan diumpankan ke deaerator 6 atm. Dalam deaerator, gas-gas terlarut dalam kondensat dipisahkan (deaerasi) dan selanjutnya dipanaskan hingga suhu sekitar 160-170 °C. Kemudian kondensat dari deaerator diumpankan secara gravitasi ke suction feed pump, setelah itu tekanan naik menjadi 180-200 kgf/cm² dan feed water melalui HPH-5, HPH-6, dan HPH-7 dipanaskan sampai suhu 225-235 °C diumpankan ke catu daya boiler yang dikurangi. Di belakang regulator daya boiler, tekanan turun menjadi 165 kgf / cm² dan diumpankan ke economizer air.

Air umpan melalui 4 ruang D 219x26 mm memasuki pipa gantung D 42x4,5 mm st. Ruang outlet pipa gantung terletak di dalam cerobong asap, tergantung pada 16 pipa D 108x11 mm st. Pada saat yang sama, aliran ditransfer dari satu sisi ke sisi lain. Panel terbuat dari pipa D28x3,5 mm, Pasal 20 dan layar dinding samping dan ruang putar.

Air mengalir dalam dua aliran paralel melalui panel atas dan bawah dan diarahkan ke ruang inlet economizer konvektif.

Economizer konvektif terdiri dari paket atas dan bawah, bagian bawah dibuat dalam bentuk gulungan dari pipa dengan diameter 28x3,5 mm Seni. 20, disusun dalam pola kotak-kotak dengan pitch 80x56 mm. Ini terdiri dari 2 bagian yang terletak di saluran gas kanan dan kiri. Setiap bagian terdiri dari 4 blok (2 atas dan 2 bawah). Pergerakan air dan gas buang dalam economizer konvektif berlawanan arah. Saat menggunakan gas, economizer mendidih 15%. Pemisahan uap yang dihasilkan di economizer (economizer memiliki titik didih 15% saat beroperasi dengan gas) terjadi di kotak pemisah uap khusus dengan segel hidraulik labirin. Melalui lubang di dalam kotak, sejumlah air umpan yang konstan, terlepas dari bebannya, disuplai bersama dengan uap ke dalam volume drum di bawah pelindung pencuci. Pembuangan air dari pelindung pembilasan dilakukan menggunakan kotak pembuangan.

Campuran uap-air dari saringan melalui pipa uap memasuki kotak distribusi, dan kemudian ke dalam siklon pemisahan vertikal, di mana pemisahan primer terjadi. Di kompartemen bersih, 32 siklon ganda dan 7 tunggal dipasang, di kompartemen garam 8 - 4 di setiap sisi. Kotak dipasang di bawah semua siklon untuk mencegah uap dari siklon memasuki downcomer. Air yang dipisahkan dalam siklon mengalir ke bawah ke dalam volume air drum, dan uap, bersama dengan sejumlah uap air, naik, melewati penutup reflektif siklon, memasuki perangkat cuci, yang terdiri dari lubang-lubang horizontal. perisai, yang 50% dari air umpan dipasok. Uap, melewati lapisan perangkat cuci, memberikan jumlah utama garam silikon yang terkandung di dalamnya. Setelah perangkat pembilasan, uap melewati separator louvered dan juga dibersihkan dari tetesan air, dan kemudian melalui pelindung langit-langit berlubang, yang menyamakan medan kecepatan di ruang uap drum, memasuki superheater.

Semua elemen pemisahan dapat dilipat dan diikat dengan irisan, yang dilas ke bagian pemisahan.

Ketinggian air rata-rata dalam drum adalah 50 mm di bawah bagian tengah kaca pengukur rata-rata dan 200 mm di bawah pusat geometrik drum. Level atas yang diizinkan adalah +100mm, level yang diizinkan di bawah adalah 175 mm pada kaca pengukur.

Untuk memanaskan badan drum selama penyalaan dan mendinginkan ketika boiler dihentikan, perangkat khusus sesuai dengan proyek UTE dipasang di dalamnya. Uap disuplai ke perangkat ini dari boiler yang beroperasi di sekitar.

Uap jenuh dari drum dengan suhu 343°C masuk ke 6 panel radiative superheater dan dipanaskan sampai suhu 430°C, setelah itu dipanaskan hingga 460-470°C di 6 panel ceiling superheater.

Pada desuperheater pertama, temperatur steam diturunkan menjadi 360-380 °C. Sebelum desuperheater pertama, aliran uap dibagi menjadi dua aliran, dan setelahnya, untuk menyamakan sapuan suhu, aliran uap kiri dipindahkan ke sisi kanan, dan aliran kanan ke kiri. Setelah transfer, setiap aliran uap memasuki 5 saringan dingin masuk, diikuti oleh 5 saringan dingin keluar. Di layar ini, uap bergerak berlawanan arah. Selanjutnya, uap memasuki 5 saringan saluran masuk panas dalam aliran arus searah, diikuti oleh 5 saringan saluran keluar panas. Layar dingin terletak di sisi boiler, panas - di tengah. Tingkat suhu uap di layar adalah 520-530оС.

Selanjutnya, melalui 12 pipa bypass uap D 159x18 mm st. Jika suhu naik di atas nilai yang ditentukan, injeksi kedua dimulai. Lebih jauh di sepanjang pipa bypass D 325x50 st. 12X1MF memasuki paket keluaran pos pemeriksaan, di mana kenaikan suhu adalah 10-15oC. Setelah itu, uap memasuki manifold keluaran gearbox, yang masuk ke pipa uap utama menuju bagian depan boiler, dan 2 katup pengaman kerja utama dipasang di bagian belakang.

Untuk menghilangkan garam-garam yang terlarut dalam air ketel, dilakukan peniupan terus menerus dari drum ketel; Untuk menghilangkan lumpur dari pengumpul bawah saringan, pembersihan berkala dari titik bawah dilakukan. Untuk mencegah pembentukan kerak kalsium di boiler, fosfat air boiler.

Jumlah fosfat yang dimasukkan diatur oleh insinyur senior atas instruksi dari pengawas shift bengkel kimia. Untuk mengikat oksigen bebas dan membentuk lapisan pasif (pelindung) pada permukaan bagian dalam pipa boiler, dosis hidrazin ke dalam air umpan, mempertahankan kelebihannya 20-60 g/kg. Dosis hidrazin ke dalam air umpan dilakukan oleh personel departemen turbin atas instruksi pengawas shift toko bahan kimia.

Untuk pemanfaatan panas dari blowdown terus menerus boiler P och. 2 ekspander blowdown terus menerus yang terhubung secara seri dipasang.

Ekspander 1 sdm. memiliki volume 5000 l dan dirancang untuk tekanan 8 atm dengan suhu 170 ° C, uap diarahkan ke pengumpul uap pemanas 6 atm, pemisah melalui perangkap kondensat ke dalam expander och.

Ekspander R st. memiliki volume 7500 l dan dirancang untuk tekanan 1,5 atm dengan suhu lingkungan 127 ° C, flash steam diarahkan ke NDU dan dihubungkan secara paralel dengan flash steam dari drain expander dan pipa steam tereduksi dari ROU pengapian. Pemisah dilator diarahkan melalui segel air setinggi 8 m ke dalam sistem saluran pembuangan. Pengajuan ekspander drainase P st. dalam skema dilarang! Untuk pembuangan darurat dari boiler P och. dan membersihkan titik bawah boiler ini, 2 ekspander terhubung paralel dengan volume masing-masing 7500 liter dan tekanan desain 1,5 atm dipasang di KTC-1. Flash steam dari setiap expander blowdown periodik melalui pipa dengan diameter 700 mm tanpa katup penutup diarahkan ke atmosfer dan dibawa ke atap toko boiler. Pemisahan uap yang dihasilkan di economizer (economizer memiliki titik didih 15% saat beroperasi dengan gas) terjadi di kotak pemisah uap khusus dengan segel hidraulik labirin. Melalui lubang di dalam kotak, sejumlah air umpan yang konstan, terlepas dari bebannya, disuplai bersama dengan uap ke dalam volume drum di bawah pelindung pencuci. Pembuangan air dari pelindung pembilasan dilakukan dengan menggunakan kotak pembuangan

3 . Koefisien udara berlebih, volume dan entalpiproduk pembakaran

Perkiraan karakteristik bahan bakar gas (Tabel II)

Koefisien udara berlebih untuk saluran gas:

Koefisien udara berlebih di outlet tungku:

t = 1,0 + ? t \u003d 1,0 + 0,05 \u003d 1,05

?Koefisien udara berlebih di belakang pos pemeriksaan:

PPC \u003d t + ? KPP \u003d 1,05 + 0,03 \u003d 1,08

Koefisien udara berlebih untuk CE:

VE \u003d pos pemeriksaan + ? VE \u003d 1,08 + 0,02 \u003d 1,10

Koefisien udara berlebih di belakang RAH:

RVP \u003d VE + ? RVP \u003d 1,10 + 0,2 \u003d 1,30

Karakteristik produk pembakaran

Jumlah teoritis udara

V ° \u003d 0,0476 (0,5CO + 0,575H 2 O + 1,5H 2 S + U (m + n / 4) C m H n - O P)

Volume teoritis nitrogen

Volume teoritis uap air

Volume gas triatomik

Entalpi produk pembakaran (J - tabel).

4. Hangatperhitungan baru unit boiler

4.1 Keseimbangan panas dan perhitungan bahan bakar

4.2 Regpemanas udara ineratif

vp=330 °С tdv=260 °С

Jvp=1400 kkal/nm 3 Jgv=806 kkal/nm 3

hch=159°С tpr=67°С

hh \u003d 663 kkal / nm 3

Jpr \u003d 201,67 kkal / nm 3

ux=120°С txv=30°С

hv \u003d 90,3 kkal / nm 3

Jux \u003d 533 kkal / nm 3

4.3 Tungku

4.4 PanasSHirma

NilaiQtsh danQ

sebuahQt tambahan danQ

4.4 DinginSHirma

NilaiQtsh danQbsh berbeda tidak lebih dari 2%,

sebuahQt tambahan danQb tambahan - kurang dari 10%, yang dapat diterima.

Bibliografi

Perhitungan termal unit boiler. metode normatif. Moskow: Energi, 1973, 295 hal.

Rivkin S.L., Alexandrov A.A. Tabel sifat termodinamika air dan uap. Moskow: Energi, 1975

Fadyushina M.P. Perhitungan termal unit boiler: Pedoman untuk pelaksanaan proyek kursus dalam disiplin "Pabrik boiler dan generator uap" untuk siswa penuh waktu dari spesialisasi 0305 - Pembangkit listrik termal. Sverdlovsk: UPI im. Kirova, 1988, 38 hal.

Fadyushina M.P. Perhitungan termal unit boiler. Pedoman pelaksanaan proyek kursus dalam disiplin "Instalasi boiler dan generator uap". Sverdlovsk, 1988, 46 hal.

Dokumen serupa

Karakteristik boiler TP-23, desainnya, keseimbangan panas. Perhitungan entalpi produk pembakaran udara dan bahan bakar. Keseimbangan termal unit boiler dan efisiensinya. Perhitungan perpindahan panas di tungku, verifikasi perhitungan termal memperhiasi.

makalah, ditambahkan 15/04/2011


Karakteristik struktural unit boiler, skema ruang bakar, cerobong asap dan ruang putar. Komposisi dasar dan panas pembakaran bahan bakar. Penentuan volume dan tekanan parsial produk pembakaran. Perhitungan termal boiler.

makalah, ditambahkan 08/05/2012


Diagram termal unit boiler E-50-14-194 D. Perhitungan entalpi gas dan udara. Perhitungan verifikasi ruang bakar, bundel boiler, superheater. Distribusi penyerapan panas di sepanjang jalur uap-air. Keseimbangan panas pemanas udara.

makalah, ditambahkan 03/11/2015


Perkiraan karakteristik bahan bakar. Perhitungan volume udara dan hasil pembakaran, efisiensi, ruang bakar, festoon, superheater tahap I dan II, economizer, air heater. Keseimbangan termal unit boiler. Perhitungan entalpi untuk saluran gas.

makalah, ditambahkan 27/01/2016


Perhitungan ulang jumlah panas ke keluaran uap ketel uap. Perhitungan volume udara yang dibutuhkan untuk pembakaran, produk dari pembakaran sempurna. Komposisi produk pembakaran. Keseimbangan termal unit boiler, efisiensi.

tes, ditambahkan 12/08/2014


Deskripsi unit boiler GM-50-1, jalur gas dan uap-air. Perhitungan volume dan entalpi udara dan produk pembakaran untuk bahan bakar tertentu. Penentuan parameter keseimbangan, tungku, hiasan unit boiler, prinsip distribusi panas.

makalah, ditambahkan 30/03/2015


Deskripsi desain dan karakteristik teknis unit boiler DE-10-14GM. Perhitungan konsumsi udara teoritis dan volume produk pembakaran. Penentuan koefisien kelebihan udara dan hisap di saluran gas. Memeriksa keseimbangan panas boiler.

makalah, ditambahkan 23/01/2014


Karakteristik boiler DE-10-14GM. Perhitungan volume produk pembakaran, fraksi volume gas triatomik. Rasio udara berlebih. Keseimbangan termal unit boiler dan penentuan konsumsi bahan bakar. Perhitungan perpindahan panas dalam tungku, penghemat air.

makalah, ditambahkan 20/12/2015


Perhitungan volume dan entalpi udara dan produk pembakaran. Perkiraan keseimbangan panas dan konsumsi bahan bakar unit boiler. Periksa perhitungan ruang bakar. Permukaan pemanas konvektif. Perhitungan penghemat air. Konsumsi produk pembakaran.

makalah, ditambahkan 11/04/2012


Jenis bahan bakar, komposisi dan karakteristik termal. Perhitungan volume udara selama pembakaran bahan bakar padat, cair dan gas. Penentuan koefisien udara berlebih dengan komposisi gas buang. Bahan dan keseimbangan panas dari unit boiler.

Disusun oleh: M.V. KALMYKOV UDC 621.1 Desain dan pengoperasian boiler TGM-84: Metode. ukaz. / Samar. negara teknologi un-t; Komp. M.V. Kalmykov. Samara, 2006. 12 hal. Karakteristik teknis utama, tata letak dan deskripsi desain boiler TGM-84 dan prinsip operasinya dipertimbangkan. Gambar-gambar tata letak unit boiler dengan peralatan tambahan, pandangan umum boiler dan komponennya diberikan. Diagram jalur uap-air boiler dan deskripsi operasinya disajikan. Instruksi metodis ditujukan untuk siswa khusus 140101 "pembangkit listrik termal". il. 4. Daftar Pustaka: 3 judul. Dicetak berdasarkan keputusan dewan redaksi dan penerbitan SamSTU 0 KARAKTERISTIK UTAMA UNIT BOILER Unit boiler TGM-84 dirancang untuk menghasilkan uap bertekanan tinggi dengan membakar bahan bakar gas atau bahan bakar minyak dan dirancang untuk parameter berikut: Keluaran uap nominal … ………………………….Tekanan operasi di dalam drum ………………………………………… Tekanan operasi uap di belakang katup uap utama ……………. Suhu uap super panas ………………………………………. Suhu air umpan ……………………………………… Suhu udara panas a) selama pembakaran bahan bakar minyak …………………………………………. b) saat membakar gas ………………………………………………. 420 t/jam 155 ata 140 ata 550 °С 230 °С 268 °С 238 °С Ini terdiri dari ruang bakar, yang merupakan saluran gas naik dan poros konvektif turun (Gbr. 1). Ruang bakar dibagi oleh layar dua cahaya. Bagian bawah dari setiap layar samping masuk ke layar perapian yang sedikit miring, kolektor bawah yang melekat pada kolektor layar dua lampu dan bergerak bersama dengan deformasi termal selama pembakaran dan shutdown boiler. Kehadiran layar dua lampu memberikan pendinginan gas buang yang lebih intensif. Oleh karena itu, tegangan termal volume tungku boiler ini dipilih secara signifikan lebih tinggi daripada di unit batubara bubuk, tetapi lebih rendah daripada ukuran standar boiler gas-minyak lainnya. Ini memfasilitasi kondisi kerja pipa-pipa layar dua cahaya, yang merasakan jumlah panas terbesar. Di bagian atas tungku dan di ruang putar ada superheater layar semi-radiasi. Poros konvektif menampung superheater konvektif horizontal dan economizer air. Di belakang economizer air ada ruang dengan tempat sampah penerima pembersih tembakan. Dua pemanas udara regeneratif tipe RVP-54, dihubungkan secara paralel, dipasang setelah poros konvektif. Boiler dilengkapi dengan dua blower VDN-26-11 dan dua exhaust fan D-21. Ketel berulang kali direkonstruksi, akibatnya model TGM-84A muncul, dan kemudian TGM-84B. Secara khusus, penyaring terpadu diperkenalkan dan distribusi uap yang lebih seragam antara pipa dicapai. Pitch melintang pipa di tumpukan horizontal bagian konvektif dari superheater uap meningkat, sehingga mengurangi kemungkinan kontaminasi dengan minyak hitam. 2 0 R dan s. 1. Bagian memanjang dan melintang dari boiler gas-minyak TGM-84: 1 – ruang bakar; 2 - pembakar; 3 - gendang; 4 - layar; 5 - superheater konvektif; 6 - unit kondensasi; 7 – penghemat; 11 - penangkap tembakan; 12 - siklon pemisah jarak jauh Boiler modifikasi pertama TGM-84 dilengkapi dengan 18 pembakar minyak-gas yang ditempatkan dalam tiga baris di dinding depan ruang bakar. Saat ini, empat atau enam burner dengan produktivitas lebih tinggi dipasang, yang menyederhanakan perawatan dan perbaikan boiler. PERANGKAT BURNER Ruang bakar dilengkapi dengan 6 burner minyak-gas yang dipasang dalam dua tingkat (berbentuk 2 segitiga berturut-turut, top up, di dinding depan). Pembakar tingkat bawah diatur pada 7200 mm, tingkat atas pada 10200 mm. Pembakar dirancang untuk pembakaran terpisah dari gas dan bahan bakar minyak, pusaran, aliran tunggal dengan distribusi gas sentral. Pembakar ekstrim dari tingkat bawah diputar ke arah sumbu semi-tungku sebesar 12 derajat. Untuk meningkatkan pencampuran bahan bakar dengan udara, pembakar memiliki baling-baling pemandu, yang melaluinya udara dipelintir. Nozel oli dengan semprotan mekanis dipasang di sepanjang sumbu pembakar pada boiler, panjang laras nosel oli adalah 2700 mm. Desain tungku dan tata letak pembakar harus memastikan proses pembakaran yang stabil, kontrolnya, dan juga mengecualikan kemungkinan pembentukan area yang berventilasi buruk. Pembakar gas harus beroperasi secara stabil, tanpa pemisahan dan nyala api dalam kisaran pengaturan beban panas boiler. Pembakar gas yang digunakan pada boiler harus disertifikasi dan memiliki paspor pabrikan. Tungku RUANG Ruang prismatik dibagi oleh dua layar cahaya menjadi dua semi-tungku. Volume ruang bakar adalah 1557 m3, tegangan panas volume pembakaran adalah 177000 kkal/m3 jam. Dinding samping dan belakang chamber dilindungi oleh tabung evaporator berdiameter 60x6 mm dengan pitch 64 mm. Tirai samping di bagian bawah memiliki kemiringan ke arah tengah tungku dengan kemiringan 15 derajat ke horizontal dan membentuk perapian. Untuk menghindari stratifikasi campuran uap-air dalam pipa yang sedikit condong ke horizontal, bagian-bagian layar samping yang membentuk perapian ditutupi dengan batu bata fireclay dan massa kromit. Sistem layar ditangguhkan dari struktur logam langit-langit dengan bantuan batang dan memiliki kemampuan untuk jatuh bebas selama ekspansi termal. Pipa-pipa layar evaporasi dilas bersama dengan batang D-10 mm dengan interval ketinggian 4-5 mm. Untuk meningkatkan aerodinamika bagian atas ruang bakar dan melindungi ruang layar belakang dari radiasi, pipa-pipa layar belakang di bagian atas membentuk langkan ke dalam tungku dengan overhang 1,4 m. % dari pipa layar belakang. 3 Untuk mengurangi efek pemanasan yang tidak merata pada sirkulasi, semua layar dipotong. Layar dua lampu dan dua samping masing-masing memiliki tiga sirkuit sirkulasi, layar belakang memiliki enam. Boiler TGM-84 beroperasi pada skema penguapan dua tahap. Tahap pertama penguapan (kompartemen bersih) termasuk drum, panel belakang, layar dua lampu, 1 dan 2 dari depan panel layar samping. Tahap penguapan kedua (kompartemen garam) mencakup 4 siklon jarak jauh (dua di setiap sisi) dan panel ketiga layar samping dari depan. Ke enam ruang bawah layar belakang, air dari drum disuplai melalui 18 pipa pembuangan, tiga ke setiap kolektor. Masing-masing dari 6 panel mencakup 35 tabung layar. Ujung atas pipa terhubung ke ruang, dari mana campuran uap-air memasuki drum melalui 18 pipa. Layar dua cahaya memiliki jendela yang dibentuk oleh pipa untuk pemerataan tekanan di semi-tungku. Ke tiga ruang bawah dari saringan dua kali lipat, air dari drum masuk melalui 12 pipa gorong-gorong (4 pipa untuk setiap kolektor). Panel ujung masing-masing memiliki 32 tabung layar, yang tengah memiliki 29 tabung. Ujung atas pipa dihubungkan ke tiga ruang atas, dari mana campuran uap-air diarahkan ke drum melalui 18 pipa. Air mengalir dari drum melalui 8 pipa pembuangan ke empat pengumpul depan bawah dari layar samping. Masing-masing panel ini berisi 31 tabung layar. Ujung atas pipa saringan terhubung ke 4 ruang, dari mana campuran uap-air memasuki drum melalui 12 pipa. Ruang bawah kompartemen garam diumpankan dari 4 siklon jarak jauh melalui 4 pipa pembuangan (satu pipa dari setiap siklon). Panel kompartemen garam berisi 31 pipa layar. Ujung atas pipa saringan terhubung ke ruang, dari mana campuran uap-air memasuki 4 siklon jarak jauh melalui 8 pipa. DRUM DAN PERANGKAT PEMISAHAN Drum memiliki diameter dalam 1,8 m dan panjang 18 m. Semua drum terbuat dari baja lembaran 16 GNM (baja mangan-nikel-molibdenum), ketebalan dinding 115 mm. Berat drum sekitar 96600 kg. Drum boiler dirancang untuk menciptakan sirkulasi alami air di dalam boiler, membersihkan dan memisahkan uap yang dihasilkan di pipa layar. Pemisahan campuran uap-air tahap 1 penguapan diatur dalam drum (pemisahan tahap 2 penguapan dilakukan pada boiler di 4 siklon jarak jauh), pencucian semua uap dilakukan dengan air umpan, diikuti oleh menjebak uap air dari uap. Seluruh drum adalah kompartemen yang bersih. Campuran uap-air dari kolektor atas (kecuali untuk kolektor kompartemen garam) memasuki drum dari dua sisi dan memasuki kotak distribusi khusus, dari mana ia dikirim ke siklon, di mana pemisahan utama uap dari air terjadi. Di drum boiler, 92 siklon dipasang - 46 kiri dan 46 kanan. 4 Pemisah pelat horizontal dipasang di saluran keluar uap dari siklon.Uap, setelah melewatinya, memasuki perangkat pencuci gelembung. Di sini, di bawah perangkat pencuci kompartemen bersih, uap disuplai dari siklon eksternal, di mana pemisahan campuran uap-air juga diatur. Uap, setelah melewati perangkat pembilas gelembung, memasuki lembaran berlubang, di mana uap dipisahkan dan alirannya disamakan secara bersamaan. Setelah melewati lembaran berlubang, uap dikeluarkan melalui 32 pipa saluran keluar uap ke ruang masuk superheater yang dipasang di dinding dan 8 pipa ke unit kondensat. Beras. 2. Skema penguapan dua tahap dengan siklon jarak jauh: 1 – drum; 2 - topan jarak jauh; 3 - kolektor bawah dari sirkuit sirkulasi; 4 - pipa pembangkit uap; 5 - pipa bawah; 6 - pasokan air umpan; 7 - saluran keluar air bersih; 8 - pipa bypass air dari drum ke topan; 9 - pipa bypass uap dari siklon ke drum; 10 - pipa keluar uap dari unit Sekitar 50% air umpan disuplai ke perangkat pembilas gelembung, dan sisanya dialirkan melalui manifold distribusi ke dalam drum di bawah permukaan air. Ketinggian air rata-rata dalam drum adalah 200 mm di bawah sumbu geometriknya. Fluktuasi level yang diizinkan dalam drum 75 mm. Untuk menyamakan kadar garam di kompartemen garam boiler, dua gorong-gorong dipindahkan, sehingga siklon kanan memberi makan pengumpul garam kiri bawah, dan yang kiri memberi makan yang kanan. 5 RANCANG BANGUN STEAM SUPERHEATER Permukaan pemanas superheater terletak di ruang bakar, cerobong asap horizontal dan drop shaft. Skema superheater adalah aliran ganda dengan banyak pencampuran dan transfer uap melintasi lebar boiler, yang memungkinkan Anda untuk menyamakan distribusi termal masing-masing kumparan. Menurut sifat persepsi panas, superheater secara kondisional dibagi menjadi dua bagian: radiasi dan konvektif. Bagian pancaran termasuk wall-mounted superheater (SSH), baris pertama layar (SHR) dan bagian dari ceiling superheater (SHS), yang melindungi langit-langit ruang bakar. Untuk konvektif - layar baris kedua, bagian dari superheater langit-langit dan superheater konvektif (KPP). Pipa PLTN superheater yang dipasang di dinding radiasi melindungi dinding depan ruang bakar. PLTN terdiri dari enam panel, dua di antaranya masing-masing 48 pipa, dan sisanya 49 pipa, jarak antar pipa 46 mm. Setiap panel memiliki 22 pipa bawah, sisanya naik. Manifold inlet dan outlet terletak di area yang tidak dipanaskan di atas ruang bakar, manifold perantara terletak di area yang tidak dipanaskan di bawah ruang bakar. Ruang atas ditangguhkan dari struktur logam langit-langit dengan bantuan batang. Pipa-pipa tersebut diikat dalam 4 tingkatan tingginya dan memungkinkan pergerakan vertikal dari panel-panel. Ceiling superheater Ceiling superheater terletak di atas tungku dan cerobong asap horizontal, terdiri dari 394 pipa yang ditempatkan dengan pitch 35 mm dan dihubungkan oleh kolektor inlet dan outlet. Screen superheater Screen superheater terdiri dari dua baris screen vertikal (30 layar di setiap baris) yang terletak di bagian atas ruang bakar dan cerobong asap putar. Langkah antara layar 455 mm. Layar terdiri dari 23 gulungan dengan panjang yang sama dan dua manifold (masuk dan keluar) dipasang secara horizontal di area yang tidak dipanaskan. Superheater konvektif Superheater konvektif tipe horizontal terdiri dari bagian kiri dan kanan yang terletak di cerobong downcomer di atas economizer air. Setiap sisi, pada gilirannya, dibagi menjadi dua langkah lurus. 6 JALAN UAP BOILER Uap jenuh dari drum boiler melalui 12 pipa bypass uap memasuki kolektor atas PLTN, dari mana ia bergerak ke bawah melalui pipa tengah 6 panel dan memasuki 6 kolektor bawah, setelah itu naik melalui pipa luar 6 panel ke kolektor atas, di mana 12 pipa yang tidak dipanaskan diarahkan ke kolektor inlet superheater langit-langit. Selanjutnya, uap bergerak di sepanjang lebar boiler di sepanjang pipa langit-langit dan memasuki header outlet superheater yang terletak di dinding belakang cerobong konvektif. Dari kolektor ini, uap dibagi menjadi dua aliran dan diarahkan ke ruang desuperheater tahap 1, dan kemudian ke ruang layar luar (7 kiri dan 7 kanan), setelah melewati kedua aliran uap masuk ke desuperheater menengah dari tahap ke-2, kiri dan kanan. Dalam desuperheater tahap I dan II, uap dipindahkan dari sisi kiri ke sisi kanan dan, sebaliknya, untuk mengurangi ketidakseimbangan termal yang disebabkan oleh misalignment gas. Setelah meninggalkan desuperheater perantara dari injeksi kedua, uap memasuki pengumpul layar tengah (8 kiri dan 8 kanan), melewati yang diarahkan ke ruang masuk pos pemeriksaan. Desuperheater tahap III dipasang di antara bagian atas dan bawah gearbox. Uap superheated kemudian dikirim ke turbin melalui pipa uap. Beras. 3. Skema boiler superheater: 1 - drum boiler; 2 - panel tabung radiasi dua arah radiasi (kolektor atas ditampilkan secara kondisional di sebelah kiri, dan kolektor bawah di sebelah kanan); 3 - panel langit-langit; 4 - desuperheater injeksi; 5 – tempat injeksi air ke dalam uap; 6 - layar ekstrim; 7 - layar sedang; 8 - paket konvektif; 9 – keluaran steam dari boiler 7 CONDENSATE UNIT DAN INJECTION DEPOSIT COOLERS Untuk mendapatkan kondensat sendiri, boiler dilengkapi dengan 2 unit kondensat (satu di setiap sisi) yang terletak di langit-langit boiler di atas bagian konvektif. Mereka terdiri dari 2 manifold distribusi, 4 kondensor dan kolektor kondensat. Setiap kapasitor terdiri dari ruang D426x36 mm. Permukaan pendingin kondensor dibentuk oleh pipa yang dilas ke pelat tabung, yang dibagi menjadi dua bagian dan membentuk saluran keluar air dan ruang saluran masuk air. Uap jenuh dari drum boiler dikirim melalui 8 pipa ke empat manifold distribusi. Dari masing-masing kolektor, uap dialirkan ke dua kondensor dengan pipa sebanyak 6 pipa ke masing-masing kondensor. Pengembunan uap jenuh yang berasal dari drum ketel dilakukan dengan mendinginkannya dengan air umpan. Air umpan setelah sistem suspensi disuplai ke ruang pasokan air, melewati tabung kondensor dan keluar ke ruang drainase dan selanjutnya ke economizer air. Uap jenuh yang berasal dari drum mengisi ruang uap di antara pipa, bersentuhan dengannya dan mengembun. Kondensat yang dihasilkan melalui 3 pipa dari masing-masing kondensor memasuki dua kolektor, dari sana diumpankan melalui regulator ke desuperheater I, II, III injeksi kiri dan kanan. Injeksi kondensat terjadi karena tekanan yang terbentuk dari perbedaan pipa Venturi dan penurunan tekanan pada jalur uap superheater dari drum ke titik injeksi. Kondensat disuntikkan ke dalam rongga pipa Venturi melalui 24 lubang dengan diameter 6 mm yang terletak di sekitar lingkar pada titik sempit pipa. Pipa Venturi pada beban penuh pada boiler mengurangi tekanan uap dengan meningkatkan kecepatannya di tempat injeksi sebesar 4 kgf/cm2. Kapasitas maksimum satu kondensor pada beban 100% dan parameter desain uap dan air umpan adalah 17,1 t/jam. WATER ECONOMIZER Penghemat air serpentine baja terdiri dari 2 bagian, terletak masing-masing di bagian kiri dan kanan drop shaft. Setiap bagian dari economizer terdiri dari 4 blok: bawah, 2 tengah dan atas. Bukaan dibuat di antara blok. Penghemat air terdiri dari 110 paket koil yang disusun sejajar dengan bagian depan boiler. Gulungan di blok terhuyung-huyung dengan nada 30 mm dan 80 mm. Blok tengah dan atas dipasang pada balok yang terletak di cerobong asap. Untuk melindungi dari lingkungan gas, balok-balok ini ditutupi dengan insulasi, dilindungi oleh lembaran logam setebal 3 mm dari benturan mesin peledakan tembakan. Blok bawah ditangguhkan dari balok dengan bantuan rak. Rak memungkinkan kemungkinan melepas paket gulungan selama perbaikan. 8 Ruang masuk dan keluar dari penghemat air terletak di luar saluran gas dan dipasang ke kerangka ketel dengan tanda kurung. Balok penghemat air didinginkan (suhu balok selama menyalakan dan selama operasi tidak boleh melebihi 250 °C) dengan memasok udara dingin kepada mereka dari tekanan kipas blower, dengan pelepasan udara ke dalam kotak hisap kipas blower. AIR HEATER Dua pemanas udara regeneratif RVP-54 dipasang di ruang boiler. Pemanas udara regeneratif RVP-54 adalah penukar panas aliran balik yang terdiri dari rotor berputar yang tertutup di dalam wadah tetap (Gbr. 4). Rotor terdiri dari cangkang dengan diameter 5590 mm dan tinggi 2250 mm, terbuat dari baja lembaran setebal 10 mm dan hub dengan diameter 600 mm, serta rusuk radial yang menghubungkan hub dengan cangkang, membagi rotor menjadi 24 sektor. Setiap sektor dibagi dengan lembaran vertikal menjadi P dan s. Fig. 4. Skema struktural pemanas udara regeneratif: 1 – saluran; 2 - gendang; 3 - tubuh; 4 - isian; 5 - poros; 6 - bantalan; 7 - segel; 8 - motor listrik tiga bagian. Bagian lembaran pemanas diletakkan di dalamnya. Ketinggian bagian dipasang dalam dua baris. Baris atas adalah bagian rotor yang panas, terbuat dari spacer dan lembaran bergelombang, setebal 0,7 mm. Baris bagian bawah adalah bagian dingin dari rotor dan terbuat dari lembaran lurus pengatur jarak, tebal 1,2 mm. Kemasan ujung dingin lebih rentan terhadap korosi dan dapat dengan mudah diganti. Poros berongga lewat di dalam hub rotor, memiliki flensa di bagian bawah, tempat rotor bersandar, hub dipasang ke flensa dengan stud. RVP memiliki dua penutup - atas dan bawah, pelat penyegelan dipasang di atasnya. 9 Proses pertukaran panas dilakukan dengan memanaskan packing rotor di aliran gas dan mendinginkannya di aliran udara. Pergerakan berurutan dari pengemasan yang dipanaskan dari aliran gas ke aliran udara dilakukan karena rotasi rotor dengan frekuensi 2 putaran per menit. Pada setiap saat, dari 24 sektor rotor, 13 sektor termasuk dalam jalur gas, 9 sektor - di jalur udara, dua sektor dimatikan dari pekerjaan dan ditutupi oleh pelat penyegel. Pemanas udara menggunakan prinsip counterflow: udara dimasukkan dari sisi outlet dan dikeluarkan dari sisi inlet gas. Pemanas udara dirancang untuk memanaskan udara dari 30 hingga 280 °С saat mendinginkan gas dari 331 °С hingga 151 °С saat beroperasi dengan bahan bakar minyak. Keuntungan dari pemanas udara regeneratif adalah kekompakan dan bobotnya yang rendah, kerugian utama adalah limpahan udara yang signifikan dari sisi udara ke sisi gas (pengisapan udara standar adalah 0,2–0,25). BOILER FRAME Rangka boiler terdiri dari kolom baja yang dihubungkan oleh balok horizontal, rangka dan bresing, dan berfungsi untuk menyerap beban dari berat drum, semua permukaan pemanas, unit kondensat, pelapis, insulasi dan platform perawatan. Rangka boiler dibuat dilas dari logam canai berbentuk dan baja lembaran. Kolom bingkai melekat pada fondasi beton bertulang bawah tanah boiler, alas (sepatu) kolom dituangkan dengan beton. LAYING Lapisan ruang bakar terdiri dari beton tahan api, pelat covelite dan plester magnesia penyegelan. Ketebalan lapisan adalah 260 mm. Itu dipasang dalam bentuk perisai yang melekat pada kerangka boiler. Lapisan langit-langit terdiri dari panel, setebal 280 mm, terletak bebas di pipa superheater. Struktur panel: lapisan beton tahan api setebal 50 mm, lapisan beton isolasi termal setebal 85 mm, tiga lapis pelat covelite, ketebalan total 125 mm dan lapisan pelapis magnesia penyegel, tebal 20 mm, diterapkan ke jaring logam. Lapisan ruang putar dan poros konveksi dipasang pada pelindung, yang, pada gilirannya, melekat pada kerangka boiler. Ketebalan total lapisan ruang pembalik adalah 380 mm: beton tahan api - 80 mm, beton isolasi termal - 135 mm dan empat lapisan pelat covelite masing-masing 40 mm. Lapisan superheater konvektif terdiri dari satu lapisan beton isolasi termal setebal 155 mm, lapisan beton tahan api - 80 mm dan empat lapisan pelat covelite - 165 mm. Di antara pelat ada lapisan damar wangi sovelite dengan ketebalan 2÷2,5 mm. Lapisan water economizer, setebal 260 mm, terdiri dari beton tahan api dan isolasi termal dan tiga lapis pelat covelite. TINDAKAN KESELAMATAN Pengoperasian unit boiler harus dilakukan sesuai dengan "Aturan untuk Desain dan Operasi Aman Boiler Uap dan Air Panas" saat ini yang disetujui oleh Rostekhnadzor dan "Persyaratan Teknis untuk Keselamatan Ledakan Pabrik Boiler yang Menggunakan Bahan Bakar Minyak dan Gas Alam", serta "Aturan Keselamatan untuk pemeliharaan peralatan listrik termal pembangkit listrik saat ini". Daftar bibliografi 1. Manual operasi untuk boiler daya TGM-84 di TPP VAZ. 2. Meiklyar M.V. Unit boiler modern TKZ. M.: Energi, 1978. 3. A.P. Kovalev, N.S. Leleev, T.V. Vilensky. Generator uap: Buku teks untuk universitas. M.: Energoatomizdat, 1985. 11 Desain dan pengoperasian boiler TGM-84 Disusun oleh Maksim Vitalievich KALMYKOV Editor N.V. Versh i nina Editor teknis G.N. Shan'kov Ditandatangani untuk publikasi pada 20.06.06. Format 60×84 1/12. Kertas offset. Pencetakan offset. R.l. 1.39. Kondisi.cr.-ott. 1.39. Uch.-ed. l. 1.25 Peredaran 100. P. - 171. ___________________________________________________________________________________________________ Lembaga Pendidikan Tinggi Profesi Negeri "Universitas Teknik Negeri Samara" 432100, Samara, st. Molodogvardeyskaya, 244. Bangunan utama 12