Տեղական դիմադրության օդափոխման սեղանի գործակիցը: Ինչպես գտնել օդափոխման գրիլի դիմադրության գործակիցը

Այս արժեքների հիման վրա պետք է հաշվարկվեն օդային խողովակների գծային պարամետրերը:

Օդի ճնշման կորուստների հաշվարկման ալգորիթմ

Հաշվարկը պետք է սկսվի օդափոխության համակարգի գծապատկեր կազմելուց՝ օդային խողովակների տարածական դիրքի, յուրաքանչյուր հատվածի երկարության, օդափոխման վանդակաճաղերի, օդի մաքրման լրացուցիչ սարքավորումների, տեխնիկական կցամասերի և օդափոխիչների պարտադիր նշումով: Կորուստները նախ որոշվում են յուրաքանչյուր առանձին տողի համար, ապա ամփոփվում: Առանձին տեխնոլոգիական հատվածի համար կորուստները որոշվում են P = L × R + Z բանաձևով, որտեղ P կորուստներն են օդի ճնշումհաշվարկված հատվածի վրա, R - կորուստներ վրա վազող հաշվիչհատված, L - հատվածում օդային խողովակների ընդհանուր երկարությունը, Z - օդափոխության համակարգի լրացուցիչ կցամասերի կորուստները:

Շրջանաձև խողովակում ճնշման կորուստը հաշվարկելու համար օգտագործվում է Ptr բանաձևը: = (L/d×X) × (Y×V)/2գ. X-ը օդի շփման աղյուսակային գործակիցն է, կախված է օդափոխիչի արտադրության նյութից, L-ը հաշվարկված հատվածի երկարությունն է, d-ը օդային խողովակի տրամագիծն է, V-ը օդի պահանջվող հոսքի արագությունն է, Y-ը օդն է։ խտությունը, հաշվի առնելով ջերմաստիճանը, g-ն անկման արագացումն է (անվճար): Եթե ​​օդափոխության համակարգն ունի քառակուսի օդային խողովակներ, ապա կլոր արժեքները քառակուսիների փոխարկելու համար պետք է օգտագործվի թիվ 2 աղյուսակը:

Ներդիր Թիվ 2. Կլոր խողովակների համարժեք տրամագծեր քառակուսու համար

Հորիզոնականը քառակուսի խողովակի բարձրությունն է, իսկ ուղղահայացը՝ լայնությունը։ Շրջանաձև հատվածի համարժեք արժեքը գծերի հատման կետում է:

Օդի ճնշման կորուստները ոլորաններում վերցված են թիվ 3 աղյուսակից։

Ներդիր Թիվ 3. Ճնշման կորուստ ոլորանների վրա

Դիֆուզորներում ճնշման կորուստը որոշելու համար օգտագործվում են թիվ 4 աղյուսակի տվյալները:

Ներդիր Թիվ 4. Ճնշման կորուստ դիֆուզորներում

Թիվ 5 աղյուսակում տրված է ուղիղ հատվածում կորուստների ընդհանուր դիագրամ:

Ներդիր Թիվ 5. Օդի ճնշման կորուստների դիագրամ ուղիղ օդային խողովակներում

Խողովակի տվյալ հատվածում բոլոր անհատական ​​կորուստները ամփոփված և շտկված են թիվ 6 աղյուսակով: Tab. Թիվ 6. Օդափոխման համակարգերում հոսքի ճնշման անկման հաշվարկ

Նախագծման և հաշվարկների ընթացքում գործող կանոնակարգերը խորհուրդ են տալիս, որ առանձին հատվածների միջև ճնշման կորստի տարբերությունը չպետք է գերազանցի 10% -ը: Օդափոխիչը պետք է տեղադրվի օդափոխման համակարգի ամենաբարձր դիմադրություն ունեցող հատվածում, ամենահեռավոր օդային խողովակները պետք է ունենան նվազագույն դիմադրություն: Եթե ​​այս պայմանները չեն պահպանվում, ապա անհրաժեշտ է փոխել օդատարների և լրացուցիչ սարքավորումների դասավորությունը՝ հաշվի առնելով կանոնակարգի պահանջները։

Կարող եք նաև օգտագործել մոտավոր բանաձևը.

0,195 v 1,8

Ռ զ . (10) դ 100 1, 2

Դրա սխալը չի ​​գերազանցում 3 - 5%, ինչը բավարար է ինժեներական հաշվարկների համար:

Ամբողջ հատվածի համար շփման ճնշման ընդհանուր կորուստը ստացվում է հատուկ կորուստները R բազմապատկելով l, Rl, Pa հատվածի երկարությամբ: Եթե ​​օգտագործվում են օդային խողովակներ կամ այլ նյութերից ալիքներ, ապա անհրաժեշտ է կոպտության βsh ուղղում կատարել Աղյուսակի համաձայն: 2. Դա կախված է խողովակի նյութի բացարձակ համարժեք կոշտությունից K e (Աղյուսակ 3) և v f-ի արժեքից:

Աղյուսակ 3 Ծորանային նյութի բացարձակ համարժեք կոշտություն

Պողպատե օդային խողովակների համար βsh = 1: βsh-ի ավելի մանրամասն արժեքները կարելի է գտնել Աղյուսակում: 22.12. Հաշվի առնելով այս ուղղումը, շփման ճնշման ճշգրտված կորուստը Rl βsh, Pa, ստացվում է Rl-ը βsh արժեքով բազմապատկելով: Այնուհետեւ որոշեք մասնակիցների վրա դինամիկ ճնշումը

ստանդարտ պայմաններում ρw = 1,2 կգ/մ3:

Այնուհետև տեղանքում հայտնաբերվում են տեղական դիմադրություններ, որոշվում են տեղական դիմադրության գործակիցները (LMR) ξ և հաշվարկվում է այս հատվածի LMR-ի գումարը (Σξ): Բոլոր տեղական դիմադրությունները հայտարարության մեջ մուտքագրվում են հետևյալ ձևով.

ՀԱՅՏԱՐԱՐՈՒԹՅՈՒՆ KMS ՕԴԱԽՈՒՍԱԿԱՆ ՀԱՄԱԿԱՐԳԵՐ

և այլն:

IN «Տեղական դիմադրություններ» սյունակում գրանցվում են այս տարածքում առկա դիմադրությունների անվանումները (կռում, թեք, խաչ, արմունկ, քերել, օդի բաշխիչ, հովանոց և այլն): Բացի այդ, նշվում են դրանց քանակն ու բնութագրերը, որոնց համաձայն այս տարրերի համար որոշվում են CMR արժեքները: Օրինակ, կլոր թեքության համար սա պտտման անկյունն է և պտտման շառավիղի հարաբերակցությունը խողովակի տրամագծին: r / d, ուղղանկյուն ելքի համար - a և b խողովակի պտտման անկյունը և չափերը: Օդային խողովակի կամ խողովակի կողային բացվածքների համար (օրինակ, օդի ընդունման վանդակաճաղի տեղադրման վայրում) - բացման տարածքի հարաբերակցությունը օդային խողովակի խաչմերուկին

f resp / f մասին . Անցումի վրայի թիթեղների և խաչերի համար հաշվի է առնվում անցուղու և բեռնախցիկի fp/fs խաչմերուկի տարածքի հարաբերակցությունը և հոսքի արագությունը ճյուղում և բեռնախցիկում L o/Ls, ճյուղի վրա թիերի և խաչերի համար՝ ճյուղի և միջքաղաքային հատվածի տարածքի հարաբերակցությունը fp/fs և կրկին L-ի արժեքը մոտ /L հետ: Պետք է հիշել, որ յուրաքանչյուր թի կամ խաչ միացնում է երկու հարակից հատվածներ, բայց դրանք վերաբերում են այս հատվածներից մեկին, որում օդի հոսքը L-ն ավելի քիչ է: Թեյերի և խաչերի միջև տարբերությունը վազքի և ճյուղի վրա կապված է դիզայնի ուղղության հետ: Սա ցույց է տրված նկ. 11. Այստեղ հաշվարկված ուղղությունը ցուցադրվում է հաստ գծով, իսկ օդային հոսքերի ուղղությունները՝ բարակ սլաքներով։ Բացի այդ, այն ստորագրված է հենց այնտեղ, որտեղ յուրաքանչյուր տարբերակում գտնվում են բեռնախցիկը, անցումը և ելքը:

ճյուղային թիկնոց համար ճիշտ ընտրությունհարաբերություններ fп / fс, fо /fс և L о /L с. Նկատի ունեցեք, որ մատակարարման օդափոխման համակարգերում հաշվարկը սովորաբար իրականացվում է օդի շարժման դեմ, իսկ արտանետման համակարգերում՝ այս շարժման երկայնքով: Այն հատվածները, որոնց պատկանում են դիտարկված թիերը, նշվում են վանդակներով: Նույնը վերաբերում է խաչերին: Որպես կանոն, թեև ոչ միշտ, անցուղու վրա թիթեղները և խաչերը հայտնվում են հիմնական ուղղությունը հաշվարկելիս, իսկ ճյուղի վրա դրանք հայտնվում են երկրորդական հատվածների աերոդինամիկ միացման ժամանակ (տես ստորև): Այս դեպքում հիմնական ուղղությամբ նույն թիակը կարելի է համարել որպես մեկ անցուղի, իսկ երկրորդականում.

– որպես այլ գործակից ունեցող ճյուղ։ KMS խաչերի համար

ընդունված է նույն չափով, ինչ համապատասխան թիերի համար:

Բրինձ. 11. Tee-ի հաշվարկման սխեմա

Ընդհանուր դիմադրության ξ-ի մոտավոր արժեքները տրված են Աղյուսակում: 4.

*) բացասական CMR կարող է առաջանալ ցածր Lo/Lc-ի դեպքում՝ հիմնական հոսքով ճյուղից օդի արտանետման (ներծծման) պատճառով:

KMS-ի ավելի մանրամասն տվյալները տրված են Աղյուսակում: 22.16 - 22.43. Ամենատարածված տեղական դիմադրության համար.

Հատվածի թեզերը - KMR-ը կարող է նաև մոտավորապես հաշվարկվել՝ օգտագործելով հետևյալ բանաձևերը.

– ներծծող թիերի համար (արտանետում):

Σξ-ի արժեքը որոշելուց հետո հաշվարկվում են ճնշման կորուստը տեղական դիմադրություններում Z P d, Pa և ընդհանուր ճնշման կորուստը:

հատվածում Rl βsh + Z , Pa.

Հաշվարկների արդյունքները մուտքագրվում են աղյուսակում հետևյալ ձևով.

ՕԴԱԴԻՐԱԿԱՆ ՀԱՄԱԿԱՐԳԻ ԱԵՐՈԴԻՆԱՄԻԿԱԿԱՆ ՀԱՇՎԱՐԿ

Երբ ավարտվում է հիմնական ուղղության բոլոր հատվածների հաշվարկը, ամփոփվում են դրանց համար Rl βsh + Z արժեքները և որոշվում է ընդհանուր դիմադրությունը:

օդափոխման ցանցի դիմադրություն P ցանց = Σ(Rl βw + Z):

Հիմնական ուղղությունը հաշվարկելուց հետո մեկ կամ երկու ճյուղ կապվում է: Եթե ​​համակարգը սպասարկում է մի քանի հարկ, ապա կարող եք ընտրել միջանկյալ հարկերի հատակի ճյուղերը՝ կապելու համար: Եթե ​​համակարգը սպասարկում է մեկ հարկ, միացրեք հիմնական ճյուղերը, որոնք ներառված չեն հիմնական ուղղությամբ (տե՛ս պարագրաֆ 4.3-ի օրինակը): Կապակցված հատվածների հաշվարկն իրականացվում է նույն հաջորդականությամբ, ինչպես հիմնական ուղղությամբ, և գրանցվում է նույն ձևով աղյուսակում: Կապը համարվում է ավարտված, եթե գումարը

ճնշման կորուստ Σ(Rl βsh + Z) կապված հատվածների երկայնքով շեղվում է Σ(Rl βsh + Z) գումարից հիմնական ուղղության զուգահեռ միացված հատվածների երկայնքով 10%-ից ոչ ավելի: Զուգահեռաբար միացված են համարվում հիմնական և կապակցված ուղղությունների երկայնքով հատվածները՝ դրանց ճյուղավորման կետից մինչև օդի վերջավոր բաշխիչները: Եթե ​​շղթան նման է Նկ. 12 (հիմնական ուղղությունը նշվում է հաստ գծով), այնուհետև 2-րդ ուղղությունը պահանջում է, որ 2-րդ հատվածի համար Rl βsh + Z արժեքը հավասար լինի Rl βsh + Z 1-ին հատվածի համար, որը ստացվել է հիմնական ուղղության հաշվարկից, 10% ճշգրտություն: Կապը ձեռք է բերվում կապակցված հատվածներում ուղղանկյուն օդային խողովակների կլոր կամ խաչմերուկային չափերի տրամագծերի ընտրությամբ, իսկ եթե դա հնարավոր չէ, ճյուղերի վրա շնչափող փականներ կամ դիֆրագմներ տեղադրելով:

Օդափոխիչի ընտրությունը պետք է իրականացվի ըստ արտադրողի կատալոգների կամ տվյալների համաձայն: Օդափոխիչի ճնշումը հավասար է հիմնական ուղղությամբ օդափոխության ցանցում ճնշման կորուստների գումարին, որը որոշվում է օդափոխության համակարգի աերոդինամիկ հաշվարկով, և օդափոխության միավորի տարրերում ճնշման կորուստների գումարին ( օդային փական, ֆիլտր, օդատաքացուցիչ, խլացուցիչ և այլն):

Բրինձ. 12. Օդափոխման համակարգի սխեմայի հատվածը կապելու համար ճյուղի ընտրությամբ

Ի վերջո, հովհար ընտրել հնարավոր է միայն ակուստիկ հաշվարկից հետո, երբ կորոշվի խլացուցիչի տեղադրման հարցը։ Ակուստիկ հաշվարկը կարող է իրականացվել միայն օդափոխիչի նախնական ընտրությունից հետո, քանի որ դրա համար նախնական տվյալները օդափոխիչի կողմից օդափոխիչի արտանետվող ձայնային հզորության մակարդակներն են: Կատարվում է ակուստիկ հաշվարկ՝ առաջնորդվելով 12-րդ գլխի հրահանգներով: Անհրաժեշտության դեպքում հաշվարկեք և որոշեք խլացուցիչի չափը, ապա վերջապես ընտրեք օդափոխիչը:

4.3. Հաշվարկի օրինակ մատակարարման համակարգօդափոխություն

Դիտարկվում է ճաշասենյակի մատակարարման օդափոխության համակարգը: Օդատար խողովակների և օդային բաշխիչների կիրառումը պլանին տրված է առաջին տարբերակի 3.1 կետում ( բնորոշ սխեմադահլիճների համար):

Համակարգի դիագրամ

1000х400 5 8310 մ3/ժ

Հաշվարկի մեթոդաբանության և անհրաժեշտ նախնական տվյալների մասին ավելի շատ մանրամասներ կարելի է գտնել հետևյալ հասցեով. Համապատասխան տերմինաբանությունը տրված է .

KMS ՀԱՄԱԿԱՐԳԻ ՀԱՅՏԱՐԱՐՈՒԹՅՈՒՆ P1

ՀԱՎԵԼՎԱԾ Օդափոխման վանդակաճաղերի և երանգների բնութագրերը

I. Բնակելի հատվածներ, մ2, RS-VG և RS-G սնուցման և արտանետման ցանցեր

Արագության գործակիցը m = 6,3, ջերմաստիճանի գործակիցը n = 5,1:

II. ST-KR և ST-KV առաստաղի լամպերի բնութագրերը

Արագության գործակիցը m = 2,5, ջերմաստիճանի գործակիցը n = 3:

Հղումներ

1. Սամարին Օ.Դ. Մատակարարման օդային սարքավորումների ընտրություն օդափոխման միավորներ(օդորակիչներ) տեսակի KCKP. 270109 «Ջերմամատակարարում և օդափոխություն» մասնագիտության ուսանողների համար կուրսային և դիպլոմային նախագծերի իրականացման ուղեցույց։ – M.: MGSU, 2009. – 32 p.

2. Բելովա Է.Մ. Կենտրոնական համակարգերօդորակիչ շենքերում. - Մ.: Եվրոկլիմա, 2006. - 640 էջ.

3. SNiP 41-01-2003 «Ջեռուցում, օդափոխություն և օդորակում»: - M.: GUP TsPP, 2004 թ.

4. Սարքավորումների կատալոգ «Arktos».

5. սանիտարական սարքեր. Մաս 3. Օդափոխում և օդորակում: Գիրք 2. / Էդ. Ն.Ն.Պավլովը և Յու.Ի.Շիլլերը: – M.: Stroyizdat, 1992. – 416 p.

6. ԳՕՍՏ 21.602-2003. Շինարարության համար նախագծային փաստաթղթերի համակարգ. Ջեռուցման, օդափոխության և օդորակման աշխատանքային փաստաթղթերի կատարման կանոններ. - M.: GUP TsPP, 2004 թ.

7. Սամարին Օ.Դ. Պողպատե օդատար խողովակներում օդի շարժման ռեժիմի մասին.

// SOK, 2006, No 7, p. 90-91 թթ.

8. Դիզայների ձեռնարկ. Ներքինսանիտարական սարքեր. Մաս 3. Օդափոխում և օդորակում: Գիրք 1. / Էդ. Ն.Ն.Պավլովը և Յու.Ի.Շիլլերը: – M.: Stroyizdat, 1992. – 320 p.

9. Կամենև Պ.Ն., Տերտիկնիկ Է.Ի. Օդափոխում. - M.: ASV, 2006. - 616 p.

10. Կրուպնով Բ.Ա. Շենքերի ջերմաֆիզիկայի, ջեռուցման, օդափոխության և օդորակման տերմինաբանություն. ուղեցույցներ«Ջերմամատակարարում և օդափոխություն» մասնագիտության ուսանողների համար.

Երբ օդի հոսքը շարժվում է օդափոխության և օդորակման համակարգերի (V և KV) օդային խողովակներում և ալիքներում, բացի շփման պատճառով ճնշման կորուստներից, տեղական դիմադրության կորուստները էական դեր են խաղում. ցանցային սարքավորումներ.

Նման կորուստները համաչափ են դինամիկ ճնշմանը Ռ q = ρ v² / 2, որտեղ ρ-ը օդի խտությունն է, մոտավորապես հավասար է 1,2 կգ / մ³ մոտ +20 ° C ջերմաստիճանի դեպքում; v— դրա արագությունը [մ/վրկ], որոշվում է, որպես կանոն, դիմադրության հետևում գտնվող ալիքի հատվածում։

Համաչափության ξ գործակիցները, որոնք կոչվում են տեղական դիմադրության գործակիցներ (LRC), համար տարբեր տարրեր B և HF համակարգերը սովորաբար որոշվում են առկա աղյուսակներից, մասնավորապես, մի ​​շարք այլ աղբյուրներում և դրանցում: Ամենամեծ դժվարությունն այս դեպքում ամենից հաճախ KMS-ի որոնումն է թեյի կամ ճյուղային հանգույցների համար: Փաստն այն է, որ այս դեպքում անհրաժեշտ է հաշվի առնել թեյի տեսակը (անցման կամ ճյուղավորման համար) և օդի շարժման եղանակը (ստիպող կամ ներծծող), ինչպես նաև ճյուղում օդի հոսքի հարաբերակցությունը հոսքին: բեռնախցիկում L´ o \u003d L o /L cև միջանցքի խաչմերուկի տարածքը դեպի միջքաղաքային հատված F´ p \u003d F p / F s.

Թեյերի համար ներծծման ժամանակ անհրաժեշտ է նաև հաշվի առնել ճյուղի խաչմերուկի և բեռնախցիկի լայնական հատվածի հարաբերակցությունը. F´ o \u003d F o / F s. Ձեռնարկում համապատասխան տվյալները բերված են Աղյուսակում: 22.36-22.40։ Այնուամենայնիվ, Excel աղյուսակների միջոցով հաշվարկներ կատարելիս, ինչը ներկայումս բավականին տարածված է տարբեր ստանդարտների լայնածավալ օգտագործման պատճառով. ծրագրային ապահովումև հաշվարկների արդյունքները զեկուցելու հարմարության համար, ցանկալի է ունենալ CMR-ի վերլուծական բանաձևեր, գոնե թեյի բնութագրերի փոփոխությունների ամենատարածված միջակայքերում:

Բացի այդ, ուսումնական գործընթացում նպատակահարմար կլիներ նվազեցնել տեխնիկական աշխատանքուսանողներին և հիմնական բեռը փոխանցելով համակարգերի համար կառուցողական լուծումների մշակմանը:

Նմանատիպ բանաձևերը հասանելի են այնպիսի բավականին հիմնարար աղբյուրում, ինչպիսին է, բայց այնտեղ դրանք ներկայացված են շատ ընդհանրացված ձևով, առանց հաշվի առնելու գոյություն ունեցող օդափոխության համակարգերի հատուկ տարրերի նախագծման առանձնահատկությունները, ինչպես նաև օգտագործում են զգալի թվով լրացուցիչ պարամետրեր և պահանջում են. որոշ դեպքերում՝ հղում կատարելով որոշակի աղյուսակներին։ Մյուս կողմից, հայտնվելով Վերջերս B և KV համակարգերի ավտոմատ աերոդինամիկ հաշվարկման ծրագրերը օգտագործում են որոշ ալգորիթմներ CMR-ն որոշելու համար, սակայն, որպես կանոն, դրանք անհայտ են օգտագործողին և, հետևաբար, կարող են կասկածներ առաջացնել դրանց վավերականության և ճշտության վերաբերյալ:

Նաև ներկայումս հայտնվում են որոշ աշխատանքներ, որոնց հեղինակները շարունակում են հետազոտությունները՝ ճշգրտելու CMR-ի հաշվարկը կամ ընդլայնելու համակարգի համապատասխան տարրի պարամետրերի շրջանակը, որի համար ստացված արդյունքները վավեր կլինեն: Այս հրապարակումները հայտնվում են ինչպես մեր երկրում, այնպես էլ արտերկրում, թեև ընդհանուր առմամբ դրանց թիվը շատ մեծ չէ և հիմնված է հիմնականում համակարգչի միջոցով տուրբուլենտ հոսքերի թվային մոդելավորման կամ ուղղակի փորձարարական ուսումնասիրությունների վրա: Այնուամենայնիվ, հեղինակների կողմից ստացված տվյալները, որպես կանոն, դժվար է օգտագործել զանգվածային դիզայնի պրակտիկայում, քանի որ դրանք դեռևս ներկայացված չեն ինժեներական տեսքով:

Այս առումով, տեղին է թվում վերլուծել աղյուսակներում պարունակվող տվյալները և դրանց հիման վրա ձեռք բերել մոտավոր կախվածություններ, որոնք կունենան ամենապարզ և հարմար ձևը ինժեներական պրակտիկայի համար և միևնույն ժամանակ համարժեք կարտացոլեն առկա կախվածությունների բնույթը: CMR թիակների համար: Նրանց առավել տարածված սորտերի համար՝ թիեր հատվածում (միասնական ճյուղային հանգույցներ), այս խնդիրը լուծվել է հեղինակի կողմից աշխատանքում: Միևնույն ժամանակ, ճյուղի վրա թիերի համար վերլուծական հարաբերություններ գտնելն ավելի դժվար է, քանի որ կախվածությունն ինքնին այստեղ ավելի բարդ է թվում: Ընդհանուր ձևմոտարկման բանաձևերը, ինչպես միշտ, նման դեպքերում, ստացվում են հարաբերակցության դաշտում հաշվարկված կետերի գտնվելու վայրի հիման վրա, և մեթոդով ընտրվում են համապատասխան գործակիցները. նվազագույն քառակուսիները Excel-ի միջոցով կառուցված գրաֆիկի շեղումը նվազագույնի հասցնելու համար: Այնուհետև ամենատարածված օգտագործվող տիրույթներից մի քանիսի համար F p / F s, F o / F s և L o / L sարտահայտությունները կարելի է ձեռք բերել.

ժամը L' o= 0,20-0,75 եւ F' o\u003d 0,40-0,65 - ներարկման ընթացքում թիերի համար (մատակարարում);

ժամը L' o = 0,2-0,7, F' o= 0,3-0,5 և F´ n\u003d 0.6-0.8 - ներծծող թիերի համար (արտանետում):

(1) և (2) կախվածությունների ճշգրտությունը ցույց է տրված Նկ. 1 և 2, որը ցույց է տալիս մշակման աղյուսակի արդյունքները: 22.36 և 22.37 KMS միասնական թիերի (ճյուղային հանգույցներ) ներծծման ժամանակ շրջանաձև խաչմերուկի ճյուղի վրա: Ուղղանկյուն հատվածի դեպքում արդյունքները աննշան կտարբերվեն։

Կարելի է նշել, որ այստեղ անհամապատասխանությունն ավելի մեծ է, քան մեկ անցումով թիերի դեպքում, և միջինը կազմում է 10-15%, երբեմն նույնիսկ մինչև 20%, բայց ինժեներական հաշվարկների համար դա կարող է ընդունելի լինել, հատկապես հաշվի առնելով աղյուսակներում պարունակվող ակնհայտ սկզբնական սխալը, և Excel-ի օգտագործման ժամանակ հաշվարկների միաժամանակյա պարզեցում: Միևնույն ժամանակ, ստացված հարաբերությունները չեն պահանջում որևէ այլ նախնական տվյալ, բացառությամբ աերոդինամիկ հաշվարկների աղյուսակում արդեն իսկ առկա տվյալների: Իրոք, այն պետք է հստակորեն նշի ինչպես օդի հոսքի արագությունը, այնպես էլ ընթացիկ և հարևան հատվածի խաչմերուկները, որոնք ներառված են թվարկված բանաձևերում: Առաջին հերթին, սա պարզեցնում է հաշվարկները Excel աղյուսակներ օգտագործելիս: Միևնույն ժամանակ Նկ. 1-ը և 2-ը հնարավորություն են տալիս ստուգել, ​​որ հայտնաբերված վերլուծական կախվածությունները բավականաչափ արտացոլում են բոլոր հիմնական գործոնների ազդեցության բնույթը թիակների CMR-ի վրա և դրանցում տեղի ունեցող գործընթացների ֆիզիկական բնույթը օդի հոսքի շարժման ընթացքում:

Միևնույն ժամանակ, այս աշխատության մեջ տրված բանաձևերը շատ պարզ են, պարզ և հեշտ հասանելի ինժեներական հաշվարկների համար, հատկապես Excel-ում, ինչպես նաև ուսումնական գործընթացում: Դրանց օգտագործումը հնարավորություն է տալիս հրաժարվել աղյուսակների ինտերպոլացիայից՝ պահպանելով ինժեներական հաշվարկների համար պահանջվող ճշգրտությունը և ուղղակիորեն հաշվարկել թեյի տեղական դիմադրության գործակիցները ճյուղի վրա խաչմերուկների և բեռնախցիկում օդի հոսքի արագության հարաբերակցության շատ լայն շրջանակում: և մասնաճյուղեր։

Սա բավականին բավարար է բնակելի և հասարակական շենքերի մեծ մասում օդափոխության և օդորակման համակարգերի նախագծման համար:

1. Դիզայների ձեռնարկ. Ներքին սանիտարական սարքեր. Մաս 3. Օդափոխում և օդորակում. Գիրք. 2 / Էդ. Ն.Ն. Պավլովը և Յու.Ի. Շիլլերը։ - M.: Stroyizdat, 1992. 416 p.
2. Իդելչիկ Ի.Է. Հիդրավլիկ դիմադրության ձեռնարկ / Ed. Մ.Օ. Սթայնբերգը։ - Էդ. 3-րդ. - M.: Mashinostroenie, 1992. 672 p.
3. Պոսոխին Վ.Ն., Զիգանշին Ա.Մ., Բատալովա Ա.Վ. Անհանգստացնող տարրերի տեղական դիմադրության գործակիցների որոշմանը խողովակաշարային համակարգեր// Բուհերի նորություններ. Շինարարություն, 2012թ., թիվ 9: էջ 108–112։
4. Պոսոխին Վ.Ն., Զիգանշին Ա.Մ., Վարսեգովա Է.Վ. Տեղական դիմադրություններում ճնշման կորուստների հաշվարկման համար. Soobshch. 1 // Բուհերի նորություններ՝ Շինարարություն, 2016 թ. Թիվ 4. էջ 66–73։
5. Ավերկովա Օ.Ա. Ներծծող անցքերի մուտքի մոտ տարանջատված հոսքերի փորձարարական ուսումնասիրություն // Vestnik BSTU im. Վ.Գ. Շուխով, 2012. Թիվ 1. էջ 158–160։
6. Քամել Ա.Հ., Շաքլայհ Ա.Ս. Շփման ճնշման կորուստներ հեղուկների, որոնք հոսում են շրջանաձև խողովակներով. SPE հորատում և ավարտում: 2015. Հատ. 30. Ոչ. 2.Pp. 129–140 թթ.
7. Gabrielaitiene I. Թաղային ջեռուցման համակարգի թվային մոդելավորում՝ շեշտը դնելով անցողիկ ջերմաստիճանի վարքագծի վրա: Պրոց. «Շրջակա միջավայրի ճարտարագիտություն» 8-րդ միջազգային կոնֆերանսի ժամանակ: Վիլնյուս. VGTU Publishers. 2011 թ. 2.Pp. 747–754 թթ.
8. Հորիկիրի Կ., Յաո Յ., Յաո Ջ. Կոնյուգացիոն հոսքի և ջերմության փոխանցման մոդելավորում օդափոխվող սենյակում՝ ներսի ջերմային հարմարավետության գնահատման համար: Շենք և շրջակա միջավայր. 2014. No. 77.Pp. 135–147 թթ.
9. Սամարին Օ.Դ. Շենքերի օդափոխման համակարգերում տեղական դիմադրության հաշվարկը // S.O.K., 2012 թ. No 2: էջ 68–70։

մատակարարման հաշվարկ և արտանետման համակարգերօդային խողովակները կրճատվում են ալիքների խաչմերուկի չափերը որոշելու, օդի շարժման նկատմամբ դրանց դիմադրության և ճնշումը զուգահեռ միացումներում միացնելու համար: Ճնշման կորուստների հաշվարկը պետք է իրականացվի շփման հատուկ ճնշման կորուստների մեթոդով:

Հաշվարկի մեթոդ.

Կառուցվում է օդափոխության համակարգի աքսոնոմետրիկ դիագրամ, համակարգը բաժանված է հատվածների, որոնց վրա գծագրվում են երկարությունը և հոսքի արագությունը։ Դիզայնի սխեման ներկայացված է Նկար 1-ում:

Ընտրված է հիմնական (հիմնական) ուղղությունը, որը հաջորդաբար տեղակայված հատվածների ամենաերկար շղթան է։

3. Մայրուղու հատվածները համարակալված են՝ սկսած ամենացածր հոսք ունեցող հատվածից։

4. Որոշվում են մայրուղու հաշվարկված հատվածների վրա օդային խողովակների խաչմերուկի չափերը: Մենք որոշում ենք խաչմերուկի տարածքը, մ 2:

F p \u003d L p / 3600V p ,

որտեղ L p-ը տարածքում օդի գնահատված հոսքն է, մ 3 / ժ;

Ըստ F p հայտնաբերված արժեքների վերցվում են օդային խողովակների չափերը, այսինքն. է F f.

5. Փաստացի արագությունը V f, m/s որոշվում է.

V f = L p / F f,

որտեղ L p-ը տարածքում օդի գնահատված հոսքն է, մ 3 / ժ;

F f - խողովակի իրական խաչմերուկի տարածքը, մ 2:

Մենք որոշում ենք համարժեք տրամագիծը բանաձևով.

d համարժեք = 2 α b/(α+b) ,

որտեղ α և b են խողովակի լայնակի չափերը, m.

6. d eq և V f արժեքները օգտագործվում են շփման հատուկ ճնշման կորուստների R արժեքները որոշելու համար:

Հաշվարկված հատվածում շփման պատճառով ճնշման կորուստը կլինի

P t \u003d R l β w,

որտեղ R-ը շփման ճնշման հատուկ կորուստն է, Pa/m;

l-ը խողովակի հատվածի երկարությունն է, m;

β w կոպտության գործակիցն է:

7. Որոշվում են տեղային դիմադրությունների գործակիցները և հաշվարկվում են ճնշման կորուստները տեղային դիմադրություններում հատվածում.

z = ∑ζ P d,

որտեղ P d - դինամիկ ճնշում.

Pd \u003d ρV f 2/2,

որտեղ ρ-ն օդի խտությունն է, կգ/մ3;

V f - իրական օդի արագությունը տարածքում, մ / վ;

∑ζ - կայքի CMR-ի գումարը,

8. Ընդհանուր կորուստները հաշվարկվում են ըստ բաժինների.

ΔР = R l β w + z,

l-ը հատվածի երկարությունն է, m;

z - ճնշման կորուստ հատվածում տեղական դիմադրություններում, Pa.

9. Համակարգում ճնշման կորուստները որոշվում են.

ΔР p = ∑(R l β w + z),

որտեղ R-ը շփման ճնշման հատուկ կորուստն է, Pa/m;

l-ը հատվածի երկարությունն է, m;

β w կոպտության գործակիցն է;

z - ճնշման կորուստ տարածքի տեղական դիմադրություններում, Pa.

10. Մասնաճյուղերը կապվում են: Կապը կատարվում է, սկսած ամենաերկար ճյուղերից: Դա նման է հիմնական ուղղության հաշվարկին։ Բոլոր զուգահեռ հատվածներում դիմադրությունները պետք է հավասար լինեն՝ անհամապատասխանությունը 10%-ից ոչ ավելի.

որտեղ Δр 1 և Δр 2 կորուստներն են ավելի բարձր և ցածր ճնշման կորուստներով ճյուղերում, Pa. Եթե ​​անհամապատասխանությունը գերազանցում է նշված արժեքը, ապա տեղադրվում է շնչափող փական:

Նկար 1 - մատակարարման համակարգի հաշվարկման սխեման P1:

Մատակարարման համակարգի հաշվարկման հաջորդականությունը P1

Հողամաս 1-2, 12-13, 14-15,2-2',3-3',4-4',5-5',6-6',13-13',15-15',16- 16':

Հողամաս 2 -3, 7-13, 15-16:

Սյուժեն 3-4, 8-16:

Հողամաս 4-5:

Սյուժեն 5-6:

Սյուժեն 6-7:

Սյուժեն 7-8:

Հողամաս 8-9:

տեղական դիմադրություն

Սյուժեն 1-2:

ա) ելքի մոտ՝ ξ = 1.4

բ) թեքում 90°՝ ξ = 0,17

գ) շղթա ուղիղ անցման համար.

Սյուժեն 2-2':

ա) ճյուղային թեյ

Սյուժեն 2-3:

ա) թեքում 90°՝ ξ = 0,17

բ) շղթա ուղիղ անցման համար.

ξ = 0,25

Սյուժեն 3-3':

ա) ճյուղային թեյ

Սյուժեն 3-4:

ա) թեքում 90°՝ ξ = 0,17

բ) շղթա ուղիղ անցման համար.

Սյուժեն 4-4':

ա) ճյուղային թեյ

Հողամաս 4-5:

ա) շղթա ուղիղ անցման համար.

Սյուժեն 5-5':

ա) ճյուղային թեյ

Սյուժեն 5-6:

ա) թեքում 90°՝ ξ = 0,17

բ) շղթա ուղիղ անցման համար.

Սյուժեն 6-6':

ա) ճյուղային թեյ

Սյուժեն 6-7:

ա) շղթա ուղիղ անցման համար.

ξ = 0,15

Սյուժեն 7-8:

ա) շղթա ուղիղ անցման համար.

ξ = 0,25

Հողամաս 8-9:

ա) 2 թեքություն 90°՝ ξ = 0,17

բ) շղթա ուղիղ անցման համար.

Հողամաս 10-11:

ա) թեքում 90°՝ ξ = 0,17

բ) ելքի մոտ՝ ξ = 1.4

Սյուժեն 12-13:

ա) ելքի մոտ՝ ξ = 1.4

բ) թեքում 90°՝ ξ = 0,17

գ) շղթա ուղիղ անցման համար.

Հողամաս 13-13'

ա) ճյուղային թեյ

Սյուժեն 7-13:

ա) թեքում 90°՝ ξ = 0,17

բ) շղթա ուղիղ անցման համար.

ξ = 0,25

գ) ճյուղային թեյ.

ξ = 0,8

Հողամաս 14-15:

ա) ելքի մոտ՝ ξ = 1.4

բ) թեքում 90°՝ ξ = 0,17

գ) շղթա ուղիղ անցման համար.

Սյուժեն 15-15:

ա) ճյուղային թեյ

Հողամաս 15-16:

ա) 2 թեքություն 90°՝ ξ = 0,17

բ) շղթա ուղիղ անցման համար.

ξ = 0,25

Սյուժեն 16-16:

ա) ճյուղային թեյ

Հողամաս 8-16:

ա) շղթա ուղիղ անցման համար.

ξ = 0,25

բ) ճյուղային թի.

Մատակարարման համակարգի աերոդինամիկ հաշվարկ P1

Եկեք կատարենք մատակարարման համակարգի P1 անհամապատասխանությունը, որը պետք է լինի ոչ ավելի, քան 10%:

Քանի որ անհամապատասխանությունը գերազանցում է թույլատրելի 10%-ը, անհրաժեշտ է տեղադրել դիֆրագմ։

Ես տեղադրում եմ դիֆրագմը 7-13 տարածքում, V = 8,1 մ / վ, P C = 20,58 Պա

Հետեւաբար, 450 տրամագծով օդային խողովակի համար ես տեղադրում եմ 309 տրամագծով դիֆրագմ:

բ.գ.թ. S. B. Gorunovich, PTO ինժեներ, Ust-Ilimskaya CHPP, OAO Irkutskenergo-ի մասնաճյուղ, Ust-Ilimsk, Իրկուտսկի մարզ:

Հարցի հայտարարություն

Հայտնի է, որ շատ ձեռնարկություններ, որոնք ոչ վաղ անցյալում ունեին ջերմության պաշարներ և էլեկտրական էներգիա, անբավարար ուշադրություն է դարձվել փոխադրման ընթացքում դրա կորուստներին։ Օրինակ, նախագծում ընդգրկված էին տարբեր պոմպեր, որպես կանոն, հզորության մեծ մարժայով, խողովակաշարերում ճնշման կորուստները փոխհատուցվում էին մատակարարման ավելացմամբ: Հիմնական գոլորշու խողովակաշարերը նախագծված էին ցատկողներով և երկար գծերով, ինչը թույլ էր տալիս անհրաժեշտության դեպքում ավելցուկային գոլորշին փոխանցել հարևան տուրբինային ագրեգատներ: Հաղորդման ցանցերի վերակառուցման և վերանորոգման ընթացքում նախապատվությունը տրվել է սխեմաների բազմակողմանիությանը, ինչը հանգեցրել է լրացուցիչ կապակցումների (կցամասերի) և ցատկերների, լրացուցիչ թիակների տեղադրման և, որպես հետևանք, ընդհանուր ճնշման լրացուցիչ տեղական կորուստների: . Միևնույն ժամանակ, հայտնի է, որ զգալի միջին արագությամբ երկար խողովակաշարերում ընդհանուր ճնշման տեղական կորուստները (տեղական դիմադրությունները) կարող են հանգեցնել սպառողների ծախսերի զգալի կորուստների:

Ներկայումս արդյունավետության, էներգախնայողության, արտադրության ընդհանուր օպտիմալացման պահանջները ստիպում են մեզ նոր հայացք նետել խողովակաշարերի և գոլորշու խողովակաշարերի նախագծման, վերակառուցման և շահագործման բազմաթիվ հարցերի և ասպեկտների վրա, հետևաբար, հաշվի առնելով եռամսյակների, պատառաքաղների տեղական դիմադրությունները: և խողովակաշարերի հիդրավլիկ հաշվարկներում կցամասերը դառնում են հրատապ խնդիր:

Այս աշխատանքի նպատակն է նկարագրել էներգատեխնիկական ձեռնարկություններում առավել հաճախ օգտագործվող եռամսյակները և կցամասերը, փորձի փոխանակումը տեղական դիմադրության գործակիցների նվազեցման ուղիների ոլորտում և նման միջոցառումների արդյունավետության համեմատական ​​գնահատման մեթոդները:

Ժամանակակից հիդրավլիկ հաշվարկներում տեղական դիմադրությունը գնահատելու համար նրանք գործում են հիդրավլիկ դիմադրության անաչափ գործակիցով, որը շատ է. հարմար թեմաներոր դինամիկ համանման հոսքերում, որոնցում դիտարկվում են հատվածների երկրաչափական նմանությունը և Ռեյնոլդսի թվերի հավասարությունը, այն ունի նույն արժեքը՝ անկախ հեղուկի (գազի) տեսակից, ինչպես նաև հոսքի արագությունից և լայնակի չափերից։ հաշվարկված հատվածներ.

Հիդրավլիկ դիմադրության գործակիցը տվյալ հատվածում կորցրած ընդհանուր էներգիայի (հզորության) հարաբերակցությունն է ընդունված հատվածի կինետիկ էներգիայի (հզորության) կամ նույն հատվածում կորցրած ընդհանուր ճնշման հարաբերակցությունը ընդունված հատվածում դինամիկ ճնշմանը։ :

որտեղ  p ընդհանուր - կորցրած (այս տարածքում) ընդհանուր ճնշումը; p-ը հեղուկի (գազի) խտությունն է. w, - արագություն i-րդ հատվածում:

Քաշման գործակիցի արժեքը կախված է նրանից, թե որ նախագծման արագությունը և, հետևաբար, որ հատվածին է այն կրճատվել:

Արտանետման և մատակարարման թիակներ

Հայտնի է, որ մի զգալի մաս տեղական կորուստներճյուղավորված խողովակաշարերում տեղային դիմադրություններն են թիերում: Որպես օբյեկտ, որը տեղական դիմադրություն, թի-ը բնութագրվում է ճյուղային անկյունով a և ճյուղերի խաչմերուկային տարածքների հարաբերությամբ (կողային և ուղիղ) F b / F q , Fh / Fq և F B / Fn: Թեյում կարող են փոխվել հոսքի արագությունները Q b /Q q , Q n /Q c և, համապատասխանաբար, արագության գործակիցները w B / w Q , w n / w Q: Թեյերը կարող են տեղադրվել ինչպես ներծծող հատվածներում (արտանետվող ապարատ), այնպես էլ արտահոսքի հատվածներում (մատակարարման թիակներ) հոսքի անջատման դեպքում (նկ. 1):

Արտանետվող թիթեղների դիմադրության գործակիցները կախված են վերը թվարկված պարամետրերից, իսկ սովորական ձևի մուտքային եռամսյակները՝ գործնականում միայն ճյուղային անկյան տակ և համապատասխանաբար w n / w Q և w n / w Q արագությունների հարաբերակցությունից:

Պայմանական ձևի արտանետվող եռամսյակների ձգման գործակիցները (առանց կլորացման և առանց կողային ճյուղերի բռնկման կամ կծկման) կարող են հաշվարկվել հետևյալ բանաձևերի միջոցով.

Դիմադրություն կողային ճյուղում (Բ հատվածում).

որտեղ Q B \u003d F B w B, Q q \u003d F q w q - համապատասխանաբար B և C հատվածի ծավալային հոսքի արագությունները:

F n =F c տիպի և բոլոր a-ի համար A-ի արժեքները տրված են Աղյուսակում: մեկ.

Երբ Q b /Q q հարաբերակցությունը փոխվում է 0-ից 1-ի, ձգման գործակիցը տատանվում է -0.9-ից մինչև 1.1 (F q =F b, a=90 O): Բացասական արժեքներբացատրվում են ներծծման գործողությամբ գծում փոքր Q B-ում:

Բանաձևի կառուցվածքից (1) հետևում է, որ քաշման գործակիցը արագորեն կբարձրանա վարդակի խաչմերուկի տարածքի նվազմամբ (F c / F b-ի աճով): Օրինակ, երբ Q b /Q c =1, F q/F b =2, a=90 O, գործակիցը 2,75 է:

Ակնհայտ է, որ դիմադրության նվազմանը կարելի է հասնել կողային ճյուղի (խեղդուկ) անկյունը նվազեցնելու միջոցով։ Օրինակ, երբ F c =F b , α=45 O, երբ Q b /Q c հարաբերակցությունը փոխվում է 0-ից 1, գործակիցը փոխվում է -0,9-ից 0,322 միջակայքում, այսինքն. դրա դրական արժեքները նվազում են գրեթե 3 անգամ։

Առջևի հատվածում դիմադրությունը պետք է որոշվի բանաձևով.

Fn=F c տիպի թիերի համար K P արժեքները տրված են Աղյուսակում: 2.

Հեշտ է ստուգել, ​​որ առաջ անցման ժամանակ ձգման գործակցի փոփոխության միջակայքը

դե Q b /Q հարաբերակցությունը 0-ից 1-ի փոխելու ժամանակ գտնվում է 0-ից 0,6 միջակայքում (F c =F b, α=90 O):

Կողքի ճյուղի (խեղդվող) անկյունի կրճատումը նույնպես հանգեցնում է դիմադրության զգալի նվազմանը: Օրինակ, երբ F c =F b , α =45 O, երբ Q b /Q c հարաբերակցությունը փոխվում է 0-ից 1, գործակիցը փոխվում է 0-ից -0,414 միջակայքում, այսինքն. Q B-ի աճով ուղիղ անցումում հայտնվում է «ներծծում»՝ ավելի նվազեցնելով դիմադրությունը։ Հարկ է նշել, որ կախվածությունը (2) ունի արտահայտված առավելագույնը, այսինքն. ձգման գործակիցի առավելագույն արժեքը ընկնում է Q b /Q c =0.41 արժեքի վրա և հավասար է 0.244 (F c =F b, α =45 O):

Նորմալ ձևի մատակարարման թիթեղների դիմադրության գործակիցները տուրբուլենտ հոսքում կարելի է հաշվարկել բանաձևերի միջոցով:

Կողային ճյուղերի դիմադրություն.

որտեղ K B - հոսքի սեղմման հարաբերակցությունը:

Fn=F c տիպի համար A 1-ի արժեքները տրված են Աղյուսակում: 3, K B =0:

Եթե ​​վերցնենք F c \u003d F b, a \u003d 90 O, ապա երբ Q b /Q c հարաբերակցությունը փոխվում է 0-ից 1, մենք ստանում ենք գործակիցների արժեքներ 1-ից 1,2 միջակայքում:

Նշենք, որ աղբյուրը ներկայացնում է այլ տվյալներ Ա 1 գործակցի համար։ Ըստ տվյալների՝ A 1 =1 պետք է վերցնել w B /w c-ում<0,8 и А 1 =0,9 при w B /w c >0.8. Եթե ​​մենք օգտագործում ենք տվյալները ից, ապա երբ Q B /Q C հարաբերակցությունը փոխվում է 0-ից 1, մենք ստանում ենք գործակիցների արժեքներ 1-ից 1,8 միջակայքում (F c =F b): Ընդհանուր առմամբ, մենք մի փոքր ավելին ենք ստանալու բարձր արժեքներբոլոր տիրույթներում ձգման գործակիցների համար:

Քաշման գործակցի աճի վրա որոշիչ ազդեցությունը, ինչպես (1) բանաձևում, գործադրվում է խաչմերուկի տարածքով B (կցամասեր) - F g /F b-ի աճով, քաշման գործակիցը արագորեն մեծանում է:

Դիմադրություն ուղիղ անցումում Fn=Fc տիպի մատակարարման թիթեղների համար

t P-ի արժեքները նշված են աղյուսակում: 4.

Երբ Q B /Qc(3) հարաբերակցությունը փոխվում է 0-ից 1 (Fc=F B, α=90 O), մենք ստանում ենք գործակիցների արժեքներ 0-ից 0,3 միջակայքում:

Պայմանական ձևի թիակների դիմադրությունը կարող է նաև զգալիորեն կրճատվել՝ կողային ճյուղի միացումը հավաքովի գուլպանով կլորացնելով: Այս դեպքում, արտանետվող թիակների համար, հոսքի պտտման անկյունը պետք է կլորացվի (R 1 նկ. 16-ում): Մուտքի թիակների համար կլորացումը պետք է կատարվի նաև բաժանարար եզրի վրա (R 2-ը Նկար 16-ում); այն ավելի կայուն է դարձնում հոսքը և նվազեցնում է այդ եզրից դրա պոկվելու հավանականությունը:

Գործնականում, կողային ճյուղի և հիմնական խողովակաշարի գեներատորի միացման եզրերի կլորացումը բավարար է, երբ R / D (3 = 0.2-0.3.

Թեյերի դիմադրության գործակիցների հաշվարկման վերը նշված բանաձևերը և համապատասխան աղյուսակային տվյալները վերաբերում են խնամքով պատրաստված (շրջված) թիերին: Դրանց արտադրության ընթացքում արված թիերի արտադրական թերությունները (կողային ճյուղի «խափանումները» և դրա հատվածի «համընկնումը» ուղիղ հատվածում ճիշտ կտրված պատով - հիմնական խողովակաշար) դառնում են հիդրավլիկ դիմադրության կտրուկ աճի աղբյուր: Գործնականում դա տեղի է ունենում կցամասի հիմնական խողովակաշարի մեջ անորակ կապելու դեպքում, որը տեղի է ունենում բավականին հաճախ, քանի որ. «գործարանային» թիերը համեմատաբար թանկ են։

Կողային ճյուղի աստիճանական ընդլայնումը (դիֆուզորը) արդյունավետորեն նվազեցնում է ինչպես արտանետման, այնպես էլ մատակարարման թիակների դիմադրությունը: Կլորացման, փորվածքի և կողային ճյուղի ընդլայնման համադրությունը ավելի է նվազեցնում թեյի դիմադրությունը: Բարելավված թիակների դիմադրության գործակիցները կարող են որոշվել աղբյուրում տրված բանաձևերից և դիագրամներից: Հարթ թեքությունների տեսքով կողային ճյուղերով թիակները նույնպես ունեն նվազագույն դիմադրություն, և որտեղ հնարավոր է, պետք է օգտագործվեն փոքր ճյուղերի անկյուններով թիակներ (մինչև 60 °):

Տուրբուլենտ հոսքի դեպքում (Re>4.10 3) թիերի ձգման գործակիցները քիչ են կախված Ռեյնոլդսի թվերից: Տուրբուլենտից լամինարին անցնելու ժամանակ նկատվում է կողային ճյուղի ձգման գործակիցի կտրուկ աճ ինչպես արտանետման, այնպես էլ մատակարարման թիերում (մոտ 2-3 անգամ):

Հաշվարկներում կարևոր է հաշվի առնել, թե որ հատվածում է այն կրճատվում մինչև միջին արագությունը: Յուրաքանչյուր բանաձեւից առաջ այս մասին հղում կա սկզբնաղբյուրում։ Աղբյուրները տալիս են ընդհանուր բանաձեւ, որը ցույց է տալիս նվազման տեմպերը համապատասխան ցուցանիշով։

Սիմետրիկ թիկնոց միաձուլման և բաժանման ժամանակ

Սիմետրիկ թեյի յուրաքանչյուր ճյուղի դիմադրության գործակիցը միաձուլման վայրում (նկ. 2ա) կարող է հաշվարկվել բանաձևով.

Երբ Q b /Q c հարաբերակցությունը փոխվում է 0-ից 0,5, գործակիցը փոխվում է 2-ից 1,25 միջակայքում, այնուհետև Q b / Q c-ի 0,5-ից 1-ի աճով, գործակիցը ձեռք է բերում արժեքներ 1,25-ից մինչև 2 (F c =F b դեպքի համար): Ակնհայտ է, որ կախվածությունը (5) ունի շրջված պարաբոլայի ձև՝ Q b /Q c =0,5 կետում նվազագույնը:

Ներարկման (տարանջատման) հատվածում տեղակայված սիմետրիկ թիի դիմադրության գործակիցը (նկ. 2ա) կարող է հաշվարկվել նաև բանաձևով.

որտեղ K 1 \u003d 0.3 - եռակցված թեյերի համար:

Երբ w B /w c հարաբերակցությունը փոխվում է 0-ից 1-ի, գործակիցը փոխվում է 1-ից 1,3 միջակայքում (F c =F b):

Վերլուծելով (5, 6) (ինչպես նաև (1) և (3)) բանաձևերի կառուցվածքը, կարելի է տեսնել, որ կողային ճյուղերի խաչմերուկի (տրամագծի) նվազումը (հատվածներ B) բացասաբար է անդրադառնում դիմադրության վրա. թիկնոցը.

Հոսքի դիմադրությունը կարող է կրճատվել 2-3 գործակցով, երբ օգտագործվում են թեյ-պատառաքաղներ (նկ. 26, 2c):

Թի-պատառաքաղի ձգման գործակիցը հոսքի բաժանման ժամանակ (նկ. 2b) կարող է հաշվարկվել բանաձևերով.

Երբ Q 2 /Q 1 հարաբերակցությունը փոխվում է 0-ից 1, գործակիցը փոխվում է 0,32-ից 0,6 միջակայքում:

Միաձուլման ժամանակ թեյի պատառաքաղի դիմադրության գործակիցը (նկ. 2բ) կարելի է հաշվարկել բանաձևերով.

Երբ Q 2 /Q 1 հարաբերակցությունը փոխվում է 0-ից 1, գործակիցը փոխվում է 0,33-ից -0,4 միջակայքում:

Սիմետրիկ թեզ կարելի է պատրաստել հարթ թեքություններով (նկ. 2c), այնուհետև դրա դիմադրությունը կարող է էլ ավելի կրճատվել:

Արտադրություն. Ստանդարտներ

ՋԷԿ-երի խողովակաշարերի համար նախատեսված են արդյունաբերության էներգետիկ ստանդարտները ցածր ճնշում(աշխատանքային ճնշման P ստրուկ.<22 кгс/см 2 и температуре среды t<425 О С) использовать тройники сварные по ОСТ34-42-762

OST34-42-765-85. Ավելի բարձր բնապահպանական պարամետրերի համար (P աշխատանք բ.<40 кгс/см 2) изготавливают тройники из углеродистых и кремнемарганцовистых сталей: штампованные по ОСТ108.720.01, ОСТ108.720.02-82; сварные по ОСТ108.104.01 - ОСТ108.104.03-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.04, ОСТ108.104.05-82. Из хромомолибденованадиевых сталей изготавливают тройники: штампованные по ОСТ108.720.05, ОСТ108.720.06-82; сварные по ОСТ108.104.10 - ОСТ108.104.12-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.13 - ОСТ108.104.15-82 для паропроводов высокого давления (с параметрами Р раб. до 255 кгс/см 2 и температурой t до 560 О С). Существуют соответствующие нормативы и для штуцеров.

Գոյություն ունեցող (վերևում) ստանդարտներով արտադրված թիերի դիզայնը հիդրավլիկ կորուստների առումով հեռու է միշտ օպտիմալ լինելուց: Միայն երկարաձգված պարանոցով դրոշմված թիերի ձևն է նպաստում տեղային դիմադրության գործակցի նվազմանը, որտեղ կողային ճյուղում նախատեսված է կլորացման շառավիղ՝ ըստ Նկ. 1b և նկ. 3c, ինչպես նաև ծայրի սեղմման դեպքում, երբ հիմնական խողովակաշարի տրամագիծը մի փոքր փոքր է թեյի տրամագծից (ինչպես ցույց է տրված նկ. 3b-ում): Պատառաքաղային թիերը, ըստ երևույթին, պատրաստված են պատվերով՝ ըստ «գործարանային» ստանդարտների: RD 10-249-98-ում կա մի պարբերություն, որը նվիրված է թեյի պատառաքաղների և կցամասերի ամրության հաշվարկին:

Ցանցերը նախագծելիս և վերակառուցելիս կարևոր է հաշվի առնել կրիչների շարժման ուղղությունը և թիերում հոսքի արագության հնարավոր միջակայքերը: Եթե ​​փոխադրվող միջավայրի ուղղությունը հստակ սահմանված է, ապա նպատակահարմար է օգտագործել թեք կցամասեր (կողային ճյուղեր) և պատառաքաղային թիակներ: Այնուամենայնիվ, մնում է զգալի հիդրավլիկ կորուստների խնդիրը ունիվերսալ թիակի դեպքում, որը համատեղում է մատակարարման և արտանետման հատկությունները, որոնցում հնարավոր է հոսքի և՛ միաձուլումը, և՛ տարանջատումը գործառնական ռեժիմներում, որոնք կապված են հոսքի արագության զգալի փոփոխության հետ: Վերոնշյալ որակները բնորոշ են, օրինակ, սնուցող ջրատարների կամ հիմնական գոլորշու խողովակաշարերի հանգույցները ջերմային էլեկտրակայաններում «թռիչքներով» փոխելու համար։

Պետք է նկատի ունենալ, որ գոլորշու և տաք ջրի խողովակաշարերի համար եռակցված խողովակաշարերի, ինչպես նաև խողովակաշարերի ուղիղ հատվածների վրա եռակցված կցամասերի (խողովակներ, ճյուղային խողովակներ) դիզայնը և երկրաչափական չափերը պետք է համապատասխանեն արդյունաբերության ստանդարտների, նորմերի պահանջներին: և բնութագրերը: Այլ կերպ ասած, կրիտիկական խողովակաշարերի համար անհրաժեշտ է պատվիրել սերտիֆիկացված արտադրողների տեխնիկական բնութագրերին համապատասխան պատրաստված թիեր: Գործնականում, հաշվի առնելով «գործարանային» թիակների համեմատաբար բարձր արժեքը, կապող կցամասերը հաճախ կատարվում են տեղական կապալառուների կողմից՝ օգտագործելով արդյունաբերության կամ գործարանային ստանդարտները:

Ընդհանուր առմամբ, կապի մեթոդի վերաբերյալ վերջնական որոշումը պետք է կայացվի համեմատական ​​տեխնիկատնտեսական հիմնավորումից հետո: Եթե ​​որոշում է կայացվել «ինքնուրույն» իրականացնել կապը, ապա ինժեներական և տեխնիկական անձնակազմը պետք է պատրաստի խեղդվող կաղապար, հաշվարկի ուժը (անհրաժեշտության դեպքում), վերահսկի կապի որակը (խուսափեք «խափանումներից»: «խեղդակի վրա և «համընկնել» դրա հատվածը ուղիղ հատվածով կտրված սխալ պատով): Ցանկալի է, որ կցամասի մետաղի և հիմնական խողովակաշարի միջև ներքին միացումը կլորացվի (նկ. 3c):

Կան մի շարք նախագծային լուծումներ, որոնք նվազեցնում են հիդրավլիկ դիմադրությունը ստանդարտ եռամսյակների և գծերի միացման սարքերում: Ամենապարզներից մեկն ինքնին թիակների չափսերը մեծացնելն է՝ դրանցում միջավայրի հարաբերական արագությունները նվազեցնելու համար (նկ. 3ա, 3բ): Միևնույն ժամանակ, թիերը պետք է լրացվեն անցումներով, որոնց ընդլայնման (նեղացման) անկյունները նույնպես նպատակահարմար է ընտրել մի շարք հիդրավլիկ օպտիմալներից: Որպես հիդրավլիկ կորուստներով ունիվերսալ թեյ, կարող եք նաև օգտագործել ցատկողով պատառաքաղված թեյ (նկ. 3d): Մայրուղիների հանգույցների անջատման համար թի-պատառաքաղների օգտագործումը նույնպես փոքր-ինչ կբարդացնի հանգույցի դիզայնը, սակայն դրական ազդեցություն կունենա հիդրավլիկ կորուստների վրա (նկ. 3e, 3f):

Կարևոր է նշել, որ տարբեր տեսակի տեղական (L=(10-20)d) դիմադրությունների համեմատաբար մոտ տեղակայման դեպքում տեղի է ունենում տեղային դիմադրությունների միջամտության ֆենոմեն։ Որոշ հետազոտողների կարծիքով, տեղական դիմադրությունների առավելագույն կոնվերգենցիայով հնարավոր է հասնել դրանց գումարի նվազմանը, մինչդեռ որոշակի հեռավորության վրա (L = (5-7) դ) ընդհանուր դիմադրությունն ունի առավելագույնը (3-7): % ավելի բարձր, քան պարզ գումարը): Նվազեցման էֆեկտը կարող է հետաքրքրել խոշոր արտադրողներին, որոնք պատրաստ են արտադրել և մատակարարել անջատիչ ագրեգատներ նվազեցված տեղական դիմադրությամբ, սակայն լավ արդյունքի հասնելու համար պահանջվում է կիրառական լաբորատոր հետազոտություն:

տեխնիկատնտեսական հիմնավորում

Կառուցողական որոշում կայացնելիս կարեւոր է ուշադրություն դարձնել խնդրի տնտեսական կողմին։ Ինչպես նշվեց վերևում, սովորական դիզայնի «գործարանային» թիակները և նույնիսկ ավելին, որոնք պատրաստված են պատվերով (հիդրավլիկ օպտիմալ), կարժենա զգալիորեն ավելի թանկ, քան կապող կցամասը: Միևնույն ժամանակ, կարևոր է մոտավոր գնահատել օգուտները նոր եռամսյակում հիդրավլիկ կորուստների կրճատման և դրա վերադարձման ժամկետի դեպքում:

Հայտնի է, որ ճնշման կորուստները կայանի խողովակաշարերում նորմալ մեդիայի հոսքի արագությամբ (Re>2.10 5-ի համար) կարելի է գնահատել հետևյալ բանաձևով.

որտեղ p - ճնշման կորուստ, kgf / սմ 2; w-ը միջավայրի արագությունն է, m/s; L - խողովակաշարի տեղակայված երկարությունը, մ; g - ազատ անկման արագացում, մ / վ 2; դ - խողովակաշարի նախագծային տրամագիծը, մ; k - շփման դիմադրության գործակիցը; ∑ἐ m-ը տեղական դիմադրության գործակիցների գումարն է. v - միջինի կոնկրետ ծավալ, մ 3 / կգ

Կախվածությունը (7) սովորաբար կոչվում է խողովակաշարի հիդրավլիկ բնութագիր:

Եթե ​​հաշվի առնենք կախվածությունը՝ w=10Gv/9nd 2 , որտեղ G սպառումն է՝ t/h։

Այնուհետև (7) կարող է ներկայացվել հետևյալ կերպ.

Եթե ​​հնարավոր է նվազեցնել տեղային դիմադրությունը (տիզ, կցամաս, անջատիչ միավոր), ապա, ակնհայտորեն, բանաձևը (9) կարող է ներկայացվել հետևյալ կերպ.

Այստեղ ∑ἐ m-ը հին և նոր հանգույցների տեղական դիմադրության գործակիցների տարբերությունն է։

Ենթադրենք, որ «պոմպ-խողովակաշար» հիդրավլիկ համակարգը գործում է անվանական ռեժիմով (կամ անվանականին մոտ ռեժիմով): Ապա.

որտեղ P n - անվանական ճնշում (ըստ պոմպի / կաթսայի հոսքի բնութագրիչի), kgf / սմ 2; G h - անվանական հոսքի արագություն (ըստ պոմպի / կաթսայի հոսքի բնութագրիչի), տ / ժ.

Եթե ​​ենթադրենք, որ հին դիմադրությունները փոխարինելուց հետո «պոմպ-խողովակաշար» համակարգը կգործի (ЫРn), ապա (10-ից)՝ օգտագործելով (12), կարող ենք որոշել նոր հոսքի արագությունը (դիմադրությունը նվազեցնելուց հետո։ ):

«Պոմպ-խողովակաշար» համակարգի աշխատանքը, նրա բնութագրերի փոփոխությունը կարելի է պատկերացնել Նկ. 4.

Ակնհայտորեն, G 1 >G M. Եթե ​​խոսքը գնում է հիմնական գոլորշու խողովակաշարի մասին, որը գոլորշին է տեղափոխում կաթսայից տուրբին, ապա հոսքի արագության տարբերությամբ ЛG=G 1 -G n հնարավոր է որոշել ջերմության քանակի շահույթը (տուրբինի արդյունահանումից. ) և (կամ) ստացված էլեկտրական էներգիայի քանակով` ըստ այս տուրբինի շահագործման բնութագրերի:

Համեմատելով նոր հանգույցի արժեքը և ջերմության (էլեկտրաէներգիայի) քանակը, կարող եք մոտավորապես գնահատել դրա տեղադրման շահութաբերությունը:

Հաշվարկի օրինակ

Օրինակ, անհրաժեշտ է գնահատել հոսքերի միախառնման վայրում հիմնական գոլորշու խողովակաշարի հավասար թիակը փոխարինելու ծախսարդյունավետությունը (նկ. 2ա) նկ. 3տ. Գոլորշի սպառող - ջեռուցման տուրբին PO TMZ տեսակի T-100/120-130: Գոլորշին ներթափանցում է գոլորշու խողովակաշարի մեկ գծով (թեյ, հատվածներ B, C):

Մենք ունենք հետևյալ նախնական տվյալները.

■ գոլորշու խողովակաշարի նախագծային տրամագիծը d=0,287 մ;

■ գոլորշու անվանական հոսքի արագություն G h =Q(3=Q^420 t/h;

■ կաթսայի անվանական ճնշում Р н =140 kgf/cm 2;

■ գոլորշու հատուկ ծավալը (P ra b=140 kgf/cm 2, t=560 o C) n=0,026 մ 3 /կգ.

Մենք հաշվարկում ենք ստանդարտ թեյի դիմադրության գործակիցը հոսքերի միախառնման վայրում (նկ. 2ա)՝ օգտագործելով (5) բանաձևը - ^ SB1 = 2:

Թի-պատառաքաղի դիմադրության գործակիցը ցատկողով հաշվարկելու համար ենթադրենք.

■ ճյուղերում հոսքերի բաժանումը տեղի է ունենում Q b /Q c «0.5;

■ ընդհանուր դիմադրության գործակիցը հավասար է մուտքի թիակի դիմադրությունների գումարին (45 O ելքով, տե՛ս Նկար 1ա) և միաձուլման վայրում գտնվող ճյուղի (նկ. 2b), այսինքն. միջամտությունն անտեսվում է.

Մենք օգտագործում ենք բանաձևերը (11, 13) և ստանում ենք սպառման ակնկալվող աճ  G=G 1 -G n = 0,789 տ/ժ:

Ըստ T-100/120-130 տուրբինի ռեժիմի գծապատկերի՝ 420 տ/ժ հոսքի արագությունը կարող է համապատասխանել 100 ՄՎտ էլեկտրական բեռի և 400 ԳՋ/ժ ջերմային բեռի։ Հոսքի և էլեկտրական բեռի միջև կապը մոտ է ուղիղ համեմատականին:

Էլեկտրական բեռի ավելացումը կարող է լինել՝ P e \u003d 100AG / Q n \u003d 0,188 ՄՎտ:

Ջերմային բեռի ավելացումը կարող է լինել՝ T e \u003d 400AG / 4,19Q n \u003d 0,179 Գկալ / ժ:

Քրոմ-մոլիբդեն-վանադիումային պողպատներից պատրաստված արտադրանքի գները (377x50 եռամսյակի պատառաքաղի համար) կարող են շատ տարբեր լինել 200-ից մինչև 600 հազար ռուբլի, հետևաբար, մարման ժամկետը կարող է գնահատվել միայն որոշման պահին շուկայական մանրակրկիտ ուսումնասիրությունից հետո:

1. Այս հոդվածում նկարագրված են տարբեր տեսակի եռամսյակներ և կցամասեր, տրված է էլեկտրակայանների խողովակաշարերում օգտագործվող թիերի համառոտ նկարագրությունը: Տրված են հիդրավլիկ դիմադրության գործակիցների որոշման բանաձևեր, ցուցադրված են դրանց կրճատման ուղիներն ու միջոցները։

2. Առաջարկվում են թիզ-պատառաքաղների հեռանկարային նախագծեր, մայրուղային խողովակաշարերի անջատիչ հանգույց՝ տեղական դիմադրության նվազեցված գործակիցներով:

3. Տրվում են բանաձևեր, օրինակ, և ցուցադրվում է տեխնիկատնտեսական վերլուծության նպատակահարմարությունը թեյեր ընտրելիս կամ փոխարինելիս, անջատիչ ագրեգատները վերակառուցելիս:

գրականություն

1. Իդելչիկ Ի.Ե. Հիդրավլիկ դիմադրության ձեռնարկ. Մ.: Mashinostroenie, 1992 թ.

2. Նիկիտինա Ի.Կ. ՋԷԿ-երի խողովակաշարերի ձեռնարկ. Մոսկվա: Էներգոատոմիզդատ, 1983 թ.

3. Հիդրավլիկ և օդափոխման համակարգերի հաշվարկների ձեռնարկ / Էդ. Ա.Ս. Յուրիեւ. S.-Pb.: ANO NPO «Աշխարհ և ընտանիք», 2001 թ.

4. Ռաբինովիչ Է.Զ. Հիդրավլիկա. Մոսկվա: Նեդրա, 1978:

5. Benenson E.I., Ioffe L.S. Cogeneration Steam Turbines / Ed. Դ.Պ. Ավագ. M: Energoizdat, 1986 թ.