T 50 130 հովացման և ջեռուցման տուրբին: Տուրբինային կայանի ջերմային դիագրամ

Տուրբին T -100/120-130

Մեկ լիսեռ շոգետուրբին T 100/120-130 100 ՄՎտ անվանական հզորությամբ 3000 պտ/րոպում: Կոնդենսացմամբ և երկու տաքացնող գոլորշու արդյունահանմամբ այն նախատեսված է փոփոխական հոսանքի գեներատորի ուղիղ շարժման համար՝ TVF-100-2 տիպի 100 ՄՎտ հզորությամբ, ջրածնային հովացումով։

Տուրբինը նախագծված է աշխատելու համար թարմ գոլորշու 130 ատա պարամետրերով և 565C ջերմաստիճանով՝ չափված կանգառի փականի դիմաց:

Կոնդենսատոր մուտքի հովացման ջրի անվանական ջերմաստիճանը 20C է:

Տուրբինն ունի երկու ջեռուցման ելք՝ վերին և ստորին, որոնք նախատեսված են կաթսաներում ցանցի ջրի աստիճանական ջեռուցման համար։

Տուրբինը կարող է ընդունել մինչև 120 ՄՎտ բեռ՝ տաքացնող գոլորշու արդյունահանման որոշակի արժեքներով:

Տուրբին PT -65/75-130/13

Կոնդենսացիոն տուրբին կառավարվող գոլորշու արդյունահանմամբ արտադրության և թաղամասային ջեռուցման առանց տաքացման, երկմխոցանի, միահոսքի, 65 ՄՎտ հզորությամբ։

Տուրբինը նախատեսված է աշխատելու համար հետևյալ պարամետրերըզույգ:

Ճնշում տուրբինի դիմաց 130 կգ/սմ 2,

Տուրբինի դիմաց գոլորշու ջերմաստիճանը 555 °С,

Գոլորշու ճնշումը արտադրության ընտրության մեջ 10-18 կգ/սմ 2,

Գոլորշի ճնշումը ջեռուցման արդյունահանման մեջ 0,6-1,5 կգ/սմ 2,

Գնահատված ճնշումգոլորշի կոնդենսատորում 0,04 կգ/սմ 2:

Տուրբինի համար գոլորշու առավելագույն սպառումը 400 տ/ժ է, արտադրության համար առավելագույն գոլորշու արդյունահանումը 250 տ/ժ է, առավելագույն գումար-ից ազատված ջերմություն տաք ջուր- 90 Գկալ / ժ.

Տուրբինային վերականգնող կայանը բաղկացած է չորս ջեռուցիչներից ցածր ճնշում, դեզերատոր 6 կգ/սմ2 եւ երեք տաքացուցիչ բարձր ճնշում. Կոնդենսատորից հետո հովացման ջրի մի մասը տեղափոխվում է ջրի մաքրման կայան:

Տուրբին T-50-130

Մեկ լիսեռ շոգետուրբինը T-50-130 50 ՄՎտ անվանական հզորությամբ 3000 ռ/րոպում խտացումով և երկու ջեռուցման գոլորշու արդյունահանմամբ նախատեսված է TVF 60-2 տիպի փոփոխական հոսանքի գեներատորը վարելու համար 50 ՄՎտ հզորությամբ և ջրածնային սառեցում. Շահագործման մեջ դրված տուրբինը կառավարվում է կառավարման վահանակից։

Տուրբինը նախատեսված է 130 ատա, 565 C 0 թարմ գոլորշու պարամետրերով աշխատելու համար, որոնք չափվում են կանգառի փականի դիմաց: Կոնդենսատոր մուտքի հովացման ջրի անվանական ջերմաստիճանը 20 С 0 է:

Տուրբինն ունի երկու ջեռուցման ելք՝ վերին և ստորին, որոնք նախատեսված են կաթսաներում ցանցի ջրի աստիճանական ջեռուցման համար։ Սնուցող ջուրը հաջորդաբար տաքացվում է հիմնական արտանետիչի սառնարաններում և կնիքներից գոլորշու ներծծող սարքը լցոնման տուփի տաքացուցիչով, չորս HDPE և երեք HPH: Թիվ 1 և թիվ 2 ՀՊՀ-ն սնվում է ջեռուցման արդյունահանման գոլորշիով, իսկ մնացած հինգը՝ չկարգավորված արդյունահանումներից՝ 9, 11, 14, 17, 19 քայլից հետո։

Կոնդենսատորներ

Կոնդենսացնող սարքի հիմնական նպատակն է խտացնել տուրբինի արտանետվող գոլորշին և ապահովել տուրբինի հետևում գոլորշու օպտիմալ ճնշումը անվանական աշխատանքային պայմաններում:

Ի լրումն արտանետվող գոլորշու ճնշումը տուրբինային կայանի տնտեսական շահագործման համար պահանջվող մակարդակի պահպանմանը, այն ապահովում է արտանետվող գոլորշու կոնդենսատի պահպանումը և դրա որակը PTE-ի պահանջներին համապատասխան և առնչությամբ ենթահովացման բացակայությունը: կոնդենսատորում հագեցվածության ջերմաստիճանին:

65KTsST կոնդենսատորի տեխնիկական տվյալներ.

Ջերմափոխադրող մակերես, մ 3 3000

Սառեցման խողովակների քանակը, հատ. 5470 թ

Ներքին և արտաքին տրամագիծը, մմ 23/25

Կոնդենսատոր խողովակների երկարությունը, մմ 7000

Խողովակների նյութ - պղինձ-նիկել խառնուրդ MNZh5-1

Սառեցման ջրի անվանական սպառում, մ 3/ժ 8000

Սառեցման ջրի անցումների քանակը, հատ. 2

Հովացման ջրի հոսքերի քանակը, հատ. 2

Կոնդենսատորի զանգվածն առանց ջրի, տ 60.3

Լցված ջրատարածքով կոնդենսատորի զանգվածը, t 92.3

Հիդրոփորձարկման ժամանակ լցված գոլորշու տարածությամբ կոնդենսատորի զանգվածը, t 150.3

Կոնդենսատորի ջերմային հաշվարկում ընդունված խողովակների մաքրության գործակիցը 0,9

Սառեցման ջրի ճնշում, ՄՊա (կգֆ/սմ2) 0,2 (2,0)

ՍՍՀՄ ԷՆԵՐԳԵՏԻԿԱՅԻ ԵՎ ԷԼԵԿՏՐԱՖԻԿԱՑՄԱՆ ՆԱԽԱՐԱՐՈՒԹՅՈՒՆ

ԷՆԵՐԳԵՏԻԿ ՀԱՄԱԿԱՐԳԵՐԻ ՇԱՀԱԳՈՐԾՄԱՆ ՀԻՄՆԱԿԱՆ ՏԵԽՆԻԿԱԿԱՆ ԲԱԺԻՆ.

ՀԱՍՏԱՏԵԼ.

Գլխավոր տեխնիկական վարչության պետի տեղակալ

ՏԻՊԻԿ

ՏՈՒՐԲՈ ՄԻԱՎՈՐԻ ԷՆԵՐԳԵՏԻԿԱՅԻՆ ԲՆՈՒԹԱԳԻՐՆԵՐԸ

T-50-130 TMZ

RD 34.30.706

UDC 621.165-18

Կազմել է Sibtechenergo-ն մոսկովյան գլխավոր ձեռնարկության «Soyuztechenergo»-ի մասնակցությամբ.

ՀԱՎԵԼՎԱԾ

1. T-50-130 TMZ տուրբինային հավաքածուի բնորոշ էներգիայի բնութագիրը կազմվել է երկու տուրբինների ջերմային փորձարկումների հիման վրա (կատարվել է Յուժտեխեներգոյի կողմից Լենինգրադյան CHPP-14-ում և Sibtekhenergo-ի կողմից Ust-Kamenogorsk CHPP-ում) և արտացոլում է Տուրբինային ագրեգատի միջին արդյունավետությունը, որը կապիտալ վերանորոգված է և գործում է գործարանային նախագծման ջերմային սխեմայի համաձայն (գծապատկեր T-1) և հետևյալ պայմաններով` որպես անվանական.

Թարմ գոլորշու ճնշումը և ջերմաստիճանը տուրբինի կանգառի փականների դիմաց՝ համապատասխանաբար՝ 130 կգ/սմ2* և 555 °С;

Կենդանի գոլորշու առավելագույն թույլատրելի սպառումը 265 տ/ժ է;

Անջատվող խցիկով և ցածր ճնշման պոմպի միջոցով գոլորշու հոսքի առավելագույն թույլատրելի արագությունները համապատասխանաբար 165 և 140 տ/ժ են; որոշակի խցիկներով գոլորշու հոսքի սահմանային արժեքները համապատասխանում են բնութագրերըԱՅԴ;

Արտանետվող գոլորշու ճնշում.

ա) բնութագրել խտացման ռեժիմը մշտական ​​ճնշման և կատարողական բնութագրերով ցանցի ջրի երկաստիճան և մեկ փուլով ջեռուցման ընտրանքներով` 0,05 կգֆ/սմ2.

բ) բնութագրել խտացման ռեժիմը հովացման ջրի մշտական ​​հոսքի արագությամբ և ջերմաստիճանում` K կոնդենսատորի ջերմային բնութագրին համապատասխան. Վ\u003d 7000 մ3 / ժ և Electrosila»;

Վերին ջեռուցման արդյունահանման մեջ ճնշման կարգավորման միջակայքը 0,6-2,5 կգ/սմ2 է, իսկ ստորինում՝ 0,5-2,0 կգ/սմ2;

Ջեռուցման կայանում ցանցի ջրի ջեռուցում - 47 °С.

Այս էներգիայի բնութագրիչի հիմքում ընկած փորձարկման տվյալները մշակվել են «Ջրի և գոլորշու ջերմաֆիզիկական հատկությունների աղյուսակների» միջոցով (Publishing House of Standards, 1960):

Բարձր ճնշման տաքացուցիչների ջեռուցման գոլորշու կոնդենսատը կասկադով լցվում է թիվ 5 ՀՊՀ, այնտեղից սնվում է դեզերատոր՝ 6 կգֆ/սմ2 արագությամբ։ Եթե ​​գոլորշու ճնշումը III արդյունահանման խցիկում 9 կգ/սմ2-ից ցածր է, ապա թիվ 5 ՀՊՀ-ից տաքացնող գոլորշու կոնդենսատը ուղարկվում է թիվ 4 ՀԲՀ։ սմ2, թիվ 6 ՀՊՀ-ից տաքացնող գոլորշու կոնդենսատն ուղարկվում է դեզերատոր 6 կգֆ/սմ2։

Ցածր ճնշման ջեռուցիչներից տաքացնող գոլորշու կոնդենսատը կասկադով լցվում է LPH No. 2-ի մեջ, որտեղից այն սնվում է արտահոսքի պոմպերով դեպի հիմնական կոնդենսատային գիծ LPH No 2-ի հետևում: LPH No 1-ից տաքացնող գոլորշու կոնդենսատը արտահոսում է կոնդենսատոր:

Վերին և ստորին ցանցի ջրատաքացուցիչները միացված են համապատասխանաբար VI և VII տուրբինային ելքերին: Ջեռուցման վերին ջրատաքացուցիչի ջեռուցման գոլորշու կոնդենսատը մատակարարվում է LPH No 2-ից ներքև գտնվող հիմնական կոնդենսատային գծին, իսկ ստորինը սնվում է LPH No1-ից ներքև գտնվող հիմնական կոնդենսատային գիծ:

2. Տուրբինային ագրեգատի կազմը, տուրբինի հետ միասին, ներառում է հետևյալ սարքավորումները.

Elektrosila գործարանի TV-60-2 տիպի գեներատոր ջրածնային սառեցմամբ;

Չորս ցածր ճնշման տաքացուցիչներ՝ HDPE No 1 և HDPE No 2 PN տիպի, HDPE No 3 և HDPE No 4 PN տիպի;

Երեք բարձր ճնշման տաքացուցիչներ՝ PVM տիպի HPH No 5, PVM տիպի N 6 HPH, PVM տիպի N 7 HPH;

Մակերեւութային երկկողմանի կոնդենսատոր K;

Երկու հիմնական եռաստիճան EPA ejector և մեկը մեկնարկային (մեկ հիմնական ejector մշտապես գործում է);

Երկու ցանցային ջրատաքացուցիչներ (վերին և ստորին) PSS;

Երկու կոնդենսատային պոմպեր 8KsD-6x3, որոնք շարժվում են 100 կՎտ հզորությամբ էլեկտրական շարժիչներով (մեկ պոմպը մշտապես աշխատում է, մյուսը պահեստային է);

Երեք կոնդենսատային պոմպեր ցանցային ջրատաքացուցիչների համար 8KsD-5x3, որոնք աշխատում են էլեկտրաշարժիչներով՝ յուրաքանչյուրը 100 կՎտ հզորությամբ (գործում է երկու պոմպ, մեկը՝ պահեստային):

3. Ճնշման կարգավորիչն անջատված աշխատանքի խտացման ռեժիմում ջերմության ընդհանուր համախառն սպառումը և թարմ գոլորշու սպառումը, կախված գեներատորի ելքերի հզորությունից, վերլուծական կերպով արտահայտվում են հետևյալ հավասարումներով.

Կոնդենսատորում մշտական ​​գոլորշու ճնշման դեպքում Ռ 2 \u003d 0,05 կգ/սմ2 (գրաֆիկ T-22, բ)

Ք 0 = 10,3 + 1,985 Նտ + 0,195 (Նտ- 45,44) Գկալ/ժ; (մեկ)

Դ 0 = 10,8 + 3,368 Նտ + 0,715 (Նտ- 45,44) տ/ժ; (2)

ժամը մշտական ​​ծախս (Վ= 7000 մ3/ժ) և հովացման ջրի ջերմաստիճանը (= 20 °C) (գրաֆիկ T-22, ա);

Ք 0 = 10,0 + 1,987 Նտ + 0,376 (Նտ- 45.3) Գկալ/ժ; (3)

Դ 0 = 8,0 + 3,439 Նտ + 0,827 (Նտ- 45.3) տ/ժ. (չորս)

Աշխատանքային պայմաններում նշված հզորության համար ջերմության և կենդանի գոլորշու սպառումը որոշվում է վերը նշված կախվածությունների համաձայն՝ անհրաժեշտ փոփոխությունների հետագա ներդրմամբ (գծապատկերներ T-41, T-42, T-43). Այս ուղղումները հաշվի են առնում գործառնական պայմանների շեղումները անվանականից (բնորոշ պայմաններից):

Ուղղիչ կորերի համակարգը գործնականում ընդգրկում է տուրբինային ագրեգատի աշխատանքային պայմանների հնարավոր շեղումների ողջ տիրույթը անվանականից։ Սա հնարավորություն է տալիս վերլուծել տուրբինային ագրեգատի աշխատանքը էլեկտրակայանում:

Ուղղումները հաշվարկվում են գեներատորի ելքերում մշտական ​​հզորության պահպանման պայմանի համար: Եթե ​​կան երկու կամ ավելի շեղումներ տուրբոգեներատորի անվանական աշխատանքային պայմաններից, ապա ուղղումները հանրահաշվորեն ամփոփվում են:

4. Ջերմային արդյունահանմամբ ռեժիմում տուրբինային ագրեգատը կարող է աշխատել ցանցի ջրի մեկ, երկու և եռաստիճան ջեռուցմամբ: Համապատասխան տիպիկ ռեժիմի դիագրամները ցուցադրված են T-33 (a-d), T-33A, T-34 (a-k), T-34A և T-37 գրաֆիկների վրա:

Դիագրամներում նշվում են դրանց կառուցման պայմանները և դրանց օգտագործման կանոնները:

Տիպիկ ռեժիմի դիագրամները թույլ են տալիս ուղղակիորեն որոշել ընդունված սկզբնական պայմանները ( Նտ, Քվ, Պտ) գոլորշու հոսքը դեպի տուրբին.

T-33 (a-d) և T-34 (a-k) գրաֆիկները ցույց են տալիս ռեժիմների դիագրամ, որն արտահայտում է կախվածությունը. Դ 0 = զ (Նտ, Քվ) ժամը որոշակի արժեքներճնշում վերահսկվող ընտրանքներում:

Հարկ է նշել, որ ցանցի ջրի մեկ և երկաստիճան ջեռուցման ռեժիմների դիագրամները, որոնք արտահայտում են կախվածությունը. Դ 0 = զ (Նտ, Քվ, Պտ) (գրաֆիկները T-33A և T-34A) ավելի քիչ ճշգրիտ են դրանց կառուցման մեջ արված որոշակի ենթադրությունների պատճառով: Այս ռեժիմի դիագրամները կարող են առաջարկվել օգտագործման համար, երբ ինդիկատիվ հաշվարկներ. Դրանք օգտագործելիս պետք է նկատի ունենալ, որ դիագրամները հստակ ցույց չեն տալիս այն սահմանները, որոնք սահմանում են բոլոր հնարավոր ռեժիմները (տուրբինի հոսքի ուղու համապատասխան հատվածներով գոլորշու հոսքի առավելագույն արագության և վերին և առավելագույն ճնշումների առումով: ստորին արդյունահանումներ):

Ավելին ճշգրիտ սահմանումգոլորշու հոսքի արժեքները դեպի տուրբին տվյալ ջերմային և էլեկտրական բեռի և գոլորշու ճնշման համար վերահսկվող արդյունահանման ժամանակ, ինչպես նաև թույլատրելի աշխատանքային ռեժիմների գոտին որոշելու համար, օգտագործեք ռեժիմների դիագրամները, որոնք ներկայացված են T-33 (a-d) և T- գրաֆիկներում: 34 (ա-կ) .

Էլեկտրաէներգիայի արտադրության համար հատուկ ջերմային սպառումը համապատասխան աշխատանքային ռեժիմների համար պետք է որոշվի անմիջապես T-23 (a-d) գրաֆիկներից՝ ցանցի ջրի միաստիճան ջեռուցման և T-24 (a-k)՝ ցանցի ջրի երկաստիճան ջեռուցման համար:

Այս գրաֆիկները հիմնված են հատուկ հաշվարկների արդյունքների վրա՝ օգտագործելով տուրբինի և ջերմաէլեկտրակայանի հոսքի ուղու հատվածների բնութագրերը և չեն պարունակում անճշտություններ, որոնք հայտնվում են ռեժիմի գծապատկերների գծագրման ժամանակ: Էլեկտրաէներգիայի արտադրության համար հատուկ ջերմային սպառման հաշվարկը ռեժիմի դիագրամների միջոցով տալիս է ավելի քիչ ճշգրիտ արդյունք:

Էլեկտրաէներգիայի արտադրության համար հատուկ ջերմային սպառումը, ինչպես նաև տուրբինի համար գոլորշու սպառումը որոշելու համար՝ համաձայն T-33 (a-d) և T-34 (a-j) գրաֆիկների՝ վերահսկվող արդյունահանումներում ճնշումների դեպքում, որոնց գրաֆիկները ուղղակիորեն ներկայացված չեն: , պետք է օգտագործվի ինտերպոլացիայի մեթոդը :

Ցանցի ջրի եռաստիճան ջեռուցմամբ շահագործման ռեժիմի համար էլեկտրաէներգիայի արտադրության համար հատուկ ջերմային սպառումը պետք է որոշվի T-25 ժամանակացույցի համաձայն, որը հաշվարկվում է հետևյալ հարաբերակցության համաձայն.

կկալ/(կՎտժ), (5)

որտեղ Քև այլն- մշտական ​​այլ ջերմային կորուստներ, 50 ՄՎտ տուրբինների համար, վերցված 0,61 Գկալ/ժամ հավասար, համաձայն «Հրահանգների և ուղեցույցներՋԷԿ-երում վառելիքի հատուկ սպառման կարգավորման մասին» (BTI ORGRES, 1966):

T-44 գրաֆիկները ցույց են տալիս գեներատորի ելքերի հզորության ուղղումները, երբ տուրբինային միավորի աշխատանքային պայմանները շեղվում են անվանականից: Երբ արտանետվող գոլորշու ճնշումը կոնդենսատորում շեղվում է անվանական արժեքից, ուժի ուղղումը որոշվում է վակուումի ուղղումների ցանցով (գրաֆիկ T-43):

Ուղղումների նշանները համապատասխանում են ռեժիմի դիագրամի կառուցման պայմաններից գործառնականի անցմանը։

Եթե ​​կան երկու կամ ավելի շեղումներ տուրբինային ագրեգատի անվանական աշխատանքային պայմաններից, ապա ուղղումները հանրահաշվորեն ամփոփվում են:

Հզորության ուղղումները կենդանի գոլորշու պարամետրերի և վերադարձի ցանցի ջրի ջերմաստիճանի համար համապատասխանում են գործարանային հաշվարկի տվյալներին:

Սպառողին մատակարարվող ջերմության մշտական ​​քանակի պահպանման պայմանի համար ( Քտ=const) կենդանի գոլորշու պարամետրերը փոխելիս անհրաժեշտ է ուժի լրացուցիչ ուղղում մտցնել՝ հաշվի առնելով արդյունահանման մեջ գոլորշու սպառման փոփոխությունը վերահսկվող արդյունահանման մեջ գոլորշու էթալպիայի փոփոխության պատճառով: Այս ուղղումը որոշվում է հետևյալ կախվածությամբ.

Էլեկտրական ժամանակացույցի համաձայն աշխատելիս և դեպի տուրբին գոլորշու մշտական ​​հոսքը.

կՎտ; (7)

Ջերմային գրաֆիկի համաձայն աշխատելիս.

կգ / ժ; (9)

Գոլորշու էթալպիան վերահսկվող ջերմային արդյունահանման խցերում որոշվում է T-28 և T-29 գրաֆիկների համաձայն:

Ցանցային ջրատաքացուցիչների ջերմաստիճանի ղեկավարը վերցվում է ըստ TMZ-ի հաշվարկված տվյալների և որոշվում է հարաբերական ցածր սառեցմամբ՝ համաձայն T-27 ժամանակացույցի:

Ցանցային ջրատաքացուցիչների ջերմության օգտագործումը որոշելիս ջեռուցման գոլորշու կոնդենսատի ենթահովացումը ենթադրվում է 20 °C:

Ներկառուցված ճառագայթով ընկալվող ջերմության քանակությունը որոշելիս (ցանցի ջրի եռաստիճան տաքացման համար) ջերմաստիճանի տարբերությունը ենթադրվում է 6 °C։

Էլեկտրական հզորությունը, որը մշակվել է ըստ ջեռուցման ցիկլի, վերահսկվող արդյունահանումներից ջերմության արտանետման պատճառով որոշվում է արտահայտությունից

Նtf = Վtf · ՔտՄՎտ, (12)

որտեղ Վtf- էլեկտրաէներգիայի հատուկ արտադրությունը, ըստ ջեռուցման ցիկլի, տուրբինային բլոկի աշխատանքի համապատասխան ռեժիմների ներքո որոշվում է T-21 ժամանակացույցի համաձայն:

Կոնդենսացիայի ցիկլով մշակված էլեկտրական հզորությունը սահմանվում է որպես տարբերություն

Նկն = Նտ – NtfՄՎտ. (13)

5. Որոշման մեթոդ կոնկրետ սպառումՏուրբինային բլոկի տարբեր աշխատանքային ռեժիմների համար էներգիայի արտադրության համար ջերմություն, երբ նշված պայմանները շեղվում են անվանականից, բացատրվում է հետևյալ օրինակներով.

Օրինակ 1. Խտացման ռեժիմ՝ անջատված ճնշման կարգավորիչով:

Տրված է. Նտ= 40 ՄՎտ, Պ 0 = 125 կգ/սմ2, տ 0 = 550 °С, Ռ 2 = 0,06 կգ/սմ2; ջերմային սխեման - հաշվարկված:

Պահանջվում է որոշել կենդանի գոլորշու սպառումը և համախառն հատուկ ջերմային սպառումը տվյալ պայմաններում ( Նտ= 40 ՄՎտ):

Աղյուսակում. 1-ը ցույց է տալիս հաշվարկների հաջորդականությունը:

Օրինակ 2. Աշխատանքային ռեժիմ՝ կառավարվող գոլորշու արդյունահանմամբ, ցանցի ջրի երկաստիճան և մեկ փուլով ջեռուցմամբ:

Ա. Գործառնական ռեժիմը ըստ ջերմային գրաֆիկի

Տրված է. Քվ= 60 Գկալ / ժ; Ptv= 1,0 կգ/սմ2; Ռ 0 = 125 կգ/սմ2; տ 0 = 545 °С, t2 = 55 °С; ցանցի ջրի ջեռուցում - երկաստիճան; ջերմային սխեման - հաշվարկված; մյուս պայմանները անվանական են։

Պահանջվում է որոշել գեներատորի ելքերի հզորությունը, թարմ գոլորշու սպառումը և կոնկրետ համախառն ջերմային սպառումը տվյալ պայմաններում ( Քվ= 60 Գկալ/ժ):

Աղյուսակում. 2-ը ցույց է տալիս հաշվարկների հաջորդականությունը:

Նմանապես հաշվարկվում է ցանցի ջրի միաստիճան ջեռուցման համար գործառնական ռեժիմը:

Աղյուսակ 1

աղյուսակ 2

Ռուսաստանի ԴաշնությունՌԴ

Կարգավորող Տեխնիկականտուրբինային կոնդենսատորներ T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 և PT-80/100-130/13 LMZ

«Կարգավորիչ բնութագրերը» կազմելիս ընդունվել են հետևյալ հիմնական անվանումները.

Գոլորշի սպառումը կոնդենսատորում (կոնդենսատորի գոլորշու բեռը), t/h;

Ստանդարտ գոլորշու ճնշում կոնդենսատորում, kgf/cm*;

Գոլորշիների իրական ճնշումը կոնդենսատորում, կգ/սմ;

Սառեցման ջրի ջերմաստիճանը կոնդենսատորի մուտքի մոտ, °С;

Սառեցման ջրի ջերմաստիճանը կոնդենսատորի ելքի մոտ, °С;

Հագեցվածության ջերմաստիճանը, որը համապատասխանում է կոնդենսատորում գոլորշու ճնշմանը, °С;

Կոնդենսատորի հիդրավլիկ դիմադրություն (կոնդենսատորում հովացման ջրի ճնշման անկում), մմ ջրի սյունակ;

Կոնդենսատորի նորմատիվ ջերմաստիճանի գլուխ, °С;

Կոնդենսատորի իրական ջերմաստիճանի տարբերություն, °С;

Սառեցման ջրի ջեռուցում կոնդենսատորում, °С;

Սառեցման ջրի գնահատված նախագծային հոսքը դեպի կոնդենսատոր, մ/ժ;

Կոնդենսատորում սառեցնող ջրի սպառումը, մ/ժ;

Կոնդենսատորի հովացման ընդհանուր մակերեսը, մ;

Կոնդենսատորի հովացման մակերեսը ներկառուցված կոնդենսատորի կապոցով ջրից անջատված, մ

Կարգավորող բնութագրերը ներառում են հետևյալ հիմնական կախվածությունները.

1) կոնդենսատորի ջերմաստիճանի տարբերությունը (°C) գոլորշու հոսքից դեպի կոնդենսատոր (կոնդենսատորի գոլորշու ծանրաբեռնվածություն) և հովացման ջրի սկզբնական ջերմաստիճանը հովացման ջրի անվանական հոսքի արագությամբ.

2) գոլորշու ճնշումը կոնդենսատորում (կգֆ/սմ) գոլորշու հոսքից դեպի կոնդենսատոր և հովացման ջրի սկզբնական ջերմաստիճանը հովացման ջրի անվանական հոսքի արագությամբ.

3) կոնդենսատորի ջերմաստիճանի տարբերությունը (°C) գոլորշու հոսքից դեպի կոնդենսատոր և հովացման ջրի սկզբնական ջերմաստիճանը 0,6-0,7 անվանական հովացման ջրի հոսքի արագությամբ.

4) գոլորշու ճնշումը կոնդենսատորում (կգֆ / սմ 3) գոլորշու հոսքից դեպի կոնդենսատոր և հովացման ջրի սկզբնական ջերմաստիճանը հովացման ջրի հոսքի արագությամբ 0,6-0,7 - անվանական.

5) կոնդենսատորի ջերմաստիճանի տարբերությունը (°C) գոլորշու հոսքից դեպի կոնդենսատոր և հովացման ջրի սկզբնական ջերմաստիճանը 0,44-0,5 անվանական հովացման ջրի հոսքի արագությամբ.

6) գոլորշու ճնշումը կոնդենսատորում (կգֆ/սմ) գոլորշու հոսքից դեպի կոնդենսատոր և հովացման ջրի սկզբնական ջերմաստիճանը հովացման ջրի հոսքի արագությամբ 0,44-0,5 անվանական.

7) կոնդենսատորի հիդրավլիկ դիմադրությունը (կոնդենսատորում հովացման ջրի ճնշման անկում) հովացման ջրի հոսքի արագությունից շահագործման ընթացքում. մաքուր մակերեսկոնդենսատորի սառեցում;

8) տուրբինի հզորության ուղղումներ արտանետվող գոլորշու ճնշման շեղման համար.

T-50-130 TMZ և PT-80/100-130/13 LMZ տուրբինները հագեցած են կոնդենսատորներով, որոնցում հովացման մակերեսի մոտ 15%-ը կարող է օգտագործվել դիմահարդարման կամ ցանցի ջրի վերադարձի համար (ներկառուցված փաթեթներ) . Ապահովված է ներկառուցված ճառագայթների շրջանառվող ջրով հովացնելու հնարավորությունը։ Հետևաբար, T-50-130 TMZ և PT-80 / 100-130 / 13 LMZ տիպերի տուրբինների «Կարգավորիչ բնութագրերում» կախվածությունը ըստ 1-6-րդ պարբերությունների տրված է նաև հաշմանդամ ներկառուցված կապոցներով կոնդենսատորների համար: (մոտ 15% կոնդենսատորներով կրճատված հովացման մակերևույթով) հովացման ջրի հոսքի արագությամբ 0,6-0,7 և 0,44-0,5:

PT-80/100-130/13 LMZ տուրբինի համար տրվում են նաև 0,78 անվանական հովացման ջրի հոսքի արագությամբ անջատված ներկառուցված ճառագայթով կոնդենսատորի բնութագրերը:

3. ԳՈՐԾԱՌՆԱԿԱՆ ՎԵՐԱՀՍԿՈՂՈՒԹՅՈՒՆ ԿՈԴԴԱՆՍԻ ՄԻԱՎՈՐԻ ԳՈՐԾՈՒՆԵՈՒԹՅԱՆ ԵՎ ԽՈՑՆԱՑԻ ՎԻՃԱԿԻ ՎՐԱ.

Կոնդենսատորի աշխատանքի գնահատման հիմնական չափանիշները, որոնք բնութագրում են սարքավորման վիճակը, տվյալ կոնդենսատորի գոլորշու բեռի համար, գոլորշի ճնշումն է կոնդենսատորում և կոնդենսատորի ջերմաստիճանի տարբերությունը, որը համապատասխանում է այդ պայմաններին:

Կոնդենսատորի աշխատանքի և կոնդենսատորի վիճակի գործառնական հսկողությունն իրականացվում է գործառնական պայմաններում չափված կոնդենսատորում իրական գոլորշու ճնշումը համեմատելով կոնդենսատորում ստանդարտ գոլորշու ճնշման հետ, որը որոշվում է նույն պայմանների համար (նույն գոլորշու բեռը. կոնդենսատորի, հոսքի արագության և հովացման ջրի ջերմաստիճանի, ինչպես նաև համեմատելով կոնդենսատորի իրական ջերմաստիճանի գլուխը ստանդարտի հետ:

Չափման տվյալների և կայանի շահագործման նորմատիվ ցուցիչների համեմատական ​​վերլուծությունը թույլ է տալիս հայտնաբերել կոնդենսատորի աշխատանքի փոփոխությունները և հաստատել. հավանական պատճառներընրանց.

Վերահսկվող գոլորշու արդյունահանմամբ տուրբինների առանձնահատկությունը նրանց երկարատև աշխատանքն է՝ դեպի կոնդենսատոր գոլորշու հոսքի ցածր արագությամբ: Ջերմային արդյունահանման ռեժիմում, կոնդենսատորում ջերմաստիճանի տարբերության մոնիտորինգը չի տալիս հուսալի պատասխան կոնդենսատորի աղտոտվածության աստիճանի մասին: Հետևաբար, խորհուրդ է տրվում վերահսկել կոնդենսատորի աշխատանքը գոլորշու հոսքի արագությամբ մինչև կոնդենսատոր առնվազն 50% և անջատված կոնդենսատի վերաշրջանառությամբ. դա կբարձրացնի կոնդենսատորի գոլորշիների ճնշման և ջերմաստիճանի տարբերության որոշման ճշգրտությունը:

Բացի այս հիմնական քանակներից, գործառնական հսկողության և կոնդենսացիոն միավորի աշխատանքը վերլուծելու համար անհրաժեշտ է նաև հուսալիորեն որոշել մի շարք այլ պարամետրեր, որոնցից կախված են արտանետվող գոլորշու ճնշումը և ջերմաստիճանի տարբերությունը, մասնավորապես. մուտքի և ելքի ջրի մասին, գոլորշու բեռկոնդենսատոր, հովացման ջրի սպառում և այլն:

Օդի ներծծման ազդեցությունը ներսում գործող օդը հեռացնող սարքերում գործառնական բնութագիր, միացված և թեթևակի, մինչդեռ օդի խտության վատթարացումը և օդի ներծծման ավելացումը, գերազանցելով արտանետիչների գործառնական կատարումը, էական ազդեցություն ունեն խտացնող միավորի աշխատանքի վրա:

Հետևաբար, տուրբինային կայանների վակուումային համակարգի օդի խտության վերահսկումը և PTE ստանդարտների մակարդակով օդի ներծծման պահպանումը շահագործման ընթացքում հիմնական խնդիրներից մեկն է: խտացնող միավորներ.

Առաջարկվող նորմատիվ բնութագրերը կառուցված են օդի ներծծման արժեքների համար, որոնք չեն գերազանցում PTE-ի նորմերը:

Ստորև բերված են հիմնական պարամետրերը, որոնք պետք է չափվեն կոնդենսատորի վիճակի գործառնական հսկողության ընթացքում, և որոշ առաջարկություններ՝ չափումներ կազմակերպելու և հիմնական վերահսկվող քանակությունները որոշելու մեթոդները:

3.1. Արտանետվող գոլորշու ճնշում

Աշխատանքային պայմաններում կոնդենսատորում արտանետվող գոլորշու ճնշման վերաբերյալ ներկայացուցչական տվյալներ ստանալու համար չափումը պետք է կատարվի յուրաքանչյուր տեսակի կոնդենսատորի համար ստանդարտ բնութագրերում նշված կետերում:

Արտանետվող գոլորշու ճնշումը պետք է չափվի հեղուկ սնդիկի գործիքներով՝ առնվազն 1 մմ Hg ճշգրտությամբ: (մեկապակյա բաժակ վակուումաչափեր, բարովակումմետրիկ խողովակներ):

Կոնդենսատորում ճնշումը որոշելիս անհրաժեշտ է համապատասխան շտկումներ կատարել գործիքի ցուցմունքներում՝ սնդիկի սյունակի ջերմաստիճանի, մասշտաբի, մազանոթության համար (մեկապակյա գործիքների համար):

Վակուումը չափելիս կոնդենսատորում ճնշումը (կգֆ / սմ) որոշվում է բանաձևով

Որտեղ - բարոմետրիկ ճնշում (փոփոխված), մմ Hg;

Վակուումաչափով որոշված ​​դեպրեսիա (փոփոխություններով), մմ Hg:

Կոնդենսատորում ճնշումը (կգֆ/սմ), երբ չափվում է բարվակուումային խողովակով, սահմանվում է որպես.

Որտեղ է ճնշումը կոնդենսատորում, որը որոշվում է սարքի կողմից, մմ Hg:

Բարոմետրիկ ճնշումը պետք է չափվի սնդիկի հսկիչի բարոմետրով` գործիքի անձնագրի համաձայն բոլոր անհրաժեշտ փոփոխությունների ներդրմամբ: Թույլատրվում է օգտագործել նաև մոտակա եղանակային կայանի տվյալները՝ հաշվի առնելով օբյեկտների բարձրությունների տարբերությունը։

Արտանետվող գոլորշու ճնշումը չափելիս իմպուլսային գծերի տեղադրումը և սարքերի տեղադրումը պետք է իրականացվեն վակուումային պայմաններում սարքերի տեղադրման հետևյալ կանոններին համապատասխան.

• իմպուլսային խողովակների ներքին տրամագիծը պետք է լինի առնվազն 10-12 մմ.
• Իմպուլսային գծերը պետք է ունենան ընդհանուր թեքություն դեպի կոնդենսատոր առնվազն 1:10;
• Իմպուլսային գծերի խստությունը պետք է ստուգվի ջրի հետ ճնշման փորձարկումով.
• արգելվում է խցուկներով և պարուրակային միացումներով փակող սարքեր օգտագործել.
• Չափիչ սարքերը պետք է միացված լինեն իմպուլսային գծերին՝ օգտագործելով հաստ պատերով վակուումային ռետինե:

3.2. ջերմաստիճանի տարբերություն

Ջերմաստիճանի տարբերությունը (°C) սահմանվում է որպես արտանետվող գոլորշու հագեցվածության ջերմաստիճանի և կոնդենսատորի ելքի հովացման ջրի ջերմաստիճանի տարբերություն։

Այս դեպքում հագեցվածության ջերմաստիճանը որոշվում է կոնդենսատորում արտանետվող գոլորշու չափված ճնշումից:

Ջեռուցման տուրբինների կոնդենսացիոն ագրեգատների շահագործման նկատմամբ հսկողությունը պետք է իրականացվի տուրբինի խտացման ռեժիմում՝ արտադրության և ջեռուցման արդյունահանման մեջ ճնշման կարգավորիչով անջատված վիճակում:

Գոլորշի բեռը (գոլորշու հոսքը դեպի կոնդենսատոր) որոշվում է ընտրանքներից մեկի խցիկում ճնշմամբ, որի արժեքը հսկիչ է:

Գոլորշի հոսքի արագությունը (տ/ժ) դեպի կոնդենսատոր խտացման ռեժիմում հետևյալն է.

Որտեղ է ծախսերի գործոնը, թվային արժեքորը տրված է յուրաքանչյուր տիպի տուրբինի կոնդենսատորի տեխնիկական տվյալների մեջ.

Գոլորշու ճնշումը կառավարման փուլում (ընտրության խցիկ), կգ/սմ.

Եթե ​​անհրաժեշտ է վերահսկել կոնդենսատորի աշխատանքը տուրբինի ջեռուցման ռեժիմում, ապա գոլորշու հոսքի արագությունը որոշվում է մոտավորապես հաշվարկով գոլորշու հոսքի արագությունից մինչև տուրբինի միջանկյալ փուլերից մեկը և գոլորշու հոսքի արագությունը դեպի ջերմություն: արդյունահանման և ցածր ճնշման ռեգեներատիվ ջեռուցիչների համար:

T-50-130 TMZ տուրբինի համար գոլորշու հոսքի արագությունը (տ/ժ) դեպի կոնդենսատոր ջեռուցման ռեժիմում հետևյալն է.

• ցանցի ջրի միաստիճան ջեռուցմամբ

• ցանցի ջրի երկաստիճան ջեռուցմամբ

Որտեղ և - գոլորշու հոսքի արագությունը, համապատասխանաբար, 23-րդ (մեկ փուլով) և 21-րդ (ցանցային ջրի երկաստիճան ջեռուցմամբ) փուլերով, տ/ժ.

Ցանցի ջրի սպառում, մ/ժ;

; - ցանցի ջրի ջեռուցում, համապատասխանաբար, հորիզոնական և ուղղահայաց ցանցային տաքացուցիչներում, °С; սահմանվում է որպես ցանցի ջրի ջերմաստիճանի տարբերություն համապատասխան ջեռուցիչից հետո և դրանից առաջ:

Գոլորշի հոսքը 23-րդ փուլով որոշվում է ըստ Նկ. I-15, b, կախված թարմ գոլորշու հոսքից դեպի տուրբին և գոլորշու ճնշումից ցածր ջեռուցման արդյունահանման մեջ:

Գոլորշի հոսքը 21-րդ փուլով որոշվում է ըստ Նկ. I-15, ա՝ կախված թարմ գոլորշու հոսքից դեպի տուրբին և գոլորշու ճնշումից վերին ջեռուցման արդյունահանման մեջ:

PT տիպի տուրբինների համար գոլորշու հոսքի արագությունը (տ/ժ) դեպի կոնդենսատոր ջեռուցման ռեժիմում հետևյալն է.

• PT-60-130/13 LMZ տուրբինների համար

• PT-80/100-130/13 LMZ տուրբինների համար

Որտեղ է գոլորշու սպառումը CSD- ի ելքի վրա, t/h: Այն որոշվում է ըստ Նկ. II-9-ի՝ կախված ջեռուցման արդյունահանման և V ընտրության գոլորշու ճնշումից (PT-60-130 / 13 տուրբինների համար) և ըստ Նկ. III-17-ի՝ կախված գոլորշու ճնշումից ջեռուցման արդյունահանում և IV ընտրության մեջ (PT-80/100-130/13 տուրբինների համար);

Ջրի ջեռուցում ցանցային տաքացուցիչներում, °С. Այն որոշվում է ջեռուցիչներից հետո և առաջ ցանցի ջրի ջերմաստիճանի տարբերությամբ:

Որպես հսկիչ ճնշում ընդունված ճնշումը պետք է չափվի 0,6 դասի ճշտության զսպանակային գործիքներով, պարբերաբար և ուշադիր ստուգվի: Կառավարման փուլերում ճնշման իրական արժեքը որոշելու համար անհրաժեշտ է սարքի ցուցմունքների համապատասխան ուղղումներ մտցնել (սարքերի տեղադրման բարձրության, անձնագրով ուղղում և այլն):

Կենդանի գոլորշու հոսքի արագությունները դեպի տուրբին և ջեռուցման ջուր, որոնք անհրաժեշտ են գոլորշու հոսքը դեպի կոնդենսատոր որոշելու համար, չափվում են ստանդարտ հոսքաչափերով՝ հաշվարկվածից միջավայրի գործառնական պարամետրերի շեղման համար ուղղումներ մտցնելով:

Ցանցի ջրի ջերմաստիճանը չափվում է սնդիկի լաբորատոր ջերմաչափերով՝ 0,1 °C բաժանման արժեքով։

3.4. Սառեցման ջրի ջերմաստիճանը

Սառեցման ջրի ջերմաստիճանը կոնդենսատորի մուտքի մոտ չափվում է յուրաքանչյուր կետի մեկ կետում: Կոնդենսատորի ելքի ջրի ջերմաստիճանը պետք է չափվի առնվազն երեք կետում՝ յուրաքանչյուր արտահոսքի խողովակի մեկ խաչմերուկում՝ կոնդենսատորի ելքային եզրից 5-6 մ հեռավորության վրա և որոշվի որպես միջին՝ ըստ ջերմաչափի: ընթերցումներ բոլոր կետերում:

Սառեցման ջրի ջերմաստիճանը պետք է չափվի 0,1 °C բաժանման արժեքով սնդիկի լաբորատոր ջերմաչափերով, որոնք տեղադրված են առնվազն 300 մմ երկարությամբ ջերմաչափական թևերի մեջ։

3.5. Հիդրավլիկ դիմադրություն

Խողովակների թիթեղների և կոնդենսատորի խողովակների աղտոտման հսկողությունն իրականացվում է կոնդենսատորի հիդրավլիկ դիմադրության միջոցով հովացման ջրի նկատմամբ, որի համար ճնշման տարբերությունը կոնդենսատորների ճնշման և արտահոսքի խողովակների միջև չափվում է սնդիկի կրկնակի ապակու U-ով: ձևավորված դիֆերենցիալ ճնշման չափիչ, որը տեղադրված է ճնշման չափման կետերից ցածր նշագծի վրա: Իմպուլսային գծեր ճնշումից և ջրահեռացման խողովակներկոնդենսատորները պետք է լցվեն ջրով:

Կոնդենսատորի հիդրավլիկ դիմադրությունը (մմ ջրի սյուն) որոշվում է բանաձևով

Որտեղ է սարքի կողմից չափված տարբերությունը (ճշգրտված սնդիկի սյունակի ջերմաստիճանի համար), մմ Hg:

Հիդրավլիկ դիմադրությունը չափելիս միաժամանակ որոշվում է հովացման ջրի հոսքի արագությունը դեպի կոնդենսատոր՝ նորմատիվ բնութագրերի համաձայն հիդրավլիկ դիմադրության հետ համեմատելու հնարավորության համար:

3.6. Սառեցման ջրի սպառումը

Սառեցնող ջրի հոսքի արագությունը դեպի կոնդենսատոր որոշվում է կոնդենսատորի ջերմային հավասարակշռությամբ կամ ճնշման մատակարարման խողովակների վրա տեղադրված հատվածային դիֆրագմների միջոցով ուղղակի չափման միջոցով: Սառեցման ջրի սպառումը (մ/ժ) ըստ կոնդենսատորի ջերմային հավասարակշռության որոշվում է բանաձևով

Որտեղ է արտանետվող գոլորշու և կոնդենսատի ջերմության պարունակության տարբերությունը, կկալ / կգ;

Սառեցնող ջրի ջերմային հզորությունը, կկալ/կգ °C, հավասար է 1-ի;

Ջրի խտությունը կգ/մ հավասար է 1-ի։

Նորմատիվ բնութագրերը կազմելիս այն վերցվել է հավասար 535 կամ 550 կկալ/կգ՝ կախված տուրբինի շահագործման ռեժիմից։

3.7. Օդի խտության վակուումային համակարգ

Վակուումային համակարգի օդի խտությունը վերահսկվում է գոլորշու ռեակտիվ արտանետիչի արտանետվող օդի քանակով:

4. ՏՈՒՐԲՈԿԱՅԱՆԻ ԷՆԵՐԳԱՑՄԱՆ ՆՎԱԶԵՑՄԱՆ ԳՆԱՀԱՏՈՒՄԸ ՇԱՀԱԳՈՐԾՄԱՆ ԸՆԹԱՑՔՈՒՄ ՎԱԿՈՒՈՒՄՈՎ ՆՎԱԶՎԱԾ ԳՆԱՀԱՏԱԿԱՆ ՎԱԿՈՒՈՒՄԻ ՀԱՄԵՄԱՏ.

Կոնդենսատորի ճնշման շեղում գոլորշու տուրբինստանդարտից հանգեցնում է տուրբինի կողմից մշակված հզորության նվազմանը տուրբինային կայանի համար տվյալ ջերմային սպառման դեպքում:

Հզորության փոփոխությունը, երբ տուրբինային կոնդենսատորում բացարձակ ճնշումը տարբերվում է իր ստանդարտ արժեքից, որոշվում է փորձարարորեն ստացված ուղղման կորերից: Սույն Կոնդենսատորի բնութագրերում ներառված ուղղման գծապատկերները ցույց են տալիս հզորության փոփոխությունը տարբեր իմաստներգոլորշու հոսքի արագություն LPR տուրբինում: Համար այս ռեժիմըորոշվում է տուրբինային ագրեգատի և հզորության փոփոխության արժեքը վերցվում է համապատասխան կորից, երբ ճնշումը կոնդենսատորում փոխվում է մինչև .

Հզորության փոփոխության այս արժեքը հիմք է ծառայում տուրբինի համար տվյալ բեռի դեպքում սահմանված հատուկ ջերմային սպառման կամ վառելիքի հատուկ սպառման ավելցուկը որոշելու համար:

T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 և PT-80/100-130/13 LMZ տուրբինների համար LPR-ում գոլորշու հոսքի արագությունը որոշելու համար տուրբինի հզորության թերարտադրությունը կոնդենսատորում ճնշման բարձրացման պատճառով: կարելի է հավասարեցնել գոլորշու հոսքի արագությանը կոնդենսատորում:

I. T-50-130 TMZ ՏՈՒՐԲԻՆԻ K2-3000-2 Կոնդենսատորի ՆՈՐՄԱՏԻՎԱԿԱՆ ԲՆՈՒԹԱԳԻՐԸ.

1. Կոնդենսատորի տեխնիկական տվյալներ

Սառեցման մակերեսը.

• խտացման ռեժիմում - ըստ IV ընտրության գոլորշու ճնշման.

2.3. Արտանետվող գոլորշու և կոնդենսատի () ջերմության պարունակության տարբերությունը վերցված է.

Նկ.I-1. Ջերմաստիճանի տարբերության կախվածությունը գոլորշու հոսքից դեպի կոնդենսատոր և հովացման ջրի ջերմաստիճանը.

7000 մ/ժ; =3000 մ

Նկ.I-2. Ջերմաստիճանի տարբերության կախվածությունը գոլորշու հոսքից դեպի կոնդենսատոր և հովացման ջրի ջերմաստիճանը.

5000 մ/ժ; =3000 մ

Նկ.I-3. Ջերմաստիճանի տարբերության կախվածությունը գոլորշու հոսքից դեպի կոնդենսատոր և հովացման ջրի ջերմաստիճանը.

3500 մ/ժ; =3000 մ

Նկ.I-4. Բացարձակ ճնշման կախվածությունը գոլորշու հոսքից դեպի կոնդենսատոր և հովացման ջրի ջերմաստիճան.

7000 մ/ժ; =3000 մ

Նկ.I-5. Բացարձակ ճնշման կախվածությունը գոլորշու հոսքից դեպի կոնդենսատոր և հովացման ջրի ջերմաստիճան.

5000 մ/ժ; =3000 մ

Նկար I-6. Բացարձակ ճնշման կախվածությունը գոլորշու հոսքից դեպի կոնդենսատոր և հովացման ջրի ջերմաստիճան.

3500 մ/ժ; =3000 մ

Նկ.I-7. Ջերմաստիճանի տարբերության կախվածությունը գոլորշու հոսքից դեպի կոնդենսատոր և հովացման ջրի ջերմաստիճանը.

7000 մ/ժ; =2555 մ

Նկ.I-8. Ջերմաստիճանի տարբերության կախվածությունը գոլորշու հոսքից դեպի կոնդենսատոր և հովացման ջրի ջերմաստիճանը.

5000 մ/ժ; =2555 մ

Նկ.I-9. Ջերմաստիճանի տարբերության կախվածությունը գոլորշու հոսքից դեպի կոնդենսատոր և հովացման ջրի ջերմաստիճանը.

3500 մ/ժ; =2555 մ

Նկ.I-10. Բացարձակ ճնշման կախվածությունը գոլորշու հոսքից դեպի կոնդենսատոր և հովացման ջրի ջերմաստիճան.

7000 մ/ժ; =2555 մ

Նկ.I-11. Բացարձակ ճնշման կախվածությունը գոլորշու հոսքից դեպի կոնդենսատոր և հովացման ջրի ջերմաստիճան.

5000 մ/ժ; =2555 մ

Նկ.I-12. Բացարձակ ճնշման կախվածությունը գոլորշու հոսքից դեպի կոնդենսատոր և հովացման ջրի ջերմաստիճան.

3500 մ/ժ; =2555 մ

Նկ.I-13. Հիդրավլիկ դիմադրության կախվածությունը հովացման ջրի հոսքի արագությունից դեպի կոնդենսատոր.

1 - կոնդենսատորի ամբողջական մակերեսը; 2 - հաշմանդամ ներկառուցված ճառագայթով

Նկ.I-14. T-50-130 TMZ տուրբինի հզորության ուղղում կոնդենսատորում գոլորշու ճնշման շեղման համար (ըստ «Տուրբինային միավորի T-50-130 TMZ-ի բնորոշ էներգիայի բնութագրերի» . M .: SPO Soyuztekhenergo, 1979 թ. )

նկ.l-15. T-50-130 TMZ տուրբինի միջոցով գոլորշու հոսքի արագության կախվածությունը թարմ գոլորշու հոսքի արագությունից և վերին ջեռուցման արդյունահանման ճնշումից (ջեռուցման ջրի երկաստիճան ջեռուցմամբ) և ստորին ջեռուցման արդյունահանման ճնշումից Ջեռուցման ջրի մեկ փուլով ջեռուցում).

ա - գոլորշու սպառումը 21-րդ փուլով. բ - գոլորշու սպառումը 23-րդ փուլով

II. 60KTSS ՏՈՒՐԲԻՆԻ PT-60-130/13 LMZ կոնդենսատորի նորմատիվ բնութագրերը.

1. Տեխնիկական տվյալներ

Օդը հեռացնող սարք - երկու գոլորշու ռեակտիվ արտանետիչներ EP-3-700

2. Կոնդենսացիոն միավորի որոշ պարամետրերի որոշման ուղեցույց

2.1. Կոնդենսատորում արտանետվող գոլորշու ճնշումը որոշվում է որպես երկու չափումների միջին:

Գոլորշի ճնշման չափման կետերի գտնվելու վայրը կոնդենսատորի պարանոցում ներկայացված է դիագրամում: Ճնշման չափման կետերը գտնվում են կոնդենսատորի և անցումային խողովակի միացման հարթությունից 1 մ բարձրությամբ անցնող հորիզոնական հարթությունում։

2.2. Որոշեք գոլորշու հոսքը կոնդենսատորում.

• խտացման ռեժիմում - ըստ V ընտրության գոլորշու ճնշման;

• ջեռուցման ռեժիմում - 3-րդ բաժնի հրահանգներին համապատասխան:

2.3. Արտանետվող գոլորշու և կոնդենսատի () ջերմության պարունակության տարբերությունը վերցված է.

• խտացման ռեժիմի համար 535 կկալ/կգ;
• ջեռուցման ռեժիմի համար 550 կկալ/կգ.

Նկ.II-1. Ջերմաստիճանի տարբերության կախվածությունը գոլորշու հոսքից դեպի կոնդենսատոր և հովացման ջրի ջերմաստիճանը.

Նկ.II-2. Ջերմաստիճանի տարբերության կախվածությունը գոլորշու հոսքից դեպի կոնդենսատոր և հովացման ջրի ջերմաստիճանը.

Նկ.II-3. Ջերմաստիճանի տարբերության կախվածությունը գոլորշու հոսքից դեպի կոնդենսատոր և հովացման ջրի ջերմաստիճանը.

Նկ.II-4. Բացարձակ ճնշման կախվածությունը գոլորշու հոսքից դեպի կոնդենսատոր և հովացման ջրի ջերմաստիճան.

Նկ.II-5. Բացարձակ ճնշման կախվածությունը գոլորշու հոսքից դեպի կոնդենսատոր և հովացման ջրի ջերմաստիճան.

Նկ.II-6. Բացարձակ ճնշման կախվածությունը գոլորշու հոսքից դեպի կոնդենսատոր և հովացման ջրի ջերմաստիճան: