տուն-բացօթյա աստիճաններ-Գոլորշի բեռի ազդեցությունը կաթսայի վառարանում ջահի ջերմային հոսքերի վրա: Բարև ուսանող Tgm 84 բնութագրերը

Գոլորշի բեռի ազդեցությունը կաթսայի վառարանում ջահի ջերմային հոսքերի վրա: Բարև ուսանող Tgm 84 բնութագրերը

TGM-96B կաթսայի բնորոշ էներգիայի բնութագիրը արտացոլում է կաթսայի տեխնիկապես հասանելի արդյունավետությունը: Տիպիկ էներգիայի բնութագիրը կարող է հիմք ծառայել TGM-96B կաթսաների ստանդարտ բնութագրերը մազութի այրման ժամանակ կազմելու համար:

ՍՍՀՄ ԷՆԵՐԳԵՏԻԿԱՅԻ ԵՎ ԷԼԵԿՏՐԱՖԻԿԱՑՄԱՆ ՆԱԽԱՐԱՐՈՒԹՅՈՒՆ

ՇԱՀԱԳՈՐԾՄԱՆ ՀԻՄՆԱԿԱՆ ՏԵԽՆԻԿԱԿԱՆ ԲԱԺԻՆ
ԷՆԵՐԳԵՏԻԿ ՀԱՄԱԿԱՐԳԵՐ

ՏԻՊԻԿ ԷՆԵՐԳԵՏԻԿ ՏՎՅԱԼՆԵՐ
ՎԱՌԵԼԻՔԻ ՎԱՌԵԼԻՔԻ այրման համար նախատեսված TGM-96B ԿԱԹԱՍԱՅԻ

Մոսկվա 1981 թ

Այս տիպիկ էներգիայի բնութագիրը մշակվել է Soyuztekhenergo-ի կողմից (ինժեներ G.I. GUTSALO)

TGM-96B կաթսայի բնորոշ էներգիայի բնութագիրը կազմվել է Soyuztekhenergo-ի կողմից Riga CHPP-2-ում և Sredaztekhenergo-ի կողմից CHPP-GAZ-ում անցկացված ջերմային թեստերի հիման վրա և արտացոլում է կաթսայի տեխնիկապես հասանելի արդյունավետությունը:

Տիպիկ էներգիայի բնութագիրը կարող է հիմք ծառայել TGM-96B կաթսաների ստանդարտ բնութագրերը մազութի այրման ժամանակ կազմելու համար:



Հավելված

. ԿԱԹԱԹԱՑԻՆԵՐԻ ՏԵՂԱԴՐՄԱՆ ՍԱՐՔԱՎՈՐՄԱՆ ՀԱՄԱՌՈՏ ՆԿԱՐԱԳՐՈՒԹՅՈՒՆ

1.1 . Տագանրոգի կաթսայատան գործարանի TGM-96B կաթսա - բնական շրջանառությամբ և U-աձև դասավորությամբ գազային նավթ, որը նախատեսված է տուրբինների հետ աշխատելու համարՏ -100/120-130-3 և PT-60-130/13: Կաթսայի հիմնական նախագծային պարամետրերը մազութի վրա աշխատելիս տրված են Աղյուսակում: .

Ըստ TKZ-ի, կաթսայի նվազագույն թույլատրելի բեռը ըստ շրջանառության պայմանի կազմում է անվանականի 40%-ը։

1.2 . Այրման պալատն ունի պրիզմատիկ ձև և պլանում ուղղանկյուն է՝ 6080 × 14700 մմ չափսերով։ Այրման պալատի ծավալը 1635 մ 3 է։ Վառարանի ծավալի ջերմային լարվածությունը 214 կՎտ/մ 3 է կամ 184 10 3 կկալ/(մ 3 ժ): Այրման պալատում տեղադրվում են գոլորշիացնող էկրաններ և ճառագայթային պատի գերտաքացուցիչ (RNS): Վառարանի վերին մասում պտտվող խցիկում տեղադրված է էկրանային գերտաքացուցիչ (ՓՀԷԿ): Իջեցնող կոնվեկտիվ լիսեռում գազի հոսքի երկայնքով հաջորդաբար տեղակայված են կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչի (CSH) և ջրի տնտեսող սարքի (WE) երկու փաթեթ:

1.3 . Կաթսայի գոլորշու ուղին բաղկացած է երկու անկախ հոսքերից, որոնք գոլորշու փոխանցում են կաթսայի կողմերի միջև: Գերտաքացած գոլորշու ջերմաստիճանը վերահսկվում է սեփական կոնդենսատի ներարկման միջոցով:

1.4 . Այրման խցիկի առջևի պատին կան չորս կրկնակի հոսքի նավթ-գազի այրիչներ HF TsKB-VTI: Այրիչները տեղադրվում են երկու մակարդակով -7250 և 11300 մմ բարձրությունների վրա՝ հորիզոնի նկատմամբ 10° բարձրության անկյունով:

Մազութի այրման համար «Titan» գոլորշու-մեխանիկական վարդակները տրամադրվում են 8,4 տ/ժ անվանական հզորությամբ մազութի 3,5 ՄՊա (35 կգֆ/սմ 2) ճնշման դեպքում։ Մազութը փչելու և ցողելու համար գոլորշու ճնշումը գործարանի կողմից առաջարկվում է 0,6 ՄՊա (6 կգ/սմ2): Գոլորշի սպառումը մեկ վարդակով 240 կգ/ժ է:

1.5 . Կաթսայատան կայանը հագեցած է.

Երկու քաշային օդափոխիչ VDN-16-P 259 10 3 մ 3 / ժ հզորությամբ 10%, ճնշում 39,8 ՄՊա (398,0 կգֆ / մ 2) 20% մարժանով, հզորությունը 500/ 250 կՎտ և պտտման արագություն 741 /594 պտ/րոպե յուրաքանչյուր մեքենա;

Երկու ծխի արտանետիչներ DN-24 × 2-0,62 GM 10% մարժա հզորությամբ 415 10 3 մ 3 / ժ, ճնշում 20% 21,6 ՄՊա (216,0 կգֆ / մ 2), հզորություն 800/400 կՎտ և յուրաքանչյուր մեքենայի 743/595 ռ/րոպ արագություն:

1.6. Կոնվեկտիվ ջեռուցման մակերեսները մոխրի նստվածքներից մաքրելու համար նախագիծը նախատեսում է կրակոցային կայան, RAH-ի մաքրման համար՝ թմբուկից ջրի լվացում և գոլորշի փչում՝ շնչափող կայանում ճնշման նվազմամբ: Մեկ ՌԱՀ փչելու տևողությունը 50 ր.

. TGM-96B ԿԱԹԱԹԱՅԻ ՏԻՊԻԿ ԷՆԵՐԳԵՏԻԿԱՅԻՆ ԲՆՈՒԹԱԳԻՐՆԵՐ

2.1 . TGM-96B կաթսայի բնորոշ էներգիայի բնութագիրը ( բրինձ. , , ) կազմվել է Riga CHPP-2-ի և CHPP GAZ-ի կաթսաների ջերմային փորձարկումների արդյունքների հիման վրա՝ կաթսաների տեխնիկական և տնտեսական ցուցանիշների ստանդարտացման հրահանգչական նյութերի և ուղեցույցների համաձայն: Բնութագիրը արտացոլում է տուրբիններով աշխատող նոր կաթսայի միջին արդյունավետությունըՏ -100/120-130/3 և PT-60-130/13՝ որպես սկզբնական վերցված հետևյալ պայմաններով.

2.1.1 . Հեղուկ վառելիք այրող էլեկտրակայանների վառելիքի հաշվեկշիռը գերակշռում է բարձր ծծմբի մազութըՄ 100. Հետևաբար, բնութագրիչը կազմված է մազութի համար M 100 ( ԳՕՍՏ 10585-75) բնութագրերով. A P = 0.14%, W P = 1,5%, S P = 3,5%, (9500 կկալ/կգ): Բոլոր անհրաժեշտ հաշվարկները կատարվում են մազութի աշխատանքային զանգվածի համար

2.1.2 . Մազութի ջերմաստիճանը վարդակների դիմաց ենթադրվում է 120 ° C( տ տ= 120 °С) մազութի մածուցիկության պայմանների հիման վրաՄ 100, հավասար է 2,5 ° VU, համաձայն § 5.41 PTE:

2.1.3 . Սառը օդի միջին տարեկան ջերմաստիճանը (տ x .գ.) փչակի օդափոխիչի մուտքի մոտ վերցվում է հավասար 10 °Գ , քանի որ TGM-96B կաթսաները հիմնականում տեղակայված են կլիմայական շրջաններում (Մոսկվա, Ռիգա, Գորկի, Քիշնև) այս ջերմաստիճանին մոտ օդի միջին տարեկան ջերմաստիճանով:

2.1.4 . Օդի ջերմաստիճանը օդափոխիչի մուտքի մոտ (t vp) վերցված է հավասար 70 °Գ և մշտական, երբ կաթսայի բեռը փոխվում է, համաձայն § 17.25 PTE:

2.1.5 . Խաչաձև միացումներով էլեկտրակայանների համար կերակրման ջրի ջերմաստիճանը (մ.թ.ա.) կաթսայի դիմաց վերցվում է որպես հաշվարկված (230 °C) և հաստատուն, երբ կաթսայի բեռը փոխվում է:

2.1.6 . Տուրբինային կայանի հատուկ մաքուր ջերմային սպառումը ենթադրվում է 1750 կկալ/(կՎտժ)՝ համաձայն ջերմային փորձարկումների:

2.1.7 . Ենթադրվում է, որ ջերմային հոսքի գործակիցը տատանվում է կաթսայի բեռնվածության հետ՝ 98,5%-ից մինչև 97,5%՝ 0,6 բեռի դեպքում:D համարը.

2.2 . Ստանդարտ բնութագրիչի հաշվարկն իրականացվել է «Կաթսայի ագրեգատների ջերմային հաշվարկի (նորմատիվ մեթոդ)» հրահանգների համաձայն (Մ.: Էներգիա, 1973):

2.2.1 . Կաթսայի համախառն արդյունավետությունը և ծխատար գազերով ջերմության կորուստը հաշվարկվել են Յա.Լ.-ի գրքում նկարագրված մեթոդաբանության համաձայն: Pekker «Ջերմային ինժեներական հաշվարկներ՝ հիմնված վառելիքի կրճատված բնութագրերի վրա» (M.: Energia, 1977):

որտեղ

այստեղ

α հհ = α "վե + Δ α tr

α հհ- արտանետվող գազերում ավելորդ օդի գործակիցը.

Δ α tr- ներծծող բաժակներ կաթսայի գազի ճանապարհին;

Տուհ- ծխատար գազի ջերմաստիճանը ծխի արտանետիչի հետևում:

Հաշվարկը հաշվի է առնում ծխատար գազի ջերմաստիճանը, որը չափվել է կաթսայի ջերմային թեստերում և իջեցվել է ստանդարտ բնութագրիչի կառուցման պայմաններին (մուտքագրման պարամետրեր.t x in, տ «կֆ, մ.թ.ա.).

2.2.2 . Օդի ավելցուկային գործակիցը ռեժիմի կետում (ջրի էկոնոմիզատորի հետևում)α "վեվերցված է 1.04-ի գնահատված բեռի դեպքում և փոխվում է 1.1-ի 50% բեռնվածքի դեպքում՝ ըստ ջերմային թեստերի:

Հաշվարկված (1.13) ավելցուկային օդի գործակիցի նվազեցումը ջրի տնտեսիչից ներքևում գտնվող ստանդարտ բնութագրում ընդունվածին (1.04) ձեռք է բերվում այրման ռեժիմի ճիշտ պահպանմամբ՝ ըստ կաթսայի ռեժիմի քարտեզի, PTE պահանջների համապատասխանությամբ։ օդի ներծծում վառարան և գազի ուղի և մի շարք վարդակների ընտրություն:

2.2.3 . Օդի ներծծումը կաթսայի գազի ուղու մեջ գնահատված բեռով վերցվում է 25%: Բեռի փոփոխությամբ օդի ներծծումը որոշվում է բանաձևով

2.2.4 . Ջերմային կորուստները վառելիքի այրման քիմիական անավարտությունից (ք 3 ) վերցված են հավասար զրոյի, քանի որ Տիպիկ էներգիայի բնութագրում ընդունված ավելցուկային օդով կաթսայի փորձարկումների ժամանակ դրանք բացակայում էին։

2.2.5 . Ջերմության կորուստ վառելիքի այրման մեխանիկական անբավարարությունից (ք 4 ) վերցվում են հավասար զրոյի՝ համաձայն «Սարքավորումների կարգավորիչ բնութագրերի ներդաշնակեցման և վառելիքի գնահատված հատուկ սպառման կանոնակարգի» (M.: STsNTI ORGRES, 1975):

2.2.6 . Ջերմության կորուստ շրջակա միջավայրին (ք 5 ) թեստերի ընթացքում չեն որոշվել: Դրանք հաշվարկվում են համաձայն «Կաթսայական կայանների փորձարկման մեթոդի» (M.: Energia, 1970) ըստ բանաձևի.

2.2.7 . Սնուցող էլեկտրական պոմպի PE-580-185-2 հատուկ էներգիայի սպառումը հաշվարկվել է՝ օգտագործելով TU-26-06-899-74 բնութագրերից ընդունված պոմպի բնութագրերը:

2.2.8 . Հոսանքի և պայթեցման համար հատուկ էներգիայի սպառումը հաշվարկվում է հոսանքի օդափոխիչների և ծխի արտանետումների շարժիչի էներգիայի սպառումից, որը չափվում է ջերմային փորձարկումների ժամանակ և նվազեցվում է մինչև պայմանները (Δ α tr= 25%), ընդունվել է կարգավորիչ բնութագրերի պատրաստման մեջ:

Պարզվել է, որ գազի ուղու բավարար խտության դեպքում (Δ α ≤ 30%) ծխի արտանետիչները ապահովում են կաթսայի գնահատված բեռը ցածր արագությամբ, բայց առանց որևէ պահուստի:

Ցածր արագությամբ փչող օդափոխիչները ապահովում են կաթսայի նորմալ աշխատանքը մինչև 450 տ/ժ բեռնվածություն:

2.2.9 . Կաթսայատան կայանի մեխանիզմների ընդհանուր էլեկտրական հզորությունը ներառում է էլեկտրական շարժիչների հզորությունը՝ էլեկտրական սնուցման պոմպ, ծխի արտանետիչներ, օդափոխիչներ, վերականգնող օդի ջեռուցիչներ (Նկար. ): Վերականգնվող օդատաքացուցիչի էլեկտրական շարժիչի հզորությունը վերցվում է անձնագրային տվյալների համաձայն։ Կաթսայի ջերմային փորձարկումների ժամանակ որոշվել է ծխի արտանետման էլեկտրական շարժիչների, օդափոխիչների և էլեկտրական սնուցման պոմպի հզորությունը։

2.2.10 . Ջերմային ագրեգատում օդի ջեռուցման հատուկ ջերմային սպառումը հաշվարկվում է օդափոխիչների օդի տաքացումը հաշվի առնելով:

2.2.11 . Կաթսայատան կայանի օժանդակ կարիքների համար հատուկ ջերմային սպառումը ներառում է ջեռուցիչների ջերմային կորուստները, որոնց արդյունավետությունը ենթադրվում է 98%; RAH-ի գոլորշի փչելու և կաթսայի գոլորշու փչման հետ ջերմության կորստի համար.

RAH-ի գոլորշու փչման համար ջերմային սպառումը հաշվարկվել է բանաձևով

Q obd = G obd · ես դեմ եմ · τ obd 10 -3 ՄՎտ (Գկալ / ժ)

որտեղ G obd= 75 կգ/րոպե համաձայն «300, 200, 150 ՄՎտ էներգաբլոկների օժանդակ կարիքների համար գոլորշու և կոնդենսատի սպառման ստանդարտների» (M.: STSNTI ORGRES, 1974);

ես դեմ եմ = ես մեզ. զույգ= 2598 կՋ/կգ (կկալ/կգ)

τ obd= 200 րոպե (4 սարք՝ 50 րոպե փչելու ժամանակով, երբ միացված է օրվա ընթացքում):

Ջերմային սպառումը կաթսայի փչումով հաշվարկվել է բանաձևով

Q արդ = Գ արդ · ես կ.վ10 -3 ՄՎտ (Գկալ / ժ)

որտեղ Գ արդ = PD անուն 10 2 կգ/ժ

P = 0,5%

ես կ.վ- կաթսայի ջրի էնթալպիա;

2.2.12 . Թեստերի անցկացման կարգը և թեստերում օգտագործվող չափիչ գործիքների ընտրությունը որոշվել են «Կաթսայական կայանքների փորձարկման մեթոդով» (M .: Energia, 1970):

. ԿԱՆՈՆԱԿԱՐԳՆԵՐԻ ՓՈՓՈԽՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ

3.1 . Կաթսայի շահագործման հիմնական նորմատիվ ցուցանիշները պարամետրերի արժեքների թույլատրելի շեղման սահմաններում դրա շահագործման փոփոխված պայմաններին հասցնելու համար փոփոխություններ են տրվում գրաֆիկների և թվային արժեքների տեսքով: Փոփոխություններք 2 գրաֆիկների տեսքով ներկայացված են նկ. , . Ծխատար գազի ջերմաստիճանի ուղղումները ցույց են տրված նկ. . Բացի վերը նշվածից, ուղղումներ են տրվում կաթսային մատակարարվող ջեռուցման մազութի ջերմաստիճանի և սնուցման ջրի ջերմաստիճանի փոփոխության համար։

Ծխատար գազի ջերմաստիճանը. մազութ 141 130 գազի վրա աշխատելիս; Օդի ավելցուկային գործակիցներ. վառարանի ելքի մոտ էկրանի գերտաքացուցիչից հետո KPP1-ից հետո KPP2-ից հետո Ek1-ից հետո Ek2-ից ծխատար գազերում; Դիզայնի ջերմաստիճանների ընտրություն Մազութի համար ծխատար գազի առաջարկվող ջերմաստիճանը...


Կիսեք աշխատանքը սոցիալական ցանցերում

Եթե ​​այս աշխատանքը ձեզ չի համապատասխանում, ապա էջի ներքևում կա նմանատիպ աշխատանքների ցանկ։ Կարող եք նաև օգտագործել որոնման կոճակը


1. TGM-94 կաթսայի ջերմային հաշվարկ

1.1 Կաթսայի նկարագրությունը

Գոլորշի գեներատոր TGM-94 150 ՄՎտ ագրեգատի համար, հզորությունը 140 կգ/վ, ճնշում 14Mn/, գերտաքացում, տաքացում, տաք օդի ջերմաստիճան։ Մոտավոր վառելիք՝ բնական գազ և մազութ։ Արտանետվող գազի ջերմաստիճանը՝ մազութի վրա աշխատելիս 141, գազի վրա՝ 130, մազութի վրա արդյունավետությունը՝ 91,2, գազի վրա՝ 91,40%։

Գոլորշի գեներատորը նախատեսված է շրջակա միջավայրի նվազագույն ջերմաստիճան ունեցող տարածքների համար և ունի U- ձևավորված բաց դասավորություն: Միավորի բոլոր տարրերը ջրահեռացման ենթակա են: Շրջանակը բավականին բարդ ու ծանր է ստացվել՝ կապված տեղական ապաստարանների առկայության, ինչպես նաև քամու ծանրաբեռնվածության և 8 բալ սեյսմակայունության պատճառով։ Տեղական ապաստարանները (արկղերը) պատրաստված են թեթև նյութերից, ինչպիսիք են ասբեստի նրբատախտակը: Մերկացած խողովակաշարերը ծածկված են ալյումինե ծածկով:

Բլոկի սարքավորումը դասավորված է այնպես, որ օդային ջեռուցիչը գտնվում է գոլորշու գեներատորի առջևում, իսկ տուրբինը գտնվում է հետևի մասում: Միևնույն ժամանակ, գազի խողովակները որոշ չափով երկարացվում են, բայց օդային խողովակները հարմար դասավորված են, գոլորշու խողովակաշարերը նույնպես կրճատվում են, հատկապես, երբ գերտաքացուցիչի ելքային կոլեկտորները տեղադրվում են գոլորշու գեներատորի հետևում: Բլոկի բոլոր տարրերը նախատեսված են բլոկների նախապատրաստման համար՝ 35 տոննա առավելագույն զանգվածով, բացառությամբ 100 տոննա քաշով թմբուկի:

Վառարանի առջևի պատը պաշտպանված է գոլորշիացնող և գերտաքացնող պանելներով, պատին տեղադրված են յոթ գերտաքացուցիչ վահանակներ՝ այրիչները շրջանցող թեքված խողովակներով, իսկ նրանց միջև ուղիղ խողովակների գոլորշիացնող վահանակներ:

Այրիչները շրջանցող թեքությունները հնարավորություն են տալիս փոխհատուցել ջերմային երկարացումների տարբերությունը և եռակցել բոլոր առջևի վահանակների ստորին խցիկները, որոնք գտնվում են միմյանց հետ համատեղ: Վառարանի հորիզոնական առաստաղը պաշտպանված է գերտաքացման խողովակներով: Կողային էկրանների միջին վահանակները ներառված են գոլորշիացման երկրորդ փուլում։ Աղի խցիկները գտնվում են թմբուկի ծայրերում և ունեն 12% ընդհանուր հզորություն:

Վերաշրջանառվող ծխատար գազերի ներդրման համար անցքերը տեղադրված են հետևի պատում:

Ճակատային պատին տեղադրված են 28 նավթագազային այրիչներ՝ 4 հարկերով։ Վերին երեք շարքերը աշխատում են մազութի վրա, երեք ստորին շարքերը՝ գազով։ Վառարանում ավելորդ օդը նվազեցնելու համար յուրաքանչյուր այրիչի համար նախատեսված է օդի անհատական ​​մատակարարում: Վառարանի ծավալը 2070; Այրման պալատի ջերմության արտանետման ծավալի խտությունը կախված է վառելիքի տեսակից՝ գազի համարՔ/Վ \u003d 220, մազութի համար 260 կՎտ /, վառարանի խաչմերուկի ջերմային հոսքի խտությունը գազի համար Q/F \u003d 4.5, մազութի համար 5.3 ՄՎտ /: Միավորի աղյուսը պանելային տախտակ է՝ շրջանակի վրա հենարանով: Օջախի երեսպատումը խողովակի վրա է և շարժվում է էկրանի հետ միասին; առաստաղի երեսպատումը պատրաստված է առաստաղի գերտաքացուցիչի խողովակների վրա ընկած վահանակներից։ Վառարանի շարժական և ֆիքսված երեսպատման միջև եղած կարը կատարվում է ջրային կնիքի տեսքով։

Շրջանառության սխեման

Կաթսայի սնուցման ջուրը, անցնելով կոնդենսատորով, էկոնոմիզատորով, մտնում է թմբուկը: Սնուցվող ջրի մոտ 50%-ը սնվում է փրփրացող-լվացքի սարքին, մնացածն ուղղվում է լվացքի սարքի կողքով դեպի թմբուկի ստորին հատվածը: Թմբուկից այն մտնում է մաքուր խցիկի էկրանային խողովակները, ապա գոլորշու-ջուր խառնուրդի տեսքով թմբուկը ներթափանցում է ներթմբուկային ցիկլոնների մեջ, որտեղ տեղի է ունենում ջրի առաջնային անջատումը գոլորշուց։

Թմբուկից կաթսայի ջրի մի մասը մտնում է հեռավոր ցիկլոններ, որոնք 1-ին փուլի փչող ջուրն են և 2-րդ փուլի սնուցող ջուրը:

Մաքուր կուպեից գոլորշին մտնում է փրփրացող-լողացող սարք, և այստեղ մատակարարվում է նաև հեռավոր ցիկլոնների աղի խցիկներից։

Գոլորշին, անցնելով կերային ջրի շերտով, մաքրվում է նրանում պարունակվող հիմնական քանակի աղերից։

Լվացքի սարքից հետո հագեցած գոլորշին անցնում է ափսեի բաժանիչով և ծակոտկեն թերթիկով, մաքրվելով խոնավությունից և գոլորշի շրջանցող խողովակներով ուղղվում է դեպի գերտաքացուցիչ, իսկ հետո՝ դեպի տուրբին։ Հագեցած գոլորշու մի մասը ուղղվում է դեպի կոնդենսատորներ՝ սեփական կոնդենսատ ստանալու համար՝ ներարկվելու համար ջեռուցիչի մեջ:

Գոլորշիացման 2-րդ փուլի աղի խցիկում հեռավոր ցիկլոններից շարունակական մաքրում է իրականացվում։

Կոնդենսացիոն միավորը (2 հատ) գտնվում է այրման պալատի կողային պատերին և բաղկացած է երկու կոնդենսատորից, կոլեկտորից և գոլորշու մատակարարման և կոնդենսատի հեռացման խողովակներից:

Գերտաքացուցիչները տեղակայված են գոլորշու ճանապարհի երկայնքով:

Ճառագայթում (պատ) - պաշտպանում է վառարանի ճակատային պատը:

Առաստաղ - կաթսայի զննման առաստաղ:

Էկրան - գտնվում է վառարանը կոնվեկտիվ լիսեռով միացնող գազի խողովակում:

Կոնվեկտիվ - գտնվում է կոնվեկտիվ լիսեռում:

1.2 Նախապատմություն

  • անվանական գոլորշու հզորություն t/h;
  • աշխատանքային ճնշում հիմնական գոլորշու փականի MPa-ի հետևում;
  • աշխատանքային ճնշում թմբուկի MPa-ում;
  • գերտաքացված գոլորշու ջերմաստիճան;
  • կերակրման ջրի ջերմաստիճանը;
  • վառելիք - մազութ;
  • զուտ ջերմային արժեք;
  • խոնավությունը 1,5%
  • ծծմբի պարունակությունը 2%;
  • մեխանիկական կեղտերի պարունակությունը 0,8%:

Օդի և այրման արտադրանքի ծավալները, /:

  • միջին տարրական կազմը (ըստ ծավալի%).

1.3 Կաթսայի գազի ուղու ավելցուկային օդի գործակիցները

Օդի ավելցուկային գործակիցները վառարանի ելքի վրա՝ բացառելով վերաշրջանառությունը.

Գոլորշի կաթսաների վառարաններում և գազատարներում սառը օդի հաշվարկված ներծծումներ չկան:

Ավելորդ օդի հարաբերակցությունը.

Վառարանից ելքի մոտ

Էկրանի գերտաքացուցիչից հետո

Անցակետ 1-ից հետո

Անցակետ 2-ից հետո

Ex1-ից հետո

Ek2-ից հետո

Ծխատար գազերում;

Դիզայնի ջերմաստիճանների ընտրություն

130÷140=140.

Օդի ջերմաստիճանը օդափոխիչի մուտքի մոտ

վերականգնող օդի տաքացուցիչի համար.

0,5 (+) - 5;

Օդի տաքացման ջերմաստիճանը 250-300=300.

Էկոնոմայզատորից հետո ջերմաստիճանի նվազագույն տարբերությունը.

Ջերմաստիճանի նվազագույն տարբերությունը օդատաքացուցիչի դիմաց.

Օդի առավելագույն ջեռուցում VP-ի մեկ փուլում.

Ջրի համարժեքների հարաբերակցությունը՝ ըստ նկարի.

Միջին ավելցուկային օդը VP-ի փուլերում.

300;

140;

Հաշվարկել վերամշակման համար վերցված գազի ծավալը, վառելիքը

Տաք օդի վերաշրջանառության մասնաբաժինը օդային տաքացուցիչի մուտքի մոտ;

1,35/10,45=0,129.

Միջին ավելցուկային օդը օդատաքացուցիչի փուլում.

1,02-0+0,5∙0+0,129=1,149.

Ջրի համարժեք հարաբերակցությունը.

1.4 Օդի և այրման արտադրանքի ծավալների հաշվարկ

Մազութը այրելիս օդի և այրման արտադրանքի տեսական ծավալները հաշվարկվում են աշխատանքային զանգվածի տոկոսային կազմի հիման վրա.

օդի տեսական ծավալը.

Օդի տեսական ծավալներ.

Գազի խողովակներում ավելցուկային օդով այրման արտադրանքի իրական ծավալները որոշվում են բանաձևով.

Արդյունքները ներկայացված են Աղյուսակ 1.1-ում:

Արժեք

Կրակարկղ

էկրաններ

Անցակետ 1

Անցակետ 2

Օրինակ 1

Ek2

RVP

1,02

1,02

1,02

1,02

1,02

1.02

1,02

1,02

1,02

1,02

1,02

1,02

1,453

1,453

1,453

1,453

1,453

1,453

10,492

10,492

10,492

10,492

10,492

10,492

0,15

0,15

0,15

0,15

0,15

0,15

0,138

0,138

0,138

0,138

0,138

0,138

0,288

0,288

0,288

0,288

0,288

0,288

Ջրի գոլորշու ծավալը.

Գազերի ընդհանուր ծավալը.

Եռատոմային գազերի ծավալային բաժին.

Ջրային գոլորշու ծավալային բաժին.

Եռատոմային գազերի և ջրի գոլորշիների հարաբերակցությունը.

1.5 Օդի և այրման արտադրանքների էթալպիա

Օդի և այրման արտադրանքի տեսական ծավալների էթալպիան նախագծային ջերմաստիճանում որոշվում է բանաձևերով.

Այրման արտադրանքի էնթալպիա ավելցուկային օդով

Հաշվարկի արդյունքները ներկայացված են Աղյուսակ 1.2-ում:

Աղյուսակ 1.2

Այրման արտադրանքի էնթալպիա

Մակերեւույթ

ջեռուցում

Ջերմաստիճանը

մակերեսից այն կողմ

Հնոց

տեսախցիկ

2300

2100

1900

1700

1500

1300

1100

44096 ,3

39734,1

35606

31450

27339,2

23390,3

19428

16694,5

37254,3

33795,3

30179,6

26647,5

23355,7

19969,95

16782,70

13449,15

745,085

675,906

603,592

532,95

467,115

399,399

335,654

268,983

44827,3

40390,7

36179,6

32018,5

27798

23782,6

19757,9

15787,1

Անցակետ 1

1100

19422,26

15518,16

13609,4

11746,77

9950,31

16782,70

13449,15

11829,40

10241

8683,95

335,654

268,983

236,588

204,820

173,679

19757,9

15787,1

13846

11951,6

10124

Անցակետ 2

11746,77

9950,31

9066,87

10241

8683,95

7921,10

204,820

173,679

158,422

11951,6

10124

9225,3

EC1

9950,31

9066,87

8193,30

8683,95

7921,10

7158,25

173,679

158,422

143,165

10124

9225,3

8336,5

EC2

9066,87

8193,30

6469,46

4788,21

7921,10

7158,25

5663,90

4200,90

158,422

143,165

113,278

84,018

9225,3

8336,5

6582,7

4872,2

RVP

4788,21

3151,52

1555,45

4200,90

2779,70

1379,40

84,018

55,594

27,588

4872,2

3207,1

1583

ժամը

1.6 Արդյունավետություն և ջերմային կորուստներ

Նախագծված գոլորշու կաթսայի արդյունավետությունը որոշվում է հակադարձ հաշվեկշռից.

Ծխատար գազերով ջերմության կորուստը կախված է գոլորշու կաթսայից դուրս եկող գազերի ընտրված ջերմաստիճանից և ավելորդ օդից և որոշվում է բանաձևով.

Մենք գտնում ենք արտանետվող գազերի էթալպիան ժամը:

Սառը օդի էնթալպիա դիզայնի ջերմաստիճանում.

Այրվել է վառելիքի առկա ջերմությունըկՋ / կգ, ընդհանուր դեպքում, որոշվում է բանաձևով.

Ջերմության կորուստ վառելիքի քիմիական թերայրման պատճառով=0,1%.

Հետո.

Ջերմության կորուստ վառելիքի մեխանիկական այրման պատճառով

Կաթսայի արտաքին մակերևույթների միջոցով արտաքին հովացումից ջերմային կորուստներ %, փոքր են և կաթսայի անվանական արտադրողականության կգ/վրկ աճով այն նվազում է.

Մենք ստանում ենք.

1.7 Ջերմային հավասարակշռություն և վառելիքի սպառում

Գոլորշի կաթսայի այրման պալատին մատակարարվող վառելիքի սպառումը B կգ/վ, կարող է որոշվել հետևյալ հաշվեկշռից.

Թմբուկային գոլորշու կաթսայից ջրի հոսքի արագությունը կգ/վրկ.

Որտեղ \u003d 2% - կաթսայի շարունակական փչում:

- գերտաքացած գոլորշու էթալպիա;

- թմբուկի մեջ եռացող ջրի էթալպիա;

- կերակրման ջրի էնթալպիա;

1.8 Վառարանում ջերմության փոխանցման ստուգման հաշվարկ

Այրման պալատի չափերը.

2070 .

Վառարանի ծավալի ջերմային սթրեսը

Երկու լույսի էկրան, 6 յուղ-գազի այրիչներ՝ կաթսայի առջևի երկայնքով երկու աստիճանով։

Այրման պալատի ջերմային բնութագրերը

Օգտակար ջերմության արտադրություն այրման պալատում (1 կգ կամ 1վառելիք):

Օդի ջերմությունը բաղկացած է տաք օդի ջերմությունից և դրսից ներծծվող սառը օդի ջերմության մի փոքր մասից.

Գազակայուն ճնշմամբ վառարաններում օդի ներծծումը վառարան բացառվում է=0. =0.

Այրման արտադրանքի ադիաբատիկ (կալորիմետրիկ) ջերմաստիճանը.

որտեղ

Թող աղյուսակը գտնի գազերի էթալպիան

Գազերի միջին ջերմային հզորությունը.

Կաթսայի վառարանի ջերմաստիճանը հաշվարկելիսկարելի է ուղղակիորեն որոշել՝ օգտագործելով աղյուսակ 2.3-ի տվյալները, հայտնի արժեքից

ինտերպոլացիայի միջոցով գազի բարձր ջերմաստիճանների գոտում արժեքով և վերցնելով

Հետո,

Գազերի ջերմաստիճանը վառարանի ելքի վրաԴ<500 т/ч

Աղյուսակ 2.2-ից մենք գտնում ենք գազերի էթալպիան վառարանի ելքի վրա.

Վառարանի հատուկ ջերմային կլանումը, կՋ/կգ.

որտեղ - ջերմության պահպանման գործակիցը, հաշվի առնելով ջեռուցման մակերևույթի կողմից կլանված գազերի ջերմության համամասնությունը.

Գազերի ջերմաստիճանը վառարանի ելքի վրա.

որտեղ M=0,52-0,50 գործակիցն է՝ հաշվի առնելով ջահի միջուկի հարաբերական դիրքը այրման խցիկի բարձրության վրա;

Երբ այրիչները դասավորված են բարձրության երկու կամ երեք շարքով, միջին բարձրությունը վերցվում է այնպես, կարծես բոլոր շարքերի այրիչների ջերմային ելքերը նույնն են, այսինքն. որտեղ=0,05 ժամը Դ >110 կգ/վ, М=0,52-0,50∙0,344 = 0,364:

Վահանի ջերմային արդյունավետության հարաբերակցությունը.

Էկրանի անկյունային գործակիցը որոշվում է հետևյալով.

1.1 - պատի էկրանի խողովակների հարաբերական քայլը.

Մակերեւույթի աղտոտվածության պայմանական գործակիցը.

Արտանետման աստիճան. , հեղուկ վառելիք այրելիս ջահի ջերմային ճառագայթման գործակիցը հավասար է.

Ջահի ոչ լուսավոր մասի ջերմային արտանետում.

Որտեղ p \u003d 0,1 ՄՊա, և

Վառարանի ելքի գազերի բացարձակ ջերմաստիճանը.

Եռատոմային գազերի ծավալային բաժին.

Արտանետվող շերտի արդյունավետ հաստությունը այրման պալատում, որտեղ այրման պալատի հաշվարկված ծավալը հավասար է., և վառարանի մակերեսը երկլուսավոր էկրանով.

որտեղ

Հետո և

Ստացեք

Որպես առաջին մոտարկում՝ վերցնում ենք

Վառարանների էկրանների ջեռուցման մակերեսի միջին ջերմային սթրեսը.

Որտեղ - վառարանի ընդհանուր ճառագայթման մակերեսը:

1.9 Կաթսայի ջեռուցման մակերեսի հաշվարկ

Գերտաքացած գոլորշու հիդրավլիկ դիմադրություն.

Այս դեպքում թմբուկի ճնշումը.

Սնուցման ջրի ճնշումը պատի վրա տեղադրված գերտաքացուցիչում.

Ճնշման կորուստ էկրանին.

Ճնշման կորուստ փոխանցման տուփում.

1.9.1 Պատի վրա տեղադրված գերտաքացուցիչի հաշվարկ

կերակրման ջրի ճնշում,

Սնուցման ջրի ջերմաստիճանը

Սնուցել ջրի էնթալպիա:

Ճառագայթային պատի էկրանների ջերմային կլանումը. որտեղ է հաշվարկված էկրանի մակերեսի միջին ջերմային լարվածությունը, պատի էկրանի համար նշանակում է.

Էկրանի անկյունը.

Միջոցներ

Մենք հաշվարկում ենք կերակրման ջրի ելքային պարամետրերը.

p=15,4 ՄՊա-ում:

1.9.2 Ճառագայթային առաստաղի գերտաքացուցիչի հաշվարկ

Մուտքի ջրի պարամետրերը.

Ճառագայթային առաստաղի PP ջերմային կլանումը.

Ջերմության կլանումը վառարանի վերևում. որտեղ է վառարանի առաստաղի էկրանների ճառագայթ ընդունող ջեռուցման մակերեսը.

Ջերմության կլանումը հորիզոնական ծխատարով.

Որտեղ է միջին հատուկ ջերմային բեռը հորիզոնական գազի խողովակում, դա գազի խողովակի տարածքն է, ապա,

Մենք հաշվարկում ենք գոլորշու էթալպիան՝ կամ

Այնուհետև էթալպիան վառարանի ելքի վրա.

Ներարկում 1:

1.10 Էկրանների և այլ մակերեսների ջերմության կլանման հաշվարկ էկրանների տարածքում

1.10.1 Թիթեղային գերտաքացուցիչի հաշվարկ 1

Մուտքի ջրի պարամետրերը.

Ելքային ջրի պարամետրերը.

Ներարկում 2:

1.10.2 Թիթեղային գերտաքացուցիչի հաշվարկ 2

Մուտքի ջրի պարամետրերը.

Ելքային ջրի պարամետրերը.

Էկրանի ջերմային կլանումը.

Էկրանի գազի խողովակի մուտքի պատուհանի հարթությամբ վառարանից ստացվող ջերմությունը.

Որտեղ

Ջերմություն, որը ճառագայթվում է վառարանից և էկրանների հետևում գտնվող մակերեսին.

Որտեղ a-ն ուղղման գործոնն է

Էկրանների մուտքից մինչև ելքային հատվածի անկյունային գործակիցը.

Էկրանների գազերի միջին ջերմաստիճանը.

Լվացքի գազերից ջերմություն.

Էկրանների որոշված ​​ջերմային կլանումը.

Ջերմային փոխանցման հավասարումը էկրանի համարՈրտեղ է էկրանի տաքացնող մակերեսը.

Միջին

որտեղ է առաջընթացի ջերմաստիճանի տարբերությունը:

Հակահոսքի ջերմաստիճանի տարբերություն:

Ջերմային փոխանցման գործակիցը:

Պատի վրա գտնվող գազերից ջերմության փոխանցման գործակիցը:

Գազի արագություն.

Կոնվեկցիոն գազերի մակերեսին ջերմային փոխանցման գործակիցը.

Որտեղ գազերի ուղղությամբ խողովակների քանակի ուղղում.

Եվ ճառագայթների դասավորության ուղղում:

1- գործակից, որը հաշվի է առնում հոսքի ֆիզիկական պարամետրերի ազդեցությունը և փոփոխությունը.

Այրման արտադրանքի ճառագայթման ջերմային փոխանցման գործակիցը.

Օգտագործման գործակից.

որտեղ

Հետո

Էկրանի համար ջերմության փոխանցման հավասարումը կունենա հետևյալ տեսքը.

Ստացված արժեքհամեմատել՝

1.10.3 Էկրանի տարածքում կախված խողովակների հաշվարկ

Վառարանից խողովակաձև կապոցի մակերեսով ստացվող ջերմությունը.

Որտեղ է գտնվում ջերմության ընդունման մակերեսը.

Ջերմային փոխանցում խողովակներում.

Գազի արագություն.

Որտեղ

Կոնվեկցիաների ջերմափոխանցման գործակիցը գազերից մակերևույթ.

Միջոցներ

Հետո

Ջերմություն, որը ընկալվում է տաքացվող միջավայրի կողմից լվացքի գազերի սառեցման պատճառով (հաշվեկշիռ).

Այս հավասարումից մենք գտնում ենք էթալպիան խողովակի մակերեսից ելքի վրա.

որտեղ - ջերմություն, որը ստացվում է մակերեսի կողմից վառարանից ճառագայթման միջոցով.

Էնթալպիա խողովակի մուտքի մոտ ջերմաստիճանում

Էնթալպիայով մենք որոշում ենք աշխատանքային միջավայրի ջերմաստիճանը կախված խողովակների ելքի վրա

Օդային խողովակներում գոլորշու միջին ջերմաստիճանը.

Պատի ջերմաստիճանը

Գործակից, ջերմության փոխանցում այրման արտադրանքի ճառագայթումից՝ առանց փոշու գազի հոսքով.

Օգտագործման գործակից՝ որտեղ

Ապա.

Կախովի խողովակների ջերմության կլանումը հայտնաբերվում է ջերմային փոխանցման հավասարմամբ.

Ստացված արժեքը համեմատվում է

Դա. աշխատանքային հեղուկի ջերմաստիճանը վերգետնյա խողովակների ելքի վրա

1.10.4 Թիթեղային գերտաքացուցիչի հաշվարկ 1

Մուտքի գազեր.

ելքի մոտ.

Վառարանից ճառագայթման միջոցով ստացվող ջերմությունը.

Գազային միջավայրի արտանետում. որտեղ

Ապա.

Վառարանից ճառագայթման միջոցով ստացվող ջերմությունը.

Լվացքի գազերից ջերմություն.

Առաջընթաց հոսքի ջերմաստիճանի գլուխը.

Միջին ջերմաստիճանի տարբերություն.

Ջերմային փոխանցման գործակիցը.

որտեղ է ջերմության փոխանցման գործակիցը գազերից պատին.

Գազի արագություն.

Մենք ստանում ենք.

Կոնվեկցիոն ջերմության փոխանցման գործակիցը մակերեսից մինչև տաքացվող միջավայր.

Ապա.

Էկրանի ջերմության փոխանցման հավասարումը.

Համեմատեք՝

Դա. ջերմաստիճանը էկրանի գերտաքացուցիչի ելքի վրա 2:

1.11 Կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչի ջերմային կլանումը

1.11.1 Կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչի հաշվարկ 1

Աշխատանքային միջավայրի պարամետրերը մուտքի մոտ.

Ելքային աշխատանքային միջավայրի պարամետրեր.

որտեղ

Աշխատանքային միջավայրի կողմից ընկալվող ջերմություն.

Ջեռուցման մակերևույթից ելքի գազերի էթալպիան արտահայտվում է գազերի կողմից արտանետվող ջերմության հավասարումից.

Ջերմային փոխանցման հավասարումը փոխանցման տուփի համար 1:

Ջերմային փոխանցման գործակիցը.

Ջերմային փոխանցման գործակիցը գազերից մակերևույթ.

Գազի արագություն.

Միջոցներ

Որոշեք ելքի գազերի վիճակը.

հաշվի առնելով ծավալային ճառագայթումը

Ապա.

Այնուհետև գազերից պատին ջերմության փոխանցման գործակիցը կլինի.

Գոլորշի շարժման արագությունը կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչում.

Ջերմային փոխանցման գործակիցը հավասար կլինի.

Առաջընթաց հոսքի ջերմաստիճանի գլուխը.

Ջերմային փոխանցման հավասարումը կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչի համար.

Համեմատեք հետ

Ներարկում 3 (PO 3):

1.11.2 Կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչի հաշվարկ 2

Աշխատանքային միջավայրի պարամետրերը մուտքի մոտ.

Ելքային աշխատանքային միջավայրի պարամետրեր.

Աշխատանքային միջավայրի կողմից ստացված ջերմություն.

Գազերի կողմից արտանետվող ջերմության հավասարումը.

հետևաբար գազերի էթալպիան ջեռուցման մակերևույթից ելքի վրա.

Ջերմային փոխանցման հավասարումը փոխանցման տուփի համար 2:.

Առաջընթաց հոսքի ջերմաստիճանի գլուխը.

Ջերմային փոխանցման գործակից. որտեղ ջերմային փոխանցման գործակիցը գազերից պատ. որտեղ

Գազի արագություն.

Ոչ փոշոտ գազի հոսքով այրման արտադրանքի ճառագայթման գործակիցը.

Գազային միջավայրի արտանետում.

Մենք որոշում ենք գազերի վիճակը այրման պալատի ելքի վրա ըստ բանաձևի.

Ապա.

Նշանակում է.

Այնուհետև գազերից պատին կոնվեկցիայի ջերմային փոխանցման գործակիցը կլինի.

Կոնվեկցիոն ջերմության փոխանցման գործակիցը մակերեսից մինչև տաքացվող միջավայր.

Ապա.

Ջերմային փոխանցման հավասարումը նման կլինի.

Համեմատեք հետ

1.11.3 Կախովի խողովակների հաշվարկը կոնվեկցիոն լիսեռում

Մակերեւույթի գազերի արտանետվող ջերմությունը.

Կախովի խողովակների ջերմային կլանումը.որտեղ է հաշվարկված ջերմափոխանակման մակերեսը.

Ջերմային փոխանցման գործակիցը

այստեղից

օգտագործելով այս էթալպիան, մենք գտնում ենք աշխատանքային միջավայրի ջերմաստիճանը կախված խողովակների ելքի վրա.

Աշխատանքային միջավայրի ջերմաստիճանը մուտքի մոտ.

Ջերմաստիճանի տարբերություն՝ որտեղ

Հետո

Պարզվեց, թե ինչ է նշանակում կախված խողովակներից հետո գազերի ջերմաստիճանը

1.12 Ջրի էկոնոմիզատորի ջերմային կլանման հաշվարկ

1.12.1 Էկոնոմիզատորի հաշվարկ (երկրորդ փուլ)

Գազերով արտանետվող ջերմություն.

որտեղ

Գոլորշի էնթալպիա մուտքի մոտ.

- մուտքի ճնշումը, պետք է

Միջավայրի էթալպիան ելքի մոտ հայտնաբերվում է աշխատանքային մակերեսով ստացվող ջերմության հավասարումից.

Ջերմային փոխանցման հավասարումը.

Ջերմային փոխանցման գործակիցը.

Ջերմային փոխանցման գործակիցը գազերից պատին. որտեղ

Գազի արագություն.

Այնուհետև կոնվեկցիաների ջերմության փոխանցման գործակիցը գազերից մակերևույթ.

Գազային միջավայրի արտանետում.

Ջեռուցվող մակերեսը.

Հաշվի առնելով ծավալային ճառագայթումը

Ապա.

օգտագործման գործոն

Գործակից, այրման արտադրանքի ջերմային փոխանցման ճառագայթում.

Ջերմային փոխանցման գործակիցը գազերից պատին.

Հետո

Ջերմաստիճանի գլխիկ.

Էկոնոմիզատորի ջերմափոխանակում (երկրորդ փուլ).

Համեմատեք հետ

նշանակում է էկոնոմիզատորի երկրորդ փուլի ելքի ջերմաստիճանը

1.12.2 Էկոնոմիզատորի հաշվարկ (առաջին փուլ)

Աշխատանքային միջավայրի պարամետրեր.

Այրման արտադրանքի պարամետրերը.

Աշխատանքային միջավայրի կողմից ընդունված պարամետրեր.

Գազերի կողմից արտանետվող ջերմության հավասարումից մենք գտնում ենք ելքի էթալպիան.

Օգտագործելով աղյուսակ 2-ը, մենք գտնում ենք

Ջերմային փոխանցման հավասարումներ.

Առաջընթաց հոսքի ջերմաստիճանի գլուխը.

Գազի արագություն.

Ջերմային փոխանցման գործակիցը գազերից մակերևույթ.

Գործակից, այրման արտադրանքի ջերմափոխանակման ճառագայթում փոշուց ազատ գազի հոսքով.

Որտեղ է գազային միջավայրի արտանետումը. որտեղ է գազերի վիճակը ելքի վրա.

ապա

Ջերմային փոխանցման գործակիցը.

Այնուհետև ջերմության փոխանցման հավասարումը կունենա հետևյալ տեսքը.

Դա. ջերմաստիճանը էկոնոմիզատորի առաջին փուլի ելքի վրա.

1.13 Վերականգնվող օդատաքացուցիչի հաշվարկ

1.13.1 Տաք փաթեթի հաշվարկ

Օդի կողմից կլանված ջերմություն.

որտեղ

ժամը

Օդատաքացուցիչում օդի միջին քանակի հարաբերակցությունը տեսականորեն պահանջվողին.

Գազերի կողմից արձակված ջերմության հավասարումից մենք գտնում ենք էթալպիան օդատաքացուցիչի տաք մասի ելքի վրա.

Գազերի ջերմաստիճանը տաք մասի ելքի վրա՝ համաձայն աղյուսակ 2-ի.

Օդի միջին ջերմաստիճանը.

Գազի միջին ջերմաստիճանը.

Ջերմաստիճանի գլխիկ.

Օդի միջին արագությունը.

Գազերի միջին արագությունը.

Օդատաքացուցիչի տաք մասի պատի միջին ջերմաստիճանը.

Կոնվեկցիոն ջերմության փոխանցման գործակիցը մակերեսից մինչև տաքացվող միջավայր.

Ջերմային փոխանցման հավասարումը.

Ջերմային փոխանցման հավասարումը.

1.13.2 Սառը փաթեթի հաշվարկ

Օդային տաքացուցիչի սառը մասում տեսականորեն անհրաժեշտ օդի մասնաբաժինը.

Սառը մասի ջերմային կլանումը ըստ հավասարակշռության.

Օդատաքացուցիչի ելքի գազերի էնթալպիա.

Օդի միջին ջերմաստիճանը.

Գազի միջին ջերմաստիճանը.

Ջերմաստիճանի գլխիկ.

Օդատաքացուցիչի սառը մասի պատի ջերմաստիճանը.

Օդի միջին արագությունը.

Գազերի միջին արագությունը.

Կոնվեկցիայի ջերմափոխանցման գործակիցը գազերից մակերևույթ.

Ջերմային փոխանցման հավասարումը.

Ջերմային փոխանցման հավասարումը.

1.14 Գոլորշի կաթսայի արդյունավետության հաշվարկ

Արդյունավետություն:

Ջերմության կորուստ ծխատար գազերով.

որտեղ է սառը օդի էթալպիան նախագծային ջերմաստիճանում և

Այնուհետև արդյունավետությունը կլինի.


ինվ. Ստորագրություն No.

Ստորագրված է և ամսաթիվը

Վզամ. ինվ. Ոչ

ինվ. կրկնօրինակ համար

Ստորագրված է և ամսաթիվը

Լիտ

թերթիկ

Թերթիկներ

FGBOU VPO «KSEU»

ԻՏԵ, գր. ԿՈՒՊ-1-09

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Լիտ

Փաստաթուղթ No.

Փոփոխություն.

Ստորագրված է

ամիսը, ամսաթիվը

Բախտին

Զարգացնել.

Ֆեդոսովը

Առակ.

T. contr.

Լոկտև

Ն. կոնտր.

գալիցերեն

Հաստատված է։

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

DP 14050 2.065.002 ПЗ

Փոփոխություն

թերթիկ

Փաստաթուղթ No.

Ստորագրություն

ամիսը, ամսաթիվը

թերթիկ

Կաթսայի հաշվարկի առանձնահատկությունը գազերի և աշխատանքային հեղուկի միջանկյալ ջերմաստիճանների անորոշությունն է՝ ջերմային կրիչը, ներառյալ ծխատար գազերի ջերմաստիճանը. ուստի հաշվարկը կատարվում է հաջորդական մոտարկումների մեթոդով 11043. ՏԻՊԻԿ ՄԻԱՑՈՒՄՆԵՐԻ ՎԵՐԵՏՔԵՐԻ ՀԱՇՎԱՐԿ ԵՎ ԸՆՏՐՈՒԹՅՈՒՆ. ԾԱՌԱՅԻՆ Շղթաների ՀԱՇՎԱՐԿ 2,41 ՄԲ Ժամանակակից ներքին տնտեսության վիճակը որոշվում է արդյունաբերության զարգացման մակարդակով, որը պայմանավորում է երկրի գիտատեխնիկական առաջընթացը։ Այդ ճյուղերը հիմնականում ներառում են մեքենաշինական համալիրը, որն արտադրում է ժամանակակից մեքենաներ, շինարարություն, վերելակ և տրանսպորտ, ճանապարհային մեքենաներ և այլ սարքավորումներ: 18002. Տրանսֆորմատորի հիմնական չափսերի հաշվարկ, ոլորունների հաշվարկ, պարապուրդի և կարճ միացման բնութագրերի որոշում 1,01 ՄԲ Այս դասընթացի նախագծի նպատակն է ուսումնասիրել էլեկտրական մեքենայի կամ տրանսֆորմատորի հաշվարկման և նախագծման հիմնական մեթոդները: Դասընթացի նախագծում տրանսֆորմատորի հիմնական չափերի հաշվարկը, ոլորունների հաշվարկը, պարապուրդի և կարճ միացման բնութագրերի որոշումը, մագնիսական համակարգի հաշվարկը, ինչպես նաև ջերմային հաշվարկը և հաշվարկը: անցկացված է հովացման համակարգ։ 15503. Գոլորշիատորի հաշվարկ 338,24 ԿԲ Գոլորշիացնողի տեսակը - I -350 Խողովակների քանակը Z = 1764 Ջեռուցման գոլորշու պարամետրերը՝ Rp = 049 ՄՊա tp = 168 0С: Գոլորշի սպառումը Dp = 135 տ ժ; Ընդհանուր չափսեր՝ L1= 229 մ L2= 236 մ D1= 205 մ D2= 285 մ Անցումային խողովակներ Քանակ nop = 22 Տրամագիծ dop = 66 մմ Ջերմաստիճանի տարբերություն փուլի t = 14 оС: Գոլորշիատորների նպատակը և դասավորությունը Գոլորշիչները նախատեսված են թորած արտադրելու համար էլեկտրակայանների շոգետուրբինային կայանների հիմնական ցիկլում գոլորշու և կոնդենսատի կորուստը փոխհատուցելու, ինչպես նաև ընդհանուր կայանի կարիքների համար գոլորշի առաջացնելու և... 1468. Կրճատողի հաշվարկ 653,15 ԿԲ Էլեկտրական շարժիչը էլեկտրական էներգիան վերածում է մեխանիկական էներգիայի, շարժիչի լիսեռը պտտվում է, բայց շարժիչի լիսեռի պտույտների թիվը շատ մեծ է աշխատանքային մարմնի արագության համար։ Պտույտների քանակը նվազեցնելու և ոլորող մոմենտը մեծացնելու համար այս փոխանցումատուփը ծառայում է։ 1693. OSS-ի հիդրավլիկ հաշվարկ 103,92 ԿԲ Ջրային հրդեհաշիջման համակարգը նախատեսված է կրակը կամ սառը նավի կառույցները հանգցնելու համար կոմպակտ կամ ցողող շիթերով ձեռքի կամ հրդեհային մոնիտորներից: Բոլոր նավերի վրա պետք է տեղադրվի ջրային հրդեհաշիջման համակարգ: 14309. Ավտոմեքենայի սպասարկման հաշվարկ 338,83 ԿԲ Շարժակազմի պահպանման աշխատանքների ծավալը հաշվարկելու համար անհրաժեշտ է իմանալ՝ շարժակազմի տեսակը և քանակը. մեքենայի միջին օրական վազքը ըստ ապրանքանիշի, շարժակազմի շահագործման ռեժիմը, որը որոշվում է գծի վրա շարժակազմի աշխատանքի օրերի քանակով. 15511. վայրէջքի հաշվարկ 697,74 ԿԲ 2 Միջամտության համապատասխանության հաշվարկ Ø16 P7 h6 Սահմանային շեղումներ և չափեր Ø16 P7 անցքի համար. Համաձայն ԳՕՍՏ 25346-89, մենք որոշում ենք հանդուրժողականության արժեքը IT7 = 18 մկմ; ԳՕՍՏ 25346-89-ի համաձայն՝ մենք որոշում ենք հիմնական շեղման արժեքը՝ Վերին՝ ES=-187=-11 Ստորին շեղում EI = ES IT = -11 -18 = -29 մկմ: Մենք հաշվարկում ենք լիսեռի առավելագույն չափերը Ø16 h6. Համաձայն ԳՕՍՏ 25346-89, մենք որոշում ենք հանդուրժողականության արժեքը IT6 = 11 մկմ; ԳՕՍՏ 25346-89-ի համաձայն, մենք որոշում ենք հիմնական շեղման արժեքը es = 0 մկմ; Ստորին շեղում. ei = es - IT = 0 - 11 = -11 մկմ.1 - Սահմանափակ... 14535. Մորթի համար նպաստների հաշվարկ. վերամշակում 18,46 ԿԲ Կտրման ռեժիմների հաշվարկ և ընտրություն Մետաղի կտրման ռեժիմը ներառում է հետևյալ հիմնական տարրերը, որոնք որոշում են այն. կտրման խորությունը t մմ սնուցում S մմ կտրման արագության մասին V մ րոպե կամ մեքենայի պտույտի պտույտների քանակը n rpm: Կտրման ռեժիմի ընտրության նախնական տվյալները հետևյալն են. Աշխատանքային մասի վերաբերյալ տվյալներ. նյութի տեսակը և դրա բնութագրերը. ձևը, չափերը և մշակման թույլատրելիությունը, թույլատրելի սխալները, պահանջվող կոշտությունը և այլն: Աշխատանքային մասի մասին տեղեկությունները. Նպաստների բաշխումը, վիճակը ... 18689. Ռեակցիայի ապարատի հաշվարկ 309,89 ԿԲ Հաշվարկների նախնական տվյալներ. Դասընթացի աշխատանքի նպատակները. - այս առարկաների տեսական և գործնական գիտելիքների համակարգում, համախմբում և ընդլայնում; - ինժեներական և տեխնիկական խնդիրների լուծման գործում գործնական հմտությունների ձեռքբերում և անկախության զարգացում. - ուսանողներին պատրաստել հետագա կուրսային և դիպլոմային նախագծերի վրա աշխատանքի համար ՍԱՐՔԻ ՍԱՐՔ ԵՎ ԿԱՌՈՒՑՎԱԾՔԱՅԻՆ ՆՅՈՒԹԵՐԻ ԸՆՏՐՈՒԹՅՈՒՆ Սարքի նկարագրությունը և ապարատի աշխատանքի սկզբունքը Ռեակցիոն ապարատը կոչվում է փակ անոթներ, որոնք նախատեսված են իրականացնելու համար ...

Ուղարկել ձեր լավ աշխատանքը գիտելիքների բազայում պարզ է: Օգտագործեք ստորև ներկայացված ձևը

Ուսանողները, ասպիրանտները, երիտասարդ գիտնականները, ովքեր օգտագործում են գիտելիքների բազան իրենց ուսումնառության և աշխատանքի մեջ, շատ շնորհակալ կլինեն ձեզ:

Կրթության դաշնային գործակալություն

Պետական ​​ուսումնական հաստատություն

բարձրագույն մասնագիտական ​​կրթություն

«Ուրալի պետական ​​տեխնիկական համալսարան - UPI

Ռուսաստանի առաջին նախագահ Բ.Ն. Ելցին» -

մասնաճյուղ Սրեդնեուրալսկում

ՄԱՍՆԱԳԻՏՈՒԹՅՈՒՆ՝ 140101

ԽՈՒՄԲ՝ ՋԷԿ -441

ԴԱՍԸՆԹԱՑ ՆԱԽԱԳԻԾ

ԿԱԹԱՍԱՅԻ ՄԻԱՎՈՐԻ TGM ՋԵՐՄԱԿԱՆ ՀԱՇՎԱՐԿ - 96

«ՋԷԿ-երի կաթսայատներ» ԿԱՐԳԱՎՈՐՄԱՆ ՄԱՍԻՆ.

Ուսուցիչ

Սվալովա Նինա Պավլովնա

Կաշուրին Անտոն Վադիմովիչ

Սրեդնեուրալսկ

1.Առաջադրանք դասընթացի նախագծի համար

2. TGM-96 կաթսայի համառոտ նկարագրությունը և պարամետրերը

3. Այրման արտադրանքի ավելցուկային օդի գործակիցները, ծավալները և էթալպիաները

4. Կաթսայատան միավորի ջերմային հաշվարկ.

4.1 Ջերմային հաշվեկշռի և վառելիքի հաշվարկ

4.2 Վերականգնվող օդի տաքացուցիչ

ա. սառը մաս

բ. տաք մաս

4.4 Ելք էկրաններ

4.4 Մուտքի էկրաններ

Մատենագիտություն

1. Դասընթացի նախագծի առաջադրանք

Հաշվարկի համար ընդունվել է թմբուկային կաթսայի միավոր TGM - 96:

Աշխատանքի մուտքագրում

Կաթսայի պարամետրերը TGM - 96

Կաթսայի գոլորշու հզորությունը՝ 485 տ/ժ

Կաթսայի ելքի վրա գերտաքացած գոլորշու ճնշումը 140 կգ/սմ 2 է

Գերտաքացվող գոլորշու ջերմաստիճանը - 560 єС

Աշխատանքային ճնշումը կաթսայի թմբուկում - 156 կգ/սմ 2

Սնուցման ջրի ջերմաստիճանը կաթսա մուտքի մոտ - 230ºС

Սնուցման ջրի ճնշումը կաթսա մուտքի մոտ՝ 200 կգ/սմ 2

Սառը օդի ջերմաստիճանը RVP մուտքի մոտ 30ºС է

2 . Ջերմային սխեմայի նկարագրությունը

Կաթսայի սնուցման ջուրը տուրբինային կոնդենսատ է: Այն ջեռուցվում է կոնդենսատային պոմպի միջոցով հաջորդաբար հիմնական արտանետիչների, կնիքների արտանետման, լցոնման տուփի ջեռուցիչի, LPH-1, LPH-2, LPH-3 և LPH-4 միջով մինչև 140-150 ° C ջերմաստիճանի և սնվում է օդափոխիչի մեջ: 6 ատմ. Դիերատորներում կոնդենսատում լուծված գազերն առանձնացնում են (օդազերծում) և լրացուցիչ տաքացնում մինչև մոտավորապես 160-170°C ջերմաստիճանի։ Այնուհետև դեզերատորներից ստացվող կոնդենսատը գրավիտացիայի միջոցով սնվում է սնուցման պոմպերի ներծծման մեջ, որից հետո ճնշումը բարձրանում է մինչև 180-200 կգ/սմ², իսկ սնուցման ջուրը HPH-5, HPH-6 և HPH-7 միջոցով տաքացվում է մինչև 225-235°C ջերմաստիճանը սնվում է կրճատված կաթսայի սնուցման աղբյուրին: Կաթսայի հզորության կարգավորիչի հետևում ճնշումը իջնում ​​է մինչև 165 կգ/սմ² և սնվում է ջրի տնտեսման մեջ:

Սնուցեք ջուրը 4 խցիկով D 219x26 մմ մտնում է կախովի խողովակներ D 42x4.5 մմ ք. Կախովի խողովակների ելքային խցիկները գտնվում են ծխատարի ներսում՝ կախված 16 խողովակների վրա D 108x11 մմ փող. Միաժամանակ հոսքերը մի կողմից մյուսը տեղափոխվում են։ Վահանակները պատրաստված են D28x3,5 մմ խողովակներից, Art. 20 և կողային պատերը և շրջադարձային խցիկը ծածկված են:

Ջուրը հոսում է երկու զուգահեռ հոսքերով վերևի և ներքևի վահանակների միջով և ուղղվում դեպի կոնվեկտիվ էկոնոմիզատորի մուտքային խցիկներ:

Կոնվեկտիվ էկոնոմիզատորը բաղկացած է վերին և ստորին փաթեթներից, ստորին մասը պատրաստված է 28x3,5 մմ տրամագծով խողովակներից պարույրների տեսքով: 20, դասավորված 80x56 մմ բարձրությամբ շաշկի տախտակով: Այն բաղկացած է 2 մասից, որոնք տեղակայված են աջ և ձախ գազատարներում։ Յուրաքանչյուր մաս բաղկացած է 4 բլոկից (2 վերին և 2 ստորին): Կոնվեկտիվ էկոնոմիզատորում ջրի և ծխատար գազերի շարժումը հակահոսանք է: Գազով աշխատելիս էկոնոմայզերը ունենում է 15% եռում։ Էկոնոմայզերում առաջացած գոլորշու տարանջատումը (գազով աշխատելիս էկոնոմայզատորն ունի 15% եռման կետ) տեղի է ունենում լաբիրինթոսային հիդրավլիկ կնիքով հատուկ գոլորշու բաժանարար տուփում։ Տուփի բացվածքի միջոցով մշտական ​​քանակությամբ սնուցող ջուր, անկախ բեռից, գոլորշու հետ միասին մատակարարվում է լվացքի վահանների տակ գտնվող թմբուկի ծավալին: Լվացող վահաններից ջրի արտանետումն իրականացվում է ջրահեռացման տուփերի միջոցով:

Էկրաններից գոլորշու-ջուր խառնուրդը գոլորշու խողովակների միջով մտնում է բաշխման տուփեր, այնուհետև ուղղահայաց բաժանման ցիկլոններ, որտեղ տեղի է ունենում առաջնային տարանջատումը։ Մաքուր խցիկում տեղադրված են 32 կրկնակի և 7 միայնակ ցիկլոններ, աղի խցիկում՝ յուրաքանչյուր կողմից 8 - 4 հատ։ Բոլոր ցիկլոնների տակ արկղեր են տեղադրվում, որպեսզի ցիկլոններից գոլորշին չմտնի ներքև: Ցիկլոններում անջատված ջուրը հոսում է թմբուկի ջրի ծավալի մեջ, իսկ գոլորշին որոշակի քանակությամբ խոնավության հետ միասին բարձրանում է վեր՝ անցնելով ցիկլոնի ռեֆլեկտիվ ծածկույթի կողքով, մտնում լվացքի սարքը, որը բաղկացած է հորիզոնական ծակոցից։ վահաններ, որոնց մատակարարվում է կերային ջրի 50%-ը։ Գոլորշին, անցնելով լվացքի սարքի շերտով, նրան տալիս է իր մեջ պարունակվող սիլիցիումի աղերի հիմնական քանակությունը։ Լվացքի սարքից հետո գոլորշին անցնում է փաթաթված տարանջատիչով և լրացուցիչ մաքրվում խոնավության կաթիլներից, իսկ հետո ծակած առաստաղի վահանի միջով, որը հավասարեցնում է արագության դաշտը թմբուկի գոլորշու տարածության մեջ, մտնում է գերտաքացուցիչ:

Բոլոր բաժանարար տարրերը ծալովի են և ամրացվում են սեպերով, որոնք եռակցվում են բաժանարար մասերին։

Թմբուկում ջրի միջին մակարդակը միջին չափիչ ապակու միջինից 50 մմ ցածր է և թմբուկի երկրաչափական կենտրոնից 200 մմ ցածր: Վերին թույլատրելի մակարդակը +100 մմ է, ստորին թույլատրելի մակարդակը՝ 175 մմ չափաչափի ապակու վրա:

Բոցավառման ժամանակ թմբուկի մարմինը տաքացնելու և կաթսան կանգնեցնելիս սառչելու համար դրա մեջ տեղադրված է հատուկ սարք՝ ըստ UTE նախագծի։ Գոլորշին այս սարքին մատակարարվում է մոտակա գործող կաթսայից:

343°C ջերմաստիճան ունեցող թմբուկից հագեցած գոլորշին մտնում է ճառագայթային գերտաքացուցիչի 6 պանել և տաքացվում է մինչև 430°C, որից հետո առաստաղի գերտաքացուցիչի 6 պանելներում տաքացվում է մինչև 460-470°C։

Առաջին ջեռուցիչում գոլորշու ջերմաստիճանը նվազեցվում է մինչև 360-380°C: Առաջին ջեռուցիչներից առաջ գոլորշու հոսքը բաժանվում է երկու հոսքի, իսկ դրանցից հետո ջերմաստիճանի ավլումը հավասարեցնելու համար ձախ գոլորշի հոսքը տեղափոխվում է աջ կողմ, իսկ աջը՝ ձախ։ Փոխանցումից հետո յուրաքանչյուր գոլորշու հոսքը մտնում է 5 մուտքային սառը էկրան, որին հաջորդում են 5 ելքային սառը էկրաններ: Այս էկրաններում գոլորշին շարժվում է հակառակ հոսանքով: Այնուհետև, գոլորշին միաժամանակ հոսքով ներթափանցում է 5 տաք մուտքի էկրան, որին հաջորդում են 5 տաք ելքային էկրաններ: Սառը էկրանները տեղադրված են կաթսայի կողմերում, տաք՝ կենտրոնում։ Էկրաններում գոլորշու ջերմաստիճանի մակարդակը 520-530оС է։

Այնուհետև, 12 գոլորշու շրջանցիկ խողովակներով D 159x18 մմ փող. Եթե ​​ջերմաստիճանը բարձրանում է նշված արժեքից, ապա սկսվում է երկրորդ ներարկումը: Հետագայում շրջանցիկ խողովակաշարով D 325x50 փ. 12X1MF-ը մտնում է անցակետի ելքային փաթեթ, որտեղ ջերմաստիճանի բարձրացումը 10-15oC է։ Դրանից հետո գոլորշին մտնում է փոխանցման տուփի ելքային կոլեկտոր, որն անցնում է հիմնական գոլորշու խողովակաշարի մեջ դեպի կաթսայի առջևը, իսկ հետևի հատվածում տեղադրված են 2 հիմնական աշխատանքային անվտանգության փականներ։

Կաթսայի ջրի մեջ լուծված աղերը հեռացնելու համար կաթսայի թմբուկից շարունակական փչում է կատարվում. Էկրանների ստորին կոլեկտորներից տիղմը հեռացնելու համար կատարվում է ստորին կետերի պարբերական մաքրում։ Կաթսայում կալցիումի կշեռքի առաջացումը կանխելու համար կաթսայի ջուրը ֆոսֆատացրեք։

Ներմուծվող ֆոսֆատի քանակը կարգավորվում է ավագ ինժեների կողմից՝ քիմիական արտադրամասի հերթափոխի ղեկավարի ցուցումով։ Ազատ թթվածինը կապելու և կաթսայի խողովակների ներքին մակերևույթների վրա պասիվացնող (պաշտպանիչ) թաղանթ ձևավորելու համար՝ հիդրազինը ներդնելով կերակրման ջրի մեջ՝ պահպանելով դրա ավելցուկը 20-60 մկգ/կգ: Հիդրազինի չափաբաժինը կերակրման ջրի մեջ իրականացվում է տուրբինային բաժնի անձնակազմի կողմից քիմիական խանութի հերթափոխի ղեկավարի հանձնարարությամբ:

Կաթսաների շարունակական փչումից ջերմության օգտագործման համար P och. Տեղադրված են 2 շարունակական փչող ընդլայնիչներ՝ միացված հաջորդաբար:

Expander 1 tbsp. ունի 5000 լ ծավալ և նախատեսված է 8 ատմ ճնշման համար 170 ° C ջերմաստիճանի դեպքում, գոլորշին ուղղվում է 6 ատմ տաքացնող գոլորշու կոլեկտոր, բաժանարարը կոնդենսատային թակարդի միջով դեպի ընդլայնիչ P och:

Էքսպանդեր Ռ փ. ունի 7500 լ ծավալ և նախատեսված է 1,5 ատմ ճնշման համար 127 ° C շրջակա միջավայրի ջերմաստիճանով, գոլորշին ուղղվում է դեպի NDU և զուգահեռ միացված է արտահոսքի ընդարձակիչների բռնկմանը և բոցավառման նվազեցված գոլորշու խողովակին: ROU. Դիլատորի բաժանարարն ուղղվում է 8 մ բարձրությամբ ջրի կնիքի միջոցով կոյուղու համակարգ: Դրենաժային ընդարձակիչների ներկայացում Պ փ. սխեմայում արգելված է! Կաթսաներից վթարային արտահոսքի համար P och. և մաքրելով այս կաթսաների ստորին կետերը, KTC-1-ում տեղադրվում են 2 զուգահեռ միացված էքսպանդեր՝ յուրաքանչյուրը 7500 լիտր ծավալով և 1,5 ատմ նախագծային ճնշումով։ 700 մմ տրամագծով խողովակաշարերի միջոցով պարբերական փչման յուրաքանչյուր ընդլայնիչից բռնկվող գոլորշին առանց փակման փականների ուղղվում է դեպի մթնոլորտ և բերվում է կաթսայատան խանութի տանիք: Էկոնոմայզերում առաջացած գոլորշու տարանջատումը (գազով աշխատելիս էկոնոմայզատորն ունի 15% եռման կետ) տեղի է ունենում լաբիրինթոսային հիդրավլիկ կնիքով հատուկ գոլորշու բաժանարար տուփում։ Տուփի բացվածքի միջոցով մշտական ​​քանակությամբ սնուցող ջուր, անկախ բեռից, գոլորշու հետ միասին մատակարարվում է լվացքի վահանների տակ գտնվող թմբուկի ծավալին: Լվացող վահաններից ջրի արտանետումն իրականացվում է ջրահեռացման տուփերի միջոցով

3 . Օդի ավելցուկային գործակիցներ, ծավալներ և էթալպիաներայրման արտադրանք

Գազային վառելիքի գնահատված բնութագիրը (Աղյուսակ II)

Օդի ավելցուկային գործակիցները գազի խողովակների համար.

Վառարանի ելքի վրա ավելորդ օդի գործակիցը.

t = 1.0 + ? t \u003d 1.0 + 0.05 \u003d 1.05

?Ավելորդ օդի գործակիցը անցակետի հետևում.

PPC \u003d t + ? KPP \u003d 1.05 + 0.03 \u003d 1.08

Ավելորդ օդի գործակիցը CE-ի համար.

VE \u003d անցակետ + ? VE \u003d 1.08 + 0.02 \u003d 1.10

Ավելցուկային օդի գործակիցը RAH-ի հետևում.

RVP \u003d VE +? RVP \u003d 1.10 + 0.2 \u003d 1.30

Այրման արտադրանքի բնութագրերը

Հաշվարկված արժեքը

Չափս

V°=9,5 2

V° H2O= 2 , 10

V° N2 = 7 , 6 0

Վ RO2=1, 04

V°g=10, 73

G A Z O C O D S

Կրակարկղ

Վայ։ գազեր

Օդի ավելցուկային գործակիցը, ? ?

Ավելորդ օդի հարաբերակցությունը, միջին? ամուսնացնել

V H2O = V° H2O +0,0161* (?-1)* V°

V G \u003d V RO2 + V ° N2 + V H2O + (? -1) * V °

r RO2 \u003d V RO2 / V Գ

r H2O \u003d V H2O / V G

rn=rRO2 +rH2O

Օդի տեսական քանակություն

V ° \u003d 0,0476 (0,5CO + 0,575H 2 O + 1,5H 2 S + U (m + n / 4) C m H n - O P)

Ազոտի տեսական ծավալը

Ջրի գոլորշիների տեսական ծավալը

Եռատոմային գազերի ծավալը

Այրման արտադրանքի էնթալպիաներ (J - աղյուսակ):

J°g, կկալ/նմі

J°v, կկալ/նմі

J=J°g+(?-1)*J°v, կկալ/նմі

Կրակարկղ

Ելքային գազեր

1, 09

1,2 0

1,3 0

4.Ջերմկաթսայատան միավորի նոր հաշվարկ

4.1 Ջերմային հաշվեկշռի և վառելիքի հաշվարկ

Հաշվարկված արժեքը

Նշանակում

Չափը -էությունը

Բանաձև կամ հիմնավորում

Հաշվարկ

Ջերմային հավասարակշռություն

Վառելիքի մատչելի ջերմություն

Ծխատար գազի ջերմաստիճանը

Էնթալպիա

Ըստ J-??table

Սառը օդի ջերմաստիճան

Էնթալպիա

Ըստ J-??table

Ջերմության կորուստ:

Մեխանիկական ձախողումից

քիմիական վնասվածքից

Աղյուսակ 4

ծխատար գազերով

(Jux-?ux*J°xv)/Q p p

(533-1,30*90,3)*100/8550=4,9

շրջակա միջավայրի մեջ

Ջերմության կորստի չափը

Կաթսայի միավորի արդյունավետությունը (համախառն)

Գերտաքացվող գոլորշու հոսք

Կաթսայի բլոկի հետևում գերտաքացած գոլորշու ճնշում

Կաթսայի միավորի հետևում գերտաքացած գոլորշու ջերմաստիճանը

Էնթալպիա

Ըստ աղյուսակի

XXVI (N.m.p.221)

Սնուցման ջրի ճնշումը

Սնուցման ջրի ջերմաստիճանը

Էնթալպիա

Ըստ աղյուսակի

XXVII (N.m.p.222)

Մաքրել ջրի սպառումը

0,01*500*10 3 =5,0*10 3

Մաքրել ջրի ջերմաստիճանը

t n ժամը R b \u003d 156 կգֆ / սմ 2

Փչող ջրի էնթալպիա

ipr.v = ես? KIP

Ըստ աղյուսակի

XX1II (N.M.p.205)

Հաշվարկված արժեքը

Նշանակում

Չափս

Բանաձև կամ հիմնավորում

Հաշվարկ

4.2 Ռեժիններատիվ օդի տաքացուցիչ

Հաշվարկված արժեքը

Նշանակում

Չափս

Բանաձև կամ հիմնավորում

Հաշվարկ

Ռոտորի տրամագիծը

Դիզայնի տվյալների համաձայն

Օդային տաքացուցիչների քանակը մեկ բնակարանի համար

Դիզայնի տվյալների համաձայն

Ոլորտների քանակը

Դիզայնի տվյալների համաձայն

24 (13 գազ, 9 օդ և 2 տարանջատում)

Մակերեւույթի ֆրակցիաներ, որոնք լվացվում են գազերով և օդով

սառը մաս

Համարժեք տրամագիծ

էջ 42 (Նորմալ)

Թերթի հաստությունը

Դիզայնի տվյալների համաձայն (հարթ ծալքավոր թերթ)

0,785*Din 2 *hg*Cr*

0,785*5,4 2 *0,542*0,8*0,81*3=26,98

0,785*Din 2 *hv*Cr*

0,785*5,4 2 *0,375*0,8*0,81*3=18,7

Լցոնման բարձրությունը

Դիզայնի տվյալների համաձայն

Ջեռուցման մակերեսը

Դիզայնի տվյալների համաձայն

Մուտքի օդի ջերմաստիճանը

Մուտքի օդի էնթալպիա

Ջ-ի կողմից սեղան

Սառը մասի ելքի օդի հոսքի հարաբերակցությունը տեսականին

Օդի ներծծում

Ելքային օդի ջերմաստիճանը (միջանկյալ)

Ընդունվել է ժամանակավորապես

Ելքային օդի էնթալպիա

Ջ-ի կողմից սեղան

(մեջ«hh+??hh)

(J°pr-J°hv)

(1,15+0,1)*(201,67 -90,3)=139

Ելքային գազի ջերմաստիճանը

Հաշվարկված արժեքը

Նշանակում

Չափս

Բանաձև կամ հիմնավորում

Հաշվարկ

Գազերի էնթալպիա ելքի վրա

Ըստ J-? աղյուսակի

Գազերի էնթալպիա մուտքի մոտ

Jux + Qb / c -?? xh * J ° xv

533+139 / 0,998-0,1*90,3=663

Մուտքի գազի ջերմաստիճանը

Ջ-ի կողմից սեղան

Գազի միջին ջերմաստիճանը

Օդի միջին ջերմաստիճանը

Միջին ջերմաստիճանի տարբերություն

Պատի միջին ջերմաստիճանը

(хг*?ср+хв*цр)/ (хг+хв)

(0,542*140+0,375*49)/(0,542+0,375)= 109

Գազերի միջին արագությունը

(Вр*Вг*(?av+273))/

(37047*12,6747*(140+273))/(29*3600*273)=6,9

Օդի միջին արագությունը

(Вр * Vє * («xh + xh / 2-ում) * (տավ + 273)) /

(37047*9,52*(1,15+0,1)*(49+273))/ (3600*273*20,07)=7,3

կկալ / (մ 2 * ժ * * կարկուտ)

Nomogram 18 Sn*Sf*Sy*?n

0,9*1,24*1,0*28,3=31,6

կկալ / (մ 2 * ժ * * կարկուտ)

Նոմոգրամ 18 Sn*S"f*Sy*?n

0,9*1,16*1,0*29,5=30,8

Օգտագործման գործոն

Ջերմային փոխանցման գործակիցը

կկալ / (մ 2 * ժ * * կարկուտ)

0,85/(1/(0,542*31,6)+1/(0,375*30,8))=5,86

Սառը մասի ջերմային կլանումը (ըստ ջերմության փոխանցման հավասարման)

5,86*9750*91/37047=140

Ջերմային ընկալման հարաբերակցությունը

(140/ 139)*100=100,7

Հաշվարկված արժեքը

Նշանակում

Չափս

Բանաձև կամ հիմնավորում

Հաշվարկ

տաք մաս

Համարժեք տրամագիծ

էջ 42 (Նորմալ)

Թերթի հաստությունը

Դիզայնի տվյալների համաձայն

Մաքուր տարածք գազերի և օդի համար

0.785*Din 2 *hg*Cr*Cl*n

0,785*5,4 2 *0,542*0,897*0,89*3=29,7

0,785*Դին 2 *հվ*Կր*Կլ*ն

0,785*5,4 2 *0,375*0,897*0,89*3=20,6

Լցոնման բարձրությունը

Դիզայնի տվյալների համաձայն

Ջեռուցման մակերեսը

Դիզայնի տվյալների համաձայն

Օդի մուտքի ջերմաստիճանը (միջանկյալ)

Նախապես ընդունված (սառը մասում)

Մուտքի օդի էնթալպիա

Ջ-ի կողմից սեղան

Օդի ներծծում

Տաք մասի ելքի օդի հոսքի արագությունների հարաբերակցությունը տեսականին

Ելքային օդի ջերմաստիճանը

Ընդունվել է ժամանակավորապես

Ելքային օդի էնթալպիա

Ջ-ի կողմից սեղան

Քայլի ջերմության կլանումը (ըստ հավասարակշռության)

(վ «գճ +?? գճ / 2) * * (Ջ ° գվ-Ջ ° պր)

(1,15+0,1)*(806- 201,67)=755

Ելքային գազի ջերմաստիճանը

Սառը մասից

Գազերի էնթալպիա ելքի վրա

Ըստ J-? աղյուսակի

Գազերի էնթալպիա մուտքի մոտ

J?hch + Qb / c-??gch *

663+755/0,998-0,1*201,67=1400

Մուտքի գազի ջերմաստիճանը

Ջ-ի կողմից սեղան

Գազի միջին ջերմաստիճանը

(?vp + ??xh) / 2

(330 + 159)/2=245

Օդի միջին ջերմաստիճանը

Միջին ջերմաստիճանի տարբերություն

Պատի միջին ջերմաստիճանը

(хг*?ср+хв*цр)

(0,542*245+0,375*164)/(0,542+0,375)=212

Գազերի միջին արագությունը

(Вр*Вг*(?av+273))

(37047*12,7*(245 +273)/29,7*3600*273 =8,3

Հաշվարկված արժեքը

Նշանակում

Չափս

Բանաձև կամ հիմնավորում

Հաշվարկ

Օդի միջին արագությունը

(Вр * Vє * («vp + ?? hch

*(tav+273))/(3600**273* Fv)

(37047*9,52(1,15+0,1)(164+273)/

/3600*20,6*273=9,5

Ջերմային փոխանցման գործակիցը գազերից պատին

կկալ / (մ 2 * ժ * * կարկուտ)

Nomogram 18 Sn*Sf*Sy*?n

1,6*1,0*1,07*32,5=54,5

Ջերմության փոխանցման գործակիցը պատից օդ

կկալ / (մ 2 * ժ * * կարկուտ)

Նոմոգրամ 18 Sn*S"f*Sy*?n

1,6*0,97*1,0*36,5=56,6

Օգտագործման գործոն

Ջերմային փոխանցման գործակիցը

կկալ / (մ 2 * ժ * * կարկուտ)

o / (1/ (хг*?гк) + 1/(хв*?вк))

0,85/ (1/(0,542*59,5)+1/0,375*58,2))=9,6

Տաք մասի ջերմային կլանումը (ըստ ջերմության փոխանցման հավասարման)

9,6*36450*81/37047=765

Ջերմային ընկալման հարաբերակցությունը

765/755*100=101,3

Qt-ի և Qb-ի արժեքները տարբերվում են 2%-ից պակաս:

vp=330°С tdv=260°С

Jvp=1400 կկալ/նմ 3 Jgv=806 կկալ/նմ 3

hch=159°С tpr=67°С

Ջhh \u003d 663 կկալ / նմ 3

Jpr \u003d 201,67 կկալ / նմ 3

ux=120°С txv=30°С

Јhv \u003d 90,3 կկալ / նմ 3

Jux \u003d 533 կկալ / նմ 3

4.3 Կրակարկղ

Հաշվարկված արժեքը

Նշանակում

Չափս

Բանաձև կամ հիմնավորում

Հաշվարկ

Էկրանի խողովակների տրամագիծը և հաստությունը

Դիզայնի տվյալների համաձայն

Դիզայնի տվյալների համաձայն

Վառարանի մասի պատերի ընդհանուր մակերեսը

Դիզայնի տվյալների համաձայն

Վառարանի մասի ծավալը

Դիզայնի տվյալների համաձայն

3,6*1635/1022=5,76

Վառարանում ավելցուկային օդի գործակիցը

Օդի ներծծում կաթսայի վառարանում

տաք օդի ջերմաստիճանը

Օդատաքացուցիչի հաշվարկից

Տաք օդի էնթալպիա

Ջ-ի կողմից սեղան

Օդի կողմից վառարան ներմուծվող ջերմությունը

(?t-??t)* J°gw + +??t*J°hv

(1,05-0,05)*806+0,05*90,3= 811,0

Օգտակար ջերմության տարածում վառարանում

Q p p * (100-q 3) / 100 + Qv

(8550*(100-0,5)/100)+811 =9318

Այրման տեսական ջերմաստիճան

Ջ-ի կողմից սեղան

Ջերմաստիճանի առավելագույնի հարաբերական դիրքը վառարանի բարձրության երկայնքով

xt \u003d xg \u003d hg / Ht

Գործակից

էջ 16 0.54 - 0.2*xt

0,54 - 0,2*0,143=0,511

Ընդունվել է ժամանակավորապես

Ջ-ի կողմից սեղան

Այրման արտադրանքի միջին ընդհանուր ջերմային հզորությունը

կկալ/(nmі*deg)

(Քվ- J?t)*(1+Chr)

(9318 -5 018 )*(1+0,1)

(2084-1200) =5,35

Աշխատանք

m*kgf/cm²

1,0*0,2798*5,35=1,5

Եռատոմային գազերով ճառագայթների թուլացման գործակիցը

1/ (մ ** կգֆ / / սմ 2)

Նոմոգրամ 3

Օպտիկական հաստություն

0,38*0,2798*1,0*5,35=0,57

Հաշվարկված արժեքը

Նշանակում

Չափս

Բանաձև կամ հիմնավորում

Հաշվարկ

Ջահի սևություն

Նոմոգրամ 2

Հարթ խողովակի էկրանների ջերմային արդյունավետության գործակիցը

շեկր=x*f shek \u003d w ժամը x \u003d 1 ըստ աղյուսակի: 6-2

Այրման պալատի սևության աստիճանը

Նոմոգրամ 6

Գազերի ջերմաստիճանը վառարանի ելքի վրա

Տա / [Մ * ((4.9 * 10 -8 * * շեքր * Ֆստ * ատ * Թայ) / (ց *

Вр*Вср)) 0,6 +1]-273

(2084+273)/-273=1238

Գազերի էնթալպիա վառարանի ելքի վրա

Ջ-ի կողմից սեղան

Վառարանում ստացված ջերմության քանակը

0,998*(9318-5197)=4113

Ճառագայթային ընդունող ջեռուցման մակերեսի միջին ջերմային բեռը

Վր*Ք տ լ/Նլ

37047*4113/ 903=168742

Վառարանի ծավալի ջերմային սթրեսը

Vr*Q r n / Vt

37047*8550/1635=193732

4.4 Թեժwիրմա

Հաշվարկված արժեքը

ավտոշարասյուն- նաչե- ոչ

Չափս

Բանաձև կամ հիմնավորում

Հաշվարկ

Խողովակների տրամագիծը և հաստությունը

Ըստ գծագրի

Ըստ գծագրի

Էկրանների քանակը

Ըստ գծագրի

Միջին քայլը էկրանների միջև

Ըստ գծագրի

Երկայնական քայլ

Ըստ գծագրի

Հարաբերական բարձրություն

Հարաբերական բարձրություն

Էկրանի ջեռուցման մակերեսը

Դիզայնի տվյալների համաձայն

Լրացուցիչ ջեռուցման մակերես տաք էկրանների տարածքում

Ըստ գծագրի

6,65*14,7/2= 48,9

Մուտքի պատուհանի մակերեսը

Ըստ գծագրի

(2,5+5,38)*14,7=113,5

Нin*(НшI/(НшI+HdopI))

113,5*624/(624+48,9)=105,3

Հ ին - Հ լշԻ

Մաքսազերծում գազերի համար

Դիզայնի տվյալների համաձայն

Մաքուր տարածք գոլորշու համար

Դիզայնի տվյալների համաձայն

Ճառագայթող շերտի արդյունավետ հաստությունը

1.8 / (1/ A+1/ B+1/ C)

Մուտքի գազի ջերմաստիճանը

Վառարանի հաշվարկից

Էնթալպիա

Ջ-ի կողմից սեղան

Գործակից

Գործակից

կկալ / (մ 2 ժ)

c * w c * q l

0,6*1,35*168742=136681

Տաք էկրանների մուտքի հատվածի հարթությունը ստացած ճառագայթային ջերմություն

(ք լշ * Հ ին) / (Վր / 2)

(136681*113,5)/ 37047*0,5=838

Հաշվարկված արժեքը

Նշանակում

Չափս

Բանաձև կամ հիմնավորում

Հաշվարկ

Գազերի ջերմաստիճանը էկրանների ելքի վրա I և ?? քայլերը

Ընդունվել է ժամանակավորապես

Ջ-ի կողմից սեղան

Տաք էկրաններում գազերի միջին ջերմաստիճանը

(1238+1100)/2=1069

Աշխատանք

m*kgf/cm²

1,0*0,2798*0,892=0,25

Նոմոգրամ 3

Օպտիկական հաստություն

1,11*0,2798*1,0*0,892=0,28

Նոմոգրամ 2

v ((th/S1)I+1)th/S1

(Q l in? (1-a)?? C w) / in + + (4.9 * 10 -8 a * Zl.out * T cf 4 * op) / Vr * 0.5

(838 *(1-0,245)*0,065)/0,6+(4,9*10 -8 * *0,245*(89,8*)*(1069+273) 4 *0,7)/ 37047*0,5)= 201

1-ին փուլի էկրաններով վառարանից ճառագայթմամբ ստացվող ջերմություն

Q LSHI + լրացուցիչ

Q l ներս - Q l դուրս

Q t l - Q l in

(Qscreen?Vr) / Դ

(3912*37047)/490000=296

Էկրանների կողմից կրակարկղից ստացվող ճառագայթային ջերմության քանակը

QlshI + լրացուցիչ*

Nlsh I / (Nlsh I + Nl ավելացնել I)

637*89,8/(89,8+23,7)= 504

Q lsh I + ավելացնել * H l ավելացնել I /

(N lsh I + N l ավելացնել I)

637*23,7/(89,8+23,7)= 133

0,998*(5197-3650)= 1544

Ներառյալ՝

իրական էկրան

Ընդունվել է ժամանակավորապես

լրացուցիչ մակերեսներ

Ընդունվել է ժամանակավորապես

Ընդունվել է ժամանակավորապես

էնթալպիա կա

Հաշվարկված արժեքը

Նշանակում

Չափս

Բանաձև կամ հիմնավորում

Հաշվարկ

(Քբշ + Քլշ) * Վր

(1092 + 27 2 ,0 )* 3 7047 *0,5

Գոլորշի էնթալպիա ելքի վրա

747,8 +68,1=815,9

Ջերմաստիճանն այնտեղ է

Աղյուսակ XXV

Գոլորշու միջին ջերմաստիճանը

(440+536)/2= 488

ջերմաստիճանի տարբերություն

Գազերի միջին արագությունը

52*0,985*0,6*1,0=30,7

Աղտոտման գործոն

մ 2 ժ աստիճան/ /կկալ

488+(0,0*(1063+275)*33460/624)=

220*0,245*0,985=53,1

Օգտագործման գործոն

Ջերմային փոխանցման գործակիցը գազերից պատին

((30,7*3,14*0,042/2*0,0475*0,98)+53,1)

*0,85= 76,6

Ջերմային փոխանցման գործակիցը

76,6/ (1+ (1+504/1480)*0,0*76,6)=76,6

k? НшI ??t / Вр*0.5

76,6*624*581/37047*0,5=1499

Ջերմային ընկալման հարաբերակցությունը

(Qtsh / Qbsh)??100

(1499/1480)*100=101,3

Ընդունվել է ժամանակավորապես

k? NdopI? (?միջին?-t)/Br

76,6*48,9*(1069-410)/37047=66,7

Ջերմային ընկալման հարաբերակցությունը

Q t ավելացնել / Q b ավելացնել

(Q t ավելացնել / Q b ավելացնել)?? 100

(66,7/64)*100=104,2

ԱրժեքներՔթշ եւՔ

աՔտ հավելյալ ևՔ

4.4 Ցուրտwիրմա

Հաշվարկված արժեքը

Նշանակում

Չափս

Բանաձև կամ հիմնավորում

Հաշվարկ

Խողովակների տրամագիծը և հաստությունը

Ըստ գծագրի

Զուգահեռաբար միացված խողովակների քանակը

Ըստ գծագրի

Էկրանների քանակը

Ըստ գծագրի

Միջին քայլը էկրանների միջև

Ըստ գծագրի

Երկայնական քայլ

Ըստ գծագրի

Հարաբերական բարձրություն

Հարաբերական բարձրություն

Էկրանի ջեռուցման մակերեսը

Դիզայնի տվյալների համաձայն

Էկրանի տարածքում լրացուցիչ ջեռուցման մակերես

Ըստ գծագրի

(14,7/2*6,65)+(2*6,65*4,64)=110,6

Մուտքի պատուհանի մակերեսը

Ըստ գծագրի

(2,5+3,5)*14,7=87,9

Ճառագայթման ընդունող էկրանի մակերեսը

Нin*(НшI/(НшI+HdopI))

87,9*624/(624+110,6)=74,7

Լրացուցիչ ճառագայթման ընդունման մակերես

Հ ին - Հ լշԻ

Մաքսազերծում գազերի համար

Դիզայնի տվյալների համաձայն

Մաքուր տարածք գոլորշու համար

Դիզայնի տվյալների համաձայն

Ճառագայթող շերտի արդյունավետ հաստությունը

1.8 / (1/ A+1/ B+1/ C)

1,8/(1/5,28+1/0,7+1/2,495)=0,892

Սառը ելքի գազերի ջերմաստիճանը

Հիմք ընդունելով տաք

Էնթալպիա

Ջ-ի կողմից սեղան

Գործակից

Գործակից

կկալ / (մ 2 ժ)

c * w c * q l

0,6*1,35*168742=136681

Էկրանների մուտքի հատվածի հարթությունը ստացած ճառագայթային ջերմություն

(ք lsh * H in) / (Vr * 0.5)

(136681*87,9)/ 37047*0,5=648,6

Էկրանների հետևում գտնվող ճառագայթի ճառագայթումը հաշվի առնելու ուղղիչ գործոն

Հաշվարկված արժեքը

Նշանակում

Չափս

Բանաձև կամ հիմնավորում

Հաշվարկ

Գազերի ջերմաստիճանը սառը էկրանների մուտքի մոտ

Հիմք ընդունելով տաք

Գազերի էթալպիան էկրանների ելքի մոտ ենթադրյալ ջերմաստիճանում

J-աղյուսակ

Էկրանների գազերի միջին ջերմաստիճանը Արվեստ.

(1238+900)/2=1069

Աշխատանք

m*kgf/cm²

1,0*0,2798*0,892=0,25

Ճառագայթների թուլացման գործակիցը` եռատոմային գազերով

Նոմոգրամ 3

Օպտիկական հաստություն

1,11*0,2798*1,0*0,892=0,28

Էկրանների գազերի սևության աստիճանը

Նոմոգրամ 2

Էկրանների մուտքից մինչև ելքային հատվածի թեքության գործակիցը

v ((1/S 1)І+1)-1/S 1

v((5.4/0.7)І+1) -5.4/0.7=0.065

Ջերմային ճառագայթումը վառարանից դեպի մուտքի էկրաններ

(Ql in? (1-a)?? tssh) / in + (4.9 * 10 -8)

*а*Zl.out*(Тср) 4 *op) / Вр

(648,6 *(1-0,245)*0,065)/0,6+(4,9*10 -8 * *0,245*(80,3*)*(1069+273)4 *0,7)/ 37047*0,5)= 171,2

Սառը էկրաններով վառարանից ստացված ճառագայթմամբ ջերմություն

Ql ներս - Ql դուրս

648,6 -171,2= 477,4

Այրման էկրանների ջերմության կլանումը

Qtl - Ql in

4113 -171,2=3942

Էկրաններում միջավայրի էթալպիայի բարձրացում

(Qscreen?Vr) / Դ

(3942*37047)/490000=298

Մուտքի էկրանների կողմից վառարանից վերցված ճառագայթային ջերմության քանակը

QlshI + լրացուցիչ*

Nlsh I / (Nlsh I + Nl ավելացնել I)

477,4*74,7/(74,7+13,2)= 406,0

Նույնը լրացուցիչ մակերեսների դեպքում

Qlsh I + ավելացնել * Nl ավելացնել I /

(NlshI + Nl ավելացնել I)

477,4*13,2/(74,7+13,2)= 71,7

1-ին փուլի էկրանների և հավելյալ մակերեսների ջերմակլանումը ըստ հավասարակշռության

գ * (Ջ "-Ջ "")

0,998*(5197-3650)=1544

Հաշվարկված արժեքը

Նշանակում

Չափս

Բանաձև կամ հիմնավորում

Հաշվարկ

Ներառյալ՝

իրական էկրան

Ընդունվել է ժամանակավորապես

լրացուցիչ մակերեսներ

Ընդունվել է ժամանակավորապես

Գոլորշի ջերմաստիճանը մուտքային էկրանների ելքի վրա

Հանգստյան օրերի հիման վրա

էնթալպիա կա

Համաձայն XXVI աղյուսակի

Էկրաններում գոլորշու էթալպիան ավելանում է

(Քբշ + Քլշ) * Վր

((1440+406,0)* 37047) / ((490*10 3)=69,8

Գոլորշի էթալպիա մուտքի մոտ դեպի մուտքի էկրաններ

747,8 - 69,8 = 678,0

Գոլորշի ջերմաստիճանը էկրանի մուտքի մոտ

Համաձայն XXVI աղյուսակի

(P=150 կգֆ/սմ2)

Գոլորշու միջին ջերմաստիճանը

ջերմաստիճանի տարբերություն

1069 - 405=664,0

Գազերի միջին արագությունը

Ի r. V գ? (?ավ+273) / 3600 * 273* Fg

37047*11,2237*(1069+273)/(3600*273*74,8 =7,6

Կոնվեկցիոն ջերմության փոխանցման գործակիցը

52,0*0,985*0,6*1,0=30,7

Աղտոտման գործոն

մ 2 ժ աստիճան/ /կկալ

Աղտոտիչների արտաքին մակերեսի ջերմաստիճանը

տ քֆ + (է՞ (Ք բշ + Ք լշ) * Վր / ՆշԻ)

405+(0,0*(600+89,8)*33460/624)=

Ճառագայթային ջերմության փոխանցման գործակիցը

210*0,245*0,96=49,4

Օգտագործման գործոն

Ջերմային փոխանցման գործակիցը գազերից պատին

(? k? p*d / (2*S 2 ? x)+ ? l)?? ?

((30,7*3,14*0,042/2*0,0475*0,98)+49,4)

*0,85= 63,4

Ջերմային փոխանցման գործակիցը

1 / (1+ (1+ Q ls / Q bs)?? ??? ? 1)

63,4/(1+ (1+89,8/1440)*0,0*65,5)=63,4

Էկրանների ջերմության կլանումը ըստ ջերմության փոխանցման հավասարման

k? НшI ??t / Вр

63,4*624*664/37047*0,5=1418

Ջերմային ընկալման հարաբերակցությունը

(Qtsh / Qbsh)??100

(1418/1420)*100=99,9

Լրացուցիչ մակերեսներում գոլորշու միջին ջերմաստիճանը

Ընդունվել է ժամանակավորապես

Հաշվարկված արժեքը

Նշանակում

Չափս

Բանաձև կամ հիմնավորում

Հաշվարկ

Լրացուցիչ մակերեսների ջերմության կլանումը ջերմափոխանակման հավասարման համաձայն

k? NdopI? (?միջին?-t)/Br

63,4*110,6*(1069-360)/37047=134,2

Ջերմային ընկալման հարաբերակցությունը

Q t ավելացնել / Q b ավելացնել

(Q t ավելացնել / Q b ավելացնել)?? 100

(134,2/124)*100=108,2

ԱրժեքներՔթշ եւՔbsh-ը տարբերվում է ոչ ավելի, քան 2%,

աՔտ հավելյալ ևՔբ լրացուցիչ - 10% -ից պակաս, ինչը ընդունելի է:

Մատենագիտություն

Կաթսայի ագրեգատների ջերմային հաշվարկ. նորմատիվ մեթոդ. Մոսկվա: Էներգիա, 1973, 295 էջ.

Ռիվկին Ս.Լ., Ալեքսանդրով Ա.Ա. Ջրի և գոլորշու թերմոդինամիկական հատկությունների աղյուսակներ. Մոսկվա: Էներգիա, 1975 թ

Ֆադյուշինա Մ.Պ. Կաթսայատան ագրեգատների ջերմային հաշվարկ. «Կաթսայական կայաններ և գոլորշու գեներատորներ» առարկայի դասընթացի նախագծի իրականացման ուղեցույց 0305 - ՋԷԿ-եր մասնագիտության լրիվ դրույքով ուսանողների համար: Սվերդլովսկ: UPI im. Կիրովա, 1988, 38 էջ.

Ֆադյուշինա Մ.Պ. Կաթսայի ագրեգատների ջերմային հաշվարկ. «Կաթսաների տեղադրում և գոլորշու գեներատորներ» առարկայի դասընթացի նախագծի իրականացման ուղեցույցներ: Սվերդլովսկ, 1988, 46 էջ.

Նմանատիպ փաստաթղթեր

    TP-23 կաթսայի բնութագրերը, դրա դիզայնը, ջերմային հավասարակշռությունը. Օդի և վառելիքի այրման արտադրանքների էթալպիաների հաշվարկը: Կաթսայի միավորի ջերմային հավասարակշռությունը և դրա արդյունավետությունը: Վառարանում ջերմության փոխանցման հաշվարկ, ֆեստոնի ջերմային հաշվարկ:

    կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 15.04.2011թ

    Կաթսայի ագրեգատի կառուցվածքային բնութագրերը, այրման պալատի սխեման, էկրանի ծխնելույզը և պտտվող խցիկը: Վառելիքի այրման տարրական կազմը և ջերմությունը: Այրման արտադրանքի ծավալի և մասնակի ճնշումների որոշում: Կաթսայի ջերմային հաշվարկ.

    կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 05.08.2012թ

    Կաթսայատան միավորի ջերմային դիագրամ E-50-14-194 Դ. Գազերի և օդի էնթալպիաների հաշվարկ: Այրման պալատի, կաթսայի կապոցի, գերտաքացուցիչի ստուգման հաշվարկ: Ջերմության կլանման բաշխումը գոլորշի-ջուր ճանապարհով: Օդային տաքացուցիչի ջերմային հավասարակշռությունը:

    կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 11.03.2015թ

    Վառելիքի գնահատված բնութագրերը. Օդի և այրման արտադրանքի ծավալի հաշվարկ, արդյունավետություն, այրման խցիկ, ֆեստոն, I և II փուլերի գերտաքացուցիչ, էկոնոմիզատոր, օդատաքացուցիչ։ Կաթսայի միավորի ջերմային հավասարակշռությունը: Գազի խողովակների էթալպիաների հաշվարկ:

    կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 27.01.2016թ

    Գոլորշի կաթսայի գոլորշու արտահոսքի ջերմության քանակի վերահաշվարկ: Այրման համար անհրաժեշտ օդի ծավալի, ամբողջական այրման արտադրանքի հաշվարկ: Այրման արտադրանքի կազմը. Կաթսայատան միավորի ջերմային հավասարակշռությունը, արդյունավետությունը:

    թեստ, ավելացվել է 12/08/2014

    GM-50–1 կաթսայատան միավորի, գազի և գոլորշու ջրի ուղու նկարագրությունը: Տվյալ վառելիքի համար օդի և այրման արտադրանքի ծավալների և էթալպիաների հաշվարկ: Հավասարակշռության, վառարանի, կաթսայատան ագրեգատի պարամետրերի որոշում, ջերմության բաշխման սկզբունքներ։

    կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 30.03.2015թ

    DE-10-14GM կաթսայատան միավորի նախագծման և տեխնիկական բնութագրերի նկարագրությունը: Տեսական օդի սպառման և այրման արտադրանքի ծավալների հաշվարկ: Գազի խողովակներում ավելորդ օդի և ներծծման գործակիցի որոշում. Կաթսայի ջերմային հավասարակշռության ստուգում:

    կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 23.01.2014թ

    DE-10-14GM կաթսայի բնութագրերը. Այրման արտադրանքի ծավալների, եռատոմային գազերի ծավալային բաժնետոմսերի հաշվարկ: Ավելորդ օդի հարաբերակցությունը. Կաթսայի միավորի ջերմային հավասարակշռությունը և վառելիքի սպառման որոշում: Ջերմափոխանակության հաշվարկը վառարանում, ջրի էկոնոմիզատոր։

    կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 20.12.2015թ

    Օդի և այրման արտադրանքի ծավալների և էթալպիայի հաշվարկ: Կաթսայի միավորի գնահատված ջերմային հավասարակշռությունը և վառելիքի սպառումը: Ստուգեք այրման պալատի հաշվարկը: Կոնվեկտիվ ջեռուցման մակերեսներ. Ջրի էկոնոմիզատորի հաշվարկ. Այրման արտադրանքի սպառումը.

    կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 04/11/2012 թ

    Վառելիքի տեսակները, դրա կազմը և ջերմային բնութագրերը: Պինդ, հեղուկ և գազային վառելանյութերի այրման ժամանակ օդի ծավալի հաշվարկ. Ավելորդ օդի գործակիցի որոշում ծխատար գազերի բաղադրությամբ. Կաթսայի միավորի նյութական և ջերմային հավասարակշռությունը:

Կազմող՝ Մ.Վ. KALMYKOV UDC 621.1 TGM-84 կաթսայի նախագծում և շահագործում. Մեթոդ. ուկազ / Սամար. պետություն տեխ. un-t; Կոմպ. Մ.Վ. Կալմիկով. Samara, 2006. 12 p. Դիտարկվում են TGM-84 կաթսայի նախագծման հիմնական տեխնիկական բնութագրերը, դասավորությունը և նկարագրությունը և դրա շահագործման սկզբունքը: Տրված են օժանդակ սարքավորումներով կաթսայատան միավորի դասավորության գծագրերը, կաթսայի և դրա բաղադրիչների ընդհանուր տեսքը։ Ներկայացված է կաթսայի գոլորշի-ջուր ուղու դիագրամը և դրա շահագործման նկարագրությունը: Մեթոդական ցուցումները նախատեսված են 140101 «ՋԷԿ» մասնագիտության ուսանողների համար։ Իլ. 4. Մատենագիտություն՝ 3 վերնագիր. Հրատարակված է SamSTU-ի խմբագրական և հրատարակչական խորհրդի որոշմամբ 0 ԿԱԹԱԹԱՑԻ ՄԻԱՎՈՐԻ ՀԻՄՆԱԿԱՆ ԲՆՈՒԹԱԳԻՐՆԵՐԸ Կաթսայական ագրեգատները TGM-84 նախատեսված են գազային վառելիքի կամ մազութի այրման միջոցով բարձր ճնշման գոլորշի արտադրելու համար և նախատեսված են հետևյալ պարամետրերի համար. Անվանական գոլորշու ելք… …………………………. Աշխատանքային ճնշում թմբուկում ………………………………………… Գոլորշու աշխատանքային ճնշումը հիմնական գոլորշու փականի հետևում ……………… Գերտաքացվող գոլորշու ջերմաստիճանը ……………………………………………… Սնուցման ջրի ջերմաստիճանը ………………………………………… Տաք օդի ջերմաստիճանը ա) մազութի այրման ժամանակ ……………………………………………… բ) գազ այրելիս ………………………………………………………… 420 տ/ժ 155 ատա 140 ատա 550 °C 230 °C 268 °C 238 °C Այն բաղկացած է այրման խցիկից, որը բարձրացող գազատար է և իջնող կոնվեկտիվ լիսեռ (նկ. 1): Այրման պալատը բաժանված է երկու լույսի էկրանով: Յուրաքանչյուր կողային էկրանի ստորին հատվածն անցնում է մի փոքր թեք օջախի էկրանի մեջ, որի ստորին կոլեկտորները կցվում են երկլուսավոր էկրանի կոլեկտորներին և ջերմային դեֆորմացիաների հետ միասին շարժվում կաթսայի կրակման և անջատման ժամանակ։ Երկու լույսի էկրանի առկայությունը ապահովում է ծխատար գազերի ավելի ինտենսիվ սառեցում: Համապատասխանաբար, այս կաթսայի վառարանի ծավալի ջերմային լարվածությունը ընտրվել է զգալիորեն ավելի բարձր, քան փոշիացված ածխի ագրեգատներում, բայց ավելի ցածր, քան գազի նավթի այլ ստանդարտ չափսերի կաթսաներում: Սա հեշտացրեց երկլուսավոր էկրանի խողովակների աշխատանքային պայմանները, որոնք ընկալում են առավելագույն ջերմություն: Վառարանի վերին մասում և պտտվող խցիկում տեղադրված է կիսաճառագայթային էկրանի գերտաքացուցիչ: Կոնվեկտիվ լիսեռում տեղադրված է հորիզոնական կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչ և ջրի տնտեսող սարք: Ջրի էկոնոմիզատորի հետևում կա խցիկ՝ կրակոցների մաքրման ընդունիչ աղբամաններով։ Կոնվեկտիվ լիսեռից հետո տեղադրվում են RVP-54 տիպի երկու վերականգնող օդատաքացուցիչներ՝ զուգահեռ միացված։ Կաթսան հագեցած է երկու VDN-26-11 փչակներով և երկու D-21 արտանետվող օդափոխիչներով: Կաթսան բազմիցս վերակառուցվել է, ինչի արդյունքում հայտնվել է TGM-84A մոդելը, իսկ հետո՝ TGM-84B։ Մասնավորապես, ներդրվել են միասնական էկրաններ և ձեռք է բերվել գոլորշու ավելի միասնական բաշխում խողովակների միջև։ Խողովակների լայնակի քայլը գոլորշու գերտաքացուցիչի կոնվեկտիվ մասի հորիզոնական կույտերում ավելացել է՝ դրանով իսկ նվազեցնելով սև յուղով դրա աղտոտման հավանականությունը: 2 0 R և s. 1. Գազի նավթի կաթսայի TGM-84 երկայնական և լայնակի հատվածներ. 1 – այրման խցիկ; 2 - այրիչներ; 3 - թմբուկ; 4 - էկրաններ; 5 - կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչ; 6 - խտացման միավոր; 7 – էկոնոմիզատոր; 11 - կրակոց բռնող; 12 - հեռավոր տարանջատման ցիկլոն Առաջին մոդիֆիկացիայի TGM-84 կաթսաները հագեցված էին 18 նավթագազային այրիչներով, որոնք տեղադրված էին երեք շարքով այրման պալատի առջևի պատին: Ներկայումս տեղադրված են ավելի բարձր արտադրողականության չորս կամ վեց այրիչներ, ինչը հեշտացնում է կաթսաների սպասարկումն ու վերանորոգումը: ԱՅՐԻՉՆԵՐԻ ՍԱՐՔԵՐ Այրման պալատը հագեցած է 6 նավթագազային այրիչներով, որոնք տեղադրված են երկու մակարդակով (2 եռանկյունի անընդմեջ, վերև, առջևի պատին): Ստորին աստիճանի այրիչները դրված են 7200 մմ, վերին աստիճանի 10200 մմ: Այրիչները նախատեսված են գազի և մազութի առանձին այրման, հորձանուտի, միահոսքի կենտրոնական գազաբաշխմամբ։ Ստորին աստիճանի ծայրահեղ այրիչները շրջված են դեպի կիսավառարանի առանցքը 12 աստիճանով: Վառելիքի օդի հետ խառնումը բարելավելու համար այրիչներն ունեն ուղեցույցներ, որոնց միջով ոլորվում է օդը։ Կաթսաների վրա այրիչների առանցքի երկայնքով տեղադրվում են մեխանիկական ցողացիրով նավթային վարդակներ, նավթի վարդակ տակառի երկարությունը 2700 մմ է։ Վառարանի նախագծումը և այրիչների դասավորությունը պետք է ապահովեն կայուն այրման գործընթացը, դրա վերահսկումը, ինչպես նաև բացառեն վատ օդափոխվող տարածքների ձևավորման հնարավորությունը: Գազի այրիչները պետք է աշխատեն կայուն, առանց բոցի անջատման և բռնկման կաթսայի ջերմային բեռի կարգավորման միջակայքում: Կաթսաների վրա օգտագործվող գազի այրիչները պետք է վավերացված լինեն և ունենան արտադրողի անձնագրեր: ՎԱՌՆԱՑՈՒՑԻ ԽԱՂԱՑ Պրիզմատիկ խցիկը երկլուսավոր էկրանով բաժանված է երկու կիսավառարանների: Այրման պալատի ծավալը 1557 մ3 է, այրման ծավալի ջերմային լարվածությունը՝ 177000 կկալ/մ3 ժամ։ Խցիկի կողային և հետևի պատերը պաշտպանված են 60×6 մմ տրամագծով գոլորշիացնող խողովակներով, 64 մմ բացվածքով: Ներքևի մասի կողային էկրանները թեքություններ ունեն դեպի կրակարկղի մեջտեղը՝ դեպի հորիզոնական 15 աստիճան թեքությամբ և օջախ են կազմում։ Հորիզոնական թեթևակի թեքված խողովակներում գոլորշու-ջուր խառնուրդի շերտավորումից խուսափելու համար օջախը կազմող կողային էկրանների հատվածները պատված են կավե աղյուսներով և քրոմիտային զանգվածով։ Էկրանային համակարգը ձողերի օգնությամբ կախվում է առաստաղի մետաղական կոնստրուկցիաներից և ունի ջերմային ընդարձակման ժամանակ ազատ վայր ընկնելու հատկություն։ Գոլորշիացման էկրանների խողովակները եռակցվում են 4-5 մմ բարձրության միջակայքով D-10 մմ ձողով: Այրման խցիկի վերին մասի աերոդինամիկան բարելավելու և հետևի էկրանի խցիկները ճառագայթումից պաշտպանելու համար, վերին մասի հետևի էկրանի խողովակները 1,4 մ ելուստով փեղկ են կազմում վառարանի մեջ: Ծայրը ձևավորվում է 70-ով: հետևի էկրանի խողովակների տոկոսը: 3 Շրջանառության վրա անհավասար տաքացման ազդեցությունը նվազեցնելու համար բոլոր էկրանները կտրված են: Երկու թեթև և երկու կողային էկրաններն ունեն երեք շրջանառության սխեմաներ, հետևի էկրանն ունի վեց: TGM-84 կաթսաները գործում են երկու փուլով գոլորշիացման սխեմայով: Գոլորշիացման առաջին փուլը (մաքուր խցիկ) ներառում է թմբուկ, հետևի վահանակներ, երկլուսավոր էկրաններ, 1-ին և 2-րդը կողային էկրանի վահանակների առջևից: Երկրորդ գոլորշիացման փուլը (աղի խցիկը) ներառում է 4 հեռավոր ցիկլոն (երկուսը յուրաքանչյուր կողմից) և կողային էկրանների երրորդ վահանակները առջևից: Հետևի էկրանի վեց ստորին խցիկներին թմբուկից ջուրը մատակարարվում է 18 արտահոսքի խողովակներով, որոնցից երեքը յուրաքանչյուր կոլեկտորին: 6 վահանակներից յուրաքանչյուրը ներառում է 35 էկրանային խողովակ: Խողովակների վերին ծայրերը միացված են խցիկներին, որոնցից գոլորշու-ջուր խառնուրդը 18 խողովակներով մտնում է թմբուկ։ Երկլուսավոր էկրանն ունի պատուհաններ, որոնք ձևավորվել են խողովակաշարով կիսավառարաններում ճնշման հավասարեցման համար: Կրկնակի բարձրությամբ էկրանի երեք ստորին խցիկները թմբուկից ջուրը ներխուժում է 12 հեղեղատար խողովակներով (յուրաքանչյուր կոլեկտորի համար 4 խողովակ): Վերջնական վահանակներն ունեն 32-ական էկրանային խողովակ, միջինը՝ 29 խողովակ։ Խողովակների վերին ծայրերը միացված են երեք վերին խցիկների, որոնցից գոլորշու-ջուր խառնուրդը 18 խողովակներով ուղղվում է դեպի թմբուկ։ Ջուրը թմբուկից հոսում է 8 արտահոսքի խողովակներով դեպի կողային էկրանների չորս առջևի ստորին կոլեկտորները: Այս վահանակներից յուրաքանչյուրը պարունակում է 31 էկրանային խողովակ: Էկրանի խողովակների վերին ծայրերը միացված են 4 խցիկների, որոնցից գոլորշու-ջուր խառնուրդը 12 խողովակներով մտնում է թմբուկ։ Աղի խցիկների ստորին խցիկները սնվում են 4 հեռավոր ցիկլոններից 4 արտահոսքի խողովակների միջոցով (յուրաքանչյուր ցիկլոնից մեկ խողովակ): Աղի խցիկի վահանակները պարունակում են 31 էկրանային խողովակներ: Էկրանի խողովակների վերին ծայրերը միացված են խցիկներին, որոնցից գոլորշու-ջուր խառնուրդը 8 խողովակների միջոցով մտնում է 4 հեռավոր ցիկլոններ։ ԹԱԲՈՎ ԵՎ ԲԱԺԱՆԱՑՄԱՆ ՍԱՐՔ Թմբուկն ունի 1,8 մ ներքին տրամագիծ և 18 մ երկարություն: Բոլոր թմբուկները պատրաստված են թիթեղային պողպատից 16 GNM (մանգան-նիկել-մոլիբդենային պողպատ), պատի հաստությունը 115 մմ։ Թմբուկի քաշը մոտ 96600 կգ: Կաթսայի թմբուկը նախատեսված է կաթսայում ջրի բնական շրջանառություն ստեղծելու, էկրանի խողովակներում արտադրվող գոլորշին մաքրելու և առանձնացնելու համար։ Գոլորշիացման 1-ին փուլի գոլորշի-ջուր խառնուրդի տարանջատումը կազմակերպվում է թմբուկում (գոլորշիացման 2-րդ փուլի տարանջատումը կատարվում է կաթսաների վրա 4 հեռավոր ցիկլոններով), ամբողջ գոլորշու լվացումն իրականացվում է կերակրման ջրով, որին հաջորդում է. գոլորշիից խոնավության գրավում. Ամբողջ թմբուկը մաքուր կուպե է: Վերին կոլեկտորներից գոլորշու-ջուր խառնուրդը (բացառությամբ աղի խցիկների կոլեկտորների) երկու կողմից մտնում է թմբուկ և մտնում հատուկ բաշխիչ տուփ, որտեղից ուղարկվում է ցիկլոններ, որտեղ տեղի է ունենում գոլորշու առաջնային անջատումը ջրից։ Կաթսաների թմբուկներում տեղադրված է 92 ցիկլոն՝ 46 ձախ և 46 աջ։ Ցիկլոններից գոլորշու ելքի մոտ տեղադրվում են 4 հորիզոնական թիթեղային բաժանարարներ, որոնց անցնելով գոլորշին մտնում է փրփրացող-լվացքի սարք։ Այստեղ մաքուր խցիկի լվացքի սարքի տակ գոլորշի է մատակարարվում արտաքին ցիկլոններից, որոնց ներսում կազմակերպվում է նաև գոլորշու-ջուր խառնուրդի տարանջատումը։ Գոլորշին, անցնելով փրփրացող-ողողող սարքը, մտնում է ծակած թերթիկը, որտեղ գոլորշին անջատվում է և հոսքը միաժամանակ հավասարվում է։ Անցնելով ծակած թերթիկը, գոլորշին 32 գոլորշու ելքի խողովակների միջոցով դուրս է գալիս պատի վրա տեղադրված գերտաքացուցիչի մուտքի խցիկներ և 8 խողովակներ՝ կոնդենսատային միավոր: Բրինձ. 2. Երկաստիճան գոլորշիացման սխեման հեռավոր ցիկլոններով. 1 – թմբուկ; 2 - հեռավոր ցիկլոն; 3 - շրջանառության շրջանի ստորին կոլեկցիոներ; 4 - գոլորշու գեներացնող խողովակներ; 5 - ներքեւի խողովակներ; 6 - կերակրման ջրի մատակարարում; 7 – մաքրման ջրի ելք; 8 - ջրի շրջանցման խողովակ թմբուկից մինչև ցիկլոն; 9 - գոլորշու շրջանցման խողովակ ցիկլոնից դեպի թմբուկ; 10 - գոլորշու ելքի խողովակ միավորից Սնուցվող ջրի մոտ 50%-ը մատակարարվում է փրփրացող-լողացող սարքին, իսկ մնացած մասը թափվում է բաշխիչ բազմակի միջոցով ջրի մակարդակի տակ գտնվող թմբուկի մեջ: Թմբուկում ջրի միջին մակարդակը 200 մմ ցածր է իր երկրաչափական առանցքից: Թմբուկի թույլատրելի մակարդակի տատանումները 75 մմ: Կաթսաների աղի խցիկներում աղի պարունակությունը հավասարեցնելու համար տեղափոխել են երկու հեղեղատար, այնպես որ աջ ցիկլոնը կերակրում է աղի խցիկի ստորին ձախ կոլեկտորը, իսկ ձախը՝ աջը։ 5 ԳՈԼՈՐԴԻ ԳԵՐՏԱՔԱՑՈՒՑԻ ԴԻԶԱՅՆԸ Գերտաքացուցիչի ջեռուցման մակերեսները գտնվում են այրման պալատում, հորիզոնական ծխատար խողովակում և կաթիլային լիսեռում: Գերտաքացուցիչի սխեման կրկնակի հոսք է` բազմակի խառնումով և գոլորշու փոխանցումով կաթսայի լայնությամբ, ինչը թույլ է տալիս հավասարեցնել առանձին պարույրների ջերմային բաշխումը: Ըստ ջերմության ընկալման բնույթի՝ գերտաքացուցիչը պայմանականորեն բաժանվում է երկու մասի՝ ճառագայթային և կոնվեկտիվ։ Ճառագայթային մասը ներառում է պատի վրա տեղադրված գերտաքացուցիչը (SSH), էկրանների առաջին շարքը (SHR) և առաստաղի գերտաքացուցիչի մի մասը (SHS), որոնք պաշտպանում են այրման պալատի առաստաղը: Կոնվեկտիվին` էկրանների երկրորդ շարքը, առաստաղի գերտաքացուցիչի մի մասը և կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչը (KPP): Ճառագայթային պատի վրա տեղադրված գերտաքացուցիչ ԱԷԿ խողովակները պաշտպանում են այրման պալատի ճակատային պատը: ԱԷԿ-ը բաղկացած է վեց վահանակից, որոնցից երկուսը ունեն 48, իսկ մնացածը 49 խողովակ, խողովակների միջև հեռավորությունը 46 մմ է։ Յուրաքանչյուր վահանակ ունի 22 ներքև խողովակ, մնացածները վեր են: Մուտքային և ելքային կոլեկտորները գտնվում են այրման պալատի վերևում գտնվող չջեռուցվող հատվածում, միջանկյալ կոլեկտորները՝ այրման պալատի տակ գտնվող չջեռուցվող հատվածում։ Վերին խցիկները ձողերի օգնությամբ կախվում են առաստաղի մետաղական կոնստրուկցիաներից։ Խողովակները ամրացված են 4 աստիճանով և թույլ են տալիս պանելների ուղղահայաց տեղաշարժը: Առաստաղի գերտաքացուցիչ Առաստաղի գերտաքացուցիչը գտնվում է վառարանի և հորիզոնական ծխատարի վերևում, բաղկացած է 394 խողովակներից, որոնք տեղադրված են 35 մմ թեքությամբ և միացված են մուտքի և ելքի գլխիկներով: Էկրանի գերտաքացուցիչ Էկրանի գերտաքացուցիչը բաղկացած է երկու շարք ուղղահայաց էկրաններից (յուրաքանչյուր շարքում 30 էկրան), որոնք գտնվում են այրման պալատի վերին մասում և պտտվող ծխատար խողովակում: Քայլ էկրանների միջև 455 մմ: Էկրանը բաղկացած է նույն երկարության 23 կծիկից և երկու կոլեկտորից (մուտք և ելք), որոնք հորիզոնական տեղադրված են չջեռուցվող տարածքում։ Կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչ Հորիզոնական տիպի կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչը բաղկացած է ձախ և աջ մասերից, որոնք գտնվում են ջրի էկոնոմիզատորի վերևում գտնվող ծխատար խողովակում: Յուրաքանչյուր կողմ, իր հերթին, բաժանված է երկու ուղիղ քայլերի: ԿԱԹԱԹԱՅԻ 6 ԳՈԼՈՐՇԱԿԱՆ ՈՒՂԻ Կաթսայի թմբուկից հագեցած գոլորշին 12 շոգեշրջանցող խողովակներով ներթափանցում է ԱԷԿ-ի վերին կոլեկտորները, որտեղից 6 պանելների միջին խողովակներով ներքև շարժվում և մտնում 6 ստորին կոլեկտորներ, որից հետո բարձրանում է 6 պանելների արտաքին խողովակներ դեպի վերին կոլեկտորներ, որոնցից 12 չջեռուցվող խողովակներն ուղղված են առաստաղի գերտաքացուցիչի մուտքային կոլեկտորներին։ Այնուհետև, գոլորշին շարժվում է կաթսայի ամբողջ լայնությամբ առաստաղի խողովակների երկայնքով և մտնում է գերտաքացուցիչի ելքային գլխիկները, որոնք գտնվում են կոնվեկտիվ ծխատարի հետևի պատին: Այս կոլեկտորներից գոլորշին բաժանվում է երկու հոսքի և ուղղվում դեպի 1-ին փուլի ջեռուցիչների խցիկներ, այնուհետև դեպի արտաքին էկրանների խցիկներ (7 ձախ և 7 աջ), որոնց միջով երկու գոլորշի հոսքերը մտնում են 2-րդ փուլի միջանկյալ ջեռուցիչներ՝ ձախ և աջ։ I և II փուլերի ապագերտաքացուցիչներում գոլորշին տեղափոխվում է ձախից աջ կողմ և հակառակը՝ գազի անհավասարակշռության հետևանքով առաջացած ջերմային անհավասարակշռությունը նվազեցնելու համար։ Երկրորդ ներարկման միջանկյալ տաքացուցիչներից դուրս գալուց հետո գոլորշին մտնում է միջին էկրանների կոլեկտորները (8 ձախ և 8 աջ), որոնց միջով ուղղվում է դեպի անցակետի մուտքային խցիկներ։ Փոխանցման տուփի վերին և ստորին մասերի միջև տեղադրվում են III աստիճանի ջեռուցիչներ: Այնուհետև գերտաքացած գոլորշին գոլորշու խողովակաշարով ուղարկվում է տուրբիններ: Բրինձ. 3. Կաթսայի գերտաքացուցիչի սխեման՝ 1 - կաթսայի թմբուկ; 2 - ճառագայթման երկկողմանի ճառագայթային խողովակի վահանակ (վերին կոլեկտորները պայմանականորեն ցուցադրված են ձախ կողմում, իսկ ստորին կոլեկտորները աջ կողմում); 3 - առաստաղի վահանակ; 4 - ներարկման desuperheater; 5 – գոլորշու մեջ ջրի ներարկման տեղը; 6 - ծայրահեղ էկրաններ; 7 - միջին էկրաններ; 8 - կոնվեկտիվ փաթեթներ; 9 – գոլորշու ելք կաթսայից 7 ԿՈՆԴԵՍԱՏԻ ՄԻԱՎՈՐ ԵՎ ՆԵՐԿՈՂԱԿԱՆ ՀԱՍԱՐՑՈՂՆԵՐ Սեփական կոնդենսատ ստանալու համար կաթսան հագեցած է 2 կոնդենսատային միավորներով (յուրաքանչյուր կողմից մեկական), որոնք տեղակայված են կոնվեկցիոն մասի վերևում գտնվող կաթսայի առաստաղին: Դրանք բաղկացած են 2 բաշխիչ կոլեկտորից, 4 կոնդենսատորից և կոնդենսատային կոլեկտորից։ Յուրաքանչյուր կոնդենսատոր բաղկացած է D426×36 մմ խցիկից: Կոնդենսատորների հովացման մակերեսները ձևավորվում են խողովակի ափսեին եռակցված խողովակներով, որը բաժանված է երկու մասի և կազմում է ջրի ելք և ջրի մուտքի խցիկ: Կաթսայի թմբուկից հագեցած գոլորշին 8 խողովակներով ուղարկվում է չորս բաշխիչ կոլեկտորներ: Յուրաքանչյուր կոլեկտորից գոլորշին ուղղվում է դեպի երկու կոնդենսատոր յուրաքանչյուր կոնդենսատորի 6 խողովակներից բաղկացած խողովակներով: Կաթսայի թմբուկից եկող հագեցած գոլորշու խտացումն իրականացվում է այն սնուցող ջրով հովացնելու միջոցով։ Կասեցման համակարգը ջրամատակարարման խցիկ մատակարարվելուց հետո սնուցող ջուրը անցնում է կոնդենսատորի խողովակներով և դուրս է գալիս ջրահեռացման խցիկ, իսկ ավելի ուշ՝ ջրի տնտեսող սարք: Թմբուկից եկող հագեցած գոլորշին լցնում է խողովակների միջև եղած գոլորշու տարածությունը, շփվում նրանց հետ և խտանում։ Ստացված կոնդենսատը յուրաքանչյուր կոնդենսատորից 3 խողովակների միջոցով մտնում է երկու կոլեկտոր, այնտեղից այն կարգավորիչների միջոցով սնվում է ձախ և աջ ներարկումների I, II, III ջեռուցիչներ: Կոնդենսատի ներարկումը տեղի է ունենում Venturi խողովակի տարբերությունից առաջացած ճնշման և գերտաքացուցիչի գոլորշու ուղու ճնշման անկման պատճառով թմբուկից մինչև ներարկման վայր: Կոնդենսատը ներարկվում է Վենտուրիի խողովակի խոռոչ 6 մմ տրամագծով 24 անցքերով, որոնք գտնվում են խողովակի նեղ կետի շրջագծի շուրջ: Վենտուրի խողովակը կաթսայի վրա լրիվ ծանրաբեռնվածությամբ նվազեցնում է գոլորշու ճնշումը՝ ներարկման տեղում դրա արագությունը 4 կգ/սմ2-ով ավելացնելով: Մեկ կոնդենսատորի առավելագույն հզորությունը գոլորշու և կերային ջրի 100% բեռնվածքի և նախագծային պարամետրերի դեպքում 17,1 տ/ժ է: ՋՐԻ ԷԿՈՆՈՄԻԶԵՐ Պողպատե օձաձև ջրի տնտեսող սարքը բաղկացած է 2 մասից, որոնք գտնվում են համապատասխանաբար անկման լիսեռի ձախ և աջ մասերում: Էկոնոմայզատորի յուրաքանչյուր մաս բաղկացած է 4 բլոկից՝ ստորին, 2 միջին և վերին: Բլոկների միջև բացումներ են կատարվում: Ջրի էկոնոմիզատորը բաղկացած է 110 կծիկի տուփից, որոնք տեղակայված են կաթսայի ճակատին զուգահեռ: Բլոկների մեջ պտտվող պարույրները 30 մմ և 80 մմ քայլվածքով են: Միջին և վերին բլոկները տեղադրվում են ծխատար խողովակում գտնվող ճառագայթների վրա: Գազային միջավայրից պաշտպանվելու համար այս ճառագայթները ծածկված են մեկուսիչով, պաշտպանված 3 մմ հաստությամբ մետաղական թիթեղներով կրակահերթ պայթեցման մեքենայի ազդեցությունից: Ստորին բլոկները կախված են ճառագայթներից դարակաշարերի օգնությամբ: Դարակաշարերը հնարավորություն են տալիս վերանորոգման ընթացքում պարույրների փաթեթը հեռացնելու հնարավորությունը: 8 Ջրի էկոնոմիզատորի մուտքի և ելքի խցիկները գտնվում են գազի խողովակներից դուրս և փակագծերով ամրացված են կաթսայի շրջանակին: Ջրի էկոնոմիզատորի ճառագայթները սառչում են (ճառագայթների ջերմաստիճանը վառման և շահագործման ընթացքում չպետք է գերազանցի 250 °C)՝ օդափոխիչի օդափոխիչների ճնշումից նրանց մատակարարելով սառը օդ՝ օդի արտահոսքով փչակների օդափոխիչների ներծծող տուփերի մեջ: ՕԴԱՏԱՔԱՑԻՉ Կաթսայատանը տեղադրված է երկու ռեգեներատիվ օդատաքացուցիչ RVP-54։ RVP-54 վերականգնվող օդի ջեռուցիչը հակահոսքի ջերմափոխանակիչ է, որը բաղկացած է պտտվող ռոտորից, որը փակված է ֆիքսված պատյանում (նկ. 4): Ռոտորը բաղկացած է 5590 մմ տրամագծով և 2250 մմ բարձրությամբ պատյանից՝ պատրաստված 10 մմ հաստությամբ պողպատե թիթեղից և 600 մմ տրամագծով հանգույցից, ինչպես նաև հանգույցը կեղևի հետ կապող ճառագայթային կողերից՝ բաժանելով ռոտորը 24 հատվածի: Յուրաքանչյուր հատված ուղղահայաց թերթերով բաժանված է P և s: Նկ. 4. Վերականգնվող օդատաքացուցիչի կառուցվածքային սխեման. 1 – ծորան; 2 - թմբուկ; 3 - մարմին; 4 - լցոնում; 5 - լիսեռ; 6 - կրող; 7 - կնիք; 8 - էլեկտրական շարժիչ երեք մասից: Դրանցում դրված են ջեռուցման թիթեղների հատվածներ։ Հատվածների բարձրությունը տեղադրվում է երկու շարքով: Վերին շարքը ռոտորի տաք հատվածն է՝ պատրաստված միջակայքից և ծալքավոր թիթեղներից՝ 0,7 մմ հաստությամբ։ Բաժինների ստորին շարքը ռոտորի սառը մասն է և պատրաստված է 1,2 մմ հաստությամբ spacer ուղիղ թերթերից: Սառը ծայրի փաթեթավորումն ավելի ենթակա է կոռոզիայից և կարող է հեշտությամբ փոխարինվել: Ռոտորային հանգույցի ներսից անցնում է սնամեջ լիսեռ՝ ներքևի մասում ունենալով եզր, որի վրա հենվում է ռոտորը, հանգույցը գամասեղներով ամրացված է եզրին։ RVP-ն ունի երկու ծածկ՝ վերին և ստորին, դրանց վրա տեղադրված են կնքման թիթեղներ։ 9 Ջերմափոխանակման գործընթացն իրականացվում է գազի հոսքի մեջ ռոտորային փաթեթավորումը տաքացնելով և օդի հոսքում սառեցնելով: Տաքացվող փաթեթավորման հաջորդական շարժումը գազի հոսքից դեպի օդային հոսք իրականացվում է ռոտորի պտտման շնորհիվ րոպեում 2 պտույտ հաճախականությամբ: Ժամանակի յուրաքանչյուր պահի ռոտորի 24 հատվածներից 13-ը ներառված են գազի ուղու մեջ, 9 հատվածները՝ օդային ուղու մեջ, երկու հատված անջատված են աշխատանքից և ծածկված են հերմետիկ թիթեղներով։ Օդատաքացուցիչն օգտագործում է հակահոսքի սկզբունքը. օդը ներմուծվում է ելքի կողմից և սպառվում է գազի մուտքի կողմից: Օդատաքացուցիչը նախատեսված է 30-ից մինչև 280 °С օդը տաքացնելու համար, իսկ մազութով աշխատելիս գազերը սառեցնում է 331 °С-ից մինչև 151 °С: Վերականգնվող օդատաքացուցիչների առավելությունը նրանց կոմպակտությունն է և ցածր քաշը, հիմնական թերությունը օդի զգալի արտահոսքն է օդային կողմից գազի կողմ (ստանդարտ օդի ներծծումը 0,2–0,25 է): ԿԱԹԱԹԱՑԻԻ ՇՐՋԱՆԿ Կաթսայի շրջանակը բաղկացած է պողպատե սյուներից, որոնք միացված են հորիզոնական ճառագայթներով, ֆերմերներով և ամրացումներով և ծառայում են թմբուկի, բոլոր ջեռուցման մակերեսների, կոնդենսատային միավորի, երեսպատման, մեկուսացման և սպասարկման հարթակների ծանրաբեռնվածության կլանմանը: Կաթսայի շրջանակը եռակցված է գլանված մետաղից և թիթեղից: Շրջանակային սյուները ամրացվում են կաթսայի ստորգետնյա երկաթբետոնե հիմքին, սյուների հիմքը (կոշիկը) լցվում է բետոնով։ ԴԱՌՆՈՒՄԸ Այրման պալատի երեսպատումը բաղկացած է հրակայուն բետոնից, կովելիտային սալերից և կնքող մագնեզիային սվաղից: Ծածկույթի հաստությունը 260 մմ է։ Այն տեղադրված է վահանների տեսքով, որոնք կցվում են կաթսայի շրջանակին: Առաստաղի երեսպատումը բաղկացած է պանելներից՝ 280 մմ հաստությամբ, ազատորեն ընկած գերտաքացուցիչի խողովակների վրա։ Վահանակների կառուցվածքը՝ 50 մմ հաստությամբ հրակայուն բետոնի շերտ, 85 մմ հաստությամբ ջերմամեկուսիչ բետոնի շերտ, կովիլիտի թիթեղների երեք շերտ, ընդհանուր հաստությունը 125 մմ և 20 մմ հաստությամբ մագնեզիական ծածկույթի հերմետիկ շերտ։ դեպի մետաղական ցանց: Հետադարձ խցիկի երեսպատումը և կոնվեկցիոն լիսեռը տեղադրվում են վահանների վրա, որոնք, իր հերթին, ամրացված են կաթսայի շրջանակին: Հետադարձ խցիկի երեսպատման ընդհանուր հաստությունը 380 մմ է՝ հրակայուն բետոն՝ 80 մմ, ջերմամեկուսիչ բետոն՝ 135 մմ և չորս շերտ կովիլիտե սալեր՝ յուրաքանչյուրը 40 մմ։ Կոնվեկտիվ գերտաքացուցիչի երեսպատումը բաղկացած է 155 մմ հաստությամբ ջերմամեկուսիչ բետոնի մեկ շերտից, 80 մմ հրակայուն բետոնի շերտից և 165 մմ կովելիտային թիթեղների չորս շերտից։ Թիթեղների արանքում 2÷2,5 մմ հաստությամբ սովելիտ մաստիկի շերտ է։ Ջրի էկոնոմիզատորի երեսպատումը, 260 մմ հաստությամբ, բաղկացած է հրակայուն և ջերմամեկուսիչ բետոնից և երեք շերտ կովելիտային սալերից։ ԱՆՎՏԱՆԳՈՒԹՅԱՆ ՄԻՋՈՑԱՌՈՒՄՆԵՐ Կաթսայական ագրեգատների շահագործումը պետք է իրականացվի Ռոստեխնաձորի կողմից հաստատված «Գոլորշու և տաք ջրի կաթսաների նախագծման և անվտանգ շահագործման կանոնների» և «Մազութով աշխատող կաթսայատների պայթյունի անվտանգության տեխնիկական պահանջների» համաձայն։ եւ բնական գազ», ինչպես նաեւ գործող «Էլեկտրակայանների ջերմաէներգետիկ սարքավորումների սպասարկման անվտանգության կանոնները. Մատենագիտական ​​ցանկ 1. TGM-84 հզորության կաթսայի շահագործման ձեռնարկ ՋԷԿ ՎԱԶ-ում: 2. Մեյկլյար Մ.Վ. Ժամանակակից կաթսայատան միավորներ TKZ. Մ.: Էներգիա, 1978: 3. A.P. Kovalev, N.S. Leleev, T.V. Vilensky: Գոլորշի գեներատորներ. Դասագիրք համալսարանների համար. M.: Energoatomizdat, 1985. 11 TGM-84 կաթսայի նախագծում և շահագործում Կազմել է Մաքսիմ Վիտալիևիչ ԿԱԼՄԻԿՈՎ Խմբագիր Ն.Վ. Versh i nina Տեխնիկական խմբագիր Գ.Ն. Շանկով Ստորագրվել է հրապարակման 20.06.06թ. Ձևաչափ 60×84 1/12. Օֆսեթ թուղթ. Օֆսեթ տպագրություն. Ռ.լ. 1.39. Condition.cr.-ott. 1.39. Ուչ.-խմբ. լ. 1.25 տպաքանակ 100. P. - 171. _________________________________________________________________________________________________ Պետական ​​բարձրագույն մասնագիտական ​​ուսումնական հաստատություն «Սամարայի պետական ​​տեխնիկական համալսարան» 432100. Սամարա, փ. Մոլոդոգվարդեյսկայա, 244. Գլխավոր շենք 12

Առնչվող գրառումներ.