Տուրբինի կազմը Ուրբ 80 100 130 13. Գոլորշի տուրբինի շահագործում.

Ներածություն

Բարձր ջերմային սպառում ունեցող բոլոր ճյուղերի խոշոր կայանների համար էներգիայի մատակարարման օպտիմալ համակարգը շրջանային կամ արդյունաբերական CHP-ից է:

CHP կայաններում էլեկտրաէներգիայի արտադրության գործընթացը բնութագրվում է ջերմային արդյունավետության բարձրացմամբ և ավելի բարձր էներգաարդյունավետությամբ՝ համեմատած կոնդենսացիոն էլեկտրակայանների հետ: Դա բացատրվում է նրանով, որ դրանում օգտագործվում է տուրբինի թափոնային ջերմությունը, որը շեղվում է դեպի սառը աղբյուր (արտաքին սպառողի ջերմության ընդունիչ)։

Աշխատանքում կատարվում է էլեկտրակայանի ջերմային սխեմայի հաշվարկը, որը հիմնված է արտաքին օդի ջերմաստիճանում նախագծային ռեժիմով աշխատող PT-80/100-130/13 արտադրական ջերմաէլեկտրակայանի տուրբինի վրա:

Ջերմային սխեմայի հաշվարկման խնդիրն է որոշել ագրեգատներում և հավաքներում աշխատանքային հեղուկի հոսքի պարամետրերը, հոսքի արագությունը և ուղղությունները, ինչպես նաև գոլորշու ընդհանուր սպառումը, էլեկտրաէներգիան և կայանի ջերմային արդյունավետության ցուցանիշները:

PT-80/100-130/13 տուրբինային կայանի հիմնական ջերմային դիագրամի նկարագրությունը

80 ՄՎտ հզորությամբ էլեկտրաբլոկը բաղկացած է թմբուկային կաթսայից բարձր ճնշում E-320/140, PT-80/100-130/13 տուրբիններ, գեներատոր և օժանդակ սարքավորումներ.

Էներգաբլոկը ունի յոթ ընտրություն: Տուրբինային կայանում հնարավոր է իրականացնել ցանցի ջրի երկաստիճան ջեռուցում։ Առկա է հիմնական և պիկ կաթսա, ինչպես նաև ՊՎՔ, որը միանում է, եթե կաթսաները չեն կարողանում ապահովել ցանցի ջրի պահանջվող ջեռուցումը։

Կաթսայից թարմ գոլորշին 12,8 ՄՊա ճնշմամբ և 555 0 C ջերմաստիճանով մտնում է տուրբինային HPC և սպառվելուց հետո ուղարկվում է տուրբինի HPC, իսկ այնուհետև HPC: Մշակվելուց հետո գոլորշին հոսում է LPC-ից դեպի կոնդենսատոր:

Վերականգնման համար նախատեսված էներգաբլոկն ունի երեք բարձր ճնշման տաքացուցիչ (HPH) և չորս ցածր ճնշման (LPH) տաքացուցիչ: Ջեռուցիչները համարակալվում են տուրբինային ագրեգատի պոչից: Ջեռուցման գոլորշու կոնդենսատը HPH-7 կասկադով լցվում է HPH-6-ի, HPH-5-ի, այնուհետև դեզերատորի մեջ (6 ատմ): LPH4-ից, LPH3-ից և LPH2-ից կոնդենսատի արտահոսքը նույնպես իրականացվում է կասկադով LPH1-ում: Այնուհետև, LPH1-ից, ջեռուցման գոլորշու կոնդենսատը ուղարկվում է CM1 (տես PRT2):

Հիմնական կոնդենսատը և սնուցող ջուրը հաջորդաբար տաքացվում են PE, SH և PS, չորս ջեռուցիչներում: ցածր ճնշում(HDPE), 0,6 ՄՊա հզորությամբ դեզերատորում և երեք բարձր ճնշման տաքացուցիչներում (HPE): Այս ջեռուցիչներին գոլորշի է մատակարարվում երեք կարգավորվող և չորս չկարգավորվող տուրբինային գոլորշու արդյունահանումներից:

Ջեռուցման ցանցում ջրի ջեռուցման բլոկը ունի կաթսայատան կայան, որը բաղկացած է ստորին (PSG-1) և վերին (PSG-2) ցանցային ջեռուցիչներից, որոնք համապատասխանաբար սնվում են 6-րդ և 7-րդ ընտրանքների գոլորշիով և PVK-ից: Ցանցային վերին և ստորին ջեռուցիչների կոնդենսատը արտահոսքի պոմպերով մատակարարվում է SM1 խառնիչներին՝ LPH1-ի և LPH2-ի միջև և SM2-ին՝ LPH2 և LPH3 ջեռուցիչների միջև:

Սնուցող ջրի ջեռուցման ջերմաստիճանը գտնվում է (235-247) 0 С-ի սահմաններում և կախված է թարմ գոլորշու սկզբնական ճնշումից, HPH7-ում ենթատաքացման քանակից:

Առաջին գոլորշու արդյունահանումը (HPC-ից) օգտագործվում է HPH-7-ում սնուցվող ջուրը տաքացնելու համար, երկրորդը գոլորշու արդյունահանումը (HPC-ից) - մինչև HPH-6, երրորդը (HPC-ից) - HPH-5, D6ata, արտադրության համար; չորրորդը (CSD-ից) - LPH-4-ում, հինգերորդը (CSD-ից) - LPH-3-ում, վեցերորդը (CSD-ից) - LPH-2-ում, դեզերատոր (1.2 ատմ), PSG2-ում, PSV-ում; յոթերորդը (CND-ից) - PND-1-ում և PSG1-ում:

Կորուստները փոխհատուցելու համար սխեմայում նախատեսված է պարիսպ հում ջուր. Հում ջուրը տաքացվում է չմշակված ջրատաքացուցիչում (RWS) մինչև 35 ° C ջերմաստիճանի, այնուհետև անցնելուց հետո. քիմիական բուժում, մտնում է դեզերատոր 1.2 ատա։ Լրացուցիչ ջրի տաքացումն ու օդազերծումն ապահովելու համար օգտագործվում է վեցերորդ արդյունահանման գոլորշու ջերմությունը։

Կնքման ձողերից գոլորշին D հատ = 0,003D 0 չափով գնում է դեզերատոր (6 ատմ): Ծայրահեղ կնիքների խցիկներից գոլորշին ուղղվում է դեպի SH, միջին կնիքների խցիկներից դեպի PS:

Կաթսայի փչում - երկաստիճան: 1-ին փուլի էքսպանդերից գոլորշին գնում է դեզերատոր (6 ատմ), 2-րդ փուլի էքսպանդերից դեպի դեզերատոր (1,2 ատմ): 2-րդ փուլի էքսպանդատորից ջուրը մատակարարվում է ցանցի ջրատարին՝ ցանցի կորուստները մասամբ լրացնելու համար։

Նկար 1. ՋԷԿ-ի սխեմատիկ դիագրամ, որը հիմնված է TU PT-80/100-130/13-ի վրա:

Դասընթացի նախագծի առաջադրանք
Ուսանող: Օնուչին Դ.Մ..

Նախագծի թեման. PTU PT-80/100-130/13 ջերմային սխեմայի հաշվարկ
Ծրագրի տվյալներ

P 0 \u003d 130 կգ / սմ 2;

;

;

Q t \u003d 220 ՄՎտ;

;

.

Ճնշում չկարգավորված դուրսբերումների դեպքում՝ տեղեկանքային տվյալներից:

Լրացուցիչ ջրի պատրաստում - «D-1.2» մթնոլորտային օդազերծիչից:
Հաշվարկային մասի ծավալը

1. 
   PTU-ի նախագծման հաշվարկը SI համակարգում անվանական հզորության համար:
2. 
   Արհեստագործական ուսումնարանների աշխատանքի էներգետիկ ցուցանիշների որոշում.
3. 
   Մասնագիտական ​​ուսումնական հաստատությունների համար օժանդակ սարքավորումների ընտրություն.

1. Սկզբնական տեղեկատու տվյալներ
PT-80/100-130 տուրբինի հիմնական ցուցանիշները.

Աղյուսակ 1.

Տուրբինն ունի 8 չկարգավորվող գոլորշու արդյունահանում, որոնք նախատեսված են ցածր ճնշման ջեռուցիչների, օդափոխիչի, բարձր ճնշման ջեռուցիչների մեջ սնուցող ջուրը տաքացնելու և հիմնական սնուցման պոմպի շարժիչ տուրբինը սնուցելու համար: Տուրբո շարժիչից արտանետվող գոլորշին վերադարձվում է տուրբին:
Աղյուսակ 2.

Տուրբինն ունի երկու ջեռուցման գոլորշու արդյունահանում, վերին և ստորին, որոնք նախատեսված են ցանցի ջրի մեկ և երկաստիճան ջեռուցման համար: Ջեռուցման արդյունահանումները ունեն ճնշման կարգավորման հետևյալ սահմանները.

Վերին 0,5-2,5 կգ / սմ 2;

Ստորին 0.3-1 կգ/սմ 2:

2. Կաթսայատան կայանի հաշվարկը

WB - վերին կաթսա;

NB - ստորին կաթսա;

Օբր - հակադարձ ցանցի ջուր:

D WB, D NB - գոլորշու հոսք դեպի վերին և ստորին կաթսաներ, համապատասխանաբար:

Ջերմաստիճանի գրաֆիկ՝ t pr / t o br \u003d 130 / 70 C;

T pr \u003d 130 0 C (403 K);

T arr \u003d 70 0 C (343 K):

Ջեռուցման արդյունահանումներում գոլորշու պարամետրերի որոշում

Մենք ընդունում ենք միատեսակ ջեռուցում VSP-ի և NSP-ի վրա;

Մենք ընդունում ենք ցանցային ջեռուցիչների թերտաքացման արժեքը
.

Մենք ընդունում ենք խողովակաշարերի ճնշման կորուստները
.

Տուրբինից վերին և ստորին արդյունահանումների ճնշումը VSP-ի և LSP-ի համար.

բար;

բար.
h WB =418,77 կՋ/կգ

h NB \u003d 355,82 կՋ / կգ

D WB (h 5 - h WB /) \u003d K W SV (h WB - h NB) →

→ D WB =1.01∙870.18(418.77-355.82)/(2552.5-448.76)=26.3 կգ/վ

D NB h 6 + D WB h WB / + K W SV h ​​OBR \u003d KW SV h ​​NB + (D WB +D NB) h NB / →

→ D NB \u003d / (2492-384,88) \u003d 25,34 կգ / վ

D WB + D NB \u003d D B \u003d 26,3 + 25,34 \u003d 51,64 կգ / վ

3. Տուրբինում գոլորշու ընդլայնման գործընթացի կառուցում
Վերցնենք ճնշման կորուստը բալոնների գոլորշու բաշխման սարքերում.

;

;

;

Այս դեպքում ճնշումը բալոնների մուտքի մոտ (հսկիչ փականների հետևում) կլինի.

h,s-դիագրամի ընթացքը ցույց է տրված նկ. 2.

4. Գոլորշու և կերային ջրի մնացորդը:

• 
  Մենք ենթադրում ենք, որ ծայրային կնիքները (D KU) և գոլորշու արտանետիչները (D EP) ստանում են ավելի բարձր ներուժի գոլորշի:
• 
  Ծախսված գոլորշին ծայրային կնիքներից և արտանետիչներից ուղղվում է լցոնման տուփի տաքացուցիչին։ Մենք ընդունում ենք դրա մեջ կոնդենսատի տաքացում.

• 
  Էժեկտորային հովացուցիչներում ծախսված գոլորշին ուղղվում է դեպի էժեկտորային տաքացուցիչ (EP): Ջեռուցում դրա մեջ.

• 
  Մենք ընդունում ենք գոլորշու հոսքը դեպի տուրբին (D) որպես հայտնի արժեք:
• 
  Աշխատանքային հեղուկի ներկայանային կորուստները՝ D UT =0,02D:
• 
  Գոլորշի սպառումը վերջնական կնիքների համար կկազմի 0,5%՝ D KU = 0,005D:
• 
  Հիմնական արտանետիչների համար գոլորշու սպառումը կկազմի 0,3%՝ D EJ = 0,003D:

Ապա.

• 
  Կաթսայից գոլորշու սպառումը կլինի.

• 
  Որովհետեւ թմբուկային կաթսա, անհրաժեշտ է հաշվի առնել կաթսայի փչելը։

D prod \u003d 0,015D \u003d 1,03D K \u003d 0,0154D:

• 
  Կաթսայատանը մատակարարվող սնուցման ջրի քանակը.

• 
  Լրացուցիչ ջրի քանակը.

Արտադրության համար կոնդենսատի կորուստները.

(1-K pr) D pr \u003d (1-0.6) ∙ 75 \u003d 30 կգ / վ:

Կաթսայի թմբուկում ճնշումը մոտավորապես 20%-ով ավելի բարձր է, քան թարմ գոլորշու ճնշումը տուրբինում (հիդրավլիկ կորուստների պատճառով), այսինքն.

Պ ք.վ. =1,2P 0 =1,2∙12,8=15,36 ՄՊա →
կՋ/կգ.

Շարունակական փչման ընդլայնիչում (CRP) ճնշումը մոտ 10%-ով ավելի բարձր է, քան դեզերատորում (D-6), այսինքն.

P RNP \u003d 1.1P d \u003d 1.1 ∙ 5.88 \u003d 6.5 բար →

→
կՋ / կգ;

կՋ / կգ;

կՋ / կգ;

D P.R. \u003d β ∙ D prod \u003d 0.438 0.0154D \u003d 0.0067D;

Դ Վ.Ռ. \u003d (1-β) D prod \u003d (1-0,438) 0,0154D \u003d 0,00865D:
D ext \u003d D ut + (1-K pr) D pr + D v.r. =0.02D+30+0.00865D=0.02865D+30:

Մենք որոշում ենք ցանցի ջրի սպառումը ցանցային ջեռուցիչների միջոցով.

Ջերմամատակարարման համակարգում ընդունում ենք շրջանառվող ջրի քանակի 1%-ի արտահոսք։

Այսպիսով, պահանջվող կատարումը քիմ. ջրի բուժում.

5. Գոլորշու, սնուցող ջրի և կոնդենսատի պարամետրերի որոշում ՊՏՍ տարրերով:
Մենք ընդունում ենք ճնշման կորուստը գոլորշու խողովակաշարերում տուրբինից մինչև վերականգնողական համակարգի ջեռուցիչներ՝

Պարամետրերի որոշումը կախված է ջեռուցիչների դիզայնից ( տես նկ. 3): Հաշվարկված սխեմայում բոլոր HDPE-ն և LDPE-ն մակերեսային են:

Հիմնական կոնդենսատի և սնուցող ջրի ընթացքում կոնդենսատորից մինչև կաթսա մենք որոշում ենք մեզ անհրաժեշտ պարամետրերը:

5.1. Մենք անտեսում ենք կոնդենսատի պոմպում էթալպիայի ավելացումը: Այնուհետև կոնդենսատի պարամետրերը ՊԸ-ից առաջ.

0,04 բար
29°С,
121,41 կՋ/կգ.

5.2. Մենք վերցնում ենք հիմնական կոնդենսատի ջեռուցումը էժեկտորային ջեռուցիչում, որը հավասար է 5°C:

34 °С; կՋ/կգ.

5.3. Ջրի ջեռուցումը լցոնման տուփի տաքացուցիչում (SH) ենթադրվում է 5°C:

39 °С,
կՋ/կգ.

5.4. PND-1 - անջատված է:

Այն սնվում է VI ընտրանի գոլորշու վրա:

69.12 °С,
289,31 կՋ / կգ \u003d h d2 (ջրահեռացում HDPE-2-ից):

°С,
4.19∙64.12=268.66կՋ/կգ

Այն սնվում է V ընտրանի գոլորշու վրա:

Ջեռուցման գոլորշու ճնշումը ջեռուցիչի մարմնում.

96,7 °С,
405,21 կՋ / կգ;

Ջրի պարամետրերը ջեռուցիչի հետևում.

°С,
4.19∙91.7=384.22 կՋ/կգ։

Մենք նախապես սահմանել ենք ջերմաստիճանի բարձրացում LPH-3-ի դիմաց հոսքերի խառնման պատճառով
, այսինքն. մենք ունենք:

Այն սնվում է IV ընտրության գոլորշով:

Ջեռուցման գոլորշու ճնշումը ջեռուցիչի մարմնում.

140.12°С,
589,4 կՋ / կգ;

Ջրի պարամետրերը ջեռուցիչի հետևում.

°С,
4.19∙135.12=516.15 կՋ/կգ։

Ջեռուցման միջավայրի պարամետրերը ջրահեռացման սառնարանում.

5.8. Կերակրման ջրի դեզերատոր:

Սնուցման ջրի դեզերատորը գործում է պատյանում գոլորշու մշտական ​​ճնշման ներքո

R D-6 \u003d 5,88 բար → t D-6 H \u003d 158 ˚C, h 'D-6 \u003d 667 կՋ / կգ, h ”D-6 \u003d 2755,54 կՋ / կգ,

5.9. Սնուցման պոմպ.

Վերցնենք պոմպի արդյունավետությունը
0,72.

Լիցքաթափման ճնշումը՝ ՄՊա: °C, և ջրահեռացման հովացուցիչի ջեռուցման միջավայրի պարամետրերը.
Գոլորշիի պարամետրերը գոլորշու սառնարանում.

°C;
2833,36 կՋ/կգ.

Մենք ջեռուցումը դնում ենք OP-7-ում, հավասար է 17,5 ° С: Այնուհետև HPH-7-ի հետևում գտնվող ջրի ջերմաստիճանը հավասար է °С-ի, իսկ ջրահեռացման հովացուցիչի ջեռուցման միջավայրի պարամետրերը հետևյալն են.

°C;
1032,9 կՋ/կգ.

Սնուցման ջրի ճնշումը HPH-7-ից հետո հետևյալն է.

Ջրի պարամետրերը հենց ջեռուցիչի հետևում:

Ջեռուցման գոլորշու տուրբին PT-80/100-130/13 արդյունաբերական և ջերմային գոլորշու արդյունահանմամբ նախատեսված է TVF-120-2 էլեկտրական գեներատորի ուղղակի շարժիչի համար՝ 50 պտ/րոպում պտտվող արագությամբ և արտադրության և ջեռուցման կարիքների համար ջերմության արձակման համար:

Տուրբինի հիմնական պարամետրերի անվանական արժեքները տրված են ստորև:

Հզորություն, ՄՎտ

անվանական 80

առավելագույնը 100

Գնահատված գոլորշու պարամետրեր

ճնշում, ՄՊա 12,8

ջերմաստիճան, 0 С 555

Արտադրական կարիքների համար արդյունահանվող գոլորշու սպառում, տ/ժ

անվանական 185

առավելագույնը 300

Գոլորշի ճնշման փոփոխության սահմանները վերահսկվող ջեռուցման արդյունահանման ժամանակ, ՄՊա

վերին 0,049-0,245

ցածր 0,029-0,098

Արտադրության ընտրության ճնշում 1.28

Ջրի ջերմաստիճանը, 0 C

սննդային 249

սառեցում 20

Սառեցման ջրի ծախս, տ/ժ 8000

Տուրբինն ունի հետևյալ կարգավորվող գոլորշու արդյունահանումը.

արտադրություն բացարձակ ճնշմամբ (1,275 0,29) ՄՊա և երկու ջեռուցման ընտրանքներ՝ վերինը՝ 0,049-0,245 ՄՊա բացարձակ ճնշմամբ, իսկ ստորինը՝ 0,029-0,098 ՄՊա: Ջեռուցման արդյունահանման ճնշումը կարգավորվում է վերին ջեռուցման արդյունահանման խցիկում տեղադրված մեկ հսկիչ դիֆրագմայի միջոցով: Ջեռուցման արդյունահանումներում կարգավորվող ճնշումը պահպանվում է. վերին արդյունահանման մեջ՝ երբ երկու ջեռուցման արդյունահանումը միացված են, ստորին արդյունահանման դեպքում՝ երբ միացված է մեկ ցածր ջեռուցման արդյունահանում: Ցանցային ջուրը ջեռուցման ստորին և վերին աստիճանների ցանցային ջեռուցիչների միջով պետք է անցկացվի հաջորդաբար և հավասար քանակությամբ: Ցանցային ջեռուցիչներով անցնող ջրի հոսքը պետք է վերահսկվի։

Տուրբինը մեկ լիսեռ երկմխոցային միավոր է: HPC-ի հոսքի ուղին ունի մեկ շարքով վերահսկման փուլ և 16 ճնշման փուլ:

LPC-ի հոսքային մասը բաղկացած է երեք մասից.

առաջինը (մինչև վերին ջեռուցման վարդակից) ունի կառավարման փուլ և 7 ճնշման փուլ,

երկրորդ (ջեռուցման ծորակների միջև) երկու ճնշման փուլ,

երրորդը `վերահսկման փուլը և երկու ճնշման փուլերը:

Բարձր ճնշման ռոտորը մի կտոր կեղծված է: Ցածր ճնշման ռոտորի առաջին տասը սկավառակները կեղծված են լիսեռի հետ միասին, մնացած երեք սկավառակները տեղադրված են:

Տուրբինի գոլորշու բաշխումը վարդակ է: HPC-ից ելքի ժամանակ գոլորշու մի մասը գնում է վերահսկվող արտադրության արդյունահանման, մնացածը գնում է LPC: Ջեռուցման արդյունահանումը կատարվում է համապատասխան LPC խցիկներից:

Տաքացման ժամանակը նվազեցնելու և գործարկման պայմանները բարելավելու համար տրամադրվում են եզրերի և գամասեղների գոլորշու տաքացում և HPC առջևի կնիքի կենդանի գոլորշու մատակարարում:

Տուրբինը հագեցած է արգելապատնեշով, որը պտտում է տուրբինային ագրեգատի առանցքը 3,4 պտ/րոպե հաճախականությամբ:

Տուրբինի շեղբերի ապարատը նախատեսված է 50 Հց ցանցային հաճախականությամբ աշխատելու համար, որը համապատասխանում է տուրբինի ռոտորի արագությանը 50 rpm (3000 rpm): Թույլատրված է երկար աշխատանք 49,0-50,5 Հց ցանցում հաճախականության շեղում ունեցող տուրբիններ։

Գոլորշի տուրբինի տեսակը ՊՏ-60-130/13– խտացնող, երկու կարգավորվող գոլորշու արդյունահանմամբ: Գնահատված հզորությունը 60000 կՎտ (60 ՄՎտ) 3000 պտ/րոպում: Տուրբինն ուղղակիորեն նախագծված է այլընտրանքային տիպի շարժիչի համար TVF-63-2 63,000 կՎտ հզորությամբ, գեներատորի տերմինալներում 10,500 Վ լարմամբ, տեղադրված տուրբինով ընդհանուր հիմքի վրա։ Տուրբինը հագեցած է վերականգնող սարքով՝ սնուցման ջրի տաքացման համար և պետք է աշխատի դրա հետ խտացնող միավոր. Երբ տուրբինը աշխատում է առանց վերահսկվող արդյունահանումների (զուտ խտացման ռեժիմ), թույլատրվում է 60 ՄՎտ բեռ:

Գոլորշի տուրբինի տեսակը ՊՏ-60-130/13նախատեսված է հետևյալ պարամետրերի համար.

• թարմ գոլորշու ճնշում ավտոմատ փակման փականի դիմաց (ASK) 130 ատմ;
• թարմ գոլորշու ջերմաստիճանը ASC-ի դիմաց 555 ºС;
• կոնդենսատորով անցնող հովացման ջրի քանակը (կոնդենսատոր մուտքի նախագծման ջերմաստիճանում 20 ºС) 8000 մ/ժ.
• գնահատված առավելագույն գոլորշու սպառումը անվանական պարամետրերով կազմում է 387 տ/ժ:

Տուրբինն ունի երկու կարգավորվող գոլորշու արդյունահանում. արդյունաբերականհետ անվանական ճնշում 13 ատա և համակցված արտադրություն 1,2 ատմ անվանական ճնշմամբ։ Արտադրությունը և ջերմային արդյունահանումը ունեն ճնշման կարգավորման հետևյալ սահմանները.

• արտադրություն 13+3 ATA;
• ջեռուցում 0,7-2,5 ատտ.

Տուրբինը մեկ լիսեռ երկմխոցային միավոր է: բարձր ճնշման բալոնունի մեկ պսակի կառավարման փուլ և 16 ճնշման փուլ: Ցածր ճնշման բալոնբաղկացած է երկու մասից, որոնցից միջին ճնշման մասը ունի հսկիչ փուլ և 8 ճնշման աստիճան, իսկ ցածր ճնշման մասը՝ հսկիչ և 3 ճնշման աստիճան։

Բարձր ճնշման ռոտորի բոլոր սկավառակները կեղծված են լիսեռի հետ միասին: Ցածր ճնշման ռոտորի առաջին տասը սկավառակները կեղծված են լիսեռի հետ միասին, մնացած չորս սկավառակները կախված են:

HP և LPC ռոտորները փոխկապակցված են ճկուն միացման միջոցով: Ցածր ճնշման բալոնի և գեներատորի ռոտորները միացված են կոշտ միացման միջոցով: nRVD = 1800 rpm, nRPD = 1950 rpm:

Կեղծված ռոտոր HPC տուրբին ՊՏ-60-130/13ունի լիսեռի համեմատաբար երկար առջևի ծայր և լաբիրինթոսային կնիքների ծաղկաթերթ (անթև): Ռոտորի այս ձևավորման դեպքում լիսեռի նույնիսկ աննշան արածեցումը ծայրի կամ միջանկյալ կնիքների ճարմանդների կողմից առաջացնում է լիսեռի տեղային տաքացում և առաձգական շեղում, ինչը հանգեցնում է տուրբինի թրթիռի, վիրակապի ցայտերի, ռոտորի շեղբերների ակտիվացմանը և միջանկյալ և ծածկային կնիքների ճառագայթային բացվածքների ավելացում: Սովորաբար, ռոտորի շեղումը հայտնվում է 800-1200 rpm աշխատանքային արագության գոտում: տուրբինի գործարկման ժամանակ կամ ռոտորների սպառման ժամանակ, երբ այն կանգ է առել:

Տուրբինը մատակարարված է շրջադարձային սարք, ռոտորը պտտելով 3,4 պտ/րոպե արագությամբ։ Պտտվող սարքը շարժվում է սկյուռային վանդակի ռոտորով էլեկտրական շարժիչով:

Տուրբինն ունի վարդակ գոլորշու բաշխում. Թարմ գոլորշին մատակարարվում է ազատ կանգնած գոլորշու տուփին, որի մեջ տեղադրված է ավտոմատ կափարիչ, որտեղից գոլորշին հոսում է շրջանցող խողովակներով դեպի տուրբինի կառավարման փականներ։ գտնվում է տուրբինային մխոցի ճակատային մասում եռակցված գոլորշու տուփերում: Կոնդենսատորում գոլորշու նվազագույն անցումը որոշվում է ռեժիմի գծապատկերով:

Տուրբինը հագեցած է լվացքի սարք, որը թույլ է տալիս ողողել տուրբինի հոսքի ուղին շարժվելիս՝ համապատասխանաբար կրճատված բեռով։

Տաքացման ժամանակը նվազեցնելու և տուրբինի գործարկման պայմանները բարելավելու համար տրամադրվում են HPC եզրեր և գամասեղներ, ինչպես նաև կենդանի գոլորշու մատակարարում HPC-ի առջևի կնիքին: Տուրբինի գործարկման և կանգառի ժամանակ համակարգի աշխատանքի ճիշտ ռեժիմը և հեռակառավարումն ապահովելու համար խմբային ջրահեռացումն իրականացվում է. արտահոսքի ընդլայնիչկոնդենսատորի մեջ:

Ուղարկել ձեր լավ աշխատանքը գիտելիքների բազայում պարզ է: Օգտագործեք ստորև ներկայացված ձևը

Ուսանողները, ասպիրանտները, երիտասարդ գիտնականները, ովքեր օգտագործում են գիտելիքների բազան իրենց ուսումնառության և աշխատանքի մեջ, շատ շնորհակալ կլինեն ձեզ:

Տեղադրված է http://www.allbest.ru/

անոտացիա

Սրանում կուրսային աշխատանքէլեկտրակայանի հիմնական ջերմային սխեմայի հաշվարկը՝ հիմնված համակցված արտադրության վրա գոլորշու տուրբին

PT-80/100-130/13 ջերմաստիճանում միջավայրը, հաշվարկված է ռեգեներատիվ ջեռուցման և ցանցային ջեռուցիչների համակարգը, ինչպես նաև տուրբինային կայանի և էներգաբլոկի ջերմային արդյունավետությունը։

Հավելվածը ցույց է տալիս սխեմատիկ ջերմային դիագրամ, որը հիմնված է PT-80/100-130/13 տուրբինային կայանի վրա, ցանցի ջրի ջերմաստիճանի և ջեռուցման բեռի գրաֆիկը, տուրբինում գոլորշու ընդլայնման h-s դիագրամը, PT- ռեժիմների դիագրամը: 80/100-130/13 տուրբինային կայան, բարձր ճնշման PV-350-230-50 տաքացուցիչի ընդհանուր տեսք, ճշգրտում ընդհանուր տեսարան PV-350-230-50, երկայնքով կտրվածՏուրբինային կայան PT-80/100-130/13, ՋԷԿ-ի սխեմայում ներառված օժանդակ սարքավորումների ընդհանուր տեսքի ճշգրտում:

Աշխատանքը կազմված է 45 թերթի վրա և ներառում է 6 աղյուսակ և 17 նկարազարդում։ Աշխատության մեջ օգտագործվել է 5 գրական աղբյուր։

• Ներածություն
• Գիտական ​​և տեխնիկական գրականության վերանայում (Էլեկտրական և ջերմային էներգիայի արտադրության տեխնոլոգիաներ)
• 1. PT-80/100-130/13 տուրբինային կայանի հիմնական ջերմային դիագրամի նկարագրությունը
• 2. PT-80/100-130/13 տուրբինային կայանի հիմնական ջերմային դիագրամի հաշվարկը ավելացված բեռի ռեժիմում
• 2.1 Հաշվարկի նախնական տվյալներ
• 2.2
• 2.3 Տուրբինային խցերում գոլորշու ընդլայնման գործընթացի պարամետրերի հաշվարկըհ- Սդիագրամ
• 2.4
• 2.5
• 2.6
• 2.6.1 Ցանցային ջեռուցման տեղադրում (կաթսա)
• 2.6.2 Բարձր ճնշման վերականգնող ջեռուցիչներ և կերակրման կայան (պոմպ)
• 2.6.3 Կերակրման ջրի դեզերատոր
• 2.6.4 Հում ջրատաքացուցիչ
• 2.6.5
• 2.6.6 Լրացուցիչ ջրի դեզերատոր
• 2.6.7
• 2.6.8 Կոնդենսատոր
• 2.7
• 2.8 Տուրբինային ագրեգատի էներգետիկ հաշվեկշիռը PT-80/100-130/13
• 2.9
• 2.10
• Եզրակացություն
• Մատենագիտություն
• Ներածություն
• Բարձր ջերմային սպառում ունեցող բոլոր ճյուղերի խոշոր կայանների համար էներգիայի մատակարարման օպտիմալ համակարգը շրջանային կամ արդյունաբերական CHP-ից է:
• CHP կայաններում էլեկտրաէներգիայի արտադրության գործընթացը բնութագրվում է ջերմային արդյունավետության բարձրացմամբ և ավելի բարձր էներգաարդյունավետությամբ՝ համեմատած կոնդենսացիոն էլեկտրակայանների հետ: Դա բացատրվում է նրանով, որ դրանում օգտագործվում է տուրբինի թափոնային ջերմությունը, որը շեղվում է դեպի սառը աղբյուր (արտաքին սպառողի ջերմության ընդունիչ)։
• Աշխատանքում կատարվում է էլեկտրակայանի ջերմային սխեմայի հաշվարկը, որը հիմնված է արտաքին օդի ջերմաստիճանում նախագծային ռեժիմով աշխատող PT-80/100-130/13 արտադրական ջերմաէլեկտրակայանի տուրբինի վրա:
• Ջերմային սխեմայի հաշվարկման խնդիրն է որոշել ագրեգատներում և հավաքներում աշխատանքային հեղուկի հոսքի պարամետրերը, հոսքի արագությունը և ուղղությունները, ինչպես նաև գոլորշու ընդհանուր սպառումը, էլեկտրաէներգիան և կայանի ջերմային արդյունավետության ցուցանիշները:
• 1. Տուրբինային կայանի PT- հիմնական ջերմային դիագրամի նկարագրությունը80/100-130/13

80 ՄՎտ հզորությամբ էլեկտրաբլոկը բաղկացած է E-320/140 բարձր ճնշման թմբուկային կաթսայից, PT-80/100-130/13 տուրբինից, գեներատորից և օժանդակ սարքավորումներից։

Էներգաբլոկը ունի յոթ ընտրություն: Տուրբինային կայանում հնարավոր է իրականացնել ցանցի ջրի երկաստիճան ջեռուցում։ Առկա է հիմնական և պիկ կաթսա, ինչպես նաև ՊՎՔ, որը միանում է, եթե կաթսաները չեն կարողանում ապահովել ցանցի ջրի պահանջվող ջեռուցումը։

Կաթսայից թարմ գոլորշին 12,8 ՄՊա ճնշմամբ և 555 0 ջերմաստիճանով մտնում է տուրբինային HPC և սպառվելուց հետո ուղարկվում է տուրբինի HPC, ապա՝ HPC։ Մշակվելուց հետո գոլորշին հոսում է LPC-ից դեպի կոնդենսատոր:

Վերականգնման համար նախատեսված էներգաբլոկն ունի երեք բարձր ճնշման տաքացուցիչ (HPH) և չորս ցածր ճնշման (LPH) տաքացուցիչ: Ջեռուցիչները համարակալվում են տուրբինային ագրեգատի պոչից: Ջեռուցման գոլորշու կոնդենսատը HPH-7 կասկադով լցվում է HPH-6-ի, HPH-5-ի, այնուհետև դեզերատորի մեջ (6 ատմ): LPH4-ից, LPH3-ից և LPH2-ից կոնդենսատի արտահոսքը նույնպես իրականացվում է կասկադով LPH1-ում: Այնուհետև, LPH1-ից, ջեռուցման գոլորշու կոնդենսատը ուղարկվում է CM1 (տես PRT2):

Հիմնական կոնդենսատը և սնուցող ջուրը հաջորդաբար տաքացվում են PE, SH և PS, չորս ցածր ճնշման ջեռուցիչներում (LPH), 0,6 ՄՊա հզորությամբ դեզերատորում և երեք բարձր ճնշման տաքացուցիչներում (HPV): Այս ջեռուցիչներին գոլորշի է մատակարարվում երեք կարգավորվող և չորս չկարգավորվող տուրբինային գոլորշու արդյունահանումներից:

Ջեռուցման ցանցում ջրի ջեռուցման բլոկը ունի կաթսայատան կայան, որը բաղկացած է ստորին (PSG-1) և վերին (PSG-2) ցանցային ջեռուցիչներից, որոնք համապատասխանաբար սնվում են 6-րդ և 7-րդ ընտրանքների գոլորշիով և PVK-ից: Ցանցային վերին և ստորին ջեռուցիչների կոնդենսատը արտահոսքի պոմպերով մատակարարվում է SM1 խառնիչներին՝ LPH1-ի և LPH2-ի միջև և SM2-ին՝ LPH2 և LPH3 ջեռուցիչների միջև:

Սնուցող ջրի ջեռուցման ջերմաստիճանը գտնվում է (235-247) 0 С-ի սահմաններում և կախված է թարմ գոլորշու սկզբնական ճնշումից, HPH7-ում ենթատաքացման քանակից:

Առաջին գոլորշու արդյունահանումը (HPC-ից) օգտագործվում է HPH-7-ում սնուցվող ջուրը տաքացնելու համար, երկրորդը գոլորշու արդյունահանումը (HPC-ից) - մինչև HPH-6, երրորդը (HPC-ից) - HPH-5, D6ata, արտադրության համար; չորրորդը (CSD-ից) - LPH-4-ում, հինգերորդը (CSD-ից) - LPH-3-ում, վեցերորդը (CSD-ից) - LPH-2-ում, դեզերատոր (1.2 ատմ), PSG2-ում, PSV-ում; յոթերորդը (CND-ից) - PND-1-ում և PSG1-ում:

Կորուստները լրացնելու համար սխեման նախատեսում է հում ջրի ընդունում: Հում ջուրը տաքացվում է չմշակված ջրատաքացուցիչում (RWS) մինչև 35 o C ջերմաստիճան, այնուհետև քիմիական մշակումից հետո այն մտնում է դեզերատոր 1,2 ատա: Լրացուցիչ ջրի տաքացումն ու օդազերծումն ապահովելու համար օգտագործվում է վեցերորդ արդյունահանման գոլորշու ջերմությունը։

Կնքման ձողերից գոլորշին D հատ = 0,003D 0 չափով գնում է դեզերատոր (6 ատմ): Ծայրահեղ կնիքների խցիկներից գոլորշին ուղղվում է դեպի SH, միջին կնիքների խցիկներից դեպի PS:

Կաթսայի փչում - երկաստիճան: 1-ին փուլի էքսպանդերից գոլորշին գնում է դեզերատոր (6 ատմ), 2-րդ փուլի էքսպանդերից դեպի դեզերատոր (1,2 ատմ): 2-րդ փուլի էքսպանդատորից ջուրը մատակարարվում է ցանցի ջրատարին՝ ցանցի կորուստները մասամբ լրացնելու համար։

Նկար 1. ՋԷԿ-ի սխեմատիկ դիագրամ, որը հիմնված է TU PT-80/100-130/13-ի վրա:

2. Տուրբինային կայանի սկզբունքային ջերմային դիագրամի հաշվարկըՈւրբաթ-80/100-130/13 բարձր ծանրաբեռնվածության ռեժիմում

Տուրբինային կայանի հիմնական ջերմային սխեմայի հաշվարկը հիմնված է տուրբինի համար տրված գոլորշու հոսքի արագության վրա: Հաշվարկի արդյունքում որոշեք.

? տուրբինային միավորի էլեկտրական հզորությունը - Վե;

? Տուրբինային կայանի և CHP-ի էներգիայի արդյունավետությունը որպես ամբողջություն.

բ. գործակիցը օգտակար գործողություն CHP էլեկտրաէներգիայի արտադրության համար;

մեջ ՋԷԿ-ի արդյունավետության գործակիցը ջեռուցման համար ջերմության արտադրության և մատակարարման համար.

դ) էլեկտրաէներգիայի արտադրության համար տեղեկատու վառելիքի հատուկ սպառումը.

ե. Ջերմային էներգիայի արտադրության և մատակարարման համար տեղեկատու վառելիքի հատուկ սպառումը:

2.1 Հաշվարկի նախնական տվյալներ

Կենդանի գոլորշու ճնշում -

Թարմ գոլորշու ջերմաստիճանը -

Ճնշումը կոնդենսատորում - P-ից = 0,00226 ՄՊա

Գոլորշի արտադրության ընտրության պարամետրեր.

գոլորշու սպառում -

տալ - ,

հակադարձ - .

Թարմ գոլորշու սպառումը տուրբինի համար -

Ջերմային շղթայի տարրերի արդյունավետության արժեքները տրված են Աղյուսակ 2.1-ում:

Աղյուսակ 2.1. Ջերմային շղթայի տարրերի արդյունավետության գործակիցը

2.2 Տուրբինների արդյունահանման ճնշումների հաշվարկը

Ջերմային բեռ CHPP-ն որոշվում է գոլորշու արտադրության սպառողի կարիքներով և արտաքին սպառողին ջերմության մատակարարմամբ ջեռուցման, օդափոխության և տաք ջրամատակարարման համար:

Արդյունաբերական ջերմային և հոսանքի տուրբինով արդյունաբերական ջերմային և էներգիայի տուրբինով ջերմային արդյունավետության բնութագրերը հաշվարկելու համար (-5ºС-ից ցածր), անհրաժեշտ է որոշել գոլորշու ճնշումը տուրբինի արյունահոսության մեջ: Այս ճնշումը սահմանվում է ելնելով արդյունաբերական օգտագործողի պահանջներից և ջերմաստիճանի աղյուսակցանցի ջուր.

Այս դասընթացի աշխատանքում ընդունվում է մշտական ​​գոլորշու արդյունահանում արտաքին սպառողի տեխնոլոգիական (արդյունաբերական) կարիքների համար, որը հավասար է ճնշմանը, որը համապատասխանում է տուրբինի անվանական աշխատանքին, հետևաբար, ճնշումը չկարգավորվող տուրբինային արդյունահանումներում. 1-ը և թիվ 2-ը հետևյալն են.

Անվանական ռեժիմում տուրբինի արդյունահանման գոլորշու պարամետրերը հայտնի են նրա հիմնական պարամետրերից: բնութագրերը.

Անհրաժեշտ է որոշել իրական (այսինքն՝ տվյալ ռեժիմի համար) ճնշման արժեքը ջերմության արդյունահանման մեջ: Դա անելու համար կատարվում է գործողությունների հետևյալ հաջորդականությունը.

1. Ըստ տրված արժեքի և ջեռուցման ցանցի ընտրված (տրված) ջերմաստիճանի գրաֆիկի, մենք որոշում ենք ցանցի ջրի ջերմաստիճանը ցանցի ջեռուցիչների հետևում դրսի տվյալ ջերմաստիճանում. տՆԱՐ

տԱրև = տ O.S + b CHP ( տ P.S - տ O.S)

տ մ.թ.ա. \u003d 55,6 + 0,6 (106,5 - 55,6) \u003d 86,14 0 C

2. Ըստ ընդունված արժեքի ջրի undercooling եւ եւ արժեքի տ BC ցանցային ջեռուցիչում մենք գտնում ենք հագեցվածության ջերմաստիճանը.

= տարև + և

86,14 + 4,3 \u003d 90,44 0 С

Այնուհետև, ըստ ջրի և գոլորշու հագեցվածության աղյուսակների, մենք որոշում ենք գոլորշու ճնշումը ցանցի ջեռուցիչում. Ռ BC = 0,07136 ՄՊա:

3. Ցանցի ստորին ջեռուցիչի ջերմային բեռը հասնում է կաթսայատան ընդհանուր բեռի 60%-ին։

տ NS = տ O.S + 0.6 ( տ V.S - տ O.S)

t NS \u003d 55,6 + 0,6 (86,14 - 55,6) \u003d 73,924 0 C

Համաձայն ջրի և գոլորշու հագեցվածության աղյուսակների, մենք որոշում ենք գոլորշու ճնշումը ցանցի ջեռուցիչում Ռ H C \u003d 0,04411 ՄՊա:

4. Տուրբինի թիվ 6, թիվ 7 կոգեներացիոն (կարգավորվող) արդյունահանումներում որոշում ենք գոլորշու ճնշումը՝ հաշվի առնելով խողովակաշարերի միջոցով ճնշման ընդունված կորուստները.

որտեղ ընդունվում են կորուստները խողովակաշարերում և տուրբինի կառավարման համակարգերում. ;

5. Ըստ գոլորշու ճնշման արժեքի ( Ռ 6 ) տուրբինի թիվ 6 ջեռուցման արդյունահանման մեջ մենք նշում ենք գոլորշու ճնշումը չկարգավորվող տուրբինային արդյունահանման մեջ թիվ 3 արդյունաբերական արդյունահանման և թիվ 6 վերահսկվող ջեռուցման արդյունահանման միջև (ըստ Flugel-Stodola հավասարման).

որտեղ Դ 0 , Դ, Ռ 60 , Ռ 6 - գոլորշու հոսքի արագությունը և ճնշումը տուրբինի արդյունահանման մեջ համապատասխանաբար անվանական և հաշվարկային ռեժիմում:

2.3 Պարամետրերի հաշվարկգոլորշու ընդլայնման գործընթացը տուրբինային խցիկներումհ- Սդիագրամ

Օգտագործելով ստորև նկարագրված մեթոդը և նախորդ պարբերությունում հայտնաբերված արդյունահանումների ճնշման արժեքները, մենք կառուցում ենք գոլորշու ընդլայնման գործընթացի դիագրամ տուրբինի հոսքի ճանապարհին. տ երկհարկանի=- 15 є ՀԵՏ.

Խաչմերուկի կետը հ, ս- իզոբարային դիագրամը իզոթերմայով որոշում է թարմ գոլորշու էթալպիան (կետ 0 ).

Կենդանի գոլորշու ճնշման կորուստը կանգառի և հսկիչ փականներում և ամբողջովին բաց փականներով մեկնարկային գոլորշու ուղու մոտ մոտավորապես 3% է: Հետևաբար, տուրբինի առաջին փուլի դիմաց գոլորշու ճնշումը հետևյալն է.

Վրա հ, ս- դիագրամը ցույց է տալիս իզոբարի հատման կետը թարմ գոլորշու էթալպիայի մակարդակի հետ (կետ 0 /):

Յուրաքանչյուր տուրբինի խցիկի ելքի վրա գոլորշու պարամետրերը հաշվարկելու համար մենք ունենք խցիկների ներքին հարաբերական արդյունավետության արժեքները:

Աղյուսակ 2.2. Տուրբինի ներքին հարաբերական արդյունավետությունը ըստ խցիկների

Ստացված կետից (կետ 0 /) ուղղահայաց դեպի վար (իզենտրոպի երկայնքով) գծվում է թիվ 3 ընտրության ճնշման իզոբարի հետ խաչմերուկ։ Հատման կետի էթալպիան հավասար է.

Գոլորշու էթալպիան երրորդ ռեգեներատիվ սելեկցիայի խցիկում իրական ընդարձակման գործընթացում հավասար է.

Նման հ,ս- դիագրամը պարունակում է կետեր, որոնք համապատասխանում են գոլորշու վիճակին վեցերորդ և յոթերորդ ընտրության պալատում:

Գոլորշի ընդլայնման գործընթացը կառուցելուց հետո հ, Ս- դիագրամը ցույց է տալիս վերականգնվող ջեռուցիչների համար չկարգավորված արդյունահանումների իզոբարներ Ռ 1 , Ռ 2 ,Ռ 4 ,Ռ 5 և այս արդյունահանման մեջ գոլորշու էթալպիաները հաստատված են:

վրա կառուցված հ,ս- գծապատկերում կետերը միացված են գծով, որն արտացոլում է գոլորշու ընդլայնման գործընթացը տուրբինի հոսքի ճանապարհին: Գոլորշի ընդլայնման գործընթացի գրաֆիկը ներկայացված է Նկար Ա.1-ում: (Հավելված Ա):

Ըստ կառուցված հ,ս- դիագրամը որոշում է գոլորշու ջերմաստիճանը տուրբինի համապատասխան ընտրության մեջ նրա ճնշման և էնթալպիայի արժեքներով: Բոլոր պարամետրերը տրված են աղյուսակ 2.3-ում:

2.4 Ջեռուցիչների թերմոդինամիկական պարամետրերի հաշվարկը

Վերականգնվող ջեռուցիչներում ճնշումը ավելի քիչ է, քան արդյունահանման խցերում ճնշման կորստի քանակով, արդյունահանման խողովակաշարերի հիդրավլիկ դիմադրության, անվտանգության և կանգառի փականների պատճառով:

1. Մենք հաշվում ենք հագեցած ջրի գոլորշիների ճնշումը ռեգեներատիվ տաքացուցիչներում։ Տուրբինի արդյունահանումից մինչև համապատասխան ջեռուցիչ խողովակաշարում ճնշման կորուստները վերցվում են հավասար.

Հագեցած ջրի գոլորշիների ճնշումը սնուցման և կոնդենսատային ջրի դեաերատորներում հայտնի է դրանց տեխնիկական բնութագրերից և համապատասխանաբար հավասար է.

2. Ըստ հագեցվածության վիճակում ջրի և գոլորշու հատկությունների աղյուսակի, ըստ հայտնաբերված հագեցվածության ճնշումների, որոշում ենք տաքացնող գոլորշու կոնդենսատի ջերմաստիճանները և էնթալպիաները։

3. Մենք ընդունում ենք ջրի ցածր սառեցումը.

Բարձր ճնշման ռեգեներատիվ ջեռուցիչներում - 2єՀետ

Ցածր ճնշման վերականգնող ջեռուցիչներում - 5єՀետ,

Դիերատորներում - 0є Հետ ,

հետևաբար, այս ջեռուցիչների ելքի ջրի ջերմաստիճանը հետևյալն է.

, є Հետ

4. Համապատասխան ջեռուցիչների հետևում ջրի ճնշումը որոշվում է տրակտի հիդրավլիկ դիմադրությամբ և պոմպերի աշխատանքային ռեժիմով: Այս ճնշումների արժեքներն ընդունված են և տրված են Աղյուսակ 2.3-ում:

5. Ըստ ջրի և գերտաքացվող գոլորշու աղյուսակների, մենք որոշում ենք ջրի էթալպիան ջեռուցիչներից հետո (ըստ արժեքների և).

6. Ջրի ջեռուցումը ջեռուցիչում սահմանվում է որպես ջեռուցիչի մուտքի և ելքի ջրի էթալպիաների տարբերություն.

, կՋ/կգ;

կՋ/կգ;

կՋ/կգ;

կՋ/կգ;

կՋ/կգ

կՋ/կգ;

կՋ/կգ;

կՋ/կգ;

կՋ/կգ,

որտեղ է կոնդենսատի էթալպիան կնիքի ջեռուցիչի ելքի վրա: Այս աշխատանքում այս արժեքը վերցված է հավասար.

7. Ջեռուցման գոլորշու կողմից տաքացուցիչի ջրին արձակվող ջերմությունը.

2.5 Տուրբինային կայանում գոլորշու և ջրի պարամետրերը

Հետագա հաշվարկների հարմարության համար տուրբինային կայանում գոլորշու և ջրի պարամետրերը, որոնք հաշվարկվել են վերևում, ամփոփված են Աղյուսակ 2.3-ում:

Դրենաժային հովացուցիչ սարքերում գոլորշու և ջրի պարամետրերի վերաբերյալ տվյալները տրված են Աղյուսակ 2.4-ում:

Աղյուսակ 2.3. Տուրբինային կայանում գոլորշու և ջրի պարամետրերը

Աղյուսակ 2.4. Գոլորշու և ջրի պարամետրերը արտահոսքի հովացուցիչներում

2.6 Ջերմային սխեմայի տարրերում գոլորշու և կոնդենսատի հոսքի արագության որոշում

Հաշվարկը կատարվում է հետևյալ հաջորդականությամբ.

1. Դիզայնի ռեժիմում գոլորշու հոսքը դեպի տուրբին:

2. Գոլորշին արտահոսում է կնիքների միջով

Ընդունիր, ուրեմն

4. Սնուցման ջրի սպառումը մեկ կաթսայի համար (ներառյալ փչելը)

որտեղ է կաթսայի ջրի քանակը, որն անցնում է շարունակական փչման մեջ

Դ և այլն= (բ և այլն/100)·Դ էջ=(1.5/100) 131.15=1.968կգ/վրկ

5. Գոլորշի ելք մաքրման ընդլայնիչից

որտեղ է արտազատվող գոլորշու մասնաբաժինը փչող ջրից շարունակական փչման ընդլայնիչում

6. Փչել ջրի ելքը ընդարձակիչից

7. Քիմիական ջրի մաքրման կայանից (CWT) հավելյալ ջրի սպառում.

որտեղից է կոնդենսատի վերադարձի գործակիցը

արտադրության սպառողներին, մենք ընդունում ենք;

Գոլորշի հոսքի արագության հաշվարկը ռեգեներատիվ և ցանցային ջեռուցիչներում օդազերծիչում և կոնդենսատորում, ինչպես նաև կոնդենսատի հոսքի արագության հաշվարկը ջեռուցիչների և խառնիչների միջոցով հիմնված է նյութի և ջերմային մնացորդի հավասարումների վրա:

Հաշվեկշռի հավասարումները հաջորդաբար կազմվում են ջերմային սխեմայի յուրաքանչյուր տարրի համար:

Տուրբինային կայանի ջերմային սխեմայի հաշվարկման առաջին փուլը ցանցային ջեռուցիչների համար ջերմային հաշվեկշիռների պատրաստումն է և դրանցից յուրաքանչյուրի համար գոլորշու հոսքի արագության որոշումը՝ հիմնվելով տուրբինի տվյալ ջերմային բեռի և ջերմաստիճանի գրաֆիկի վրա: Դրանից հետո կազմվում են բարձր ճնշման ռեգեներատիվ տաքացուցիչների, դեզերատորների և ցածր ճնշման տաքացուցիչների ջերմային հաշվեկշիռները։

2.6.1 Ցանցային ջեռուցման տեղադրում (կաթսայատուն)

Աղյուսակ 2.5. Գոլորշու և ջրի պարամետրերը ցանցի ջեռուցման կայանում

Տեղադրման պարամետրերը սահմանվում են հետևյալ հաջորդականությամբ.

1. Ցանցի ջրի սպառումը հաշվարկված ռեժիմի համար

2. Ցանցի ստորին ջեռուցիչի ջերմային հավասարակշռությունը

Ջեռուցման գոլորշու հոսքը դեպի ստորին ցանցի ջեռուցիչ

Աղյուսակ 2.1-ից:

3. Վերին ցանցի ջեռուցիչի ջերմային հավասարակշռությունը

Ջեռուցման գոլորշու հոսքը դեպի վերին ցանցի ջեռուցիչ

Վերականգնող բարձր ջերմաստիճան տաքացուցիչներ ճնշման և կերակրման կայան (պոմպ)

LDPE 7

HPH7 ջերմային հաշվեկշռի հավասարումը

Ջեռուցման գոլորշու սպառումը PVD7-ի համար

LDPE 6

Ջերմային հաշվեկշռի հավասարումը HPH6-ի համար

Ջեռուցման գոլորշու սպառումը PVD6-ի համար

ջերմությունը հեռացվում է դրենաժից OD2

Սնուցման պոմպ (PN)

Ճնշում PN-ից հետո

Ճնշումը պոմպում PN-ում

Ճնշման անկում

Ջրի հատուկ ծավալը PN v PN-ում - որոշվում է աղյուսակներից ըստ արժեքի

ՌԵրկ.

Սնուցման պոմպի արդյունավետությունը

Ջրի ջեռուցում Երկ

Էնթալպիա PN-ից հետո

Որտեղ - աղյուսակ 2.3-ից;

HPH5 ջերմային հաշվեկշռի հավասարումը

Ջեռուցման գոլորշու սպառումը PVD5-ի համար

2.6.3 Սնուցման ջրի դեզերատոր

Ընդունված է DPV-ում փականի ցողունների կնիքներից գոլորշու հոսքի արագությունը

Գոլորշի էթալպիա փականների ցողունային կնիքներից

(ժամը P = 12,9 ՄՊաև t=556 0 Հետ) :

Գոլորշիացում դեզերատորից.

Դ թողարկում=0,02 Դ PV=0.02

Գոլորշու մասնաբաժինը (դեաերատորից դեպի PE գնացող գոլորշիների մասնաբաժիններով, միջին և վերջի կնիքի խցիկների կնիքները)

Դեաերատորի նյութի հաշվեկշռի հավասարումը.

.

Դեաերատորի ջերմային հաշվեկշռի հավասարումը

Այս հավասարման մեջ արտահայտությունը փոխարինելուց հետո Դ CD մենք ստանում ենք.

Ջեռուցման գոլորշու սպառումը երրորդ տուրբինի արդյունահանումից մինչև DPV

հետևաբար թիվ 3 տուրբինի արդյունահանումից մինչև DPV ջեռուցման գոլորշու սպառումը.

Դ D = 4,529:

Կոնդենսատի հոսքը դեզերատորի մուտքի մոտ.

Դ KD \u003d 111.82 - 4.529 \u003d 107.288:

2.6.4 Հում ջրատաքացուցիչ

Դրենաժային էնթալպիա հ ՊՍՎ=140

.

2.6.5 Երկու փուլով մաքրման ընդլայնիչ

2-րդ փուլ՝ 6 ատմ եռացող ջրի ընդլայնում քանակով

մինչև 1 ատմ ճնշում:

= + (-)

ուղարկվել է մթնոլորտային օդազերծիչին:

2.6.6 Լրացուցիչ ջրի դեզերատոր

Տեղադրված է http://www.allbest.ru/

Հետադարձ կոնդենսատի դեզերատորի և լրացուցիչ ջրի DKV-ի նյութական հաշվեկշռի հավասարումը:

ԴԿՎ = + Դ P.O.V + ԴԼավ + ԴՕՎ;

Քիմիական մաքրված ջրի սպառում.

Դ OB = ( ԴՊ - ԴԼավ) + + Դ UT.

Ջերմային հավասարակշռությունը փչող ջրային հովացուցիչի

նյութական տուրբինային կոնդենսատ

որտեղ ք OP = հ հջերմություն, որը մատակարարվում է ՕՊ-ում լրացուցիչ ջրին:

ք OP \u003d 670,5- 160 \u003d 510,5 կՋ / կգ,

որտեղ: հ OP-ի ելքի վրա փչող ջրի էթալպիա:

Մենք ընդունում ենք արդյունաբերական ջերմային սպառողներից կոնդենսատի վերադարձը.k = 0.5 (50%), ապա.

ԴԼավ = ?k* Դ P = 0,5 51,89 = 25,694 կգ / վ;

Դ RH = (51,89 - 25,694) + 1,145 + 0,65 = 27,493 կգ/վ:

ՕՊ-ում ջրի լրացուցիչ ջեռուցումը որոշվում է OP ջերմային հաշվեկշռի հավասարումից.

= 27.493 այստեղից:

= 21,162 կՋ/կգ:

Փչող հովացուցիչից (BP) հետո լրացուցիչ ջուրը մտնում է քիմիական ջրի մաքրման, այնուհետև քիմիապես մշակված ջրատաքացուցիչ:

POV քիմիապես մաքրված ջրատաքացուցիչի ջերմային հավասարակշռությունը.

որտեղ ք 6 - թիվ 6 տուրբինի արդյունահանման գոլորշու միջոցով ջեռուցիչում փոխանցվող ջերմության քանակը.

ջրի ջեռուցում POV-ում. Ընդունել հ RH = 140 կՋ/կգ, ապա

.

SOW-ի համար գոլորշու հոսքի արագությունը որոշվում է քիմիապես մշակված ջրատաքացուցիչի ջերմային հավասարակշռությունից.

Դ POV 2175.34 = 27.493 230.4 որտեղից Դ POV = 2,897 կգ / վ:

Այսպիսով,

ԴԿՎ = Դ

Ջերմային հաշվեկշռի հավասարումը քիմիապես մշակված ջրի դեզերատորի համար.

Դ հ 6 + Դ POV հ+ Դլավ հ+ ԴՕՎ հԴՀՖ հ

Դ 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (Դ+ 56,084) * 391,6

Այստեղից Դ\u003d 0,761 կգ / վ - ջեռուցման գոլորշու սպառումը DKV-ում և տուրբինի թիվ 6 արդյունահանումը:

Կոնդենսատի հոսքը DKV-ի ելքի վրա.

ԴԿՎ \u003d 0,761 + 56,084 \u003d 56,846 կգ / վ:

2.6.7 Ցածր ճնշման վերականգնող ջեռուցիչներ

HDPE 4

Ջերմային հավասարակշռության հավասարումը HDPE4-ի համար

.

Ջեռուցման գոլորշու սպառումը LPH4-ի համար

,

որտեղ

HDPE և խառնիչCM2

Համակցված ջերմային հաշվեկշռի հավասարումը.

որտեղ է կոնդենսատի հոսքը LPH2 ելքի մոտ.

Դ K6 = Դ KD - ԴՀՖ -ԴԱրև - Դ PSV = 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609

փոխարինող Դ K2 համակցված ջերմային հաշվեկշռի հավասարման մեջ.

Դ\u003d 0,544 կգ / վ - ջեռուցման գոլորշու սպառումը LPH3-ում թիվ 5 ընտրանքից

տուրբիններ.

PND2, խառնիչ CM1, PND1

Ջերմաստիճանը PS-ի համար.

Կազմված են 1 նյութական և 2 ջերմային հաշվեկշռի հավասարումներ.

1.

2.

3.

փոխարինել 2-րդ հավասարմանը

Մենք ստանում ենք.

կգ/վրկ;

Դ P6 = 1,253 կգ/վրկ;

Դ P7 = 2,758 կգ/վրկ.

2.6.8 Կոնդենսատոր

Կոնդենսատորի նյութական մնացորդի հավասարումը

.

2.7 Նյութական հաշվեկշռի հաշվարկի ստուգում

Ջերմային սխեմայի բոլոր հոսքերի հաշվարկներում հաշվի առնելու ճիշտության ստուգումն իրականացվում է տուրբինային կոնդենսատորում գոլորշու և կոնդենսատի նյութական մնացորդների համեմատությամբ:

Արտանետվող գոլորշու հոսքը դեպի կոնդենսատոր.

,

որտեղ է գոլորշու հոսքի արագությունը տուրբինի արդյունահանման պալատից թվով.

Արդյունահանումներից գոլորշու հոսքի արագությունը տրված է Աղյուսակ 2.6-ում:

Աղյուսակ 2.6. Տուրբինների արդյունահանման գոլորշու սպառումը

Տուրբինային արդյունահանումներից գոլորշու ընդհանուր հոսքը

Տուրբինից հետո գոլորշու հոսքը դեպի կոնդենսատոր.

Գոլորշի և կոնդենսատի հավասարակշռության սխալ

Քանի որ գոլորշու և կոնդենսատի հավասարակշռության սխալը չի ​​գերազանցում թույլատրելի արժեքը, հետևաբար, ջերմային սխեմայի բոլոր հոսքերը ճիշտ են հաշվի առնվում:

2.8 Տուրբինային ագրեգատի էներգետիկ հաշվեկշիռը Ուրբաթ- 80/100-130/13

Եկեք որոշենք տուրբինի խցիկների հզորությունը և դրա ընդհանուր հզորությունը.

Ն ես=

որտեղ Ն ես OTS - տուրբինի խցիկի հզորությունը, Ն ես UTS = Դ ես UTS Հ ես UTS,

Հ ես UTS = Հ ես UTS - Հ ես +1 HTS - ջերմության անկում խցիկում, կՋ/կգ,

Դ ես OTS - գոլորշու անցում կուպեով, կգ/վ:

կուպե 0-1:

Դ 01 UTS = Դ 0 = 130,5 կգ/վրկ,

Հ 01 UTS = Հ 0 UTS - Հ 1 UTS = 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 կՋ/կգ,

Ն 01 UTS = 130,5 . 253,6 = 33,095 Մ.Վտ.

- կուպե 1-2:

Դ 12 UTS = Դ 01 -Դ 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 կգ/վրկ,

Հ 12 UTS = Հ 1 UTS - Հ 2 UTS = 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 կՋ/կգ,

Ն 12 UTS = 121,869 . 11 5,2 = 14,039 Մ.Վտ.

- կուպե 2-3:

Դ 23 UTS = Դ 12 -Դ 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 կգ/վրկ,

Հ 23 UTS = Հ 2 UTS - Հ 3 UTS = 3118,2 - 2981,4 = 136,8 կՋ/կգ,

Ն 23 UTS = 112,94 . 136,8 = 15,45 Մ.Վտ.

- կուպե 3-4:

Դ 34 UTS = Դ 23 -Դ 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 կգ/վրկ,

Հ 34 UTS = Հ 3 UTS - Հ 4 UTS = 2981,4 - 2790,384 = 191,016 կՋ/կգ,

Ն 34 UTS = 51,774 . 191,016 = 9,889 Մ.Վտ.

- կուպե 4-5:

Դ 45 UTS = Դ 34 -Դ 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416 կգ/վրկ,

Հ 45 UTS = Հ 4 UTS - Հ 5 UTS = 2790,384 - 2608,104 = 182,28 կՋ/կգ,

Ն 45 UTS = 43,416 . 182,28 = 7,913 Մ.Վտ.

- կուպե 5-6:

Դ 56 UTS = Դ 45 -Դ 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935 կգ/վրկ,

Հ 56 UTS = Հ 5 UTS - Հ 6 UTS = 2608,104 - 2566,944 = 41,16 կՋ/կգ,

Ն 45 UTS = 33, 935 . 41,16 = 1,397 Մ.Վտ.

- կուպե 6-7:

Դ 67 UTS = Դ 56 -Դ 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087 կգ/վրկ,

Հ 67 UTS = Հ 6 UTS - Հ 7 UTS = 2566,944 - 2502,392 = 64,552 կՋ/կգ,

Ն 67 UTS = 20,087 . 66,525 = 1, 297 Մ.Վտ.

- կուպե 7-K:

Դ 7կ UTS = Դ 67 -Դ 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388 կգ/վրկ,

Հ 7կ UTS = Հ 7 UTS - Հ դեպի UTS = 2502,392 - 2442,933 = 59,459 կՋ/կգ,

Ն 7կ UTS = 6,388 . 59,459 = 0,38 Մ.Վտ.

3.5.1 Տուրբինային խցիկների ընդհանուր հզորությունը

3.5.2 Տուրբինային հավաքածուի էլեկտրական հզորությունը որոշվում է բանաձևով.

Ն E = Ն ես

որտեղ է գեներատորի մեխանիկական և էլեկտրական արդյունավետությունը,

Ն E \u003d 83.46. 0,99. 0,98=80,97ՄՎտ։

2.9 Տուրբինի ջերմային արդյունավետության ցուցանիշներ

Տուրբինային կայանի ջերմության ընդհանուր սպառումը

, ՄՎտ

.

2. Ջերմային սպառումը ջեռուցման համար

,

որտեղ հ Տ- գործակիցը հաշվի առնելով ջերմային կորուստները ջեռուցման համակարգում.

3. Արդյունաբերական սպառողների ջերմության ընդհանուր սպառումը

,

.

4. Արտաքին սպառողների ջերմության ընդհանուր սպառումը

, ՄՎտ

.

5. Էլեկտրաէներգիայի արտադրության համար տուրբինային կայանի ջերմային սպառումը

,

6. Էլեկտրաէներգիայի արտադրության տուրբինային կայանի արդյունավետությունը (բացառությամբ էլեկտրաէներգիայի սեփական սպառման).

,

.

7. Էլեկտրաէներգիայի արտադրության համար հատուկ ջերմային սպառում

,

2.10 CHP-ի էներգետիկ ցուցանիշները

Թարմ գոլորշու պարամետրերը գոլորշու գեներատորի ելքի վրա:

- ճնշում P PG = 12,9 ՄՊա;

- Գոլորշի գեներատորի համախառն արդյունավետությունը SG-ից = 0,92;

- ջերմաստիճան t SG = 556 о С;

- հ PG = 3488 կՋ / կգ նշվածում Ռ PG և տ PG.

Գոլորշի գեներատորի արդյունավետությունը՝ վերցված E-320/140 կաթսայի բնութագրերից

.

1. Գոլորշի գեներատորի հավաքածուի ջերմային բեռը

, ՄՎտ

2. Խողովակաշարերի արդյունավետություն (ջերմային տրանսպորտ)

,

.

3. Էլեկտրաէներգիայի արտադրության համար CHP-ի արդյունավետությունը

,

.

4. ՋԷԿ-ի արդյունավետությունը ջեռուցման համար ջերմության արտադրության և մատակարարման համար՝ հաշվի առնելով PVK-ն.

,

.

PVC ժամը տ Հ=- 15 0 Հետաշխատանքները,

5. Էլեկտրաէներգիայի արտադրության համար տեղեկատու վառելիքի հատուկ սպառումը

,

.

6. Ջերմային էներգիայի արտադրության և մատակարարման համար տեղեկատու վառելիքի հատուկ սպառումը

,

.

7. Վառելիքի ջերմության սպառումը մեկ կայանի համար

,

.

8. Էներգաբլոկի ընդհանուր արդյունավետությունը (համախառն).

,

9. Ջերմության հատուկ սպառումը մեկ CHP էներգաբլոկի համար

,

.

10. Էներգաբլոկի արդյունավետություն (ցանց)

,

.

որտեղ E S.N - էլեկտրաէներգիայի սեփական հատուկ սպառումը, E S.N = 0.03:

11. Տեղեկատվական վառելիքի «ցանց» հատուկ սպառումը.

,

.

12. Տեղեկատվական վառելիքի սպառումը

կգ/վրկ

13. Արտաքին սպառողներին մատակարարվող ջերմության առաջացման համար տեղեկատու վառելիքի սպառում

կգ/վրկ

14. Էլեկտրաէներգիայի արտադրության համար տեղեկատու վառելիքի սպառումը

V E U \u003d V U -V T U \u003d 13.214-8.757 \u003d 4.457 կգ / վ

Եզրակացություն

Էլեկտրակայանի ջերմային սխեմայի հաշվարկման արդյունքում PT-80/100-130/13 արտադրական ջերմաէներգետիկ տուրբինի հիման վրա, որն աշխատում է շրջակա միջավայրի ջերմաստիճանում բարձրացված բեռի ռեժիմում, հետևյալ արժեքները. ստացվել են այս տեսակի էլեկտրակայանը բնութագրող հիմնական պարամետրերը.

Տուրբինային արդյունահանման գոլորշու սպառումը

Ջեռուցման գոլորշու սպառումը ցանցային ջեռուցիչների համար

Ջերմային ելք տուրբինային կայանի ջեռուցման համար

Ք Տ= 72,22 ՄՎտ;

Ջերմային ելք տուրբինային գործարանից արդյունաբերական սպառողներին

Ք Պ= 141,36 ՄՎտ;

Արտաքին սպառողների ջերմության ընդհանուր սպառումը

Ք TP= 231,58 ՄՎտ;

Հոսանք գեներատորի տերմինալներում

Ն հա=80,97 ՄՎտ;

CHP-ի արդյունավետությունը էլեկտրաէներգիայի արտադրության համար

ՋԷԿ-ի արդյունավետությունը ջեռուցման համար ջերմության արտադրության և մատակարարման համար

Հատուկ սպառումվառելիք էլեկտրաէներգիայի արտադրության համար

բ Ե ժամը= 162,27 գ/կվտ/ժ

Ջերմային էներգիայի արտադրության և մատակարարման համար վառելիքի հատուկ սպառումը

բ Տ ժամը= 40,427 կգ/GJ

CHP-ի համախառն ընդհանուր արդյունավետությունը

CHP-ի «զուտ» ընդհանուր արդյունավետությունը

Վառելիքի հատուկ տեղեկատու սպառում մեկ կայանի «զուտ»

Մատենագիտություն

1. Ռիժկին Վ.Յա. Ջերմաէլեկտրակայաններ. Դասագիրք բուհերի համար - 2-րդ հրատ., վերանայված. - Մ.: Էներգիա, 1976.-447 p.

2. Ալեքսանդրով Ա.Ա., Գրիգորիև Բ.Ա. Ջրի և գոլորշու ջերմաֆիզիկական հատկությունների աղյուսակներ. ձեռնարկ. - Մ.: Էդ. MPEI, 1999. - 168s.

3. Պոլեշչուկ Ի.Զ. ՋԷԿ-ի հիմնական ջերմային սխեմաների կազմում և հաշվարկ. Ուղեցույցներ«ՋԷԿ և ԱԷԿ» առարկայի դասընթացի նախագծին / Ուֆայի նահանգ. ավիացիան tech.un - t. - Ուֆա, 2003 թ.

4. Ձեռնարկության ստանդարտ (STP UGATU 002-98). Կառուցման, ներկայացման, նախագծման պահանջներ.-Ուֆա.՝ 1998թ.

5. Բոյկո Է.Ա. ՋԷԿ-ի գոլորշու-խողովակային էլեկտրակայաններ. Տեղեկատու ձեռնարկ - CPI KSTU, 2006 թ. -152s

6. . Ջերմային և ատոմային էլեկտրակայաններ. ձեռնարկ / Ընդհանուր խմբագրության ներքո. համապատասխան անդամ RAS A.V. Կլիմենկոն և Վ.Մ. Զորին. - 3-րդ հրատ. - M.: Izd MPEI, 2003. - 648s.: հիվանդ. - (Ջերմային էներգետիկա և ջերմային ճարտարագիտություն; Գիրք 3):

7. . Ջերմային և ատոմային էլեկտրակայանների տուրբիններ. Դասագիրք ավագ դպրոցների համար / Ed. Ա.Գ., Կոստյուկ, Վ.Վ. Ֆրոլովա. - 2-րդ հրատ., վերանայված։ և լրացուցիչ - M.: Izd MPEI, 2001. - 488 p.

8. Գոլորշի տուրբինային կայանների ջերմային սխեմաների հաշվարկ. Ուսումնական էլեկտրոնային հրատարակություն / Poleshchuk I.Z. - GOU VPO UGATU, 2005 թ.

Կոնվենցիաներ էլեկտրակայաններսարքավորումները և դրանց տարրերը (ներառյալտեքստ, թվեր, ինդեքսներ)

D - կերակրման ջրի դեզերատոր;

DN - ջրահեռացման պոմպ;

K - կոնդենսատոր, կաթսա;

KN - կոնդենսատային պոմպ;

OE - ջրահեռացման հովացուցիչ;

PrTS - հիմնական ջերմային դիագրամ;

PVD, HDPE - վերականգնող ջեռուցիչ (բարձր, ցածր ճնշում);

PVK - գագաթնակետային տաք ջրի կաթսա;

SG - գոլորշու գեներատոր;

PE - գերտաքացուցիչ (առաջնային);

PN - կերակրման պոմպ;

PS - լցոնման տուփի ջեռուցիչ;

ՊՍԺ - հորիզոնական ցանցի ջեռուցիչ;

PSV - չմշակված ջրատաքացուցիչ;

PT - գոլորշու տուրբին; արդյունաբերական և ջեռուցման գոլորշու արդյունահանմամբ ջեռուցման տուրբին;

PHOV - քիմիապես մաքրված ջրատաքացուցիչ;

PE - ejector cooler;

P - ընդարձակող;

CHPP - համակցված ջերմաէլեկտրակայան;

CM - խառնիչ;

СХ - լցոնման տուփի հովացուցիչ;

HPC - բարձր ճնշման բալոն;

LPC - ցածր ճնշման մխոց;

EG - էլեկտրական գեներատոր;

Հավելված Ա

Հավելված Բ

Ռեժիմի դիագրամ PT-80/100

Հավելված Բ

Ջեռուցման գրաֆիկները՝ թողարկման որակի կարգավորման համարտաքացնել ըստ միջին օրական բացօթյա ջերմաստիճանի

Հյուրընկալվել է Allbest.ru կայքում

Նմանատիպ փաստաթղթեր

Հիմնական ջերմային դիագրամի հաշվարկ, տուրբինային խցերում գոլորշու ընդարձակման գործընթացի կառուցում: Կերակրման ջրի ռեգեներատիվ ջեռուցման համակարգի հաշվարկ. Կոնդենսատի հոսքի, տուրբինի և պոմպի աշխատանքի որոշում: Սայրի ընդհանուր կորուստ և ներքին արդյունավետություն:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 19.03.2012թ


Տուրբինում գոլորշու ընդլայնման գործընթացի կառուցումը H-S դիագրամում: Էլեկտրակայանում գոլորշու և ջրի պարամետրերի և հոսքի արագության որոշում: Ջերմային սխեմայի միավորների և սարքերի հիմնական ջերմային հաշվեկշիռների կազմում: Տուրբին գոլորշու հոսքի նախնական գնահատում:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 12/05/2012 թ


Համակցված տուրբինի հիման վրա էլեկտրակայանի ջերմային շղթայի ստուգման հաշվարկման մեթոդների վերլուծություն. KG-6200-2 կոնդենսատորի նախագծման և շահագործման նկարագրությունը: T-100-130 տիպի տուրբինային կայանի վրա հիմնված ջեռուցման կայանի հիմնական ջերմային դիագրամի նկարագրությունը:

թեզ, ավելացվել է 09/02/2010 թ


ջերմային սխեմանէներգաբլոկ: Տուրբինային արդյունահանման գոլորշու պարամետրերը. Գործընթացի կառուցումը hs-դիագրամում. Գոլորշու և ջրի պարամետրերի ամփոփ աղյուսակ. Ջերմային սխեմայի միավորների և սարքերի հիմնական ջերմային հաշվեկշիռների կազմում: Օդազերծիչի և ցանցի տեղադրման հաշվարկ:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 17.09.2012թ


Գոլորշի ընդլայնման գործընթացի կառուցում h-s դիագրամ. Ցանցային ջեռուցիչների տեղադրման հաշվարկ. Գոլորշի ընդլայնման գործընթացը սնուցման պոմպի շարժիչ տուրբինում: Տուրբինի համար գոլորշու հոսքի արագության որոշում: ՋԷԿ-ի ջերմային արդյունավետության հաշվարկ և խողովակաշարերի ընտրություն.

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 06/10/2010 թ


Բլոկի հիմնական ջերմային սխեմայի ընտրություն և հիմնավորում. Գոլորշու և ջրի հիմնական հոսքերի հավասարակշռության կազմում: Տուրբինի հիմնական բնութագրերը. Տուրբինում գոլորշու ընդլայնման գործընթացի կառուցումը hs-դիագրամում. Թափոնների ջերմության կաթսայի ջեռուցման մակերեսների հաշվարկը.

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 25.12.2012թ


Գոլորշի տուրբինի հաշվարկը, շոգետուրբինային կայանքի սխեմատիկ գծապատկերի հիմնական տարրերի պարամետրերը և տուրբինում գոլորշու ընդլայնման ջերմային գործընթացի նախնական կառուցումը h-s-դիագրամում: Տնտեսական ցուցանիշներշոգետուրբինային կայան՝ վերածնմամբ։

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 16.07.2013թ


ԹՈՒ ԱԷԿ-ի հաշվարկային ջերմային սխեմայի կազմում. Աշխատանքային հեղուկի պարամետրերի որոշում, գոլորշու սպառումը տուրբինային ագրեգատի արդյունահանման ժամանակ, ներքին հզորությունը և ջերմային արդյունավետության ցուցանիշները և միավորը որպես ամբողջություն: Կոնդենսատ-սնման ուղու պոմպերի հզորությունը:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 14.12.2010թ


Գոլորշի ընդլայնման գործընթացը տուրբինում. Կենդանի գոլորշու և կերային ջրի սպառման որոշում: Ջերմային սխեմայի տարրերի հաշվարկ: Մատրիցային լուծում Քրամերի մեթոդով. Ծրագրի կոդը և մեքենայի հաշվարկների արդյունքների ելքը: Էներգաբլոկի տեխնիկական և տնտեսական ցուցանիշները.

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 19.03.2014թ


K-500-240 տուրբինի նախագծման ուսումնասիրություն և էլեկտրակայանի տուրբինային կայանի ջերմային հաշվարկ: Տուրբինային բալոնների աստիճանների քանակի ընտրությունը և գոլորշու էթալպիայի քայքայումը նվազում է ըստ աստիճանների: Տուրբինի հզորության որոշում և աշխատանքային սայրի հաշվարկ ճկման և ձգման համար: