T 50 130 kjøle- og varmeturbin. Termisk diagram av turbinanlegget

Turbin T -100/120-130

Enakslet dampturbin T 100/120-130 med en merkeeffekt på 100 MW ved 3000 o/min. Med kondensering og to oppvarmingsdamputtak er den designet for direkte drift av en vekselstrømgenerator, type TVF-100-2 med en kapasitet på 100 MW, med hydrogenkjøling.

Turbinen er designet for å operere med ferskdampparametere på 130 ata og en temperatur på 565C, målt foran stoppventilen.

Den nominelle temperaturen på kjølevannet ved innløpet til kondensatoren er 20C.

Turbinen har to varmeuttak: øvre og nedre, designet for trinnvis oppvarming av nettvann i kjeler.

Turbinen kan ta en belastning på opptil 120 MW ved visse verdier for oppvarming av damputtak.

Turbin PT -65/75-130/13

Kondensatorturbin med kontrollert dampavtrekk for produksjon og fjernvarme uten ettervarme, tosylindret, enstrøms, med en kapasitet på 65 MW.

Turbinen er designet for å fungere med følgende parametere par:

Trykk foran turbinen 130 kgf / cm 2,

Damptemperatur foran turbinen 555 °С,

Damptrykk i produksjonsutvalget 10-18 kgf / cm 2,

Damptrykk i varmeavtrekk 0,6-1,5 kgf / cm 2,

Nominell trykk damp i kondensatoren 0,04 kgf / cm 2.

Maksimalt dampforbruk for turbinen er 400 t/t, maksimalt damputtak for produksjon er 250 t/t, maksimalt beløp frigjort varme fra varmt vann- 90 Gcal/t.

Turbinregenereringsanlegget består av fire varmeovner lavtrykk, avlufter 6 kgf/cm2 og tre varmeovner høytrykk. En del av kjølevannet etter kondensatoren føres til vannbehandlingsanlegget.

Turbin T-50-130

Den enakslede dampturbinen T-50-130 med en merkeeffekt på 50 MW ved 3000 rpm med kondensering og to varmedamputtak er designet for å drive en vekselstrømgenerator av typen TVF 60-2 med en effekt på 50 MW og hydrogenkjøling. Turbinen som settes i drift styres fra kontrollpanelet.

Turbinen er designet for å operere med ferskdampparametere på 130 ata, 565 C 0 målt foran stoppventilen. Den nominelle temperaturen på kjølevannet ved innløpet til kondensatoren er 20 С 0 .

Turbinen har to varmeuttak, øvre og nedre, designet for trinnvis oppvarming av nettvann i kjeler. Matevannet varmes opp sekvensielt i kjøleskapene til hovedejektoren og dampsugeejektoren fra tetningene med en pakkboksvarmer, fire HDPE og tre HPH. HPH nr. 1 og nr. 2 mates med damp fra varmeekstraksjoner, og de resterende fem - fra uregulerte ekstraksjoner etter 9, 11, 14, 17, 19 trinn.

Kondensatorer

Hovedformålet med kondenseringsanordningen er å kondensere eksosdampen til turbinen og sikre optimalt damptrykk bak turbinen under nominelle driftsforhold.

I tillegg til å opprettholde trykket til eksosdampen på nivået som kreves for økonomisk drift av turbinanlegget, sikrer det vedlikehold av eksosdampkondensatet og dets kvalitet i samsvar med kravene til PTE og fravær av underkjøling i forhold til til metningstemperaturen i kondensatoren.

Tekniske data for kondensatoren 65KTsST:

Varmeoverføringsflate, m 3 3000

Antall kjølerør, stk. 5470

Innvendig og utvendig diameter, mm 23/25

Lengde på kondensatorrør, mm 7000

Rørmateriale - kobber-nikkellegering MNZh5-1

Nominelt forbruk av kjølevann, m 3 / h 8000

Antall kjølevannspassasjer, stk. 2

Antall kjølevannstrømmer, stk. 2

Masse av kondensatoren uten vann, t. 60,3

Masse av kondensatoren med fylt vannrom, t 92,3

Masse av kondensatoren med fylt damprom under hydrotesting, t 150,3

Renhetskoeffisienten til rørene, vedtatt i den termiske beregningen av kondensatoren 0,9

Kjølevannstrykk, MPa (kgf/cm2) 0,2(2,0)

USSR'S ENERGI- OG ELEKTRIFISERINGSMINISTERIET

TEKNISK HOVEDAVDELING FOR DRIFT AV KRAFTSYSTEMER

VEDTA:

Nestleder i Teknisk hovedavdeling

TYPISK

ENERGI KARAKTERISTIKA TIL TURBONENHETEN

T-50-130 TMZ

RD 34.30.706

UDC 621.165-18

Satt sammen av Sibtechenergo med deltakelse av Moskva-hovedbedriften "Soyuztechenergo"

BLINDTARM

1. Den typiske energikarakteristikken til T-50-130 TMZ-turbinsettet ble satt sammen på grunnlag av termiske tester av to turbiner (utført av Yuzhtekhenergo ved Leningradskaya CHPP-14 og Sibtekhenergo ved Ust-Kamenogorsk CHPP) og gjenspeiler gjennomsnittlig effektivitet for turbinenheten som har blitt overhalt og fungerer i henhold til fabrikkdesignets termiske skjema (diagram T-1) og under følgende forhold, tatt som nominelt:

Trykk og temperatur på fersk damp foran turbinstoppventilene - henholdsvis - 130 kgf/cm2* og 555 °С;

Maksimalt tillatt forbruk av levende damp er 265 t/t;

Maksimalt tillatte dampstrømningshastigheter gjennom det omskiftbare rommet og lavtrykkspumpen er henholdsvis 165 og 140 t/t; grenseverdier for dampstrøm gjennom visse rom tilsvarer spesifikasjoner AT;

Eksosdamptrykk:

a) å karakterisere kondenseringsmodusen med konstant trykk og ytelsesegenskaper med valg for to- og ett-trinns oppvarming av nettverksvann - 0,05 kgf/cm2;

b) å karakterisere kondensasjonsmodusen ved en konstant strømningshastighet og temperatur på kjølevannet i samsvar med den termiske karakteristikken til kondensatoren K ved W\u003d 7000 m3 / t og Electrosila";

Trykkreguleringsområdet i det øvre varmeavtrekket er 0,6-2,5 kgf/cm2, og i det nedre - 0,5-2,0 kgf/cm2;

Oppvarming av nettverksvann i varmeanlegget - 47 °С.

Testdataene som ligger til grunn for denne energikarakteristikken ble behandlet ved å bruke "Tables of Thermophysical Properties of Water and Steam" (Publishing House of Standards, 1960).

Kondensatet til oppvarmingsdampen til høytrykksvarmerne kaskades inn i HPH nr. 5, og derfra føres det inn i avlufteren med en hastighet på 6 kgf/cm2. Hvis damptrykket i ekstraksjonskammer III er under 9 kgf/cm2, sendes varmedampkondensatet fra HPH nr. 5 til HPH nr. 4. I dette tilfellet, hvis damptrykket i ekstraksjonskammer II er høyere enn 9 kgf/ cm2 sendes varmedampkondensatet fra HPH nr. 6 til avlufter 6 kgf/cm2.

Oppvarmingsdampkondensat fra lavtrykksovner kaskades inn i LPH nr. 2, hvorfra det føres med avløpspumper til hovedkondensatledningen etter LPH nr. 2. Oppvarmingsdampkondensat fra LPH nr. 1 tappes inn i kondensatoren.

Øvre og nedre nettvannvarmere er koblet til henholdsvis VI og VII turbinuttak. Varmedampkondensatet til den øvre varmtvannsberederen tilføres hovedkondensatledningen nedstrøms LPH nr. 2, og den nedre føres inn i hovedkondensatledningen nedstrøms LPH nr. 1.

2. Sammensetningen av turbinenheten, sammen med turbinen, inkluderer følgende utstyr:

Generator type TV-60-2 av Elektrosila-anlegget med hydrogenkjøling;

Fire lavtrykksvarmere: HDPE nr. 1 og HDPE nr. 2 av PN-type, HDPE nr. 3 og HDPE nr. 4 av PN-type;

Tre høytrykksvarmere: HPH nr. 5 av PVM-typen, HPH av nr. 6 av PVM-typen, HPH av nr. 7 av PVM-typen;

Overflate toveis kondensator K;

To hoved tre-trinns EPA ejektorer og en startende (en hoved ejektor er konstant i drift);

To nettverksvannvarmere (øvre og nedre) PSS;

To 8KsD-6x3 kondensatpumper drevet av elektriske motorer med en kapasitet på 100 kW hver (en pumpe er konstant i drift, den andre er i reserve);

Tre kondensatpumper for nettverksvannvarmere 8KsD-5x3 drevet av elektriske motorer med en kapasitet på 100 kW hver (to pumper er i drift, en er i reserve).

3. I kondenseringsmodusen med trykkregulatoren slått av, er det totale bruttovarmeforbruket og forbruket av fersk damp, avhengig av kraften ved generatorutgangene, analytisk uttrykt ved følgende ligninger:

Ved konstant damptrykk i kondensatoren R 2 \u003d 0,05 kgf / cm2 (graf T-22, b)

Q 0 = 10,3 + 1,985 Nt + 0,195 (Nt- 45,44) Gcal/t; (en)

D 0 = 10,8 + 3,368 Nt + 0,715 (Nt- 45,44) t/t; (2)

På konstante utgifter (W= 7000 m3/t) og temperatur (= 20 °C) av kjølevann (graf T-22, a);

Q 0 = 10,0 + 1,987 Nt + 0,376 (Nt- 45,3) Gcal/t; (3)

D 0 = 8,0 + 3,439 Nt + 0,827 (Nt- 45,3) t/t. (fire)

Varme- og levende dampforbruket for kraften spesifisert i driftsbetingelsene bestemmes i henhold til de ovennevnte avhengighetene med den påfølgende introduksjonen av de nødvendige endringene (grafer T-41, T-42, T-43); disse korreksjonene tar hensyn til avvik i driftsforhold fra nominelle (fra karakteristiske forhold).

Systemet med korreksjonskurver dekker praktisk talt hele spekteret av mulige avvik fra driftsforholdene til turbinenheten fra de nominelle. Dette gjør det mulig å analysere driften av turbinenheten i et kraftverk.

Korreksjonene beregnes for tilstanden til å opprettholde en konstant effekt ved generatorutgangene. Hvis det er to eller flere avvik fra de nominelle driftsforholdene til turbogeneratoren, summeres korreksjonene algebraisk.

4. I modus med varmeuttak kan turbinaggregatet operere med ett-, to- og tretrinns oppvarming av nettvann. De tilsvarende typiske modusdiagrammene er vist på grafene T-33 (a-d), T-33A, T-34 (a-k), T-34A og T-37.

Diagrammene angir betingelsene for deres konstruksjon og reglene for bruk av dem.

Typiske modusdiagrammer lar deg bestemme direkte for de aksepterte startbetingelsene ( Nt, Qt, Pt) dampstrøm til turbinen.

Grafene T-33 (a-d) og T-34 (a-k) viser et diagram over moduser som uttrykker avhengigheten D 0 = f (Nt, Qt) kl visse verdier trykk i kontrollerte valg.

Det skal bemerkes at diagrammene over moduser for ett- og totrinns oppvarming av nettverksvann, som uttrykker avhengigheten D 0 = f (Nt, Qt, Pt) (grafene T-33A og T-34A) er mindre nøyaktige på grunn av visse forutsetninger som er gjort i konstruksjonen. Disse modusdiagrammene kan anbefales for bruk når veiledende beregninger. Når du bruker dem, må det huskes at diagrammene ikke tydelig indikerer grensene som definerer alle mulige moduser (med hensyn til maksimale dampstrømningshastigheter gjennom de tilsvarende seksjonene av turbinstrømningsbanen og maksimaltrykkene i øvre og lavere ekstraksjoner).

For mer eksakt definisjon verdier av dampstrøm til turbinen for en gitt termisk og elektrisk belastning og damptrykk i kontrollert ekstraksjon, i tillegg til å bestemme sonen for tillatte driftsmoduser, bruk modusdiagrammene presentert i grafene T-33 (a-d) og T- 34 (a-k) .

Spesifikt varmeforbruk for elektrisitetsproduksjon for de tilsvarende driftsmodusene bør bestemmes direkte fra grafene T-23 (a-d) - for entrinns oppvarming av nettvann og T-24 (a-k) - for totrinns oppvarming av nettvann.

Disse grafene er basert på resultatene av spesielle beregninger ved bruk av egenskapene til seksjonene av strømningsbanen til turbinen og varme- og kraftverket og inneholder ikke unøyaktigheter som vises ved plotting av regimediagrammer. Beregningen av spesifikt varmeforbruk for elektrisitetsproduksjon ved bruk av regimediagrammer gir et mindre nøyaktig resultat.

For å bestemme det spesifikke varmeforbruket for produksjon av elektrisitet, samt dampforbruket for turbinen i henhold til grafene T-33 (a-d) og T-34 (a-k) ved trykk i kontrollerte ekstraksjoner som det ikke er direkte gitt grafer for , bør interpolasjonsmetoden brukes .

For driftsmodus med tre-trinns oppvarming av nettverksvann, bør det spesifikke varmeforbruket for elektrisitetsproduksjon bestemmes i henhold til T-25-planen, som beregnes i henhold til følgende forhold:

kcal/(kWh), (5)

hvor Qetc- permanente andre varmetap, for turbiner 50 MW, tatt lik 0,61 Gcal / t, i henhold til "Instruksjoner og retningslinjer om regulering av spesifikt drivstofforbruk ved termiske kraftverk "(BTI ORGRES, 1966).

Grafer T-44 viser korrigeringer av effekten ved generatorutgangene når driftsforholdene til turbinenheten avviker fra de nominelle. Når trykket til eksosdampen i kondensatoren avviker fra den nominelle verdien, bestemmes korreksjonen til kraften av rutenettet for korreksjoner for vakuum (graf T-43).

Tegnene på korreksjonene tilsvarer overgangen fra betingelsene for å konstruere regimediagrammet til operative.

Hvis det er to eller flere avvik fra de nominelle driftsforholdene til turbinenheten, summeres korreksjonene algebraisk.

Korreksjoner til kraften for parameterne for levende damp og temperaturen på returnettvannet tilsvarer dataene fra fabrikkberegningen.

For betingelsen om å opprettholde en konstant mengde varme som leveres til forbrukeren ( Qt=const) når du endrer parametrene for levende damp, er det nødvendig å introdusere en ekstra korreksjon til kraften, under hensyntagen til endringen i dampforbruket i ekstraksjonen på grunn av endringen i entalpien til damp i den kontrollerte ekstraksjonen. Denne korreksjonen bestemmes av følgende avhengigheter:

Ved drift i henhold til den elektriske tidsplanen og en konstant dampstrøm til turbinen:

kW; (7)

Når du arbeider i henhold til termisk tidsplan:

kg/t; (9)

Entalpien til damp i kamrene med kontrollert varmeekstraksjon bestemmes i henhold til grafene T-28 og T-29.

Temperaturhodet til nettverksvannvarmerne tas i henhold til de beregnede dataene til TMZ og bestemmes av den relative underkjølingen i henhold til T-27-skjemaet.

Ved fastsettelse av varmebruken til nettvannvarmere antas underkjølingen av varmedampkondensatet til 20 °C.

Ved bestemmelse av mengden varme som oppfattes av den innebygde strålen (for tre-trinns oppvarming av nettvann), antas temperaturforskjellen å være 6 °C.

Den elektriske kraften som utvikles i henhold til oppvarmingssyklusen på grunn av frigjøring av varme fra kontrollerte ekstraksjoner bestemmes fra uttrykket

Ntf = Wtf · Qt MW, (12)

hvor Wtf- spesifikk generering av elektrisitet for oppvarmingssyklusen under passende driftsmoduser for turbinenheten bestemmes i henhold til plan T-21.

Den elektriske kraften som utvikles av kondensasjonssyklusen er definert som differansen

Nkn = Nt – Ntf MW. (1. 3)

5. Bestemmelsesmetode spesifikt forbruk varme for kraftproduksjon for ulike driftsmoduser for turbinenheten når de spesifiserte forholdene avviker fra de nominelle er forklart med følgende eksempler.

Eksempel 1: Kondenseringsmodus med trykkregulatoren slått av.

Gitt: Nt= 40 MW, P 0 = 125 kgf/cm2, t 0 = 550 °С, R 2 = 0,06 kgf/cm2; termisk ordning - beregnet.

Det er nødvendig å bestemme forbruket av levende damp og brutto spesifikt varmeforbruk under gitte forhold ( Nt= 40 MW).

I tabellen. 1 viser beregningssekvensen.

Eksempel 2. Driftsmodus med kontrollerte dampavtrekk med to- og ett-trinns oppvarming av nettvann.

A. Driftsmodus i henhold til termisk tidsplan

Gitt: Qt= 60 Gcal/t; Ptv= 1,0 kgf/cm2; R 0 = 125 kgf/cm2; t 0 = 545 °С, t2 = 55 °С; oppvarming av nettverksvann - to-trinns; termisk ordning - beregnet; andre forhold er nominelle.

Det er nødvendig å bestemme effekten ved generatorutgangene, forbruket av fersk damp og det spesifikke bruttovarmeforbruket under gitte forhold ( Qt= 60 Gcal/t).

I tabellen. 2 viser beregningssekvensen.

Driftsmodusen for entrinns oppvarming av nettvann beregnes tilsvarende.

Tabell 1

tabell 2

Den russiske føderasjonen RD

Reguleringsspesifikasjoner turbinkondensatorer T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 og PT-80/100-130/13 LMZ

Ved sammenstilling av "Regulatoriske kjennetegn" ble følgende hovedbetegnelser tatt i bruk:

Dampforbruk i kondensatoren (dampbelastning av kondensatoren), t/h;

Standard damptrykk i kondensatoren, kgf/cm*;

Faktisk damptrykk i kondensatoren, kgf/cm;

Kjølevannstemperatur ved kondensatorinntaket, °С;

Kjølevannstemperatur ved kondensatorutløpet, °С;

Metningstemperatur som tilsvarer damptrykket i kondensatoren, °С;

Hydraulisk motstand av kondensatoren (trykkfall av kjølevannet i kondensatoren), mm vannsøyle;

Normativ temperaturhode på kondensatoren, °С;

Faktisk temperaturforskjell på kondensatoren, °С;

Oppvarming av kjølevann i kondensatoren, °С;

Nominell designstrøm av kjølevann til kondensatoren, m/t;

Forbruk av kjølevann i kondensatoren, m/t;

Total kondensator kjøleflate, m;

Kondensatorens kjøleflate med den innebygde kondensatorbunten koblet fra vannet, m

Regulatoriske egenskaper inkluderer følgende hovedavhengigheter:

1) temperaturforskjell på kondensatoren (°C) fra dampstrømmen til kondensatoren (kondensatorens dampbelastning) og starttemperaturen til kjølevannet ved den nominelle strømningshastigheten til kjølevannet:

2) damptrykk i kondensatoren (kgf/cm) fra dampstrømningshastigheten inn i kondensatoren og starttemperaturen til kjølevannet ved den nominelle strømningshastigheten til kjølevannet:

3) temperaturforskjell for kondensatoren (°C) fra dampstrømmen til kondensatoren og starttemperaturen til kjølevannet ved en kjølevannsstrømhastighet på 0,6-0,7 nominelt:

4) damptrykk i kondensatoren (kgf/cm) fra dampstrømmen inn i kondensatoren og starttemperaturen til kjølevannet ved en kjølevannsstrømhastighet på 0,6-0,7 - nominell:

5) temperaturforskjellen til kondensatoren (°C) fra dampstrømmen inn i kondensatoren og starttemperaturen til kjølevannet ved en kjølevannstrømningshastighet på 0,44-0,5 nominell;

6) damptrykk i kondensatoren (kgf/cm) fra dampstrømmen inn i kondensatoren og starttemperaturen til kjølevannet ved en kjølevannsstrømhastighet på 0,44-0,5 nominell:

7) hydraulisk motstand til kondensatoren (kjølevannstrykkfall i kondensatoren) fra kjølevannets strømningshastighet under drift ren overflate kondensator kjøling;

8) korrigeringer av kraften til turbinen for avviket i trykket til eksosdampen.

Turbinene T-50-130 TMZ og PT-80/100-130/13 LMZ er utstyrt med kondensatorer, der omtrent 15 % av kjøleoverflaten kan brukes til å varme opp etterfylling eller returnere nettverksvann (innebygde bunter) . Muligheten for kjøling av de innebygde bjelkene med sirkulerende vann er gitt. Derfor, i "Regulatoriske egenskaper" for turbiner av typene T-50-130 TMZ og PT-80 / 100-130 / 13 LMZ, er avhengighetene i henhold til avsnitt 1-6 også gitt for kondensatorer med deaktiverte innebygde bunter (med en kjøleoverflate redusert med ca. 15 % kondensatorer) ved kjølevannstrømningshastigheter på 0,6-0,7 og 0,44-0,5.

For PT-80/100-130/13 LMZ-turbinen er også egenskapene til kondensatoren med den innebygde strålen slått av ved en kjølevannstrøm på 0,78 nominell gitt.

3. DRIFTSKONTROLL OVER DRIFTEN AV KONDENSERINGSENHETEN OG KONDENSERENS TILSTAND

Hovedkriteriene for å evaluere driften av en kondenseringsenhet, som karakteriserer tilstanden til utstyret, for en gitt kondensatordampbelastning, er damptrykket i kondensatoren og temperaturforskjellen til kondensatoren som oppfyller disse betingelsene.

Driftskontrollen over driften av kondensatoren og tilstanden til kondensatoren utføres ved å sammenligne det faktiske damptrykket i kondensatoren målt under driftsforhold med standard damptrykket i kondensatoren bestemt for de samme forholdene (samme dampbelastning av kondensatoren, strømningshastighet og temperatur på kjølevannet), samt å sammenligne den faktiske temperaturhøyden til kondensatoren med standard.

Komparativ analyse av måledata og normative indikatorer for anleggsdriften gjør det mulig å oppdage endringer i driften av kondenseringsenheten og etablere sannsynlige årsaker dem.

Et trekk ved turbiner med kontrollert damputvinning er deres langsiktige drift, med lav dampstrøm til kondensatoren. I modusen med varmeekstraksjoner gir overvåking av temperaturforskjellen i kondensatoren ikke et pålitelig svar om graden av forurensning av kondensatoren. Derfor er det tilrådelig å overvåke driften av kondenseringsenheten med dampstrømningshastigheter til kondensatoren på minst 50 % og med kondensatresirkulasjonen slått av; dette vil øke nøyaktigheten for å bestemme damptrykket og temperaturforskjellen til kondensatoren.

I tillegg til disse grunnleggende mengdene, for driftskontroll og for å analysere driften av en kondenseringsenhet, er det også nødvendig å pålitelig bestemme en rekke andre parametere som trykket til eksosdampen og temperaturforskjellen avhenger av, nemlig: temperaturen av innløps- og utløpsvannet, dampbelastning kondensator, kjølevannsforbruk m.m.

Påvirkning av luftsug i luftfjernende enheter som opererer innenfor driftskarakteristikk, på og litt, mens forringelsen av lufttettheten og økningen i luftsuging, som overstiger driftsytelsen til ejektorene, har en betydelig innvirkning på driften av kondenseringsenheten.

Derfor er kontroll over lufttettheten til vakuumsystemet til turbinanlegg og opprettholdelse av luftsuging på nivå med PTE-standarder en av hovedoppgavene under drift. kondenserende enheter.

De foreslåtte normative egenskapene er bygget for luftsugeverdier som ikke overskrider PTE-normene.

Nedenfor er hovedparametrene som må måles under operasjonskontrollen av tilstanden til kondensatoren, og noen anbefalinger for organisering av målinger og metoder for å bestemme de viktigste kontrollerte mengdene.

3.1. Eksos damptrykk

For å få representative data om trykket til eksosdampen i kondensatoren under driftsforhold, må målingen gjøres på de punktene som er spesifisert i standardkarakteristikkene for hver type kondensator.

Trykket på eksosdampen skal måles med instrumenter med flytende kvikksølv med en nøyaktighet på minst 1 mm Hg. (enkeltglass kopp vakuummålere, barovakuummetriske rør).

Når du bestemmer trykket i kondensatoren, er det nødvendig å innføre passende korreksjoner til instrumentavlesningene: for temperaturen på kvikksølvkolonnen, for skalaen, for kapillaritet (for enkeltglassinstrumenter).

Trykket i kondensatoren (kgf / cm) ved måling av vakuum bestemmes av formelen

Hvor - barometertrykk (som endret), mm Hg;

Depresjon bestemt av en vakuummåler (med endringer), mm Hg.

Trykket i kondensatoren (kgf/cm) målt med et barvakuumrør er definert som

Hvor er trykket i kondensatoren, bestemt av enheten, mm Hg.

Barometrisk trykk skal måles med et kvikksølvinspektørbarometer med innføring av alle nødvendige endringer i henhold til instrumentets pass. Det er også tillatt å bruke dataene til nærmeste værstasjon, med tanke på høydeforskjellen på objektene.

Ved måling av eksosdamptrykk, må legging av impulsledninger og installasjon av enheter utføres i samsvar med følgende regler for installasjon av enheter under vakuum:

• den indre diameteren til impulsrørene må være minst 10-12 mm;
• impulslinjer må ha en generell helling mot kondensatoren på minst 1:10;
• tettheten til impulsledningene må kontrolleres ved trykktesting med vann;
• det er forbudt å bruke låseanordninger med glands og gjengede forbindelser;
• måleapparater skal kobles til impulsledningene ved hjelp av tykkvegget vakuumgummi.

3.2. temperaturforskjell

Temperaturforskjellen (°C) er definert som forskjellen mellom metningstemperaturen til eksosdampen og temperaturen på kjølevannet ved kondensatorutløpet

I dette tilfellet bestemmes metningstemperaturen fra det målte eksosdamptrykket i kondensatoren.

Kontroll over driften av kondenseringsenheter til oppvarmingsturbiner bør utføres i kondenseringsmodusen til turbinen med trykkregulatoren slått av i produksjons- og varmeutvinningene.

Dampbelastning (dampstrøm til kondensatoren) bestemmes av trykket i kammeret til et av valgene, hvis verdi er en kontroll.

Dampstrømningshastigheten (t/t) til kondensatoren i kondenseringsmodus er:

Hvor er kostnadsfaktoren, numerisk verdi som er gitt i de tekniske dataene til kondensatoren for hver type turbin;

Damptrykk i kontrolltrinnet (valgkammer), kgf/cm.

Hvis det er nødvendig å overvåke driften av kondensatoren i turbinens oppvarmingsmodus, bestemmes dampstrømmen tilnærmet ved beregning fra dampstrømmen til et av mellomtrinnene til turbinen og dampstrømmen til varmeekstraksjonen og til lavtrykks regenerative varmeovner.

For T-50-130 TMZ-turbinen er dampstrømningshastigheten (t/t) til kondensatoren i oppvarmingsmodus:

• med entrinns oppvarming av nettvann

• med totrinns oppvarming av nettvann

Hvor og - dampstrømningshastigheter, henholdsvis gjennom det 23. (med et enkelt trinn) og 21. (med en totrinns oppvarming av nettverksvann) trinn, t / t;

Nettvannsforbruk, m/t;

; - oppvarming av nettverksvann, henholdsvis i horisontale og vertikale nettverksvarmer, °С; er definert som temperaturforskjellen mellom nettvannet etter og før tilsvarende varmeapparat.

Dampstrømmen gjennom 23. trinn bestemmes i henhold til Fig. I-15, b, avhengig av ferskdampstrømmen til turbinen og damptrykket i det nedre varmeuttaket.

Dampstrømmen gjennom 21. trinn bestemmes i henhold til Fig. I-15, a, avhengig av ferskdampstrømmen til turbinen og damptrykket i det øvre varmeavtrekket.

For turbiner av PT-typen er dampstrømningshastigheten (t/t) til kondensatoren i oppvarmingsmodus:

• for turbiner PT-60-130/13 LMZ

• for turbiner PT-80/100-130/13 LMZ

Hvor er dampforbruket ved utløpet av CSD, t/t. Det bestemmes i henhold til Fig. II-9 avhengig av damptrykket i varmeavtrekket og i V-valget (for turbiner PT-60-130 / 13) og i henhold til Fig. III-17 avhengig av damptrykket i varmeutvinning og i IV-utvalget (for turbiner PT-80/100-130/13);

Vannoppvarming i nettverksvarmer, °С. Den bestemmes av temperaturforskjellen til nettverksvannet etter og før varmeovnene.

Trykket tatt som styretrykk skal måles med fjæranordninger av nøyaktighetsklasse 0,6, periodisk og nøye kontrollert. For å bestemme den sanne verdien av trykket i kontrollstadiene, er det nødvendig å introdusere passende korreksjoner til avlesningene til enheten (for høyden på installasjonen av enheter, korreksjon i henhold til passet, etc.).

Strømningshastighetene av levende damp til turbinen og oppvarmingsvannet som er nødvendig for å bestemme dampstrømmen til kondensatoren, måles av standard strømningsmålere med innføring av korreksjoner for avviket til driftsparametrene til mediet fra de beregnede.

Temperaturen på nettvannet måles med kvikksølvlaboratorietermometre med en delingsverdi på 0,1 °C.

3.4. Kjølevannstemperatur

Temperaturen på kjølevannet ved kondensatorinnløpet måles på ett punkt på hver pennstock. Vanntemperaturen ved kondensatorens utløp skal måles minst ved tre punkter i ett tverrsnitt av hver avløpsledning i en avstand på 5-6 m fra kondensatorens utløpsflens og bestemmes som et gjennomsnitt i henhold til termometer avlesninger på alle punkter.

Temperaturen på kjølevannet skal måles med kvikksølvlaboratorietermometre med delingsverdi på 0,1 °C, montert i termometriske hylser med en lengde på minst 300 mm.

3.5. Hydraulisk motstand

Kontroll over forurensning av rørplater og rør i kondensatoren utføres av kondensatorens hydrauliske motstand mot kjølevannet, for hvilket trykkforskjellen mellom trykk- og avløpsrørene til kondensatorene måles med et kvikksølvdobbeltglass U- formet differensialtrykkmåler installert ved et merke under trykkmålepunktene. Impulslinjer fra trykk og Avløpsrør kondensatorer må fylles med vann.

Den hydrauliske motstanden (mm vannsøyle) til kondensatoren bestemmes av formelen

Hvor er forskjellen målt av enheten (justert for temperaturen på kvikksølvkolonnen), mm Hg.

Ved måling av den hydrauliske motstanden bestemmes strømningshastigheten til kjølevannet til kondensatoren samtidig for muligheten for sammenligning med den hydrauliske motstanden i henhold til de normative egenskapene.

3.6. Kjølevannsforbruk

Strømningshastigheten til kjølevannet til kondensatoren bestemmes av kondensatorens termiske balanse eller ved direkte måling av segmentmembraner installert på trykkforsyningsrør. Kjølevannsforbruk (m/t) i henhold til varmebalansen til kondensatoren bestemmes av formelen

Hvor er forskjellen i varmeinnholdet i eksosdampen og kondensatet, kcal / kg;

Varmekapasitet til kjølevann, kcal/kg °C, lik 1;

Vanntetthet, kg/m, lik 1.

Ved kompilering av regulatoriske egenskaper ble det tatt lik 535 eller 550 kcal/kg, avhengig av turbinens driftsmodus.

3.7. Lufttetthetsvakuumsystem

Lufttettheten til vakuumsystemet styres av mengden luft ved utløpet av dampjetejektoren.

4. EVALUERING AV KRAFTREDUKSJONEN PÅ TUBOANLEGGET UNDER DRIFT MED ET VAKUUM REDUSERT I SAMMENLIGNET MED NR. VAKUUM

Kondensatortrykkavvik damp turbin fra standarden fører til en nedgang i kraften som utvikles av turbinen ved et gitt varmeforbruk for turbinanlegget.

Endringen i effekt når det absolutte trykket i turbinkondensatoren avviker fra standardverdien bestemmes fra korreksjonskurvene som er oppnådd eksperimentelt. Korreksjonsgrafene inkludert i denne kondensatorspesifikasjonene viser endringen i effekt for forskjellige betydninger dampstrømningshastighet i turbinen LPR. Til denne modusen av turbinenheten bestemmes og verdien av effektendringen tas fra den tilsvarende kurven når trykket i kondensatoren endres fra til .

Denne verdien av effektendringen tjener som grunnlag for å bestemme overskuddet av spesifikt varmeforbruk eller spesifikt drivstofforbruk etablert ved en gitt belastning for turbinen.

For T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 og PT-80/100-130/13 LMZ turbiner, dampstrømningshastigheten i LPP for å bestemme underproduksjonen av turbinkraft på grunn av trykkøkning i kondensatoren kan tas lik dampstrømningshastigheten i kondensatoren.

I. NORMATIVE KARAKTERISTIKKER TIL K2-3000-2 KONDENSEREN TIL T-50-130 TMZ-TURBINEN

1. Kondensator tekniske data

Kjøleoverflate:

• i kondenseringsmodus - i henhold til damptrykket i IV-valget:

2.3. Forskjellen mellom varmeinnholdet i eksosdampen og kondensatet () tas:

Fig. I-1. Avhengigheten av temperaturforskjellen på dampstrømmen til kondensatoren og temperaturen på kjølevannet:

7000 m/t; =3000 m

Fig. I-2. Avhengigheten av temperaturforskjellen på dampstrømmen til kondensatoren og temperaturen på kjølevannet:

5000 m/t; =3000 m

Fig. I-3. Avhengigheten av temperaturforskjellen på dampstrømmen til kondensatoren og temperaturen på kjølevannet:

3500 m/t; =3000 m

Fig. I-4. Avhengighet av absolutt trykk på dampstrømmen til kondensatoren og kjølevannets temperatur:

7000 m/t; =3000 m

Fig. I-5. Avhengighet av absolutt trykk på dampstrømmen til kondensatoren og kjølevannets temperatur:

5000 m/t; =3000 m

Fig. I-6. Avhengighet av absolutt trykk på dampstrømmen til kondensatoren og kjølevannets temperatur:

3500 m/t; =3000 m

Fig. I-7. Avhengigheten av temperaturforskjellen på dampstrømmen til kondensatoren og temperaturen på kjølevannet:

7000 m/t; =2555 m

Fig. I-8. Avhengigheten av temperaturforskjellen på dampstrømmen til kondensatoren og temperaturen på kjølevannet:

5000 m/t; =2555 m

Fig. I-9. Avhengigheten av temperaturforskjellen på dampstrømmen til kondensatoren og temperaturen på kjølevannet:

3500 m/t; =2555 m

Fig. I-10. Avhengighet av absolutt trykk på dampstrømmen til kondensatoren og kjølevannets temperatur:

7000 m/t; =2555 m

Fig. I-11. Avhengighet av absolutt trykk på dampstrømmen til kondensatoren og kjølevannets temperatur:

5000 m/t; =2555 m

Fig. I-12. Avhengighet av absolutt trykk på dampstrømmen til kondensatoren og kjølevannets temperatur:

3500 m/t; =2555 m

Fig. I-13. Avhengighet av hydraulisk motstand på strømningshastigheten til kjølevannet til kondensatoren:

1 - full overflate av kondensatoren; 2 - med funksjonshemmet innebygd bjelke

Fig. I-14. Korrigering til kraften til T-50-130 TMZ-turbinen for avviket i damptrykket i kondensatoren (i henhold til "Typiske energikarakteristikker til T-50-130 TMZ-turbinenheten" . M .: SPO Soyuztekhenergo, 1979 )

Fig.l-15. Avhengighet av dampstrømningshastigheten gjennom T-50-130 TMZ-turbinen av strømningshastigheten til fersk damp og trykket i det øvre varmeavtrekket (med to-trinns oppvarming av varmevann) og trykket i det nedre varmeavtrekket (med ett-trinns oppvarming av oppvarmingsvann):

a - dampforbruk gjennom 21. trinn; b - dampforbruk gjennom 23. trinn

II. NORMATIVE KARAKTERISTIKKER TIL 60KTSS-TURBINEN PT-60-130/13 LMZ KONDENSEREN

1. Tekniske data

Luftfjerningsanordning - to dampstråleutkastere EP-3-700

2. Retningslinjer for å bestemme noen parametere for kondenseringsenheten

2.1. Eksosdamptrykket i kondensatoren bestemmes som gjennomsnittet av to målinger.

Plasseringen av damptrykkmålepunktene i kondensatorhalsen er vist i diagrammet. Trykkmålepunktene er plassert i et horisontalt plan som passerer 1 m over planet for forbindelsen mellom kondensatoren og overgangsrøret.

2.2. Bestem dampstrømmen i kondensatoren:

• i kondenseringsmodus - i henhold til damptrykket i V-valget;

• i oppvarmingsmodus - i samsvar med instruksjonene i avsnitt 3.

2.3. Forskjellen mellom varmeinnholdet i eksosdampen og kondensatet () tas:

• for kondenseringsmodus 535 kcal/kg;
• for oppvarmingsmodus 550 kcal/kg.

Fig. II-1. Avhengigheten av temperaturforskjellen på dampstrømmen til kondensatoren og temperaturen på kjølevannet:

Fig.II-2. Avhengigheten av temperaturforskjellen på dampstrømmen til kondensatoren og temperaturen på kjølevannet:

Fig.II-3. Avhengigheten av temperaturforskjellen på dampstrømmen til kondensatoren og temperaturen på kjølevannet:

Fig.II-4. Avhengighet av absolutt trykk på dampstrømmen til kondensatoren og kjølevannets temperatur:

Fig.II-5. Avhengighet av absolutt trykk på dampstrømmen til kondensatoren og kjølevannets temperatur:

Fig.II-6. Avhengighet av absolutt trykk på dampstrømmen til kondensatoren og kjølevannstemperaturen.