På minimumstykkelsen på bærende murvegger. Beregning av murverk for stabilitet Hvordan bestemme bæreevnen til en murvegg

For å utføre beregningen av veggen for stabilitet, må du først forstå deres klassifisering (se SNiP II -22-81 "Stein- og forsterkede murkonstruksjoner", samt en veiledning til SNiP) og forstå hvilke typer vegger:

1. bærende vegger- dette er veggene som gulvplater, takkonstruksjoner etc. hviler på. Tykkelsen på disse veggene må være minst 250 mm (for murverk). Dette er de mest ansvarlige veggene i huset. De må stole på styrke og stabilitet.

2. Selvbærende vegger - dette er vegger som ingenting hviler på, men de påvirkes av belastningen fra alle de overliggende etasjene. Faktisk, i et tre-etasjers hus, for eksempel, ville en slik vegg være tre etasjer høy; belastningen på den bare fra murverkets egen vekt er betydelig, men spørsmålet om stabiliteten til en slik vegg er også veldig viktig - jo høyere veggen er, desto større er risikoen for dens deformasjon.

3. Gardinvegger- dette er yttervegger som er avhengige av taket (eller andre strukturelle elementer) og belastningen på dem faller fra gulvets høyde bare fra veggens egen vekt. Høyde ikke bærende vegger bør ikke være mer enn 6 meter, ellers går de inn i kategorien selvbærende.

4. Skillevegger er innvendige vegger mindre enn 6 meter høye, som kun tar belastningen fra egen vekt.

La oss ta for oss spørsmålet om veggstabilitet.

Det første spørsmålet som oppstår hos den "uinnvidde" personen: vel, hvor kan veggen gå? La oss finne svaret med en analogi. Ta en innbundet bok og legg den på kanten. Jo større format boken har, jo mindre stabil vil den være; på den annen side, jo tykkere boken er, jo bedre vil den stå på kanten. Situasjonen er den samme med vegger. Veggens stabilitet avhenger av høyden og tykkelsen.

La oss nå ta det verste alternativet: en tynn storformatnotisbok og sette den på kanten - den vil ikke bare miste stabilitet, men også bøye seg. Så veggen, hvis betingelsene for forholdet mellom tykkelse og høyde ikke er oppfylt, vil begynne å bøye seg ut av flyet, og til slutt sprekke og kollapse.

Hva må til for å unngå dette fenomenet? Det er nødvendig å studere p.p. 6.16...6.20 SNiP II -22-81.

Vurder problemene med å bestemme stabiliteten til vegger ved å bruke eksempler.

Eksempel 1 Gitt en skillevegg laget av porebetong klasse M25 på mørtelkvalitet M4 3,5 m høy, 200 mm tykk, 6 m bred, ikke forbundet med taket. I partisjonen er det en døråpning 1x2,1 m. Det er nødvendig å bestemme stabiliteten til partisjonen.

Fra tabell 26 (punkt 2) bestemmer vi murgruppen - III. Fra tabellene s 28 finner vi? = 14. Fordi skilleveggen er ikke festet i den øvre delen, det er nødvendig å redusere verdien av β med 30% (i henhold til avsnitt 6.20), dvs. β = 9,8.

k 1 \u003d 1.8 - for en partisjon, ikke lastbærende med sin tykkelse på 10 cm, og k 1 \u003d 1,2 - for en partisjon 25 cm tykk. Ved interpolasjon finner vi for vår partisjon 20 cm tykk k 1 \u003d 1,4;

k 3 \u003d 0,9 - for skillevegger med åpninger;

så k \u003d k 1 k 3 \u003d 1,4 * 0,9 \u003d 1,26.

Til slutt β = 1,26 * 9,8 = 12,3.

La oss finne forholdet mellom høyden på skilleveggen og tykkelsen: H / h = 3,5/0,2 = 17,5 > 12,3 - betingelsen er ikke oppfylt, en skillevegg med en slik tykkelse med en gitt geometri kan ikke lages.

Hvordan kan dette problemet løses? La oss prøve å øke graden av løsningen til M10, da vil murgruppen bli II, henholdsvis β = 17, og tar hensyn til koeffisientene β = 1,26 * 17 * 70% = 15< 17,5 - этого оказалось недостаточно. Увеличим марку газобетона до М50, тогда группа кладки станет I , соответственно β = 20, а с учетом коэффициентов β = 1,26*20*70% = 17.6 >17.5 - vilkåret er oppfylt. Det var også mulig, uten å øke karakteren av porebetong, å legge konstruksjonsarmering i skilleveggen i henhold til punkt 6.19. Da øker β med 20 % og veggens stabilitet sikres.

Eksempel 2 Det gis en utvendig ikke-bærende vegg av lettmur av M50 murstein på mørtel av M25 karakter. Høyden på veggen er 3 m, tykkelsen er 0,38 m, lengden på veggen er 6 m. Veggen med to vinduer er 1,2x1,2 m i størrelse. Det er nødvendig å bestemme veggens stabilitet.

Fra tabell 26 (punkt 7) bestemmer vi murgruppen - I. Fra tabell 28 finner vi β = 22. veggen er ikke festet i den øvre delen, det er nødvendig å redusere verdien av β med 30% (i henhold til avsnitt 6.20), dvs. β = 15,4.

Vi finner koeffisientene k fra tabell 29:

k 1 \u003d 1,2 - for en vegg som ikke bærer en last med en tykkelse på 38 cm;

k 2 = √А n /A b = √1,37 / 2,28 = 0,78 - for en vegg med åpninger, hvor A b = 0,38 * 6 = 2,28 m 2 - arealet av den horisontale delen av veggen, tatt i betraktning vinduer, Og n \u003d 0,38 * (6-1,2 * 2) \u003d 1,37 m 2;

så k \u003d k 1 k 2 \u003d 1,2 * 0,78 \u003d 0,94.

Til slutt β = 0,94 * 15,4 = 14,5.

La oss finne forholdet mellom høyden på skilleveggen og tykkelsen: H / h \u003d 3 / 0,38 \u003d 7,89< 14,5 - условие выполняется.

Det er også nødvendig å kontrollere tilstanden angitt i avsnitt 6.19:

H + L = 3 + 6 = 9 m< 3kβh = 3*0,94*14,5*0,38 = 15.5 м - условие выполняется, устойчивость стены обеспечена.

Merk følgende! For å gjøre det enklere å svare på spørsmålene dine, er det opprettet en ny seksjon "GRATIS KONSULTASJON".

class="eliadunit">

Kommentarer

« 3 4 5 6 7 8

0 #212 Alexey 21.02.2018 07:08

siterer Irina:

armeringsprofiler vil ikke erstatte

siterer Irina:

om fundamentet: hulrom er tillatt i betongkroppen, men ikke nedenfra, for ikke å redusere støtteområdet, som er ansvarlig for bæreevnen. Det vil si at det skal være et tynt lag under armert betong.
Og hva slags fundament - tape eller plate? Hvilken jord?

Jordsmonnet er ennå ikke kjent, mest sannsynlig vil det være et klart felt av all slags leirjord, jeg trodde opprinnelig hellen, men den vil komme litt lav ut, jeg vil ha den høyere, og jeg må også fjerne den øvre fruktbare lag, så jeg har en tendens til ribbet eller til og med boksformet foundation. Jeg trenger ikke mye jordbærende kapasitet - huset ble fortsatt bestemt i 1. etasje, og utvidet leirebetong er ikke veldig tung, frysing er det ikke mer enn 20 cm (selv om i henhold til de gamle sovjetiske standardene 80).

Jeg tenker å fjerne det øverste laget på 20-30 cm, legge ut geotekstiler, dekke med elvesand og jevne med komprimering. Deretter en lett forberedende avrettingsmasse - for utjevning (det ser ut til at de ikke engang gjør forsterkning i den, selv om jeg ikke er sikker), på toppen av vanntettingen med en primer
og så er det allerede et dilemma - selv om du binder forsterkningsrammene 150-200 mm brede x 400-600 mm høye og legger dem i metersteg, så må du fortsatt danne tomrom mellom disse rammene, og ideelt sett bør disse tomrommene være på toppen av armering (ja også med litt avstand fra preparatet, men samtidig må de også forsterkes ovenfra med et tynt lag under en 60-100mm avrettingsmasse) - Jeg synes PPS-platene skal være monolittiske som hulrom - teoretisk sett det vil være mulig å fylle denne i 1 kjøring med vibrasjon.

De. som om utseendemessig en plate 400-600mm med kraftig armering hver 1000-1200mm er den volumetriske strukturen jevn og lett andre steder, mens det inne i ca 50-70% av volumet vil være skum (på ubelastede steder) - dvs. med tanke på forbruk av betong og armering - det er ganske sammenlignbart med en 200mm plate, men + en haug med relativt billig skum og mer arbeid.

Hvis vi på en eller annen måte kunne erstatte skumplasten med enkel jord/sand, ville det vært enda bedre, men da i stedet for enkel forberedelse, ville det vært lurere å gjøre noe mer seriøst med armering og fjerning av armering i bjelker - generelt mangler jeg både teori og praktisk erfaring.

0 #214 Irina 22.02.2018 16:21

Sitat:

beklager, generelt skriver de bare det i lettbetong (ekspandert betong) dårlig forbindelse med beslag - hvordan håndtere det? slik jeg forstår det, jo sterkere betong og jo større overflateareal på armeringen, jo bedre blir forbindelsen, dvs. du trenger utvidet leirebetong med tilsetning av sand (og ikke bare utvidet leire og sement) og tynn armering, men oftere

Utvendige bærevegger bør minimum utformes for styrke, stabilitet, lokal sammenbrudd og motstand mot varmeoverføring. Å finne ut hvor tykk skal en murvegg være , må du beregne det. I denne artikkelen vil vi vurdere beregningen av bæreevnen til murverk, og i de følgende artiklene - resten av beregningene. For ikke å gå glipp av utgivelsen av en ny artikkel, abonner på nyhetsbrevet, og du vil finne ut hva tykkelsen på veggen skal være etter alle beregningene. Siden selskapet vårt er engasjert i bygging av hytter, det vil si lavbygg, vil vi vurdere alle beregninger for denne kategorien.

transportører vegger kalles som oppfatter belastningen fra gulvplater, belegg, bjelker, etc. hviler på dem.

Du bør også ta hensyn til merket av murstein for frostmotstand. Siden alle bygger et hus for seg selv, i det minste i hundre år, og med et tørt og normalt fuktighetsregime i lokalene, aksepteres en karakter (M rz) på 25 og over.

Ved bygging av hus, hytte, garasje, uthus og andre strukturer med tørre og normale fuktighetsforhold, anbefales det å bruke til yttervegger hul murstein, siden dens varmeledningsevne er lavere enn for en solid. Følgelig, med en termisk ingeniørberegning, vil tykkelsen på isolasjonen vise seg å være mindre, noe som vil spare penger når du kjøper den. Solid murstein for yttervegger bør kun brukes hvis det er nødvendig for å sikre styrken til murverket.

Armering av murverk kun tillatt i tilfelle hvor økningen i karakteren av murstein og mørtel ikke tillater å gi den nødvendige bæreevnen.

Regneeksempel murvegg.

Bæreevnen til murverk avhenger av mange faktorer - av mursteinsmerke, mørtelmerke, tilstedeværelsen av åpninger og deres størrelser, av fleksibiliteten til veggene, etc. Beregningen av bæreevnen begynner med definisjonen av designskjemaet. Ved beregning av vegger for vertikale laster, veggen anses å være støttet av hengslede faste støtter. Ved beregning av vegger for horisontale laster (vind) regnes veggen som stivt innspent. Det er viktig å ikke forveksle disse diagrammene, siden øyeblikksdiagrammene vil være annerledes.

Valg av designdel.

I blanke vegger tas seksjonen I-I i nivå med bunnen av gulvet med lengdekraften N og maksimalt bøyemoment M. Det er ofte farlig. avsnitt II-II, siden bøyemomentet er litt mindre enn maksimum og er lik 2/3M, og koeffisientene m g og φ er minimale.

I vegger med åpninger tas snittet i nivå med bunnen av overliggene.

La oss se på avsnittet I-I.

Fra en tidligere artikkel Samling av last på veggen i første etasje vi tar den oppnådde verdien av den totale lasten, som inkluderer lastene fra gulvet i første etasje P 1 \u003d 1.8t og de overliggende etasjene G \u003d G P + P 2 +G 2 = 3,7t:

N \u003d G + P 1 \u003d 3,7t + 1,8t \u003d 5,5t

Gulvplaten hviler på veggen med en avstand a=150mm. Den langsgående kraften P 1 fra overlappingen vil være i en avstand a / 3 = 150 / 3 = 50 mm. Hvorfor 1/3? Fordi spenningsdiagrammet under støtteseksjonen vil være i form av en trekant, og trekantens tyngdepunkt er bare 1/3 av støttelengden.

Belastningen fra de overliggende etasjene G regnes som påført i sentrum.

Siden belastningen fra gulvplaten (P 1) ikke påføres i midten av seksjonen, men i en avstand fra den lik:

e = h / 2 - a / 3 = 250 mm / 2 - 150 mm / 3 = 75 mm = 7,5 cm,

da vil det skape et bøyemoment (M) inn seksjon I-I. Moment er produktet av kraft på skulderen.

M = P 1 * e = 1,8t * 7,5 cm = 13,5t * cm

Da vil eksentrisiteten til den langsgående kraften N være:

e 0 \u003d M / N \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 cm

Siden den bærende veggen er 25 cm tykk, bør beregningen ta hensyn til den tilfeldige eksentrisiteten e ν = 2 cm, da er den totale eksentrisiteten:

e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm

å=h/2=12,5 cm

Når e 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Styrken til murverket til et eksentrisk komprimert element bestemmes av formelen:

N ≤ m g φ 1 R Ac ω

Odds m g og φ 1 i avsnittet under vurdering er I-I lik 1.

V.V. Gabrusenko

Designstandarder (SNiP II-22-81) tillater å ta minimum tykkelse peiling steinvegger for murverk av gruppe I i området fra 1/20 til 1/25 av gulvets høyde. Med en gulvhøyde på opptil 5 m passer en murvegg med en tykkelse på bare 250 mm (1 murstein) inn i disse begrensningene, som er det designere bruker - spesielt ofte nylig.

Fra et teknisk synspunkt handler designere på legitime grunnlag og motsetter seg kraftig når noen prøver å forstyrre intensjonene deres.

I mellomtiden reagerer tynne vegger sterkest på alle typer avvik fra designkarakteristikkene. Og til og med for de som er offisielt tillatt i henhold til normene for reglene for produksjon og aksept av arbeid (SNiP 3.03.01-87). Blant dem: avvik av veggene ved forskyvning av aksene (10 mm), av tykkelsen (15 mm), ved avviket til en etasje fra vertikalen (10 mm), ved forskyvningen av støttene til gulvplatene i planen (6 ... 8 mm) etc.

Hva disse avvikene fører til, la oss se på et eksempel innervegg 3,5 m høy og 250 mm tykk laget av murstein klasse 100 på mørtel klasse 75, som bærer dimensjonerende last fra taket på 10 kPa (plater med spennvidde på 6 m på begge sider) og vekten av de overliggende veggene. Veggen er designet for sentral kompresjon. Henne beregnet bæreevne, bestemt i henhold til SNiP II-22-81, er 309 kN/m.

La oss anta at den nedre veggen er forskjøvet fra aksen med 10 mm til venstre, og øvre vegg- 10 mm til høyre (figur). I tillegg forskyves gulvplater 6 mm til høyre for aksen. Det vil si belastningen fra overlappingen N 1= 60 kN/m påført med en eksentrisitet på 16 mm og lasten fra overliggende vegg N 2- med en eksentrisitet på 20 mm, vil den resulterende eksentrisiteten være 19 mm. Med en slik eksentrisitet vil bæreevnen til veggen reduseres til 264 kN / m, dvs. med 15 %. Og dette er i nærvær av bare to avvik og forutsatt at avvikene ikke overstiger tillatt i forskriften verdier.

Hvis vi her legger til den asymmetriske belastningen av gulvene med en levende belastning (mer til høyre enn til venstre) og "toleransene" som byggherrer tillater seg - fortykkelse av horisontale fuger, tradisjonelt dårlig fylling av vertikale fuger, forkledning av dårlig kvalitet , krumning eller helling av overflaten, "foryngelse" av løsningen, overdreven bruk av en øse, etc., etc., så kan bæreevnen reduseres med minst 20 ... 30%. Som et resultat vil overbelastningen av veggen overstige 50…60%, hvoretter den irreversible ødeleggelsesprosessen begynner. Denne prosessen vises ikke alltid umiddelbart, den skjer år etter ferdigstillelse av konstruksjonen. Dessuten må det huskes at jo mindre delen (tykkelsen) av elementene er, desto sterkere er den negative effekten av overbelastning, siden med en reduksjon i tykkelse, muligheten for spenningsomfordeling i seksjonen på grunn av plastiske deformasjoner av murverket avtar.

Hvis vi legger til mer ujevne deformasjoner av basene (på grunn av jordbløtlegging), fylt med rotasjon av bunnen av fundamentet, "henging" av ytterveggene på de indre bærende veggene, dannelse av sprekker og en reduksjon i stabilitet , da skal vi ikke bare snakke om overbelastning, men om en plutselig kollaps.

Supportere tynne vegger det kan innvendes at alt dette krever for mye kombinasjon av mangler og ugunstige avvik. Vi vil svare på dem: De aller fleste ulykker og katastrofer i bygg og anlegg skjer nettopp når flere mennesker samles på ett sted og samtidig. negative faktorer– i dette tilfellet skjer ikke «for mange» av dem.

konklusjoner

Tykkelsen på bæreveggene må være minst 1,5 murstein (380 mm). Vegger med en tykkelse på 1 murstein (250 mm) kan kun brukes til en-etasjes eller for de siste etasjene i fleretasjes bygninger.

Dette kravet bør inkluderes i fremtidige territoriale designkoder bygningskonstruksjoner og bygninger, hvis behov for utbygging er forlengst. I mellomtiden kan vi bare anbefale prosjekterende å unngå bruk av bærende vegger med en tykkelse på mindre enn 1,5 murstein.

Når selvdesign mursteinhus det er et akutt behov for å beregne om den tåler murverk de lastene som inngår i prosjektet. En spesielt alvorlig situasjon utvikles i murområder svekket av vindu og døråpninger. Ved stor belastning kan disse områdene ikke tåle og bli ødelagt.

Den nøyaktige beregningen av veggens motstand mot kompresjon av de overliggende gulvene er ganske komplisert og bestemmes av formlene fastsatt i normativt dokument SNiP-2-22-81 (heretter referanse -<1>). I tekniske beregninger av trykkfastheten til en vegg, tas det hensyn til mange faktorer, inkludert veggens konfigurasjon, trykkstyrke, styrke av denne typen materialer og mye mer. Imidlertid kan du tilnærmet "med øyet" estimere motstanden til veggen mot kompresjon ved å bruke de indikative tabellene, der styrken (i tonn) er knyttet avhengig av veggens bredde, samt karakterer av murstein og mørtel. Tabellen er satt sammen for en vegghøyde på 2,8m.

Styrkebord for murstein, tonn (eksempel)

Hvis verdien av bredden på bryggen er i området mellom de angitte, er det nødvendig å fokusere på minimumsantallet. Samtidig bør det huskes at tabellene ikke tar hensyn til alle faktorene som kan korrigere stabiliteten, strukturelle styrken og motstanden til murveggen mot kompresjon i et ganske bredt område.

Tidsmessig er belastninger midlertidige og permanente.

Fast:

• vekt av elementer av strukturer (vekt av gjerder, bærende og andre strukturer);
• jord- og steintrykk;
• hydrostatisk trykk.

Midlertidig:

• vekten av midlertidige strukturer;
• laster fra stasjonære systemer og utstyr;
• trykk i rørledninger;
• laster fra lagrede produkter og materialer;
• klimatiske belastninger (snø, is, vind, etc.);
• og mange andre.

Når man analyserer belastningen av strukturer, er det nødvendig å ta hensyn til de totale effektene. Nedenfor er et eksempel på beregning av hovedlastene på veggene i første etasje i en bygning.

Laster murverk

For å ta hensyn til kraften som virker på den utformede delen av veggen, er det nødvendig å summere belastningene:

Ved lavbygg er oppgaven betydelig forenklet, og mange belastningsfaktorer kan neglisjeres ved å sette en viss sikkerhetsmargin på prosjekteringsstadiet.

Ved konstruksjon av strukturer på 3 eller flere etasjer kreves det imidlertid en grundig analyse ved bruk av spesielle formler som tar hensyn til tillegg av belastninger fra hver etasje, kraftpåføringsvinkel og mye mer. I noen tilfeller oppnås bryggens styrke ved forsterkning.

Eksempel på belastningsberegning

Dette eksemplet viser analysen av eksisterende laster på veggene i 1. etasje. Her tas det kun hensyn til permanente belastninger fra ulike konstruksjonselementer i bygningen, under hensyntagen til konstruksjonens ujevn vekt og vinkelen for påføring av krefter.

Innledende data for analyse:

• antall etasjer - 4 etasjer;
• murtykkelse T = 64 cm (0,64 m);
• egenvekt av murverk (murstein, mørtel, puss) M = 18 kN / m3 (indikatoren er hentet fra referansedataene, Tabell 19<1>);
• bredde vindusåpninger er: Wl=1,5 m;
• høyde på vindusåpninger - B1 = 3 m;
• seksjon av veggen 0,64 * 1,42 m (belastet område, hvor vekten av de overliggende strukturelle elementene påføres);
• gulvhøyde Vet=4,2 m (4200 mm):
• trykket fordeles i en vinkel på 45 grader.

1. Eksempel på å bestemme belastningen fra veggen (gipslag 2 cm)

Hst \u003d (3-4SH1V1) (t + 0,02) Myf \u003d (* 3-4 * 3 * 1,5) * (0,02 + 0,64) * 1,1 * 18 \u003d 0, 447 MN.

Bredden på det belastede området П=Вет*В1/2-Ш/2=3*4,2/2,0-0,64/2,0=6 m

Np \u003d (30 + 3 * 215) * 6 \u003d 4,072 MN

Nd \u003d (30 + 1,26 + 215 * 3) * 6 \u003d 4,094 MN

H2 \u003d 215 * 6 \u003d 1,290 MN,

inkludert H2l=(1,26+215*3)*6= 3,878MN

1. Egenvekt av brygger

Npr \u003d (0,02 + 0,64) * (1,42 + 0,08) * 3 * 1,1 * 18 \u003d 0,0588 MN

Den totale belastningen vil være resultatet av en kombinasjon av de spesifiserte belastningene på bygningens vegger, for å beregne den, blir summeringen av belastningene fra veggen, fra gulvene i 2. etasje og vekten av det prosjekterte området utført. ).

Plan for analyse av last og strukturell styrke

For å beregne bryggen til en murvegg trenger du:

• lengden på gulvet (det er også høyden på stedet) (Wat);
• antall etasjer (Chat);
• veggtykkelse (T);
• murveggbredde (W);
• murparametere (type murstein, merke av murstein, merke av mørtel);

1. Veggområde (P)

1. I følge tabell 15<1>det er nødvendig å bestemme koeffisienten a (elastisitetskarakteristikk). Koeffisienten avhenger av type, merke av murstein og mørtel.
2. Fleksibilitetsindeks (G)

1. Avhengig av indikatorene a og D, i henhold til tabell 18<1>du må se på bøyefaktoren f.
2. Finne høyden på den komprimerte delen

hvor е0 er utvidbarhetsindeksen.

1. Finne området til den komprimerte delen av seksjonen

Pszh \u003d P * (1-2 e0 / T)

1. Bestemmelse av fleksibiliteten til den komprimerte delen av veggen

Gszh=Vet/Vszh

1. Definisjon i henhold til tabellen. atten<1>koeffisient fszh, basert på Gszh og koeffisient a.
2. Beregning av gjennomsnittlig koeffisient fsr

Fsr=(f+fszh)/2

1. Bestemmelse av koeffisienten ω (tabell 19<1>)

ω = 1+e/T<1,45

1. Beregning av kraften som virker på strekningen
2. Definisjon av bærekraft

Y \u003d Kdv * fsr * R * Pszh * ω

Kdv - langsiktig eksponeringskoeffisient

R - motstand av murverk mot kompresjon, kan bestemmes fra tabell 2<1>, i MPa

1. Forsoning

Eksempel på beregning av murverksstyrke

- Vått - 3,3 m

- Chet - 2

- T - 640 mm

– B – 1300 mm

- murparametere (leirestein laget av plastpressing, sement-sandmørtel, mursteinskvalitet - 100, mørtelkvalitet - 50)

1. Område (P)

P=0,64*1,3=0,832

1. I følge tabell 15<1>Bestem koeffisienten a.

1. Fleksibilitet (G)

G \u003d 3.3 / 0.64 \u003d 5.156

1. Bøyefaktor (tabell 18<1>).

1. Høyden på den komprimerte delen

Vszh=0,64-2*0,045=0,55 m

1. Området til den komprimerte delen av seksjonen

Pszh \u003d 0,832 * (1-2 * 0,045 / 0,64) \u003d 0,715

1. Fleksibilitet til den komprimerte delen

Gf=3,3/0,55=6

1. fsf=0,96
2. Beregning av fsr

Fav=(0,98+0,96)/2=0,97

1. I følge tabellen 19<1>

ω=1+0,045/0,64=1,07<1,45

For å bestemme den faktiske belastningen, er det nødvendig å beregne vekten av alle strukturelle elementer som påvirker den utformede delen av bygningen.

1. Definisjon av bærekraft

Y \u003d 1 * 0,97 * 1,5 * 0,715 * 1,07 \u003d 1,113 MN

1. Forsoning

Betingelsen er oppfylt, styrken til murverket og styrken til elementene er tilstrekkelig

Utilstrekkelig veggmotstand

Hva skal jeg gjøre hvis den beregnede trykkmotstanden til veggene ikke er nok? I dette tilfellet er det nødvendig å styrke veggen med forsterkning. Nedenfor er et eksempel på en analyse av nødvendige strukturelle modifikasjoner ved utilstrekkelig trykkfasthet.

For enkelhets skyld kan du bruke tabelldata.

Den nederste linjen viser verdiene for en vegg forsterket med trådnett 3 mm i diameter, med en 3 cm celle, klasse B1. Forsterkning av hver tredje rad.

Økningen i styrke er ca. 40 %. Vanligvis er denne kompresjonsmotstanden tilstrekkelig. Det er bedre å foreta en detaljert analyse ved å beregne endringen i styrkeegenskaper i samsvar med den anvendte metoden for å styrke strukturen.

Nedenfor er et eksempel på en slik beregning.

Et eksempel på beregning av armering av brygger

Startdata - se forrige eksempel.

• gulvhøyde - 3,3 m;
• veggtykkelse - 0,640 m;
• murbredde 1.300 m;
• typiske muregenskaper (type murstein - leirstein laget ved pressing, type mørtel - sement med sand, merke av murstein - 100, mørtel - 50)

I dette tilfellet er betingelsen Y>=H ikke oppfylt (1.113<1,5).

Det er nødvendig å øke trykkstyrken og strukturell styrke.

Gevinst

k=Y1/Y=1,5/1,113=1,348,

de. det er nødvendig å øke styrken til strukturen med 34,8%.

Armering av armert betongklemme

Armering utføres med et klips av betong B15 med en tykkelse på 0,060 m. Vertikale stenger 0,340 m2, klemmer 0,0283 m2 med et trinn på 0,150 m.

Tverrsnittsdimensjoner av den forsterkede strukturen:

Ш_1=1300+2*60=1,42

Т_1=640+2*60=0,76

Med slike indikatorer er betingelsen Y>=H oppfylt. Trykkfasthet og strukturell styrke er tilstrekkelig.

Utvendige bærevegger bør minimum utformes for styrke, stabilitet, lokal sammenbrudd og motstand mot varmeoverføring. Å finne ut hvor tykk skal en murvegg være , må du beregne det. I denne artikkelen vil vi vurdere beregningen av bæreevnen til murverk, og i de følgende artiklene - resten av beregningene. For ikke å gå glipp av utgivelsen av en ny artikkel, abonner på nyhetsbrevet, og du vil finne ut hva tykkelsen på veggen skal være etter alle beregningene. Siden selskapet vårt er engasjert i bygging av hytter, det vil si lavbygg, vil vi vurdere alle beregninger for denne kategorien.

transportører vegger kalles som oppfatter belastningen fra gulvplater, belegg, bjelker, etc. hviler på dem.

Du bør også ta hensyn til merket av murstein for frostmotstand. Siden alle bygger et hus for seg selv, i det minste i hundre år, og med et tørt og normalt fuktighetsregime i lokalene, aksepteres en karakter (M rz) på 25 og over.

Når du bygger et hus, hytte, garasje, uthus og andre strukturer med tørre og normale fuktighetsforhold, anbefales det å bruke hule murstein for yttervegger, siden dens varmeledningsevne er lavere enn for solid murstein. Følgelig, med en termisk ingeniørberegning, vil tykkelsen på isolasjonen vise seg å være mindre, noe som vil spare penger når du kjøper den. Solid murstein for yttervegger bør kun brukes hvis det er nødvendig for å sikre styrken til murverket.

Armering av murverk kun tillatt i tilfelle hvor økningen i karakteren av murstein og mørtel ikke tillater å gi den nødvendige bæreevnen.

Et eksempel på beregning av en murvegg.

Bæreevnen til murverk avhenger av mange faktorer - av mursteinsmerke, mørtelmerke, tilstedeværelsen av åpninger og deres størrelser, av fleksibiliteten til veggene, etc. Beregningen av bæreevnen begynner med definisjonen av designskjemaet. Ved beregning av vegger for vertikale belastninger regnes veggen som støttet av hengslede feste. Ved beregning av vegger for horisontale laster (vind) regnes veggen som stivt innspent. Det er viktig å ikke forveksle disse diagrammene, siden øyeblikksdiagrammene vil være annerledes.

Valg av designdel.

I blanke vegger tas seksjonen I-I i nivå med bunnen av gulvet med lengdekraften N og maksimalt bøyemoment M. Det er ofte farlig. avsnitt II-II, siden bøyemomentet er litt mindre enn maksimum og er lik 2/3M, og koeffisientene m g og φ er minimale.

I vegger med åpninger tas snittet i nivå med bunnen av overliggene.

La oss se på avsnittet I-I.

Fra en tidligere artikkel Samling av last på veggen i første etasje vi tar den oppnådde verdien av den totale lasten, som inkluderer lastene fra gulvet i første etasje P 1 \u003d 1.8t og de overliggende etasjene G \u003d G P + P 2 +G 2 = 3,7t:

N \u003d G + P 1 \u003d 3,7t + 1,8t \u003d 5,5t

Gulvplaten hviler på veggen med en avstand a=150mm. Den langsgående kraften P 1 fra overlappingen vil være i en avstand a / 3 = 150 / 3 = 50 mm. Hvorfor 1/3? Fordi spenningsdiagrammet under støtteseksjonen vil være i form av en trekant, og trekantens tyngdepunkt er bare 1/3 av støttelengden.

Belastningen fra de overliggende etasjene G regnes som påført i sentrum.

Siden belastningen fra gulvplaten (P 1) ikke påføres i midten av seksjonen, men i en avstand fra den lik:

e = h / 2 - a / 3 = 250 mm / 2 - 150 mm / 3 = 75 mm = 7,5 cm,

da vil det skape et bøyemoment (M) i seksjon I-I. Moment er produktet av kraft på skulderen.

M = P 1 * e = 1,8t * 7,5 cm = 13,5t * cm

Da vil eksentrisiteten til den langsgående kraften N være:

e 0 \u003d M / N \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 cm

Siden den bærende veggen er 25 cm tykk, bør beregningen ta hensyn til den tilfeldige eksentrisiteten e ν = 2 cm, da er den totale eksentrisiteten:

e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm

å=h/2=12,5 cm

Når e 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Styrken til murverket til et eksentrisk komprimert element bestemmes av formelen:

N ≤ m g φ 1 R Ac ω

Odds m g og φ 1 i avsnittet under vurdering er I-I lik 1.