Gjør-det-selv kontaktsveising fra latra. Hjemmelagde sveisemaskiner

Gjør-det-selv-sveising i dette tilfellet betyr ikke sveiseteknologi, men hjemmelaget utstyr for elektrisk sveising. Arbeidskompetanse tilegnes gjennom arbeidserfaring. Selvfølgelig, før du går til verkstedet, må du lære det teoretiske kurset. Men det kan bare settes ut i livet hvis du har noe å jobbe med. Dette er det første argumentet for å selvstendig mestre sveisevirksomheten, først ta vare på tilgjengeligheten av passende utstyr.

Den andre - en kjøpt sveisemaskin er dyr. Leien er heller ikke billig, pga. sannsynligheten for feil ved ufaglært bruk er høy. Til slutt, i utmarken, kan det bare være langt og vanskelig å komme til det nærmeste punktet hvor du kan leie en sveiser. Alt i alt, det er bedre å starte de første trinnene i metallsveising med produksjon av en sveisemaskin med egne hender. Og så - la ham stå i en låve eller garasje til saken. Det er aldri for sent å bruke penger på merkesveising, hvis det går bra.

Hva skal vi handle om

Denne artikkelen diskuterer hvordan du lager utstyr hjemme for:

Elektrisk lysbuesveising med vekselstrøm av industriell frekvens 50/60 Hz og likestrøm opp til 200 A. Dette er nok til å sveise metallkonstruksjoner opp til omtrent et gjerde fra et bølgepapp på en ramme fra et profesjonelt rør eller en sveiset garasje.
Mikrobuesveising av tråder er veldig enkelt, og nyttig ved legging eller reparasjon av elektriske ledninger.
Punktpulsmotstandssveising - kan være svært nyttig ved montering av produkter fra en tynn stålplate.

Det vi ikke skal snakke om

Først hopper du over gassveisingen. Utstyr til det koster kroner sammenlignet med forbruksvarer, gassflasker kan ikke lages hjemme, og en hjemmelaget gassgenerator er en alvorlig livsfare, pluss at karbid nå, der det fortsatt er i salg, er dyrt.

Den andre er inverter buesveising. Faktisk lar en semi-automatisk sveiseomformer en nybegynner amatør lage ganske viktige strukturer. Den er lett og kompakt og kan bæres for hånd. Men detaljhandelskjøp av inverterkomponenter, som lar deg konsekvent utføre en søm av høy kvalitet, vil koste mer enn en ferdig enhet. Og med forenklede hjemmelagde produkter vil en erfaren sveiser prøve å jobbe og nekte - "Gi meg en normal enhet!" Pluss, eller rettere sagt minus - for å lage en mer eller mindre anstendig sveisevekselretter, må du ha en ganske solid erfaring og kunnskap innen elektroteknikk og elektronikk.

Den tredje er argon-buesveising. Fra hvis lette hånd påstanden om at det er en hybrid av gass og lysbue gikk en tur er ukjent. Faktisk er dette en slags buesveising: inertgassen argon deltar ikke i sveiseprosessen, men skaper en kokong rundt arbeidsområdet og isolerer den fra luften. Som et resultat er sveisesømmen kjemisk ren, fri for urenheter av metallforbindelser med oksygen og nitrogen. Derfor kan ikke-jernholdige metaller kokes under argon, inkl. heterogen. I tillegg er det mulig å redusere sveisestrømmen og lysbuetemperaturen uten at det går på bekostning av stabiliteten og å sveise med en ikke-forbrukbar elektrode.

Det er fullt mulig å lage utstyr for argon-buesveising hjemme, men gass er veldig dyrt. Det er usannsynlig at du trenger å tilberede aluminium, rustfritt stål eller bronse i rekkefølgen av rutinemessig økonomisk aktivitet. Og hvis du virkelig trenger det, er det lettere å leie argon-sveising - sammenlignet med hvor mye (i penger) gassen vil gå tilbake til atmosfæren, er dette øre.

Transformator

Grunnlaget for alle "våre" typer sveising er en sveisetransformator. Prosedyren for beregnings- og designfunksjonene skiller seg betydelig fra de for strømforsyning (strøm) og signal (lyd) transformatorer. Sveisetransformatoren fungerer i intermitterende modus. Hvis du designer den for maksimal strøm som kontinuerlige transformatorer, vil den vise seg å være uoverkommelig stor, tung og dyr. Uvitenhet om funksjonene til elektriske transformatorer for buesveising er hovedårsaken til feilen til amatørdesignere. Derfor vil vi gå gjennom sveisetransformatorene i følgende rekkefølge:

litt teori - på fingrene, uten formler og zaumi;
funksjoner ved de magnetiske kretsene til sveisetransformatorer med anbefalinger for å velge fra tilfeldig skrudde opp;
testing av tilgjengelig brukt;
beregning av en transformator for en sveisemaskin;
klargjøring av komponenter og vikling av viklinger;
prøvemontering og finjustering;
igangkjøring.

En elektrisk transformator kan sammenlignes med en vanntank. Dette er en ganske dyp analogi: transformatoren fungerer på grunn av energireserven til magnetfeltet i dens magnetiske krets (kjerne), som mange ganger kan overstige det som umiddelbart overføres fra strømforsyningsnettverket til forbrukeren. Og den formelle beskrivelsen av tap på grunn av virvelstrømmer i stål er lik den for vanntap på grunn av infiltrasjon. Elektrisitetstap i kobberviklinger ligner formelt på trykktap i rør på grunn av viskøs friksjon i en væske.

Merk: forskjellen er i fordampningstap og følgelig magnetfeltspredning. Sistnevnte i transformatoren er delvis reversible, men de jevner ut toppene av energiforbruk i sekundærkretsen.

Eksterne egenskaper til elektriske transformatorer

En viktig faktor i vårt tilfelle er den eksterne strømspenningskarakteristikken (VVC) til transformatoren, eller ganske enkelt dens ytre karakteristikk (VX) - avhengigheten av spenningen på sekundærviklingen (sekundær) på laststrømmen, med konstant spenning på primærviklingen (primær). For krafttransformatorer er VX stiv (kurve 1 i figuren); de er som et grunt stort basseng. Hvis det er skikkelig isolert og dekket med tak, er vanntapet minimalt og trykket ganske stabilt, uansett hvordan forbrukerne slår på kranene. Men hvis det skurrer i avløpet - sushipadler, tappes vannet. Når det gjelder transformatorer, må kraftingeniøren holde utgangsspenningen så stabil som mulig opp til en viss terskel, mindre enn maksimalt øyeblikkelig strømforbruk, være økonomisk, liten og lett. For dette:

Stålkvaliteten for kjernen er valgt med en mer rektangulær hystereseløkke.
Konstruktive tiltak (kjernekonfigurasjon, beregningsmetode, viklingskonfigurasjon og arrangement) reduserer på alle mulige måter utslippstap, tap i stål og kobber.
Induksjonen av magnetfeltet i kjernen er tatt mindre enn det maksimalt tillatte for overføring av gjeldende form, fordi. dens forvrengning reduserer effektiviteten.

Merk: transformatorstål med "vinkel" hysterese omtales ofte som magnetisk hardt. Dette er ikke sant. Harde magnetiske materialer beholder sterk gjenværende magnetisering, de er laget av permanente magneter. Og ethvert transformatorjern er magnetisk mykt.

Det er umulig å lage mat fra en transformator med en stiv VX: sømmen er revet, brent, metallet er sprutet. Buen er uelastisk: Jeg flyttet nesten elektroden på feil måte, den slukner. Derfor er sveisetransformatoren allerede laget lik en konvensjonell vanntank. Dens VC er myk (normal spredning, kurve 2): når belastningsstrømmen øker, faller sekundærspenningen jevnt. Den normale spredningskurven tilnærmes av en rett linje som faller i en vinkel på 45 grader. Dette gjør det mulig, på grunn av en reduksjon i effektivitet, å kort fjerne flere ganger mer kraft fra det samme strykejernet, eller hhv. redusere vekten og størrelsen på transformatoren. I dette tilfellet kan induksjonen i kjernen nå metningsverdien, og til og med overskride den i kort tid: transformatoren vil ikke gå inn i en kortslutning med null kraftoverføring, som en "silovik", men vil begynne å varme opp . Ganske lang: termisk tidskonstant for sveisetransformatorer 20-40 min. Hvis du så lar den kjøle seg ned og det ikke var noen uakseptabel overoppheting, kan du fortsette å jobbe. Det relative fallet i sekundærspenningen ΔU2 (tilsvarende utvalget av piler i figuren) av normal dissipasjon øker gradvis med en økning i svingningsområdet til sveisestrømmen Iw, noe som gjør det enkelt å holde lysbuen i alle typer arbeid. Disse egenskapene er gitt som følger:

Stålet til den magnetiske kretsen er tatt med en hysterese, mer "oval".
De reversible spredningstapene er normalisert. Analogt: trykket har falt - forbrukerne vil ikke strømme ut mye og raskt. Og operatøren av vannverket vil ha tid til å slå på pumpingen.
Induksjonen velges nær den begrensende overopphetingen, dette tillater, ved å redusere cosφ (en parameter tilsvarende effektivitet) ved en strøm som er vesentlig forskjellig fra sinusformet, å ta mer kraft fra samme stål.

Merk: reversibelt spredningstap betyr at en del av kraftlinjene trenger inn i sekundæren gjennom luften og omgår den magnetiske kretsen. Navnet er ikke helt vellykket, samt "nyttig spredning", pga. "Reversible" tap er ikke mer nyttige for effektiviteten til en transformator enn irreversible tap, men de myker opp VX.

Som du ser er forholdene helt annerledes. Så, er det nødvendig å se etter jern fra en sveiser? Valgfritt, for strømmer opp til 200 A og toppeffekt opp til 7 kVA, og dette er nok på gården. Ved beregning og konstruktive tiltak, samt ved hjelp av enkle tilleggsenheter (se nedenfor), vil vi på enhver maskinvare få en BX-kurve 2a som er noe mer stiv enn den normale. I dette tilfellet er det usannsynlig at effektiviteten til sveiseenergiforbruket overstiger 60%, men for episodisk arbeid er dette ikke et problem for deg selv. Men på finarbeid og lave strømmer vil det ikke være vanskelig å holde lysbuen og sveisestrømmen, uten å ha mye erfaring (ΔU2.2 og Ib1), ved høye strømmer Ib2 vil vi få en akseptabel sveisekvalitet, og det vil være mulig å kutte metall opp til 3-4 mm.

Det finnes også sveisetransformatorer med bratt fallende VX, kurve 3. Dette er mer som en boosterpumpe: enten er utgangsstrømmen på nominell verdi, uavhengig av matehøyden, eller så eksisterer den ikke i det hele tatt. De er enda mer kompakte og lette, men for å tåle sveisemodus ved en bratt fallende VX, er det nødvendig å reagere på svingninger ΔU2.1 i størrelsesorden en volt innen en tid på omtrent 1 ms. Elektronikk kan gjøre dette, så transformatorer med en "kul" VX brukes ofte i halvautomatiske sveisemaskiner. Hvis du koker fra en slik transformator manuelt, vil sømmen gå treg, underkokt, buen er igjen uelastisk, og når du prøver å tenne den igjen, fester elektroden seg nå og da.

Magnetiske kretser

Typer magnetiske kretser egnet for fremstilling av sveisetransformatorer er vist i fig. Navnene deres begynner med henholdsvis en bokstavkombinasjon. størrelse. L betyr tape. For en sveisetransformator L eller uten L er det ingen vesentlig forskjell. Hvis det er M i prefikset (SLM, PLM, SMM, PM) - ignorer uten diskusjon. Dette er jern med redusert høyde, uegnet for en sveiser med alle andre enestående fordeler.

Magnetiske kjerner av transformatorer

Bokstavene i den nominelle verdien er etterfulgt av tall som angir a, b og h i fig. For eksempel, for Sh20x40x90, er tverrsnittsdimensjonene til kjernen (sentral stang) 20x40 mm (a * b), og vindushøyden h er 90 mm. Tverrsnittsareal av kjernen Sc = a*b; vindusareal Sok = c * h er nødvendig for nøyaktig beregning av transformatorer. Vi vil ikke bruke det: for en nøyaktig beregning må du vite avhengigheten av tap i stål og kobber på verdien av induksjon i kjernen av en gitt størrelse, og for dem - stålkvaliteten. Hvor får vi tak i den hvis vi spoler den på tilfeldig maskinvare? Vi skal regne etter en forenklet metode (se under), og så tar vi det opp under testene. Det vil kreve mer arbeid, men vi får sveising, som du faktisk kan jobbe med.

Merk: hvis jernet er rustent fra overflaten, så ingenting, egenskapene til transformatoren vil ikke lide av dette. Men hvis det er flekker med anløpende farger på den, er dette et ekteskap. En gang ble denne transformatoren overopphetet og de magnetiske egenskapene til jernet ble dårligere irreversibelt.

En annen viktig parameter for den magnetiske kretsen er dens masse, vekt. Siden stålets egenvekt er uendret, bestemmer den volumet av kjernen, og følgelig kraften som kan tas fra den. For fremstilling av sveisetransformatorer, magnetiske kjerner med en masse på:

O, OL - fra 10 kg.
P, PL - fra 12 kg.
W, WL - fra 16 kg.

Hvorfor Sh og ShL trengs hardere er forståelig: de har en "ekstra" sidestang med "skuldre". OL kan være lettere, fordi den ikke har hjørner som krever overflødig jern, og bøyningene til de magnetiske kraftlinjene er jevnere og av andre grunner, som allerede er i neste. seksjon.

Kostnaden for transformatorer på tori er høy på grunn av kompleksiteten til viklingen deres. Derfor er bruken av toroidale kjerner begrenset. En torus egnet for sveising kan for det første fjernes fra LATR - en laboratorieautotransformator. Laboratorie, som betyr at den ikke skal være redd for overbelastning, og LATR-jernet gir en VX nær normalen. Men…

LATR er en veldig nyttig ting, for det første. Hvis kjernen fortsatt er i live, er det bedre å gjenopprette LATR. Plutselig trenger du det ikke, du kan selge det, og inntektene vil være nok til sveising som passer til dine behov. Derfor er det vanskelig å finne "bare" LATR-kjerner.

Det andre er at LATR-er med en effekt på opptil 500 VA for sveising er svake. Fra jern LATR-500 er det mulig å oppnå sveising med en elektrode 2,5 i modusen: kok i 5 minutter - den avkjøles i 20 minutter, og vi varmer opp. Som i satiren til Arkady Raikin: mørtelstang, murstein. Murstensstang, mørtelgaffel. LATR 750 og 1000 er svært sjeldne og passer.

En annen torus som passer for alle egenskaper er statoren til en elektrisk motor; sveising fra det vil vise seg i det minste for en utstilling. Men å finne det er ikke lettere enn LATRs jern, og det er mye vanskeligere å avvikle det. Generelt er en sveisetransformator fra en elektrisk motorstator et eget problem, det er så mange kompleksiteter og nyanser. Først av alt - med viklingen av en tykk ledning på en "smultring". Siden vi ikke har noen erfaring med å vikle ringkronetransformatorer, er sannsynligheten for å skade en dyr ledning og ikke sveising nær 100%. Derfor vil det dessverre være nødvendig å vente litt med kokeapparatet på en triadetransformator.

Panserkjerner er strukturelt designet for minimal spredning, og det er praktisk talt umulig å normalisere det. Sveising på en vanlig Sh eller ShL vil være for vanskelig. I tillegg er kjøleforholdene til viklingene på Sh og ShL de verste. De eneste pansrede kjernene som er egnet for en sveisetransformator har økt høyde med avstand mellom kjeksviklinger (se nedenfor), til venstre i fig. Viklingene er adskilt av dielektriske ikke-magnetiske varmebestandige og mekanisk sterke pakninger (se nedenfor) med en tykkelse på 1/6-1/8 av kjernehøyden.

Plater av pansrede magnetiske kretser og kjeksviklinger

Kjernen Ш er forskjøvet (montert fra plater) for sveising nødvendigvis overlappet, dvs. åk-plate-parene er vekselvis orientert frem og tilbake i forhold til hverandre. Metoden for å normalisere spredning av et ikke-magnetisk gap for en sveisetransformator er uegnet, fordi tapet er irreversibelt.

Hvis en laminert Ш dukker opp uten åk, men med en utstansing av platene mellom kjernen og jumperen (i midten), er du heldig. Platene til signaltransformatorer er blandet, og stålet på dem, for å redusere signalforvrengning, gir en normal VX i utgangspunktet. Men sannsynligheten for slik flaks er veldig liten: signaltransformatorer for kilowattkraft er en sjelden kuriositet.

Merk: ikke prøv å sette sammen en høy W eller WL fra et par vanlige, som til høyre i fig. Et kontinuerlig direkte gap, om enn veldig tynt, er irreversibel spredning og en bratt fallende VX. Her er spredningstapene tilnærmet lik tapene av vann på grunn av fordampning.

Vikling av transformatorviklinger på en stangkjerne

Stangkjerner er best egnet for sveising. Av disse er de laminert i par med identiske L-formede plater, se fig., Deres irreversible spredning er den minste. For det andre er viklingene til P og Plov viklet i nøyaktig de samme halvdelene, halve omdreininger for hver. Den minste magnetiske eller strømasymmetri - transformatoren summer, varmes opp, men det er ingen strøm. Den tredje tingen som kan virke uopplagt for de som ikke har glemt skoleregelen til gimlet, er at viklingene på stengene er viklet i én retning. Er det noe som ikke virker som det skal? Må den magnetiske fluksen i kjernen lukkes? Og du vrir gimlets etter strømmen, og ikke etter svingene. Retningene til strømmene i halvviklingene er motsatte, og de magnetiske fluksene er vist der. Du kan også sjekke om ledningsbeskyttelsen er pålitelig: bruk nettverket til 1 og 2 ', og lukk 2 og 1 '. Hvis maskinen ikke umiddelbart slår ut, vil transformatoren hyle og riste. Men hvem vet hva du har med ledningene. Bør ikke.

Merk: du kan fortsatt finne anbefalinger - å vikle viklingene til sveisingen P eller PL på forskjellige stenger. Som, VX mykner. Sånn er det, men for dette trenger du en spesiell kjerne, med stenger av forskjellige seksjoner (sekundære på en mindre) og hakk som slipper kraftlinjer ut i luften i riktig retning, se fig. til høyre. Uten dette får vi en bråkete, ustø og fråtsende, men ikke en koketransformator.

Hvis det er en transformator

En 6.3 A effektbryter og en AC amperemeter vil også hjelpe med å bestemme egnetheten til en gammel sveiser som ligger rundt Gud vet hvor og djevelen vet hvordan. Et amperemeter er nødvendig enten en berøringsfri induksjon (strømklemme), eller en 3 A elektromagnetisk peker. formen på strømmen i kretsen vil være langt fra sinusformet. Et annet er et flytende husholdningstermometer med lang hals, eller, bedre, et digitalt multimeter med mulighet til å måle temperatur og en sonde for dette. Trinn-for-trinn prosedyren for testing og forberedelse for videre drift av den gamle sveisetransformatoren er som følger:

Beregning av sveisetransformatoren

I Runet kan du finne ulike metoder for beregning av sveisetransformatorer. Med tilsynelatende inkonsekvens er de fleste av dem korrekte, men med full kunnskap om egenskapene til stål og / eller for et spesifikt utvalg av magnetiske kjernevurderinger. Den foreslåtte metodikken ble utviklet i sovjettiden, da det var mangel på alt i stedet for et valg. For transformatoren beregnet ut fra den, faller VX litt bratt, et sted mellom kurvene 2 og 3 i fig. i begynnelsen. Denne egner seg for skjæring, og for tynnere arbeid er transformatoren supplert med eksterne enheter (se nedenfor), som strekker VX langs strømaksen til kurve 2a.

Beregningsgrunnlaget er vanlig: lysbuen brenner stabilt under spenning Ud 18-24 V, og dens tenning krever en momentan strøm 4-5 ganger større enn den nominelle sveisestrømmen. Følgelig vil minimum åpen kretsspenning Uxx til sekundæren være 55 V, men for kutting, siden alt mulig er presset ut av kjernen, tar vi ikke standard 60 V, men 75 V. Ikke noe mer: det er uakseptabelt iht. TB, og strykejernet vil ikke trekke seg ut. En annen funksjon, av samme grunner, er de dynamiske egenskapene til transformatoren, dvs. dens evne til raskt å bytte fra en kortslutningsmodus (for eksempel når den kortsluttes av metalldråper) til en fungerende, opprettholdes uten ytterligere tiltak. Riktignok er en slik transformator utsatt for overoppheting, men siden den er vår egen og foran øynene våre, og ikke i det fjerne hjørnet av et verksted eller sted, vil vi vurdere dette som akseptabelt. Så:

I henhold til formelen fra avsnitt 2 før. listen finner vi den samlede kraften;
Vi finner den maksimalt mulige sveisestrømmen Iw \u003d Pg / Ud. 200 A gis hvis 3,6-4,8 kW kan fjernes fra strykejernet. Sant nok, i det første tilfellet vil buen være treg, og det vil være mulig å lage mat bare med en toer eller 2,5;
Vi beregner driftsstrømmen til primæren ved maksimal nettverksspenning som er tillatt for sveising I1рmax = 1,1Pg (VA) / 235 V. Generelt er normen for nettverket 185-245 V, men for en hjemmelaget sveiser på grense, dette er for mye. Vi tar 195-235 V;
Basert på den funnet verdien, bestemmer vi utløsningsstrømmen til strømbryteren som 1.2I1рmax;
Vi aksepterer strømtettheten til primær J1 = 5 A/sq. mm, og ved å bruke I1rmax finner vi diameteren på kobbertråden d = (4S / 3,1415) ^ 0,5. Dens fulle diameter med selvisolering D = 0,25 + d, og hvis ledningen er klar - tabellform. For å jobbe i "mursteinstang, mørtelyok" -modus, kan du ta J1 \u003d 6-7 A / kvm. mm, men bare hvis den nødvendige ledningen ikke er tilgjengelig og ikke forventes;
Vi finner antall omdreininger per volt av primæren: w = k2 / Sс, der k2 = 50 for W og P, k2 = 40 for PL, SHL og k2 = 35 for O, OL;
Vi finner det totale antallet svinger W = 195k3w, hvor k3 = 1,03. k3 tar hensyn til energitapene til viklingen på grunn av lekkasje og i kobber, som formelt uttrykkes ved en noe abstrakt parameter for viklingens eget spenningsfall;
Vi setter stablingsfaktoren Ku = 0,8, legger til 3-5 mm til a og b av magnetkretsen, beregner antall viklingslag, gjennomsnittlig lengde på spolen og ledningsopptakene
Vi beregner sekundæren på samme måte ved J1 = 6 A/sq. mm, k3 \u003d 1,05 og Ku \u003d 0,85 for spenninger på 50, 55, 60, 65, 70 og 75 V, på disse stedene vil det være kraner for grovjustering av sveisemodus og kompensasjon for svingninger i forsyningsspenningen.

Vikling og etterbehandling

Diametrene til ledningene i beregningen av viklingene oppnås vanligvis mer enn 3 mm, og lakkerte viklingstråder med d> 2,4 mm er sjeldne i bredt salg. I tillegg opplever sveiserens viklinger sterke mekaniske belastninger fra elektromagnetiske krefter, så det trengs ferdige ledninger med en ekstra tekstilvikling: PELSh, PELSHO, PB, PBD. Å finne dem er enda vanskeligere, og de er veldig dyre. Opptaket av tråden per sveiser er slik at billigere bare ledninger kan isoleres på egen hånd. En ekstra fordel er at ved å tvinne flere trådede ledninger til ønsket S, får vi en fleksibel ledning, som er mye lettere å vikle. Alle som har prøvd å manuelt legge et dekk på rammen minst 10 ruter vil sette pris på det.

isolering

La oss si at det er en ledning på 2,5 kvadratmeter. mm i PVC-isolasjon, og sekundæren trenger 20 m per 25 ruter. Vi klargjør 10 spoler eller spoler på 25 m. Vi vikler av ca 1 m ledning fra hver og fjerner standardisolasjonen, den er tykk og ikke varmebestandig. Vi vrir de nakne ledningene med en tang til en jevn tett flette, og vikler den rundt, i rekkefølge med økende isolasjonskostnader:

Maskeringstape med en overlapping av svinger på 75-80 %, dvs. i 4-5 lag.
Muslinflette med en overlapping på 2/3-3/4 omdreininger, dvs. 3-4 lag.
Bomullstape med en overlapping på 50-67%, i 2-3 lag.

Merk: ledningen for sekundærviklingen klargjøres og vikles etter vikling og testing av primærviklingen, se nedenfor.

En tynnvegget hjemmelaget ramme vil ikke tåle trykket fra tykke trådsvinger, vibrasjoner og rykk under drift. Derfor er viklingene til sveisetransformatorer laget rammeløs kjeks, og på kjernen er de festet med kiler laget av tekstolitt, glassfiber eller, i ekstreme tilfeller, impregnert med flytende lakk (se ovenfor) bakelitt kryssfiner. Instruksjonen for vikling av viklingene til sveisetransformatoren er som følger:

Vi forbereder en treboss med en høyde i viklingshøyde og med dimensjoner i diameter 3-4 mm større enn a og b av magnetkretsen;
Vi spikrer eller fester midlertidige kryssfinerkinn til den;
Vi pakker den midlertidige rammen i 3-4 lag med en tynn plastfilm med et rop på kinnene og en vri på yttersiden slik at ledningen ikke fester seg til treet;
Vi spoler en pre-isolert vikling;
Etter vikling impregnerer vi to ganger til det renner gjennom med flytende lakk;
etter at impregneringen tørker, fjern kinnene forsiktig, klem ut bosset og riv av filmen;
vi binder viklingen tett på 8-10 steder jevnt rundt omkretsen med tynn ledning eller propylengarn - den er klar for testing.

Etterbehandling og domotka

Vi flytter kjernen til en kjeks og strammer den med bolter, som forventet. Viklingstestene utføres på nøyaktig samme måte som for den tvilsomme ferdige transformatoren, se ovenfor. Det er bedre å bruke LATR; Iхх ved en inngangsspenning på 235 V bør ikke overstige 0,45 A per 1 kVA av transformatorens totale effekt. Hvis mer, er den primære hjemmelaget. Vikletrådforbindelser utføres på bolter (!), isolert med varmekrympbart rør (HER) i 2 lag eller bomullstape i 4-5 lag.

I henhold til testresultatene er antall omdreininger på sekundæren korrigert. For eksempel ga regnestykket 210 svinger, men i realiteten kom Ixx tilbake til normalen på 216. Da multipliserer vi de beregnede svingene til sekundærseksjonene med 216/210 = 1,03 ca. Ikke forsøm desimalene, kvaliteten på transformatoren avhenger i stor grad av dem!

Etter ferdigstillelse demonterer vi kjernen; vi pakker kjeksen tett med samme maskeringstape, calico eller "rag" elektrisk tape i henholdsvis 5-6, 4-5 eller 2-3 lag. Vind over svingene, ikke langs dem! Nå impregneres igjen med flytende lakk; når den er tørr - to ganger ufortynnet. Denne kjeksen er klar, du kan lage en sekundær. Når begge er på kjernen tester vi igjen transformatoren for Ixx (plutselig krøllet den seg et sted), fikser kjeksene og impregnerer hele transformatoren med vanlig lakk. Puh, den mest triste delen av arbeidet er over.

Men han er fortsatt for kul med oss, husker du? Trenger å bli myknet. Den enkleste måten - en motstand i sekundærkretsen - passer ikke oss. Alt er veldig enkelt: ved en motstand på bare 0,1 ohm ved en strøm på 200, vil 4 kW varme bli spredd. Hvis vi har en sveiser på 10 eller mer kVA, og vi må sveise tynt metall, trengs en motstand. Uansett hva strømmen settes av regulatoren, er utslippene dens når lysbuen tennes uunngåelig. Uten en aktiv ballast vil de brenne sømmen på steder, og motstanden vil slukke dem. Men for oss, lavmakte, vil han ikke være til noen nytte for ham.

Justering av reaktiv spole

Den reaktive ballasten (induktor, choke) vil ikke ta bort overflødig kraft: den vil absorbere strømstøt, og deretter jevnt gi dem til lysbuen, dette vil strekke VX som den skal. Men da trenger du en choke med spredningskontroll. Og for ham - kjernen er nesten den samme som transformatoren, og ganske kompleks mekanikk, se fig.

Hjemmelaget sveisetransformator ballast

Vi vil gå den andre veien: vi skal bruke en aktiv-reaktiv ballast, i daglig tale omtalt som tarmen av gamle sveisere, se fig. til høyre. Materiale - ståltråd 6 mm. Diameteren på svingene er 15-20 cm Hvor mange av dem er vist i fig. det kan ses at for effekt opp til 7 kVA er denne tarmen riktig. Luftspaltene mellom svingene er 4-6 cm Den aktiv-reaktive choken kobles til transformatoren med et ekstra stykke sveisekabel (slange, ganske enkelt), og elektrodeholderen festes til den med en klypeklemme. Ved å velge tilkoblingspunkt er det mulig, sammen med bytte til sekundære uttak, å finjustere driftsmodusen til lysbuen.

Merk: en aktiv-reaktiv induktor kan bli rødglødende i drift, så den trenger en brannsikker, varmebestandig, ikke-magnetisk dielektrisk foring. I teorien en spesiell keramisk hytte. Det er akseptabelt å erstatte den med en tørr sandpute, eller allerede formelt med et brudd, men ikke grov, sveisetarmen legges på murstein.

Men annet?

Primitiv sveiseelektrodeholder

Dette betyr først og fremst en elektrodeholder og en koblingsanordning for returslangen (klemme, klesklype). De, siden vi har en transformator på grensen, må kjøpes ferdige, men som på fig. riktig, ikke gjør det. For en 400-600 A sveisemaskin er kvaliteten på kontakten i holderen lite merkbar, og den tåler også å bare vikle returslangen. Og vår selvlagde, arbeider med en innsats, kan gå galt, det ser ut til å være uklart hvorfor.

Deretter kroppen til enheten. Det må være laget av kryssfiner; fortrinnsvis bakelitt impregnert som beskrevet ovenfor. Bunnen er fra 16 mm tykk, panel med rekkeklemme er fra 12 mm, og vegger og deksel er fra 6 mm, slik at de ikke løsner ved bæring. Hvorfor ikke stålplater? Det er en ferromagnet og i strøfeltet til en transformator kan den forstyrre driften, pga. vi får alt vi kan ut av det.

Når det gjelder rekkeklemmene, er selve terminalene laget av bolter fra M10. Grunnlaget er samme tekstolitt eller glassfiber. Getinax, bakelitt og karbolitt er ikke egnet, de vil smuldre, sprekke og delaminere ganske snart.

Prøver en konstant

DC-sveising har en rekke fordeler, men VX-en til enhver DC-sveisetransformator er strammet. Og vår, designet for minst mulig kraftreserve, vil bli uakseptabelt tøff. Induktor-tarmen vil ikke hjelpe her, selv om den fungerte på likestrøm. I tillegg må dyre 200 A likeretterdioder beskyttes mot strøm- og spenningsstøt. Vi trenger et returabsorberende filter med infralave frekvenser, Finch. Selv om det ser reflekterende ut, må du ta hensyn til den sterke magnetiske forbindelsen mellom halvdelene av spolen.

Opplegg for elektrisk lysbuesveising med likestrøm

Opplegget for et slikt filter, kjent i mange år, er vist i fig. Men umiddelbart etter introduksjonen av amatører, viste det seg at driftsspenningen til kondensatoren C er liten: spenningsstøt under tenning av lysbuen kan nå 6-7 verdier av Uxx, dvs. 450-500 V. Videre kondensatorer er nødvendig for å tåle sirkulasjonen av stor reaktiv effekt, bare og bare oljepapir (MBGCH, MBGO, KBG-MN). Om massen og dimensjonene til enkelt "bokser" av disse typene (forresten, og ikke billig) gir en ide om følgende. fig., og batteriet vil trenge 100-200 av dem.

Olje-papir kondensatorer

Med en magnetisk krets er spolen enklere, men ikke helt. For det, 2 PLA av krafttransformatoren TS-270 fra gamle rør-TV-er-"kister" (dataene er tilgjengelige i oppslagsverk og i Runet), eller lignende, eller SL med lignende eller stor a, b, c og h. Fra 2 PLer settes en SL sammen med en spalte, se Fig., 15-20 mm. Fest den med tekstolitt- eller kryssfinerpakninger. Vikling - isolert ledning fra 20 kvm. mm, hvor mye vil passe i vinduet; 16-20 svinger. De vikler den i 2 ledninger. Slutten av den ene er koblet til begynnelsen av den andre, dette vil være midtpunktet.

Pansret magnetisk kjerne med ikke-magnetisk gap

Filteret justeres langs buen med minimum og maksimum Uхх-verdier. Hvis lysbuen er treg på et minimum, fester elektroden seg, gapet reduseres. Hvis metallet brenner maksimalt, øk det eller, som vil være mer effektivt, skjær av en del av sidestengene symmetrisk. For at kjernen ikke skal smuldre av dette, er den impregnert med væske, og deretter med vanlig lakk. Å finne den optimale induktansen er ganske vanskelig, men da fungerer sveising feilfritt på vekselstrøm.

mikrobue

Hensikten med mikrobuesveising er sagt i begynnelsen. "Utstyret" for det er ekstremt enkelt: en nedtrappingstransformator 220 / 6,3 V 3-5 A. I rørtider ble radioamatører koblet til filamentviklingen til en vanlig krafttransformator. En elektrode - vridningen av selve ledningene (kobber-aluminium, kobber-stål kan brukes); den andre er en grafittstav som en bly fra en 2M blyant.

Nå brukes flere datamaskinstrømforsyninger til mikrobuesveising, eller, for pulsert mikrobuesveising, kondensatorbanker, se videoen nedenfor. Ved likestrøm blir kvaliteten på arbeidet selvfølgelig bedre.

Video: hjemmelaget vri sveisemaskin

Ta kontakt med! Det er en kontakt!

Kontaktsveising i industrien brukes hovedsakelig til punkt-, søm- og stumpsveising. Hjemme, først og fremst når det gjelder energiforbruk, er et pulserende punkt mulig. Den er egnet for sveising og sveising av tynne, fra 0,1 til 3-4 mm, stålplatedeler. Buesveising vil brenne gjennom en tynn vegg, og hvis delen er en mynt eller mindre, vil den mykeste buen brenne den helt.

Opplegg for punktsveising

Prinsippet for kontaktpunktsveising er illustrert i fig.: kobberelektroder komprimerer deler med kraft, en strømpuls i den ohmske motstandssonen av stålstål varmer opp metallet til punktet hvor elektrodiffusjon oppstår; metall smelter ikke. Dette krever ca. 1000 A per 1 mm tykkelse på delene som skal sveises. Ja, en strøm på 800 A vil ta tak i ark på 1 og til og med 1,5 mm. Men hvis dette ikke er et håndverk for moro skyld, men for eksempel et galvanisert korrugert gjerde, vil det aller første sterke vindkastet minne deg: "Mann, strømmen var ganske svak!"

Likevel er motstandspunktsveising mye mer økonomisk enn buesveising: åpen kretsspenning til sveisetransformatoren for den er 2 V. Det er summen av 2-kontakts stål-kobber potensialforskjeller og den ohmske motstanden til penetrasjonssonen. En transformator for kontaktsveising beregnes på samme måte som den for buesveising, men strømtettheten i sekundærviklingen er 30-50 eller mer A / kvm. mm. Sekundæren til kontakt-sveisetransformatoren inneholder 2-4 omdreininger, den kjøler godt, og dens utnyttelsesfaktor (forholdet mellom sveisetid og tomgang og kjøletid) er mange ganger lavere.

I RuNet er det mange beskrivelser av hjemmelagde pulspunktsveiser fra ubrukelige mikrobølger. De er generelt korrekte, men i repetisjon, som det står i «1001 natt», nytter det ikke. Og gamle mikrobølgeovner ligger ikke i hauger. Derfor vil vi forholde oss til mindre kjente design, men forresten mer praktiske.

En enkel hjemmelaget motstandssveiseinstallasjon

På fig. - enheten til det enkleste apparatet for pulsert punktsveising. De kan sveise plater opp til 0,5 mm; for små håndverk passer den perfekt, og magnetiske kjerner av denne og større størrelser er relativt rimelige. Dens fordel, i tillegg til enkelhet, er klemmen av sveisetengene som kjører stangen med en belastning. En tredje hånd ville ikke skade å jobbe med en kontaktsveiseimpuls, og hvis man må klemme tangen med kraft, så er det generelt upraktisk. Ulemper - økt ulykkes- og skadefare. Hvis du ved et uhell gir en impuls når elektrodene bringes sammen uten sveisede deler, vil plasma slå fra tangen, metallsprut vil fly, ledningsbeskyttelsen slås ut, og elektrodene vil smelte tett.

Sekundærviklingen er laget av en 16x2 kobberbuss. Den kan være laget av strimler av tynne kobberplater (det vil vise seg fleksibelt) eller laget av et segment av et flatt kjølemiddeltilførselsrør for et klimaanlegg til hjemmet. Dekket isoleres manuelt, som beskrevet ovenfor.

Her i fig. - tegninger av en pulsert punktsveisemaskin er kraftigere, for sveising av et ark opp til 3 mm, og mer pålitelig. Takket være en ganske kraftig returfjær (fra sengens pansrede nett) er utilsiktet konvergens av tangen utelukket, og den eksentriske klemmen gir en sterk stabil kompresjon av tangen, noe som betydelig påvirker kvaliteten på sveiseskjøten. I så fall kan klemmen tilbakestilles umiddelbart med ett slag på den eksentriske spaken. Ulempen er de isolerende knutene på tangen, det er for mange av dem og de er komplekse. En annen er tangstenger i aluminium. For det første er de ikke like sterke som stål, og for det andre er dette 2 unødvendige kontaktforskjeller. Selv om varmeavledningen til aluminium absolutt er utmerket.

Om elektroder

Motstandssveiseelektrode i en isolerende hylse

Under amatørforhold er det mer hensiktsmessig å isolere elektrodene på installasjonsstedet, som vist i fig. til høyre. Det er ingen transportør hjemme, apparatet kan alltid få kjøle seg ned slik at isolasjonshylsene ikke overopphetes. Denne utformingen vil gjøre det mulig å lage stenger fra et slitesterkt og billig profesjonelt stålrør, og også forlenge ledningene (opptil 2,5 m er akseptabelt) og bruke en kontaktsveisepistol eller fjerntang, se fig. under.

På fig. Til høyre er enda en funksjon av elektroder for motstandspunktsveising synlig: en sfærisk kontaktflate (hæl). Flate hæler er mer holdbare, så elektroder med dem er mye brukt i industrien. Men diameteren på den flate hælen på elektroden må være lik 3 tykkelser av det tilstøtende sveisede materialet, ellers vil penetrasjonsflekken brenne ut enten i midten (bred hæl) eller langs kantene (smal hæl), og korrosjon vil gå fra sveiseskjøten selv på rustfritt stål.

Pistol og fjerntang for kontaktsveising

Det siste punktet om elektrodene er deres materiale og dimensjoner. Rødt kobber brenner raskt ut, så innkjøpte elektroder for motstandssveising er laget av kobber med kromtilsetning. Disse bør brukes, med dagens kobberpriser er det mer enn forsvarlig. Diameteren på elektroden tas avhengig av bruksmåten, basert på en strømtetthet på 100-200 A/sq. mm. Lengden på elektroden i henhold til betingelsene for varmeoverføring er minst 3 av dens diametre fra hælen til roten (begynnelsen av skaftet).

Hvordan gi impulser

I de enkleste hjemmelagde pulskontaktsveisemaskinene gis en strømpuls manuelt: de slår ganske enkelt på sveisetransformatoren. Dette gagner ham selvfølgelig ikke, og sveising er enten mangel på sammensmelting eller utbrenthet. Det er imidlertid ikke så vanskelig å automatisere matingen og normalisere sveisepulsene.

Opplegg av en enkel pulsformer for kontaktsveising

Et diagram av en enkel, men pålitelig og langsiktig velprøvd sveisepulsformer er vist i fig. Hjelpetransformator T1 er en konvensjonell krafttransformator for 25-40 watt. Viklespenning II - i henhold til bakgrunnsbelysningen. I stedet for det, kan du sette 2 lysdioder koblet i anti-parallell med en slukkemotstand (normal, 0,5 W) 120-150 Ohm, da vil spenningen II være 6 V.

Spenning III - 12-15 V. Det kan være 24, da trengs kondensator C1 (vanlig elektrolytisk) for en spenning på 40 V. Dioder V1-V4 og V5-V8 - eventuelle likeretterbroer for henholdsvis 1 og fra 12 A. Thyristor V9 - for 12 eller flere A 400 V. Optotyristorer fra datastrømforsyninger eller TO-12.5, TO-25 er egnet. Motstand R1 - ledning, de regulerer pulsvarigheten. Transformator T2 - sveising.

Jeg er sikker: ikke en eneste håndverker, hjemmekoselig eier vil nekte fra en kompakt og samtidig ganske pålitelig, billig og enkel å produsere "sveiser". Spesielt hvis han finner ut at dette apparatet er basert på en lett oppgraderbar 9-ampere (kjent for nesten alle fra skolefysikktimer) laboratorie-autotransformator LATR2 og en egenlaget tyristor-miniregulator med en likeretterbro. De tillater ikke bare å trygt koble til et 220 V AC husholdningsbelysningsnettverk, men også å endre u på elektroden, noe som betyr å velge ønsket sveisestrømverdi.

Driftsmoduser stilles inn ved hjelp av et potensiometer. Sammen med kondensatorene C2 og C3 danner den faseskiftende kjeder, som hver utløses i løpet av sin halvperiode. åpner den tilsvarende tyristoren i en viss tidsperiode. Som et resultat er justerbare 20-215 V på primærviklingen til sveisingen T1. Transformering i sekundærviklingen, de nødvendige -u gjør det enkelt å tenne lysbuen for sveising på alternerende (terminaler X2, X3) eller likerettede (X4) , X5) strøm.

Motstandene R2 og R3 shunter kontrollkretsene til tyristor VS1 og VS2. Kondensatorer C1. C2 reduseres til et akseptabelt nivå av radiointerferens som følger med lysbueutladningen. I rollen som lysindikatoren HL1, som signaliserer inkludering av enheten i husholdningens elektriske nettverk, brukes en neonpære med en strømbegrensende motstand R1.

For å koble "sveiseren" til leilighetens ledninger, er en konvensjonell plugg X1 aktuelt. Men det er bedre å bruke en kraftigere elektrisk kontakt, som vanligvis kalles "Euro plug-Euro socket". Og som SB1-bryteren er VP25 "bag" egnet, designet for en strøm på 25 A og lar deg åpne begge ledningene samtidig.

Som praksis viser, er det ikke fornuftig å installere noen sikringer (anti-overbelastningsmaskiner) på sveisemaskinen. Her må du håndtere slike strømmer, hvis overskredet, vil beskyttelsen ved nettverksinngangen til leiligheten definitivt fungere.

For fremstilling av sekundærviklingen fjernes foringsrøret, strømkollektorslideren og monteringsbeslagene fra basen LATR2. Deretter, på den eksisterende 250 V-viklingen (127 og 220 V-kraner forblir ikke gjort krav på), påføres pålitelig isolasjon (for eksempel fra lakkert stoff), på toppen av hvilken en sekundær (senkende) vikling er plassert. Og dette er 70 omdreininger av en isolert kobber- eller aluminiumsbuss, med en diameter på 25 mm2. Det er akseptabelt å lage sekundærviklingen fra flere parallelle ledninger med samme totale tverrsnitt.

Vikling er mer praktisk å utføre sammen. Mens den ene, prøver å ikke skade isolasjonen til tilstøtende svinger, forsiktig strekker og legger ledningen, holder den andre den frie enden av den fremtidige viklingen, og forhindrer den i å vri seg.

Den oppgraderte LATR2 er plassert i et beskyttende metallhus med ventilasjonshull, på hvilket et kretskort laget av 10 mm getinaks eller glassfiber er plassert med en pakkebryter SВ1, en tyristorspenningsregulator (med motstand R6), en lysindikator HL1 for dreiing på enheten i nettverket og utgangsterminaler for sveising på en vekselstrøm (X2, X3) eller likestrøm (X4, X5).

I mangel av en grunnleggende LATR2, kan den erstattes med en hjemmelaget "sveiser" med en magnetisk krets laget av transformatorstål (kjernetverrsnitt 45-50 cm2). Dens primære vikling skal inneholde 250 omdreininger med PEV2-tråd med en diameter på 1,5 mm. Den sekundære er ikke forskjellig fra den som brukes i den moderniserte LATR2.

Ved utgangen av lavspenningsviklingen er det installert en likeretterenhet med strømdioder VD3 - VD10 for likestrømsveising. I tillegg til disse ventilene er kraftigere analoger ganske akseptable, for eksempel D122-32-1 (likrettet strøm - opptil 32 A).

Strømdioder og tyristorer er installert på radiatorer-kjøleribben, hvis areal er minst 25 cm2. Aksen til justeringsmotstanden R6 bringes ut av huset. En skala med inndelinger som tilsvarer spesifikke verdier av like- og vekselspenning er plassert under håndtaket. Og ved siden av den er en tabell over sveisestrømmens avhengighet av spenningen på sekundærviklingen til transformatoren og på diameteren til sveiseelektroden (0,8-1,5 mm).

Sveisetransformator basert på den mye brukte LATR2 (a), dens kobling til kretsskjemaet til et selvlaget justerbart apparat for sveising på vekselstrøm eller likestrøm (b) og et spenningsdiagram (c), som forklarer driften av motstandskontrolleren av den elektriske lysbuebrenningsmodusen.

Selvfølgelig er selvlagde elektroder laget av karbonstål "trådstang" med en diameter på 0,5-1,2 mm også akseptable. Emner 250-350 mm lange er dekket med flytende glass - en blanding av silikatlim og knust kritt, og etterlater 40 mm-endene ubeskyttede, som er nødvendige for å koble til sveisemaskinen. Belegget tørkes grundig, ellers vil det begynne å "skyte" under sveising.

Selv om både vekselstrøm (terminaler X2, X3) og likestrøm (X4, X5) kan brukes til sveising, er det andre alternativet, ifølge sveisere, å foretrekke fremfor det første. Dessuten spiller polaritet en viktig rolle. Spesielt når et "pluss" påføres "massen" (objektet som sveises) og følgelig elektroden kobles til terminalen med "minus"-tegnet, finner den såkalte direkte polariteten sted. Det er preget av frigjøring av mer varme enn med omvendt polaritet, når elektroden er koblet til den positive terminalen på likeretteren, og "massen" til den negative. Omvendt polaritet brukes når det er nødvendig å redusere varmeutvikling, for eksempel ved sveising av tynne metallplater. Nesten all energien som frigjøres av den elektriske lysbuen går til dannelsen av en sveis, og derfor er penetrasjonsdybden 40-50 prosent større enn med en strøm av samme størrelse, men med direkte polaritet.

Og noen få andre svært viktige funksjoner. En økning i lysbuestrømmen ved konstant sveisehastighet fører til en økning i penetrasjonsdybden. Videre, hvis arbeidet utføres på vekselstrøm, blir den siste av disse parameterne 15-20 prosent mindre enn ved bruk av likestrøm med omvendt polaritet. Sveisespenningen har liten innvirkning på inntrengningsdybden. På den annen side avhenger bredden på sømmen av oss: med økende stress øker den.

Derfor en viktig konklusjon for de som er involvert i, for eksempel, sveisearbeid ved reparasjon av en bilkarosseri laget av stålplate: de beste resultatene vil oppnås ved å sveise med likestrøm med motsatt polaritet ved et minimum (men tilstrekkelig for stabil lysbue) spenning.

Buen må holdes så kort som mulig, elektroden forbrukes deretter jevnt, og inntrengningsdybden til det sveisede metallet er maksimal. Selve sømmen er ren og sterk, praktisk talt fri for slagginneslutninger. Og fra sjeldne sprut av smelten, som er vanskelige å fjerne etter at produktet er avkjølt, kan du beskytte deg selv ved å gni overflaten som nesten er sveiset med kritt (dråpene vil rulle av uten å feste seg til metallet).

Bueeksitasjonen utføres (etter tidligere å ha tilført den tilsvarende Ucv til elektroden og "massen") på to måter. Essensen av den første er i en lett berøring av elektroden på delene som skal sveises, etterfulgt av dens fjerning med 2-4 mm til siden. Den andre metoden minner om å slå en fyrstikk på en boks: ved å skyve elektroden over overflaten som skal sveises, blir den umiddelbart tatt bort et kort stykke. I alle fall må du fange øyeblikket av buen og bare da, jevnt bevege elektroden over sømmen som er dannet akkurat der, opprettholde sin rolige brenning.

Avhengig av typen og tykkelsen på metallet som skal sveises, velges en eller annen elektrode. Hvis det for eksempel finnes et standardsortiment for en St3-plate med en tykkelse på 1 mm, er elektroder med en diameter på 0,8-1 mm egnet (det er i utgangspunktet det designet som vurderes er designet for). For sveisearbeid på 2 mm valset stål er det ønskelig å ha både en kraftigere "sveiser" og en tykkere elektrode (2-3 mm).

For sveising av smykker laget av gull, sølv, cupronickel, er det bedre å bruke en ildfast elektrode (for eksempel wolfram). Metaller som er mindre motstandsdyktige mot oksidasjon kan også sveises med karbondioksidbeskyttelse.

I alle fall kan arbeid utføres både med en vertikalt plassert elektrode, og vippes forover eller bakover. Men sofistikerte fagfolk sier: ved sveising med en fremadgående vinkel (som betyr en spiss vinkel mellom elektroden og den ferdige sømmen), gis mer fullstendig penetrasjon og en mindre bredde på selve sømmen. Bakoversveising anbefales kun for overlappskjøter, spesielt når det er snakk om profilert stål (vinkel, I-bjelke og kanal).

En viktig ting er sveisekabelen. For den aktuelle enheten passer kobbertrådet (totalt tverrsnitt er ca. 20 mm2) i gummiisolasjon best. Nødvendig mengde er to halvannen meter segmenter, som hver skal være utstyrt med en forsiktig krympet og loddet klemmesko for tilkobling til "sveiseren". For en direkte tilkobling til "bakken" brukes en kraftig krokodilleklemme, og med en elektrode brukes en holder som ligner en tre-trådet gaffel. Du kan også bruke bilen "sigarettenner".

Et vanlig materiale for produksjon av hjemmelagde sveisetransformatorer har lenge vært brente LATR-er (laboratorie-autotransformatorer). Inne i LATR-kassen er det en toroidal autotransformator laget på en magnetisk krets med et betydelig tverrsnitt. Det er denne magnetiske kretsen som vil være nødvendig fra LATR for produksjon av en sveisetransformator. En transformator krever vanligvis to identiske magnetiske ringer fra store LATR-er.

LATR-er produseres i forskjellige typer, med maksimale strømmer fra 2 til 10A, ikke alle er egnet for produksjon av transformatorer for sveising, bare de hvis magnetiske kjernestørrelser lar deg legge det nødvendige antall omdreininger. Den vanligste blant dem er sannsynligvis autotransformatoren av typen LATR-1M. Avhengig av viklingstråden er den designet for strømmer på 6,7-9A, selv om dimensjonene til selve autotransformatoren ikke endres fra dette. LATR-1M magnetkjernen har følgende dimensjoner: ytre diameter D=127 mm, indre diameter d=70 mm, ringhøyde h=95 mm, seksjon S=27 cm2, vekt ca. 6 kg. En god sveisetransformator kan lages av to ringer fra LATR-1M, men på grunn av vinduets lille indre volum kan du ikke bruke for tykke ledninger og du må spare hver millimeter vindusplass. En betydelig ulempe med transformatoren fra LATR-er, sammenlignet med skjemaet til den U-formede transformatoren, er også at det er umulig å produsere spoler separat fra den magnetiske kretsen. Dette betyr at du må vinde, trekke hver sving gjennom vinduet til den magnetiske kretsen, noe som selvfølgelig kompliserer produksjonsprosessen.

Det finnes LATR-er med mer voluminøse magnetiske ringer. De er mye bedre egnet til å lage sveisetransformatorer, men er mindre vanlige. For andre autotransformatorer som ligner på parametere til LATR-1M, for eksempel AOSN-8-220, har den magnetiske kjernen forskjellige dimensjoner: den ytre diameteren på ringen er større, men høyden og diameteren til vinduet d = 65 mm er mindre . I dette tilfellet må vindusdiameteren utvides til 70 mm.

Ringen til den magnetiske kjernen består av biter av jernbånd viklet oppå hverandre, festet i kantene ved punktsveising. For å øke vinduets indre diameter, er det nødvendig å koble fra enden av båndet fra innsiden og slappe av den nødvendige mengden. Men ikke prøv å spole tilbake alt på en gang. Det er bedre å slappe av en omgang, hver gang kutte av overflødig. Noen ganger utvides også vinduene til større LATR-er på denne måten, selv om dette uunngåelig reduserer tverrsnittsarealet til den magnetiske kretsen.

I prinsippet vil et tverrsnittsareal og en ring være tilstrekkelig for en sveisetransformator. Men problemet er at magnetiske kretser med mindre område uunngåelig krever flere svinger, noe som øker volumet på spolene og krever mer vindusplass.

Transformator med delt arm

I begynnelsen av produksjonen av transformatoren er det nødvendig å isolere begge ringene. I dette tilfellet bør spesiell oppmerksomhet rettes mot hjørnene på kantene på ringene - de er skarpe, de kan enkelt kutte den overlagrede isolasjonen og deretter lukke viklingstråden. Det er bedre å først glatte hjørnene med en fil, og deretter bruke litt sterk og elastisk tape langs lengden, for eksempel en tett keeper eller et cambric-rør kuttet langs. Ovenfra er ringene, hver for seg, pakket inn med et tynt lag stoffisolasjon.

Deretter kobles de isolerte ringene sammen. Ringene trekkes tett sammen med et sterkt bånd, og på sidene er de festet med trepinner, også deretter bundet med et bånd - kjernen til magnetkretsen for transformatoren er klar.

Det neste trinnet er det viktigste - legging av primærviklingen. Viklingene til denne sveisetransformatoren er viklet i henhold til skjemaet: primær i midten, to deler av sekundæren på sidearmene.

Primærviklingen tar omtrent 70-80 m ledning, som må trekkes gjennom begge vinduene i magnetkretsen for hver sving. I dette tilfellet kan du ikke klare deg uten en enkel enhet.

Først vikles ledningen på en trespole, og i denne formen trekkes den gjennom vinduene i ringene uten problemer.

Den primære viklingstråden kan ha en diameter på 1,6-2,2 mm. For magnetiske kretser som består av ringer med en vindusdiameter på 70 mm, kan en ledning med en diameter på ikke mer enn 2 mm brukes, ellers vil det være liten plass til sekundærviklingen. Primærviklingen inneholder som regel 180-200 omdreininger ved normal nettspenning, noe som er tilstrekkelig for effektiv drift av en 3 mm elektrode.

En cambric er satt på enden av ledningen, som tiltrekkes av HB-tapen til begynnelsen av det første laget. Overflaten til den magnetiske kretsen har en avrundet form, så de første lagene vil inneholde færre svinger enn påfølgende - for å jevne overflaten.

Ledningen ligger spole til spole, og lar ikke i noe tilfelle overlappe kabelen. Trådlagene skal isoleres fra hverandre. Igjen, for å spare plass, bør viklingen plasseres så kompakt som mulig. På en magnetisk kjerne av mellomstore ringer bør mellomlagsisolasjonen brukes tynnere. Man bør ikke strebe etter å vikle primærviklingen raskt. Denne prosessen er langsom, og etter å ha lagt harde ledninger begynner fingrene å gjøre vondt. Det er bedre å gjøre dette i 2-3 tilnærminger - tross alt er kvalitet viktigere enn hastighet.

Hvis primærviklingen er laget, er det meste av arbeidet gjort, det sekundære gjenstår. Men først må du bestemme antall omdreininger av sekundærviklingen for en gitt spenning. For å komme i gang, slå på det ferdige primærnettverket. Den ubelastede strømmen til denne versjonen av transformatoren er liten - bare 70-150 mA, lyden fra transformatoren skal knapt være hørbar. Vi vikler 10 omdreininger av hvilken som helst ledning på en av sidearmene og måler utgangsspenningen på dem. Hver av sidearmene står for halvparten av den magnetiske fluksen som skapes på den sentrale armen, så her for hver omdreining av sekundærviklingen er det 0,6-0,7V. Basert på det oppnådde resultatet, beregnes antall omdreininger av sekundærviklingen, med fokus på en spenning på 50V (ca. 75-80 omdreininger).

Valget av materiale for sekundærviklingen er begrenset av gjenværende plass til vinduene i magnetkretsen. Dessuten må hver sving av en tykk ledning trekkes langs hele lengden inn i et smalt vindu. Den enkleste måten er å vikle den vanlige tråden 16 mm 2 i syntetisk isolasjon - den er myk, fleksibel, godt isolert, den vil bare varmes opp litt under drift. Det er mulig å lage en sekundær vikling fra flere tråder av kobbertråd.

Halvparten av svingene til sekundærviklingen er viklet på den ene skulderen, halvparten på den andre. Hvis det ikke er ledninger med tilstrekkelig lengde, kan du koble dem fra stykker - det er greit. Etter å ha viklet viklingene på begge armer, må du måle spenningen på hver av dem, den kan variere med 2-3V - de litt forskjellige egenskapene til magnetkretsene til forskjellige LATR-er påvirker, noe som ikke påvirker buens egenskaper spesielt. under sveising. Deretter er viklingene på skuldrene koblet i serie, men du må sørge for at de ikke er i motfase, ellers vil utgangen være en spenning nær null (se artikkelen Vikle en sveisetransformator). Med en nettspenning på 220-230V, bør en sveisetransformator av denne utformingen utvikle en strøm på 100-130A i buemodus. Strøm ved kortslutning av sekundærkretsen - opptil 180A.

Det kan vise seg at det ikke var mulig å passe alle de beregnede svingene til sekundærviklingen inn i vinduene, og utgangsspenningen viste seg å være lavere enn ønsket. Driftsstrømmen vil avta fra dette ikke mye. I større grad påvirker reduksjon av åpen kretsspenning prosessen med lysbuetenning. Lysbuen tenner lett ved spenninger nær 50V og over. Selv om lysbuen kan tennes uten problemer ved lavere spenninger. Så hvis den produserte transformatoren har en effekt på omtrent 40V, kan den brukes til arbeid. En annen ting er hvis du kommer over elektroder designet for høyspenning - noen merker elektroder fungerer fra 70-80V.

toroidal transformator

På ringer fra LATR-er er det også mulig å lage en sveisetransformator i henhold til et annet toroidskjema. Dette krever også to ringer, gjerne fra store LATR-er. Ringene er koblet og isolert: en ringmagnetisk krets med et betydelig tverrsnittsareal oppnås.

Primærviklingen inneholder samme antall omdreininger som i forrige krets, men er viklet langs hele lengden av ringen og ligger som regel i to lag. Problemet med mangelen på det indre rommet til magnetkretsvinduet til en slik transformatorkrets er enda mer akutt enn for den forrige designen. Derfor er det nødvendig å isolere her med så tynne lag og materialer som mulig. Det er umulig å bruke tykke viklingsledninger her. Selv om det i noen installasjoner brukes LATR-er av spesielt store størrelser, kan en ringformet sveisetransformator lages på kun en ring av denne typen.

En fordelaktig forskjell mellom en toroidal krets for en sveisetransformator er en høyere effektivitet. Hver omdreining av sekundærviklingen vil nå ha mer enn en volt spenning, derfor vil "sekundæren" ha færre svinger, og utgangseffekten vil være høyere enn i forrige krets. Lengden på svingen på den toroidale magnetiske kretsen vil imidlertid være lengre, og det er usannsynlig at det vil være mulig å spare på ledningen her. Ulempene med denne ordningen inkluderer: kompleksiteten til viklingen, det begrensede volumet av vinduet, umuligheten av å bruke en ledning med stort tverrsnitt, samt den høye intensiteten av oppvarming. Hvis i forrige versjon alle viklingene var separate og i det minste delvis hadde kontakt med luft, er primærviklingen nå helt under sekundæren, og oppvarmingen deres er gjensidig forbedret.

Det er vanskelig å bruke harde ledninger til sekundærviklingen. Det er lettere å vikle den med myk trådet eller flerkjernetråd. Hvis du velger alle ledningene riktig og legger dem forsiktig, vil det nødvendige antall omdreininger av sekundærviklingen passe inn i rommet til det magnetiske kretsvinduet, og ønsket spenning vil bli oppnådd ved utgangen til transformatoren.

Noen ganger er en ringformet sveisetransformator laget av flere ringer med LATR-er på en annen måte, de er ikke plassert oppå hverandre, men jernstrimlene på båndet spoles tilbake fra den ene til den andre. For å gjøre dette velges først de indre svingene på stripene fra en ring for å utvide vinduet. Ringene til andre LATR-er brettes helt ut til strimler av tape, som deretter vikles så tett som mulig på den ytre diameteren til den første ringen. Etter det pakkes den sammensatte enkeltmagnetiske kjernen veldig tett med isolasjonstape. Dermed oppnås en ringmagnetisk krets med et mer voluminøst indre rom enn alle de foregående. I denne vil det være mulig å romme en ledning med betydelig tverrsnitt. Det nødvendige antall omdreininger beregnes fra tverrsnittsarealet til den sammensatte ringen.

Ulempene med denne designen inkluderer kompleksiteten ved fremstillingen av den magnetiske kretsen. Dessuten, uansett hvor hardt du prøver, vil du fortsatt ikke være i stand til manuelt å vikle jernlistene oppå hverandre så tett som før. Som et resultat viser den magnetiske kretsen seg å være spinkel. Når du arbeider i sveisemodus, vibrerer jernet i det kraftig, og avgir en kraftig summing.

Når du bruker innholdet på denne siden, må du legge inn aktive lenker til denne siden, synlig for brukere og søkeroboter.

DIY sveiseutstyr

Dette apparatet er basert på en lett oppgraderbar 9-amp laboratorie-autotransformator LATR 2 og en hjemmelaget tyristor miniregulator med likeretterbro. De tillater ikke bare å trygt koble til et 220V AC husholdningsbelysningsnettverk, men også å endre U sv på elektroden, noe som betyr å velge ønsket sveisestrømverdi.

Driftsmoduser stilles inn ved hjelp av et potensiometer. Sammen med kondensatorene C2 og C3 danner den faseskiftende kjeder, som hver, utløses i løpet av sin halvsyklus, åpner den tilsvarende tyristoren i en viss tidsperiode. Som et resultat er justerbare 20-215 V funnet på primærviklingen til sveisingen T1. Transformering i sekundærviklingen, den nødvendige -U sv gjør det enkelt å tenne lysbuen for sveising på alternerende (klemmer X2, X3) eller rettet (X4, X5) strøm.

Opplegg som gjør LATR til en sveisemaskin

Sveisetransformator basert på den mye brukte LATR2 (a), dens kobling til kretsskjemaet til et selvlaget justerbart apparat for sveising på vekselstrøm eller likestrøm (b) og et spenningsdiagram som forklarer driften av transistorens elektriske lysbuebrenningsmoduskontroller .

Motstandene R2 og R3 shunter kontrollkretsene til tyristor VS1 og VS2. Kondensatorer C1, C2 reduserer til et akseptabelt nivå av radiointerferens som følger med lysbueutladningen. I rollen som lysindikatoren HL1, som signaliserer inkluderingen av enheten i husholdningens elektriske nettverk, brukes en neonlampe med en strømbegrensende motstand R1.

For å koble "sveiseren" til leilighetens ledninger, er en konvensjonell plugg X1 aktuelt. Men det er bedre å bruke en kraftigere elektrisk kontakt, som vanligvis kalles en "Euro plug-Euro socket". Og som SB1-bryteren er VP25 "bag" egnet, designet for en strøm på 25 A og lar deg åpne begge ledningene samtidig.

Som praksis viser, er det ikke fornuftig å installere noen form for sikringer (anti-overbelastningsmaskiner) på sveisemaskinen. Her må du håndtere slike strømmer, hvis overskredet, vil beskyttelsen ved nettverksinngangen til leiligheten definitivt fungere.

For fremstilling av sekundærviklingen fjernes husbeskyttelsen, strømoppsamlende skyveren og monteringsbeslagene fra basen LATR2. Deretter, på den eksisterende 250 V-viklingen (127 og 220 V-kraner forblir ikke gjort krav på), påføres pålitelig isolasjon (for eksempel fra lakkert stoff), på toppen av hvilken en sekundær (senkende) vikling er plassert. Og dette er 70 omdreininger av en isolert kobber- eller aluminiumsbuss, med en diameter på 25 mm 2. Det er akseptabelt å lage sekundærviklingen fra flere parallelle ledninger med samme totale tverrsnitt.

Den oppgraderte LATR2 er plassert i et beskyttende metallhus med ventilasjonshull, hvorpå det er plassert et kretskort laget av 10 mm getinax eller glassfiber med en batchbryter SB1, en tyristorspenningsregulator (med motstand R6), en lysindikator HL1 for dreiing på enheten i nettverket og utgangsterminaler for sveising på en vekselstrøm (X2, X3) eller likestrøm (X4, X5).

I mangel av en base LATR2, kan den erstattes med en hjemmelaget "sveiser" med en magnetisk krets laget av transformatorstål (kjernetverrsnitt 45-50 cm 2). Dens primære vikling skal inneholde 250 omdreininger med PEV2-tråd med en diameter på 1,5 mm. Den sekundære er ikke forskjellig fra den som brukes i den moderniserte LATR2.

Ved utgangen av lavspenningsviklingen er det installert en likeretterenhet med strømdioder VD3-VD10 for likestrømsveising. I tillegg til disse ventilene er kraftigere analoger ganske akseptable, for eksempel D122-32-1 (likrettet strøm - opptil 32 A).

Strømdioder og tyristorer er installert på kjøleribber, hvis areal er minst 25 cm 2. Aksen til justeringsmotstanden R6 bringes ut av huset. En skala med inndelinger som tilsvarer spesifikke verdier av like- og vekselspenning er plassert under håndtaket. Og ved siden av den er en tabell over sveisestrømmens avhengighet av spenningen på sekundærviklingen til transformatoren og på diameteren til sveiseelektroden (0,8-1,5 mm).

kobler elektroden til terminalen med et minustegn, skjer den såkalte direkte polariteten. Det er preget av frigjøring av mer varme enn med omvendt polaritet, når elektroden er koblet til den positive terminalen på likeretteren, og "massen" til den negative. Omvendt polaritet brukes når det er nødvendig å redusere varmeutvikling, for eksempel ved sveising av tynne metallplater. Nesten all energien som frigjøres av den elektriske lysbuen går til dannelsen av en sveis, og derfor er penetrasjonsdybden 40-50 prosent større enn med en strøm av samme størrelse, men med direkte polaritet.

Og noen få andre svært viktige funksjoner. En økning i lysbuestrømmen ved konstant sveisehastighet fører til en økning i penetrasjonsdybden. Videre, hvis arbeidet utføres på vekselstrøm, blir den siste av disse parameterne 15-20 prosent mindre enn ved bruk av likestrøm med omvendt polaritet. Sveisespenningen har liten innvirkning på inntrengningsdybden. Men bredden på sømmen avhenger av U St: med økende spenning øker den.

Eksiteringen av lysbuen utføres (etter å ha påført den tilsvarende -U sv på elektroden og "massen") på to måter. Essensen av den første er en lett berøring av elektroden på delene som skal sveises, etterfulgt av dens tilbaketrekking med 2-4 mm til siden. Den andre metoden minner om å slå en fyrstikk på en boks: ved å skyve elektroden over overflaten som skal sveises, blir den umiddelbart tatt bort et kort stykke. I alle fall må du fange øyeblikket av buen og bare da, jevnt bevege elektroden over sømmen som er dannet akkurat der, opprettholde sin rolige brenning.

Avhengig av typen og tykkelsen på metallet som skal sveises, velges en eller annen elektrode. Hvis det for eksempel finnes et standardsortiment for en St3-plate med en tykkelse på 1 mm, er elektroder med en diameter på 0,8-1 mm egnet (det er i utgangspunktet det designet som vurderes er designet for). For sveisearbeid på 2 mm valset stål er det ønskelig med både en kraftigere «sveiser» og en tykkere elektrode (2-3 mm).

En viktig ting er sveisekabelen. For den aktuelle enheten er kobbertrådet (totalt tverrsnitt på ca. 20 mm 2) i gummiisolasjon den beste passformen. Nødvendig mengde er to halvannen meter segmenter, som hver skal være utstyrt med en forsiktig krympet og loddet klemmesko for tilkobling til "sveiseren". For en direkte tilkobling til "bakken" brukes en kraftig krokodilleklemme, og med en elektrode brukes en holder som ligner en tre-trådet gaffel. Du kan også bruke bilen "sigarettenner".

Du må også ta vare på din personlige sikkerhet. Ved buesveising, prøv å beskytte deg mot gnister, og enda mer mot sprut av smeltet metall. Det anbefales å bruke løstsittende lerretsklær, vernehansker og en maske som beskytter øynene mot den sterke strålingen fra lysbuen (solbriller er ikke egnet her).

Vi må selvfølgelig ikke glemme "Sikkerhetsforskriftene ved utførelse av arbeid på elektrisk utstyr i nettverk med spenninger opp til 1 kV". Elektrisitet tilgir ikke uforsiktighet!

M.VEVIOROVSKY, Moskva-regionen
Modelldesigner 2000 №1

Når du bygger eller reparerer apparater eller husholdningsapparater, er det ofte behov for sveising av elementer. For å koble til delene, må du bruke en sveisemaskin. I dag kan du enkelt kjøpe et lignende design, men du bør vite at hjemmelagde sveisemaskiner også kan lages.

Sveisemaskiner er av like- og vekselstrøm. Sistnevnte brukes for å sveise arbeidsstykker laget av metall med liten tykkelse ved lave strømmer. Buen til DC-sveising er mer stabil, mens det er mulig å sveise i direkte og omvendt polaritet. I dette tilfellet kan du bruke en elektrodetråd uten belegg eller elektroder. For å gi stabilitet til brenningen av lysbuen, anbefales det ved lave strømmer å lage en overvurdert åpen kretsspenning av sveiseviklingen.

For å likerette vekselstrøm bør vanlige brolikerettere på store halvledere med kjøleradiatorer benyttes. For å jevne ut spenningsrippel må en av ledningene kobles til elektrodeholderen gjennom en spesiell choke, som er en spole på flere titalls omdreininger av en 35 mm kobbersamleskinne. En slik buss kan vikles på hvilken som helst kjerne, det er best å bruke en kjerne fra en magnetisk starter.

For å rette opp og jevnt regulere sveisestrømmen, bør mer komplekse kretsløp brukes ved bruk av store tyristorer for kontroll.

Fordelene med konstantstrømregulatorer inkluderer deres allsidighet. De har et bredt spekter av spenningskonfigurasjoner, og derfor kan slike elementer brukes ikke bare for gradvis strømregulering, men også for å lade batterier, drive elektriske elementer for oppvarming og andre kretser.

AC sveisemaskiner kan brukes til å koble arbeidsstykker med elektroder hvis diameter er mer enn 1,6 mm. Tykkelsen på de tilkoblede arbeidsstykkene kan være mer enn 1,5 mm. I dette tilfellet er det en stor sveisestrøm, og lysbuen brenner stabilt. Elektroder som er laget for sveising utelukkende på vekselstrøm kan brukes.

Stabil lysbuebrenning kan oppnås dersom sveisefestet har en fallende ytre karakteristikk, som bestemmer forholdet mellom strøm og spenning i sveisekjeden.

Hva bør vurderes i prosessen med å produsere sveisemaskiner?

For trinnvis overlapping av spekteret av sveisestrømmer, er bytte av både primær- og sekundærviklinger nødvendig. For en jevn strømkonfigurasjon innenfor det valgte spekteret, bør de mekaniske egenskapene til viklingsbevegelse brukes. Hvis du fjerner sveiseviklingen i forhold til nettviklingen, vil lekkasjemagnetiske flukser øke. Det skal forstås at dette kan føre til en reduksjon i sveisestrømmen. I prosessen med å produsere en hjemmelaget struktur for sveising, er det ikke nødvendig å strebe etter en fullstendig overlapping av spekteret av sveisestrømmer. Det anbefales først å montere for å arbeide med elektroder 2-4 mm. Skal du jobbe med lave sveisestrømmer i fremtiden, kan designet suppleres med en egen enhet for retting med en gradvis justering av sveisestrømmen.

Hjemmelaget design må tilfredsstille noen krav, hvorav de viktigste er følgende:

Relativt kompakt og lett. Slike parametere kan reduseres ved å redusere kraften til strukturen.
Tilstrekkelig varighet av drift fra strømnettet 220 V. Det kan økes ved å bruke stål med høy magnetisk permeabilitet av varmebestandig ledningsisolasjon for vikling.

Slike krav kan lett oppfylles hvis du kjenner det grunnleggende om konstruksjonen av sveisekonstruksjoner og følger teknologien for deres produksjon.

Tilbake til indeksen

Hvordan velge type kjerne for den produserte strukturen?

I prosessen med å produsere slike strukturer brukes stavmagnetiske ledninger, de er mer teknologisk avanserte. Kjernen er satt sammen av elektriske stålplater av enhver konfigurasjon, tykkelsen på materialet skal være 0,35-0,55 mm. Elementene må trekkes sammen med stendere som er dekket med isolasjonsmateriale.

I prosessen med å velge kjernen, bør dimensjonene til "vinduet" tas i betraktning. Viklinger av elementer bør plasseres i designet. Det anbefales ikke å bruke kjerner med et tverrsnitt på 25-35 mm, siden den produserte strukturen i dette tilfellet ikke vil ha den nødvendige kraftreserven, som et resultat av at sveising av høy kvalitet vil være ganske vanskelig å produsere. I dette tilfellet kan overoppheting av enheten heller ikke utelukkes. Kjernen skal ha en seksjon på 45-55 mm.

I noen tilfeller produseres sveisekonstruksjoner med toroidale kjerner. Disse enhetene har høyere elektrisk ytelse og lavt strømtap. Det er mye vanskeligere å lage slike enheter, siden viklingene må plasseres på torusen. Du bør vite at vikling i dette tilfellet er ganske vanskelig å utføre.

Kjernene er laget av båndtransformatorjern, som rulles til en torusformet rull.

For å øke den indre diameteren til torusen, fra innsiden må du slappe av en del av metallbåndet, og deretter vikle det på utsiden av kjernen.

Tilbake til indeksen

Hvordan velge riktig svingete design?

For primærviklingen anbefales det å bruke kobbertråd, som er dekket med isolasjonsmateriale av glassfiber. Du kan også bruke ledninger som er dekket med gummi. Ikke bruk ledninger som er dekket med PVC-isolasjon.

Et stort antall trykk på nettverksviklingen anbefales ikke. Ved å redusere antall omdreininger på primærviklingen vil kraften til sveisemaskinen øke. Dette vil føre til en økning i lysbuespenningen og en forringelse av kvaliteten på tilkoblingen av arbeidsstykkene. Ved å endre antall omdreininger på primærviklingen vil det ikke være mulig å oppnå overlapping av sveisestrømspekteret uten å forringe sveiseegenskapene. For å gjøre dette, vil det være nødvendig å sørge for å bytte svinger av den sekundære sveiseviklingen.

Sekundærviklingen skal inneholde 67-70 omdreininger av en kobberstang med et tverrsnitt på 35 mm. Du kan bruke en trådet nettverkskabel eller en fleksibel trådet ledning. Isolasjonsmaterialet må være varmebestandig og pålitelig.

Tilbake til indeksen

Hjemmelaget autotransformator sveisemaskin

Sveiseapparatet drives av 220 V. Designet har utmerket elektrisk ytelse. Takket være bruken av en ny form for magnetisk ledning er vekten av armaturet ca 9 kg med dimensjoner på 150x125 mm. Dette oppnås ved å bruke et jernbånd, som rulles til en torusformet rull. I de fleste tilfeller brukes en standard W-formet postpakke. Den elektriske ytelsen til transformatorstrukturen på en magnetisk ledning er omtrent 5 ganger høyere enn tilsvarende plater. Strømtapet vil være minimalt.

Elementer som vil være nødvendige for å lage en sveisemaskin med egne hender:

magnetisk ledning;
autotransformator;
elektrisk papp eller lakkduk;
ledninger;
tre skinne;
isolerende materiale;
transformator;
kabel;
foringsrør;
bytte om.