T 50 130 Kühl- und Heizturbine. Wärmediagramm einer Turbineneinheit

Turbine T -100/120-130

Einwellen-Dampfturbine T 100/120-130 mit einer Nennleistung von 100 MW bei 3000 U/min. Mit Kondensation und zwei Wärmeauszügen soll der Dampf direkt einen Wechselstromgenerator vom Typ TVF-100-2 mit einer Leistung von 100 MW und Wasserstoffkühlung antreiben.

Die Turbine ist für den Betrieb mit Frischdampfparametern von 130 ata und einer Temperatur von 565 °C, gemessen vor dem Absperrventil, ausgelegt.

Die Nenntemperatur des Kühlwassers am Kondensatoreintritt beträgt 20 °C.

Die Turbine verfügt über zwei Heizauslässe: einen oberen und einen unteren, die für die schrittweise Erwärmung des Netzwassers in Kesseln ausgelegt sind.

Bei bestimmten Werten der Heizdampfauskopplung kann die Turbine eine Belastung von bis zu 120 MW aufnehmen.

Turbine PT -65/75-130/13

Kondensationsturbine mit geregelter Dampfentnahme für Produktion und Fernwärme ohne Zwischenüberhitzung, zweizylindrig, einflutig, 65 MW.

Die Turbine ist für den Betrieb mit konzipiert die folgenden Parameter Paar:

Druck vor der Turbine 130 kgf/cm 2,

Die Dampftemperatur vor der Turbine beträgt 555 °C,

Der Dampfdruck bei der Produktionsextraktion beträgt 10–18 kgf/cm 2.

Der Dampfdruck bei der Fernwärmegewinnung beträgt 0,6–1,5 kgf/cm2.

Nenndruck Dampf im Kondensator 0,04 kgf/cm 2.

Der maximale Dampfverbrauch pro Turbine beträgt 400 t/h, die maximale Dampfentnahme für die Produktion beträgt 250 t/h, Höchstmenge Wärme freigesetzt heißes Wasser- 90 Gcal/h.

Die regenerative Turbinenanlage besteht aus vier Erhitzern Niederdruck, Entgaser 6 kgf/cm 2 und drei Heizgeräte Hochdruck. Ein Teil des Kühlwassers wird nach dem Kondensator zur Wasseraufbereitungsanlage geleitet.

Turbine T-50-130

Die Einwellen-Dampfturbine T-50-130 mit einer Nennleistung von 50 MW bei 3000 U/min mit Kondensation und zwei Heizdampfentnahmen ist für den Antrieb eines Wechselstromgenerators vom Typ TVF 60-2 mit einer Leistung von 50 MW mit Wasserstoff ausgelegt Kühlung. Die Steuerung einer in Betrieb genommenen Turbine erfolgt über das Überwachungs- und Steuerpult.

Die Turbine ist für den Betrieb mit Frischdampfparametern von 130 ata, 565 °C, gemessen vor dem Absperrventil, ausgelegt. Die Nenntemperatur des Kühlwassers am Kondensatoreintritt beträgt 20 °C.

Die Turbine verfügt über zwei Heizauslässe, einen oberen und einen unteren, die für die schrittweise Erwärmung des Netzwassers in Kesseln ausgelegt sind. Die Erwärmung des Speisewassers erfolgt nacheinander in den Kühlschränken des Hauptejektors und des Ejektors zum Absaugen von Dampf aus den Dichtungen mit einer Stopfbuchsheizung, vier HDPE und drei HDPE. HDPE Nr. 1 und Nr. 2 werden mit Dampf aus Heizextraktionen gespeist, die restlichen fünf – aus ungeregelten Extraktionen nach 9, 11, 14, 17, 19 Stufen.

Kondensatoren

Der Hauptzweck der Kondensationsvorrichtung besteht darin, den Abgasdampf der Turbine zu kondensieren und unter Nennbetriebsbedingungen einen optimalen Dampfdruck hinter der Turbine sicherzustellen.

Neben der Aufrechterhaltung des Abdampfdrucks auf dem für einen wirtschaftlichen Betrieb der Turbineneinheit erforderlichen Niveau sorgt es auch dafür, dass das Abdampfkondensat erhalten bleibt und seine Qualität den Anforderungen des PTE entspricht und keine Unterkühlung in Bezug auf die Sättigungstemperatur auftritt Der Kondensator.

Technische Daten des Kondensators 65KTSST:

Wärmeübertragungsfläche, m 3 3000

Anzahl Kühlrohre, Stck. 5470

Innen- und Außendurchmesser: 23/25 mm

Länge der Kondensatorrohre, mm 7000

Rohrmaterial - Kupfer-Nickel-Legierung MNZh5-1

Nennkühlwasserdurchfluss, m 3 /h 8000

Anzahl Kühlwasserhübe, Stck. 2

Anzahl der Kühlwasserströme, Stk. 2

Kondensatorgewicht ohne Wasser, t

Gewicht des Kondensators mit gefülltem Wasserraum, t 92,3

Masse des Kondensators mit gefülltem Dampfraum beim Hydrotest, t 150,3

Der bei der thermischen Berechnung des Kondensators berücksichtigte Rohrreinheitsfaktor beträgt 0,9

Kühlwasserdruck, MPa (kgf/cm2) 0,2(2,0)

MINISTERIUM FÜR ENERGIE UND ELEKTRIFIZIERUNG DER UDSSR

HAUPTTECHNISCHE DIREKTION FÜR DEN BETRIEB VON ENERGIESYSTEMEN

ICH BESTÄTIGE:

Stellvertretender Leiter der Technischen Hauptdirektion

TYPISCH

ENERGIEEIGENSCHAFTEN DER TURBOEINHEIT

T-50-130 TMZ

RD 34.30.706

UDC 621.165-18

Zusammengestellt von Sibtekhenergo unter Beteiligung des Moskauer Mutterunternehmens „Sojustechenergo“

ANWENDUNG

1. Die typischen Energieeigenschaften der Turbineneinheit T-50-130 TMZ werden auf der Grundlage thermischer Tests von zwei Turbinen (durchgeführt von Yuzhtekhenergo im BHKW Leningradskaya-14 und Sibtekhenergo im BHKW Ust-Kamenogorskaya) zusammengestellt und spiegeln die wider durchschnittlicher Wirkungsgrad einer Turbineneinheit, die einer Generalüberholung unterzogen wurde und gemäß dem thermischen Schema der Werkskonstruktion (Grafik T-1) und unter den folgenden Bedingungen betrieben wird, als Nennwert angenommen:

Der Druck und die Temperatur des Frischdampfes vor den Turbinenabsperrventilen betragen 130 kgf/cm2* bzw. 555 °C;

Der maximal zulässige Frischdampfverbrauch beträgt 265 t/h;

Der maximal zulässige Dampfdurchsatz durch Schaltkammer und Niederdruckpumpe beträgt 165 bzw. 140 t/h; die Grenzwerte des Dampfdurchflusses durch bestimmte Abteile entsprechen technische Spezifikationen DAS;

Abdampfdruck:

a) für die Eigenschaften des Kondensationsmodus mit konstantem Druck und die Eigenschaften des Betriebs mit Auswahlmöglichkeiten für zwei- und einstufige Erwärmung des Netzwassers – 0,05 kgf/cm2;

b) den Kondensationsmodus bei konstanter Durchflussrate und Temperatur des Kühlwassers entsprechend den thermischen Eigenschaften des Kondensators K zu charakterisieren W=7000 m3/h und Elektrosila“;

Der Druckregelbereich in der oberen Heizextraktion beträgt 0,6–2,5 kgf/cm2 und im unteren 0,5–2,0 kgf/cm2;

Die Erwärmung des Netzwassers im Heizwerk beträgt 47 °C.

Die diesem Energiemerkmal zugrunde liegenden Testdaten wurden mithilfe der „Tables of Thermophysical Properties of Water and Water Steam“ (Publishing House of Standards, 1960) verarbeitet.

Das Kondensat aus dem Heizdampf von Hochdruckerhitzern wird in einer Kaskade in HPH Nr. 5 abgeleitet und von dort in den Entgaser mit 6 kgf/cm2 eingespeist. Wenn der Dampfdruck in der Auswahlkammer III unter 9 kgf/cm2 liegt, wird das Heizdampfkondensat von HPH Nr. 5 zum HDPE Nr. 4 geleitet. Wenn der Dampfdruck in der Auswahlkammer II außerdem über 9 kgf/cm2 liegt, wird das Heizdampfkondensat von HPH Nr. 6 wird zum Entgaser mit 6 kgf/cm2 geleitet.

Das Kondensat des Heizdampfes der Niederdruckerhitzer wird kaskadenförmig in das HDPE Nr. 2 abgeleitet, von wo es über Entleerungspumpen der Hauptkondensatleitung hinter dem HDPE Nr. 2 zugeführt wird. Das Heizdampfkondensat aus dem HDPE Nr. 1 wird in den Kondensator abgelassen.

Die oberen und unteren Heizwassererhitzer sind jeweils an die Turbinenausgänge VI und VII angeschlossen. Das Kondensat des Heizdampfes vom oberen Heizwassererhitzer wird der Hauptkondensatleitung hinter dem HDPE Nr. 2 und von der unteren der Hauptkondensatleitung hinter dem HDPE Nr. 1 zugeführt.

2. Die Turbineneinheit umfasst zusammen mit der Turbine die folgende Ausrüstung:

Generator Typ TV-60-2 aus dem Werk Elektrosila mit Wasserstoffkühlung;

Vier Niederdruckerhitzer: HDPE Nr. 1 und HDPE Nr. 2 vom Typ PN, HDPE Nr. 3 und HDPE Nr. 4 vom Typ PN;

Drei Hochdruckheizer: PVD Nr. 5 vom PVM-Typ, PVD Nr. 6 vom PVM-Typ, PVD Nr. 7 vom PVM-Typ;

Oberflächen-Zweipasskondensator K;

Zwei dreistufige ESA-Hauptejektoren und ein Startejektor (ein Hauptejektor ist ständig in Betrieb);

Zwei Netzwerk-Warmwasserbereiter (oben und unten) PSS;

Zwei von Elektromotoren angetriebene Kondensatpumpen 8KsD-6x3 mit einer Leistung von 100 kW (eine Pumpe ist ständig in Betrieb, die andere ist in Reserve);

Drei Kondensatpumpen der Netzwerk-Warmwasserbereiter 8KsD-5x3, angetrieben durch Elektromotoren mit einer Leistung von jeweils 100 kW (zwei Pumpen sind in Betrieb, eine in Reserve).

3. Im Kondensationsbetrieb bei ausgeschaltetem Druckregler werden der gesamte Bruttowärmeverbrauch und der Frischdampfverbrauch in Abhängigkeit von der Leistung an den Generatorklemmen analytisch durch die folgenden Gleichungen ausgedrückt:

Bei konstantem Dampfdruck im Kondensator R 2 = 0,05 kgf/cm2 (Grafik T-22, b)

Q 0 = 10,3 + 1,985 Nt + 0,195 (Nt- 45,44) Gcal/h; (1)

D 0 = 10,8 + 3,368 Nt + 0,715 (Nt- 45,44) t/h; (2)

Bei konstanter Fluss (W= 7000 m3/h) und Temperatur ( = 20 °C) des Kühlwassers (Diagramm T-22, a);

Q 0 = 10,0 + 1,987 Nt + 0,376 (Nt- 45,3) Gcal/h; (3)

D 0 = 8,0 + 3,439 Nt + 0,827 (Nt- 45,3) t/h. (4)

Der Wärme- und Frischdampfverbrauch für die unter Betriebsbedingungen angegebene Leistung wird aus den oben genannten Abhängigkeiten mit anschließender Einführung der erforderlichen Korrekturen ermittelt (Diagramme T-41, T-42, T-43); Diese Änderungen berücksichtigen Abweichungen der Betriebsbedingungen vom Nennwert (von den charakteristischen Bedingungen).

Das System der Korrekturkurven deckt praktisch den gesamten Bereich möglicher Abweichungen der Betriebsbedingungen der Turbineneinheit von den Nennbedingungen ab. Dadurch ist es möglich, den Betrieb einer Turbineneinheit unter Kraftwerksbedingungen zu analysieren.

Die Korrekturen werden für die Bedingung berechnet, dass die Leistung an den Generatorklemmen konstant gehalten wird. Bei zwei oder mehr Abweichungen von den nominellen Betriebsbedingungen des Turbogenerators werden die Korrekturen algebraisch aufsummiert.

4. Im Modus mit Fernwärmeauskopplung kann die Turbineneinheit mit ein-, zwei- und dreistufiger Erwärmung des Netzwassers betrieben werden. Die entsprechenden typischen Modendiagramme sind in den Diagrammen T-33 (a-d), T-33A, T-34 (a-k), T-34A und T-37 dargestellt.

Die Diagramme geben die Bedingungen für ihren Bau und die Nutzungsregeln an.

Mit typischen Modusdiagrammen können Sie die akzeptierten Anfangsbedingungen direkt bestimmen ( Nt, Qt, Pt) Dampfstrom zur Turbine.

Die Diagramme T-33 (a-d) und T-34 (a-k) zeigen ein Diagramm von Modi, die die Abhängigkeit ausdrücken D 0 = F (Nt, Qt) bei bestimmte Werte Druck in regulierten Extraktionen.

Es ist zu beachten, dass die Modusdiagramme für die ein- und zweistufige Erwärmung von Netzwasser die Abhängigkeit zum Ausdruck bringen D 0 = F (Nt, Qt, Pt) (Grafiken T-33A und T-34A) sind aufgrund bestimmter Annahmen bei ihrer Konstruktion weniger genau. Diese Modusdiagramme können für den Einsatz empfohlen werden, wenn ungefähre Berechnungen. Bei ihrer Verwendung ist zu beachten, dass die Diagramme die Grenzen aller möglichen Modi (entsprechend den maximalen Dampfdurchflussraten durch die entsprechenden Abschnitte des Turbinenströmungswegs und den maximalen Drücken in der oberen und unteren Entnahme) nicht klar angeben ).

Für mehr genaue Definition Werte des Dampfstroms zur Turbine für eine bestimmte thermische und elektrische Last und einen bestimmten Dampfdruck in der kontrollierten Entnahme sowie zur Bestimmung der Zone zulässiger Betriebsmodi sollten die in den Diagrammen T-33 (a-d) dargestellten Modusdiagramme verwendet werden. und T-34 (a-k) .

Der spezifische Wärmeverbrauch für die Stromerzeugung für die entsprechenden Betriebsarten sollte direkt aus den Diagrammen T-23 (a-d) – für einstufige Erwärmung des Netzwassers und T-24 (a-k) – für zweistufige Erwärmung des Netzwassers ermittelt werden.

Diese Diagramme basieren auf den Ergebnissen spezieller Berechnungen unter Verwendung der Eigenschaften des Turbinenströmungsabschnitts und der Heizanlage und enthalten keine Ungenauigkeiten, die bei der Erstellung von Regimediagrammen auftreten. Die Berechnung des spezifischen Wärmeverbrauchs zur Stromerzeugung mithilfe von Modusdiagrammen liefert ein weniger genaues Ergebnis.

Zur Ermittlung des spezifischen Wärmeverbrauchs für die Stromerzeugung sowie des Dampfverbrauchs pro Turbine gemäß den Diagrammen T-33 (a-d) und T-34 (a-k) bei Drücken in geregelten Entnahmen, für die Diagramme nicht direkt angegeben sind, wird die Es sollte eine Interpolationsmethode verwendet werden.

Für den Betriebsmodus mit dreistufiger Erwärmung des Netzwassers ist der spezifische Wärmeverbrauch zur Stromerzeugung nach dem Zeitplan T-25 zu ermitteln, der nach folgender Beziehung berechnet wird:

kcal/(kWh), (5)

Wo Qpr- konstante andere Wärmeverluste für 50-MW-Turbinen, angenommen mit 0,61 Gcal/h, gemäß den „Anweisungen und methodische Hinweise zur Standardisierung des spezifischen Brennstoffverbrauchs in Wärmekraftwerken“ (BTI ORGRES, 1966).

Die T-44-Diagramme zeigen Korrekturen der Leistung an den Generatorklemmen, wenn die Betriebsbedingungen der Turbineneinheit von den Nennbedingungen abweichen. Wenn der Abdampfdruck im Kondensator vom Nennwert abweicht, wird die Leistungskorrektur anhand des Vakuumkorrekturgitters (Diagramm T-43) ermittelt.

Die Vorzeichen der Korrekturen entsprechen dem Übergang von den Bedingungen für die Erstellung des Regimediagramms zu den betrieblichen Bedingungen.

Bei zwei oder mehr Abweichungen der Betriebsbedingungen der Turbineneinheit von den Nennbedingungen werden die Korrekturen algebraisch aufsummiert.

Leistungskorrekturen für Frischdampfparameter und Rücklaufwassertemperatur entsprechen den werkseitigen Berechnungsdaten.

Um eine konstante Wärmemenge an den Verbraucher aufrechtzuerhalten ( QT=const) Bei der Änderung der Frischdampfparameter ist eine zusätzliche Leistungskorrektur unter Berücksichtigung der Änderung des Dampfstroms in die Extraktion aufgrund einer Änderung der Dampfenthalpie in der kontrollierten Extraktion erforderlich. Diese Änderung wird durch die folgenden Abhängigkeiten bestimmt:

Bei Betrieb nach elektrischem Schema und konstantem Dampfstrom zur Turbine:

kW; (7)

Bei Arbeiten nach Wärmeplan:

kg/h; (9)

Die Dampfenthalpie in den Kammern der kontrollierten Heizextraktion wird gemäß den Diagrammen T-28 und T-29 bestimmt.

Der Temperaturdruck der Netzwerk-Warmwasserbereiter wird anhand der berechneten TMZ-Daten ermittelt und durch die relative Unterhitzung gemäß Zeitplan T-27 bestimmt.

Bei der Ermittlung der Wärmeausnutzung von Verbundwarmwasserbereitern wird eine Unterkühlung des Heizdampfkondensats von 20 °C angenommen.

Bei der Bestimmung der vom eingebauten Balken wahrgenommenen Wärmemenge (für die dreistufige Erwärmung des Netzwassers) wird ein Temperaturdruck von 6 °C angenommen.

Aus dem Ausdruck wird die elektrische Leistung ermittelt, die im Heizkreislauf durch die Wärmefreisetzung aus geregelten Entnahmen entsteht

Ntf = Wtf · QT MW, (12)

Wo Wtf- Die spezifische Stromproduktion für den Heizzyklus unter den entsprechenden Betriebsmodi der Turbineneinheit wird gemäß Zeitplan T-21 bestimmt.

Als Differenz wird die durch den Kondensationskreislauf entwickelte elektrische Leistung ermittelt

Nkn = Nt – Ntf MW. (13)

5. Bestimmungsmethode spezifischer Verbrauch Wärme zur Stromerzeugung für verschiedene Betriebsarten der Turbineneinheit bei Abweichung der vorgegebenen Bedingungen von den Nennbedingungen wird anhand der folgenden Beispiele erläutert.

Beispiel 1. Kondensationsmodus mit deaktiviertem Druckregler.

Gegeben: Nt= 40 MW, P 0 = 125 kgf/cm2, T 0 = 550 °C, R 2 = 0,06 kgf/cm2; Wärmediagramm - berechnet.

Es ist erforderlich, den Frischdampfverbrauch und den spezifischen Bruttowärmeverbrauch unter gegebenen Bedingungen zu ermitteln ( Nt= 40 MW).

In der Tabelle 1 zeigt den Berechnungsablauf.

Beispiel 2. Betriebsart mit kontrollierter Dampfentnahme mit zwei- und einstufiger Erwärmung des Netzwassers.

A. Betriebsmodus gemäß thermischem Zeitplan

Gegeben: Qt= 60 Gcal/h; Ptv= 1,0 kgf/cm2; R 0 = 125 kgf/cm2; T 0 = 545 °C, t2 = 55 °C; Erwärmung des Netzwassers - zweistufig; thermisches Diagramm - berechnet; Andere Bedingungen sind nominell.

Es ist erforderlich, die Leistung an den Generatorklemmen, den Frischdampfverbrauch und den Brutto-Wärmeverbrauch unter gegebenen Bedingungen zu ermitteln ( Qt= 60 Gcal/h).

In der Tabelle 2 zeigt den Berechnungsablauf.

In ähnlicher Weise wird die Betriebsart für die einstufige Erwärmung des Netzwassers berechnet.

Tabelle 1

Tabelle 2

Russische FöderationRD

Regulatorische Merkmale Turbinenkondensatoren T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 und PT-80/100-130/13 LMZ

Bei der Zusammenstellung der „Regulatorischen Merkmale“ wurden folgende Grundbezeichnungen übernommen:

Dampfverbrauch zum Kondensator (Dampflast des Kondensators), t/h;

Standarddampfdruck im Kondensator, kgf/cm*;

Tatsächlicher Dampfdruck im Kondensator, kgf/cm;

Kühlwassertemperatur am Kondensatoreintritt, °C;

Kühlwassertemperatur am Kondensatoraustritt, °C;

Sättigungstemperatur entsprechend dem Dampfdruck im Kondensator, °C;

Hydraulischer Widerstand des Kondensators (Druckverlust des Kühlwassers im Kondensator), mm Wassersäule;

Standardtemperaturdruck des Kondensators, °C;

Tatsächliche Temperaturdifferenz des Kondensators, °C;

Erwärmung des Kühlwassers im Kondensator, °C;

Nominaler Auslegungsdurchfluss des Kühlwassers in den Kondensator, m/h;

Kühlwasserfluss in den Kondensator, m/h;

Gesamte Kondensatorkühlfläche, m;

Kühlfläche des Kondensators mit eingebauter, durch Wasser getrennter Kondensatorbank, m.

Zu den regulatorischen Merkmalen zählen folgende wesentliche Abhängigkeiten:

1) Temperaturunterschied des Kondensators (°C) aus dem Dampfstrom in den Kondensator (Dampfbelastung des Kondensators) und der Anfangstemperatur des Kühlwassers bei Nennkühlwasserdurchfluss:

2) Dampfdruck im Kondensator (kgf/cm) aus dem Dampfstrom in den Kondensator und der Anfangstemperatur des Kühlwassers bei Nennkühlwasserdurchfluss:

3) Temperaturunterschied des Kondensators (°C) zwischen dem Dampffluss in den Kondensator und der Anfangstemperatur des Kühlwassers bei einem Kühlwasserdurchfluss von 0,6-0,7 nominal:

4) Dampfdruck im Kondensator (kgf/cm) aus dem Dampfstrom in den Kondensator und der Anfangstemperatur des Kühlwassers bei einem Kühlwasserdurchfluss von 0,6–0,7 – nominal:

5) Temperaturunterschied des Kondensators (°C) zwischen dem Dampffluss in den Kondensator und der Anfangstemperatur des Kühlwassers bei einem Kühlwasserdurchfluss von 0,44–0,5 nominal;

6) Dampfdruck im Kondensator (kgf/cm) aus dem Dampfstrom in den Kondensator und der Anfangstemperatur des Kühlwassers bei einem Kühlwasserdurchfluss von 0,44–0,5 nominal:

7) hydraulischer Widerstand des Kondensators (Druckabfall des Kühlwassers im Kondensator) durch den Kühlwasserfluss während des Betriebs saubere Oberfläche Kondensatorkühlung;

8) Korrekturen der Turbinenleistung bei Abweichung des Abgasdampfdrucks.

Die Turbinen T-50-130 TMZ und PT-80/100-130/13 LMZ sind mit Kondensatoren ausgestattet, bei denen etwa 15 % der Kühlfläche zur Erwärmung von Nachspeise- oder Rücklaufwasser (Einbaubündel) genutzt werden können. . Es besteht die Möglichkeit, die eingebauten Bündel mit zirkulierendem Wasser zu kühlen. Daher sind in den „Regulierungsmerkmalen“ für Turbinen der Typen T-50-130 TMZ und PT-80/100-130/13 LMZ die Abhängigkeiten gemäß den Absätzen 1-6 auch für Kondensatoren mit getrennten eingebauten Bündeln angegeben (mit einer um etwa 15 % reduzierten Kühlfläche der Kondensatoren) bei Kühlwasserdurchflussraten von 0,6–0,7 und 0,44–0,5.

Für die Turbine PT-80/100-130/13 LMZ sind auch die Eigenschaften des Kondensators mit ausgeschaltetem eingebauten Strahl bei einem Kühlwasserdurchfluss von 0,78 nominal angegeben.

3. BETRIEBSKONTROLLE DES BETRIEBES DER VERFLÜSSIGUNGSEINHEIT UND DES ZUSTANDS DES VERFLÜSSIGERS

Die Hauptkriterien zur Beurteilung des Betriebs einer Kondensationseinheit, die den Zustand der Ausrüstung bei einer bestimmten Dampfbelastung des Kondensators charakterisieren, sind der Dampfdruck im Kondensator und der Temperaturdruck des Kondensators, der diese Bedingungen erfüllt.

Die Betriebskontrolle über den Betrieb der Kondensationseinheit und den Zustand des Kondensators erfolgt durch Vergleich des unter Betriebsbedingungen gemessenen tatsächlichen Dampfdrucks im Kondensator mit dem für dieselben Bedingungen (gleiche Dampflast von) ermittelten Standarddampfdruck im Kondensator (Kondensator, Durchflussmenge und Temperatur des Kühlwassers) sowie Vergleich der tatsächlichen Temperatur des Kondensatordrucks mit dem Standard.

Die vergleichende Analyse von Messdaten und Standardleistungsindikatoren der Anlage ermöglicht es, Veränderungen im Betrieb der Brennwerteinheit zu erkennen und festzustellen wahrscheinliche Gründe ihre.

Turbinen mit kontrollierter Dampfentnahme zeichnen sich durch einen langen Betrieb mit geringen Dampfströmen in den Kondensator aus. Im Modus mit Heizungsentnahme gibt die Überwachung des Temperaturdrucks im Kondensator keine verlässliche Aussage über den Verschmutzungsgrad des Kondensators. Daher ist es ratsam, den Betrieb der Kondensationseinheit zu überwachen, wenn der Dampffluss in den Kondensator mindestens 50 % beträgt und die Kondensatrückführung ausgeschaltet ist; Dadurch wird die Genauigkeit der Bestimmung des Dampfdrucks und der Temperaturdifferenz des Kondensators erhöht.

Zusätzlich zu diesen Grundgrößen ist es für die Betriebsüberwachung und Analyse des Betriebs der Kondensationseinheit erforderlich, eine Reihe weiterer Parameter zuverlässig zu bestimmen, von denen der Abdampfdruck und die Temperaturdifferenz abhängen, nämlich: die Temperatur des einströmenden Dampfes und abfließendes Wasser, Dampflast Kondensator, Kühlwasserfluss usw.

Der Einfluss der Luftansaugung in Luftentfernungsgeräten, die darin betrieben werden Leistungsmerkmale, und ist unbedeutend, während die Verschlechterung der Luftdichte und die Zunahme der Luftansaugung, die die Betriebskapazität der Ejektoren überschreitet, erhebliche Auswirkungen auf den Betrieb der Verflüssigungseinheit haben.

Daher ist die Überwachung der Luftdichte des Vakuumsystems von Turbineneinheiten und die Aufrechterhaltung der Luftansaugung auf dem Niveau der PTE-Standards eine der Hauptaufgaben während des Betriebs Verflüssigungssätze.

Die vorgeschlagenen Standardeigenschaften basieren auf Luftsaugwerten, die die PTE-Standards nicht überschreiten.

Nachfolgend finden Sie die wichtigsten Parameter, die bei der Betriebsüberwachung des Kondensatorzustands gemessen werden müssen, sowie einige Empfehlungen zur Organisation von Messungen und Methoden zur Bestimmung der wichtigsten Regelgrößen.

3.1. Abdampfdruck

Um repräsentative Daten zum Kondensatorabdampfdruck unter Betriebsbedingungen zu erhalten, müssen Messungen an den in den Standardspezifikationen für jeden Kondensatortyp angegebenen Punkten durchgeführt werden.

Der Abgasdampfdruck muss mit Messgeräten für flüssiges Quecksilber mit einer Genauigkeit von mindestens 1 mmHg gemessen werden. (Einglasbecher-Vakuummeter, Bar-Vakuumröhren).

Bei der Bestimmung des Drucks im Kondensator müssen entsprechende Korrekturen an den Instrumentenanzeigen vorgenommen werden: für die Temperatur der Quecksilbersäule, für die Skala, für die Kapillarität (bei Einglasinstrumenten).

Der Druck im Kondensator (kgf/cm) bei der Vakuummessung wird durch die Formel bestimmt

Wo ist der Luftdruck (wie angepasst), mmHg;

Vakuum bestimmt durch Vakuummeter (mit Korrekturen), mm Hg.

Der Druck im Kondensator (kgf/cm) wird bei Messung mit einem Barvakuumrohr wie folgt bestimmt:

Wo ist der vom Gerät ermittelte Druck im Kondensator, mm Hg.

Der Luftdruck muss mit einem Quecksilberprüfbarometer gemessen werden, wobei alle gemäß dem Gerätepass erforderlichen Korrekturen vorgenommen werden müssen. Es besteht auch die Möglichkeit, Daten der nächstgelegenen Wetterstation zu nutzen und dabei den Höhenunterschied der Objekte zu berücksichtigen.

Bei der Messung des Abdampfdrucks, der Verlegung von Impulsleitungen und der Installation von Instrumenten müssen die folgenden Regeln für die Installation von Instrumenten unter Vakuum eingehalten werden:

• der Innendurchmesser der Impulsrohre muss mindestens 10-12 mm betragen;
• Impulsleitungen müssen eine Gesamtsteigung zum Kondensator von mindestens 1:10 aufweisen;
• die Dichtheit der Impulsleitungen ist durch Druckprüfung mit Wasser zu prüfen;
• Es ist verboten, Verschlussvorrichtungen mit Dichtungen und Gewindeanschlüssen zu verwenden;
• Messgeräte müssen mit dickwandigem Vakuumgummi an Impulsleitungen angeschlossen werden.

3.2. Temperaturunterschied

Die Temperaturdifferenz (°C) ist definiert als die Differenz zwischen der Sättigungstemperatur des Abdampfs und der Temperatur des Kühlwassers am Kondensatoraustritt

Dabei wird die Sättigungstemperatur aus dem gemessenen Druck des Abdampfes im Kondensator ermittelt.

Die Überwachung des Betriebs der Kondensationseinheiten von Heizturbinen sollte im Kondensationsmodus der Turbine bei ausgeschaltetem Druckregler in den Produktions- und Heizungsentnahmen erfolgen.

Die Dampfbelastung (Dampffluss in den Kondensator) wird durch den Druck in der Kammer einer der Entnahmen bestimmt, dessen Wert als Regelung dient.

Der Dampfdurchfluss (t/h) in den Kondensator im Kondensationsmodus beträgt:

Wo ist der Verbrauchskoeffizient, numerischer Wert was in den technischen Daten des Kondensators für jeden Turbinentyp angegeben ist;

Dampfdruck in der Kontrollstufe (Probenahmekammer), kgf/cm.

Ist eine Überwachung des Betriebs des Kondensators im Heizbetrieb der Turbine erforderlich, wird der Dampfstrom näherungsweise rechnerisch anhand des Dampfstroms zu einer der Zwischenstufen der Turbine und des Dampfstroms zur Heizentnahme ermittelt und Niederdruck-Regenerativheizungen.

Bei der T-50-130 TMZ-Turbine beträgt der Dampfdurchfluss (t/h) in den Kondensator im Heizmodus:

• mit einstufiger Erwärmung des Netzwassers

• mit zweistufiger Erwärmung des Netzwassers

Wo und ist der Dampfverbrauch jeweils durch die 23. (für einstufige) und 21. (für zweistufige Erwärmung des Netzwassers) Stufe, t/h;

Verbrauch von Netzwasser, m/h;

; - Erwärmung des Netzwassers in horizontalen bzw. vertikalen Netzheizgeräten, °C; ist definiert als die Temperaturdifferenz zwischen dem Netzwasser nach und vor dem entsprechenden Heizgerät.

Der Dampfdurchsatz durch die 23. Stufe wird gemäß Bild I-15, b in Abhängigkeit vom Frischdampfstrom zur Turbine und dem Dampfdruck in der unteren Heizentnahme ermittelt.

Der Dampfdurchsatz durch die 21. Stufe wird gemäß Abb. I-15, a in Abhängigkeit vom Frischdampfstrom zur Turbine und dem Dampfdruck in der oberen Heizentnahme ermittelt.

Bei PT-Turbinen beträgt der Dampfdurchfluss (t/h) zum Kondensator im Heizmodus:

• für Turbinen PT-60-130/13 LMZ

• für Turbinen PT-80/100-130/13 LMZ

Wo ist der Dampfverbrauch am Ausgang des CSD, t/h? Ermittelt nach Abb. II-9 in Abhängigkeit vom Dampfdruck in der Heizungsentnahme und in der V-Entnahme (für PT-60-130/13 Turbinen) und nach Abb. III-17 in Abhängigkeit vom Dampfdruck in der Heizungsentnahme und in der IV-Absaugung (für Turbinen PT-80/100-130/13);

Warmwasserbereitung in Netzwerkheizungen, °C. Bestimmt durch die Temperaturdifferenz zwischen dem Netzwasser nach und vor den Heizgeräten.

Der als Steuerdruck akzeptierte Druck muss mit Federmessgeräten der Genauigkeitsklasse 0,6 gemessen und regelmäßig sorgfältig überprüft werden. Um den wahren Wert des Drucks in den Kontrollstufen zu ermitteln, müssen entsprechende Korrekturen an den Instrumentenanzeigen vorgenommen werden (für die Installationshöhe der Instrumente, Korrektur gemäß Reisepass usw.).

Die zur Bestimmung des Dampfdurchflusses zum Kondensator erforderlichen Frischdampfdurchflussmengen zur Turbine und zum Netzwasser werden mit Standard-Durchflussmessern gemessen, wobei Abweichungen der Betriebsparameter des Mediums von den berechneten korrigiert werden.

Die Temperatur des Netzwassers wird mit Quecksilber-Laborthermometern mit einem Teilungswert von 0,1 °C gemessen.

3.4. Kühlwassertemperatur

Die Temperatur des in den Kondensator eintretenden Kühlwassers wird an einer Stelle jeder Druckrohrleitung gemessen. Die Wassertemperatur am Auslass des Kondensators muss an mindestens drei Punkten in einem Querschnitt jeder Abflussleitung in einem Abstand von 5–6 m vom Auslassflansch des Kondensators gemessen und als Durchschnitt anhand der Thermometerwerte ermittelt werden alle Punkte.

Die Temperatur des Kühlwassers muss mit Quecksilber-Laborthermometern mit einem Teilungswert von 0,1 °C gemessen werden, die in Thermometriehülsen mit einer Länge von mindestens 300 mm eingebaut sind.

3.5. Hydraulischer Widerstand

Die Kontrolle der Verschmutzung von Rohrböden und Kondensatorrohren erfolgt durch den hydraulischen Widerstand des Kondensators durch das Kühlwasser, wobei die Druckdifferenz zwischen den Druck- und Abflussrohren der Kondensatoren mithilfe eines Quecksilber-Doppelglas-U-förmigen Differenzials gemessen wird Manometer, das auf einem Niveau unterhalb der Druckmesspunkte installiert ist. Impulsleitungen aus Druck u Abflussrohre Kondensatoren müssen mit Wasser gefüllt sein.

Der hydraulische Widerstand (mm Wassersäule) des Kondensators wird durch die Formel bestimmt

Wo ist die vom Gerät gemessene Differenz (angepasst an die Temperatur der Quecksilbersäule), mm Hg.

Bei der Messung des hydraulischen Widerstands wird gleichzeitig der Kühlwasserfluss in den Kondensator bestimmt, um einen Vergleich mit dem hydraulischen Widerstand gemäß den Standardkennlinien zu ermöglichen.

3.6. Kühlwasserdurchfluss

Der Kühlwasserfluss zum Kondensator wird durch das Wärmegleichgewicht des Kondensators oder durch direkte Messung mittels Segmentmembranen bestimmt, die an den Druckversorgungswasserleitungen installiert sind. Der Kühlwasserdurchfluss (m/h) wird anhand der Wärmebilanz des Kondensators durch die Formel bestimmt

Wo ist der Unterschied im Wärmegehalt von Abdampf und Kondensat, kcal/kg;

Wärmekapazität des Kühlwassers, kcal/kg·°С, gleich 1;

Dichte von Wasser, kg/m, gleich 1.

Bei der Erstellung der Standardkennwerte wurde je nach Betriebsart der Turbine ein Wert von 535 bzw. 550 kcal/kg angenommen.

3.7. Luftdichte des Vakuumsystems

Die Luftdichte des Vakuumsystems wird durch die Luftmenge am Auslass des Dampfstrahl-Ejektors gesteuert.

4. BEURTEILUNG DER VERRINGERUNG DER LEISTUNG EINER TURBINENEINHEIT WÄHREND DES BETRIEBES MIT EINEM GEGENÜBER DEM STANDARDVERRINGERTEN VAKUUM

Abweichung des Kondensatordrucks Dampfturbine Die Abweichung vom Standardwert führt bei gegebenem Wärmeverbrauch der Turbineneinheit zu einer Verringerung der von der Turbine entwickelten Leistung.

Die Leistungsänderung bei Abweichung des Absolutdrucks im Turbinenkondensator von seinem Normwert wird aus experimentell ermittelten Korrekturkurven ermittelt. Die in diesen Kondensatorspezifikationen enthaltenen Korrekturdiagramme zeigen die Leistungsänderung für verschiedene Bedeutungen Dampfdurchsatz in der Niederdruckturbine. Für diesen Modus Die Turbineneinheit wird ermittelt und der Wert der Leistungsänderung bei einer Druckänderung im Kondensator von auf aus der entsprechenden Kurve entnommen.

Dieser Wert der Leistungsänderung dient als Grundlage für die Ermittlung der Überschreitung des bei gegebener Belastung der Turbine ermittelten spezifischen Wärmeverbrauchs bzw. spezifischen Brennstoffverbrauchs.

Für die Turbinen T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 und PT-80/100-130/13 LMZ wird der Dampfdurchsatz im ChND zur Bestimmung der Unterproduktion von Turbinenleistung aufgrund eines Druckanstiegs im verwendet Der Dampfdurchsatz im Kondensator kann als gleichwertig angesehen werden.

I. NORMATIVE EIGENSCHAFTEN DES KONDENSATORS K2-3000-2 TURBINEN T-50-130 TMZ

1. Technische Daten des Kondensators

Kühlfläche:

• im Kondensationsbetrieb - je nach Dampfdruck in der IV-Auswahl:

2.3. Der Unterschied im Wärmeinhalt von Abdampf und Kondensat () wird wie folgt ermittelt:

Abbildung I-1. Abhängigkeit des Temperaturdrucks vom Dampfstrom in den Kondensator und der Kühlwassertemperatur:

7000 m/h; =3000 m

Abbildung I-2. Abhängigkeit des Temperaturdrucks vom Dampfstrom in den Kondensator und der Kühlwassertemperatur:

5000 m/h; =3000 m

Abbildung I-3. Abhängigkeit des Temperaturdrucks vom Dampfstrom in den Kondensator und der Kühlwassertemperatur:

3500 m/h; =3000 m

Abbildung I-4. Abhängigkeit des absoluten Drucks vom Dampffluss in den Kondensator und der Kühlwassertemperatur:

7000 m/h; =3000 m

Abbildung I-5. Abhängigkeit des absoluten Drucks vom Dampffluss in den Kondensator und der Kühlwassertemperatur:

5000 m/h; =3000 m

Abbildung I-6. Abhängigkeit des absoluten Drucks vom Dampffluss in den Kondensator und der Kühlwassertemperatur:

3500 m/h; =3000 m

Abbildung I-7. Abhängigkeit des Temperaturdrucks vom Dampfstrom in den Kondensator und der Kühlwassertemperatur:

7000 m/h; =2555 m

Abbildung I-8. Abhängigkeit des Temperaturdrucks vom Dampfstrom in den Kondensator und der Kühlwassertemperatur:

5000 m/h; =2555 m

Abbildung I-9. Abhängigkeit des Temperaturdrucks vom Dampfstrom in den Kondensator und der Kühlwassertemperatur:

3500 m/h; =2555 m

Abbildung I-10. Abhängigkeit des absoluten Drucks vom Dampffluss in den Kondensator und der Kühlwassertemperatur:

7000 m/h; =2555 m

Abbildung I-11. Abhängigkeit des absoluten Drucks vom Dampffluss in den Kondensator und der Kühlwassertemperatur:

5000 m/h; =2555 m

Abbildung I-12. Abhängigkeit des absoluten Drucks vom Dampffluss in den Kondensator und der Kühlwassertemperatur:

3500 m/h; =2555 m

Abbildung I-13. Abhängigkeit des hydraulischen Widerstands vom Kühlwasserfluss in den Kondensator:

1 - volle Oberfläche des Kondensators; 2 – mit deaktiviertem eingebauten Strahl

Abbildung I-14. Korrektur der Leistung der T-50-130 TMZ-Turbine aufgrund der Abweichung des Dampfdrucks im Kondensator (gemäß „Typische Energieeigenschaften der T-50-130 TMZ-Turbineneinheit“. M.: SPO Soyuztekhenergo, 1979)

Abb.l-15. Abhängigkeit des Dampfstroms durch die T-50-130 TMZ-Turbine vom Frischdampfstrom und Druck im oberen Heizbereich (mit zweistufiger Erwärmung des Netzwassers) und Druck im unteren Heizbereich (mit einstufiger Erwärmung des Netzwassers). ):

a - Dampfstrom durch die 21. Stufe; b – Dampfstrom durch die 23. Stufe

II. NORMATIVE EIGENSCHAFTEN DES KONDENSATORS 60KTSS TURBINE PT-60-130/13 LMZ

1. Technische Daten

Luftentfernungsgerät - zwei Dampfstrahlejektoren EP-3-700

2. Anleitung zur Bestimmung einiger Parameter des Verflüssigungssatzes

2.1. Der Abdampfdruck im Kondensator wird als Mittelwert aus zwei Messungen ermittelt.

Die Lage der Dampfdruckmesspunkte im Kondensatorhals ist im Diagramm dargestellt. Die Druckmesspunkte liegen in einer horizontalen Ebene, die 1 m über der Verbindungsebene des Kondensators mit dem Adapterrohr verläuft.

2.2. Bestimmen Sie den Dampfstrom in den Kondensator:

• im Kondensationsmodus – durch Dampfdruck in der V-Auswahl;

• im Heizbetrieb - gemäß den Anweisungen in Abschnitt 3.

2.3. Der Unterschied im Wärmeinhalt von Abdampf und Kondensat () wird wie folgt ermittelt:

• für Kondensationsbetrieb 535 kcal/kg;
• für Heizbetrieb 550 kcal/kg.

Abb.II-1. Abhängigkeit des Temperaturdrucks vom Dampfstrom in den Kondensator und der Kühlwassertemperatur:

Abb.II-2. Abhängigkeit des Temperaturdrucks vom Dampfstrom in den Kondensator und der Kühlwassertemperatur:

Abb.II-3. Abhängigkeit des Temperaturdrucks vom Dampfstrom in den Kondensator und der Kühlwassertemperatur:

Abb.II-4. Abhängigkeit des absoluten Drucks vom Dampffluss in den Kondensator und der Kühlwassertemperatur:

Abb.II-5. Abhängigkeit des absoluten Drucks vom Dampffluss in den Kondensator und der Kühlwassertemperatur:

Abb.II-6. Abhängigkeit des absoluten Drucks vom Dampffluss in den Kondensator und der Kühlwassertemperatur.