Einfluss der Dampflast auf die Wärmeströme der Fackel im Kesselofen. Hallo Student Tgm 84 Spezifikationen

Die typische Energiekennlinie des Kessels TGM-96B spiegelt den technisch erreichbaren Wirkungsgrad des Kessels wider. Eine typische Energiekennlinie kann als Grundlage für die Erstellung der Standardkennlinien von TGM-96B-Kesseln bei der Verbrennung von Heizöl dienen.

MINISTERIUM FÜR ENERGIE UND ELEKTRIFIZIERUNG DER UdSSR

HAUPTTECHNISCHE ABTEILUNG FÜR DEN BETRIEB
ENERGIESYSTEME

TYPISCHE ENERGIEDATEN
DES TGM-96B KESSEL FÜR DIE KRAFTSTOFFVERBRENNUNG

Moskau 1981

Diese typische Energiecharakteristik wurde von Soyuztekhenergo (Ingenieur G.I. GUTSALO) entwickelt.

Die typische Energiecharakteristik des TGM-96B-Kessels wurde auf der Grundlage von thermischen Tests zusammengestellt, die von Soyuztekhenergo im Riga CHPP-2 und Sredaztekhenergo im CHPP-GAZ durchgeführt wurden, und spiegelt die technisch erreichbare Effizienz des Kessels wider.

Eine typische Energiekennlinie kann als Grundlage für die Erstellung der Standardkennlinien von TGM-96B-Kesseln bei der Verbrennung von Heizöl dienen.

Blinddarm

. KURZE BESCHREIBUNG DER KESSELINSTALLATIONSAUSRÜSTUNG

1.1 . Kessel TGM-96B des Kesselwerks Taganrog - Gasöl mit natürlicher Zirkulation und U-förmiger Anordnung, ausgelegt für den Betrieb mit Turbinen T -100/120-130-3 und PT-60-130/13. Die wichtigsten Konstruktionsparameter des Kessels beim Betrieb mit Heizöl sind in der Tabelle angegeben. .

Laut TKZ beträgt die zulässige Mindestlast des Kessels nach Zirkulationszustand 40 % der Nennlast.

1.2 . Die Brennkammer hat eine prismatische Form und ist im Grundriss ein Rechteck mit den Abmessungen 6080 × 14700 mm. Das Volumen der Brennkammer beträgt 1635 m 3 . Die thermische Belastung des Ofenvolumens beträgt 214 kW/m 3 oder 184 10 3 kcal/(m 3 h). In der Brennkammer sind Verdampfungssiebe und ein Strahlungswandüberhitzer (RNS) angeordnet. Im oberen Teil des Ofens in der Drehkammer befindet sich ein Siebüberhitzer (SHPP). Im absenkbaren Konvektionsschacht sind zwei Pakete aus einem Konvektionsüberhitzer (CSH) und einem Wassersparer (WE) in Reihe entlang des Gasstroms angeordnet.

1.3 . Der Dampfweg des Kessels besteht aus zwei unabhängigen Strömen mit Dampfübertragung zwischen den Seiten des Kessels. Die Temperatur des überhitzten Dampfes wird durch Einspritzung seines eigenen Kondensats geregelt.

1.4 . An der Vorderwand der Brennkammer befinden sich vier zweiflutige Ölgasbrenner HF TsKB-VTI. Die Brenner sind in zwei Ebenen in Höhen von -7250 und 11300 mm mit einem Höhenwinkel von 10° zum Horizont installiert.

Zum Verbrennen von Heizöl sind dampfmechanische Düsen "Titan" mit einer Nennleistung von 8,4 t / h bei einem Heizöldruck von 3,5 MPa (35 kgf / cm 2) vorgesehen. Der Dampfdruck zum Abblasen und Versprühen von Heizöl wird von der Anlage mit 0,6 MPa (6 kgf/cm2) empfohlen. Der Dampfverbrauch pro Düse beträgt 240 kg/h.

1.5 . Die Kesselanlage ist ausgestattet mit:

Zwei Zugventilatoren VDN-16-P mit einer Kapazität von 259 10 3 m 3 / h mit einer Marge von 10%, einem Druck von 39,8 MPa (398,0 kgf / m 2) mit einer Marge von 20%, einer Leistung von 500/ 250 kW und einer Drehzahl von 741 /594 U/min je Maschine;

Zwei Rauchabzüge DN-24 × 2-0,62 GM mit einer Kapazität von 10% Marge 415 10 3 m 3 / h, Druck mit einer Marge von 20% 21,6 MPa (216,0 kgf / m 2), Leistung 800/400 kW und a Drehzahl von 743/595 U/min jeder Maschine.

1.6. Um die konvektiven Heizflächen von Ascheablagerungen zu reinigen, sieht das Projekt eine Schussanlage vor, zur Reinigung des RAH - Wasserwaschens und Blasen mit Dampf aus einer Trommel mit Druckabfall in der Drosselanlage. Die Blasdauer eines RAH beträgt 50 min.

. TYPISCHE ENERGIECHARAKTERISTIK DES KESSELS TGM-96B

2.1 . Typische Energiekennlinie des Kessels TGM-96B ( Reis. , , ) wurde auf der Grundlage der Ergebnisse der thermischen Tests von Kesseln in Riga CHPP-2 und CHPP GAZ gemäß den Lehrmaterialien und methodischen Richtlinien zur Standardisierung der technischen und wirtschaftlichen Indikatoren von Kesseln zusammengestellt. Die Kennlinie gibt den durchschnittlichen Wirkungsgrad eines neuen, mit Turbinen betriebenen Kessels wieder T -100/120-130/3 und PT-60-130/13 unter den folgenden Ausgangsbedingungen.

2.1.1 . Die Brennstoffbilanz von Kraftwerken, die flüssige Brennstoffe verfeuern, wird von schwefelreichem Heizöl dominiert m 100. Daher wird die Kennlinie für Heizöl erstellt M100 ( GOST 10585-75) mit Eigenschaften: A P = 0,14 %, W P = 1,5 %, SP = 3,5 %, (9500 kcal/kg). Alle notwendigen Berechnungen werden für die Arbeitsmasse von Heizöl durchgeführt

2.1.2 . Die Temperatur des Heizöls vor den Düsen wird mit 120° angenommen C( t t= 120 °С) bezogen auf Heizölviskositätsbedingungen m 100, gleich 2,5° VU, nach § 5.41 PTE.

2.1.3 . Die durchschnittliche Jahrestemperatur kalter Luft (t x .c.) am Einlass zum Gebläse wird gleich 10 ° genommen C , da sich TGM-96B-Kessel hauptsächlich in Klimaregionen (Moskau, Riga, Gorki, Chisinau) mit einer durchschnittlichen jährlichen Lufttemperatur in der Nähe dieser Temperatur befinden.

2.1.4 . Die Lufttemperatur am Eintritt in den Lufterhitzer (t vp) gleich 70° genommen C und konstant bei Änderung der Kessellast gemäß § 17.25 PTE.

2.1.5 . Bei Kraftwerken mit Querverbindungen ist die Speisewassertemperatur (t Wechselstrom) vor dem Kessel errechnet (230 °C) und konstant bei wechselnder Kessellast.

2.1.6 . Der spezifische Nettowärmeverbrauch für die Turbinenanlage wird nach thermischen Tests mit 1750 kcal/(kWh) angenommen.

2.1.7 . Es wird angenommen, dass der Wärmestromkoeffizient mit der Kessellast von 98,5 % bei Nennlast bis 97,5 % bei einer Last von 0,6 variiertD-Nummer.

2.2 . Die Berechnung der Normkennlinie erfolgte nach den Vorgaben der „Thermischen Berechnung von Kesselanlagen (Normverfahren)“ (M.: Energia, 1973).

2.2.1 . Der Gesamtwirkungsgrad des Kessels und der Wärmeverlust mit Rauchgasen wurden gemäß der in dem Buch von Ya.L. Pekker „Wärmetechnische Berechnungen auf Basis der reduzierten Eigenschaften des Brennstoffes“ (M.: Energia, 1977).

wo

Hier

a äh = α "ve + Δ α tr

a äh- Luftüberschusskoeffizient in den Abgasen;

Δ α tr- Saugnäpfe im Gasweg des Kessels;

Tu äh- Abgastemperatur hinter dem Rauchabzug.

Die Berechnung berücksichtigt die bei den thermischen Kesselversuchen gemessenen Abgastemperaturen und reduziert auf die Bedingungen zur Bildung einer Normkennlinie (Eingabeparametert x ein, t "kf, t Wechselstrom).

2.2.2 . Luftüberschusszahl am Moduspunkt (hinter dem Wassersparer)α "ve angenommen gleich 1,04 bei Nennlast und Änderung auf 1,1 bei 50 % Last gemäß thermischen Tests.

Die Reduzierung der errechneten (1.13) Luftüberschusszahl nach dem Wassersparer auf die in der Standardkennlinie (1.04) angenommene wird durch die korrekte Einhaltung des Verbrennungsmodus gemäß Kesselkennfeld unter Einhaltung der PTE-Anforderungen bzgl Luftansaugung in den Ofen und in den Gasweg und Auswahl eines Düsensatzes .

2.2.3 . Die Luftansaugung in den Gasweg des Kessels bei Nennlast wird mit 25% angenommen. Bei einer Laständerung wird die Luftansaugung durch die Formel bestimmt

2.2.4 . Wärmeverluste durch chemische Unvollständigkeit der Kraftstoffverbrennung (Q 3 ) werden gleich Null genommen, da sie bei den Tests des Kessels mit Luftüberschuss, die in der typischen Energiekennlinie akzeptiert wurden, fehlten.

2.2.5 . Wärmeverlust durch mechanische Unvollständigkeit der Kraftstoffverbrennung (Q 4 ) werden gemäß den "Vorschriften zur Harmonisierung der regulatorischen Merkmale von Geräten und des geschätzten spezifischen Kraftstoffverbrauchs" (M.: STsNTI ORGRES, 1975) gleich Null genommen.

2.2.6 . Wärmeverlust an die Umgebung (Q 5 ) wurden bei den Tests nicht ermittelt. Sie werden nach der "Methode zur Prüfung von Kesselanlagen" (M.: Energia, 1970) nach der Formel berechnet

2.2.7 . Die spezifische Leistungsaufnahme für die Speiseelektropumpe PE-580-185-2 wurde mit den aus den Spezifikationen TU-26-06-899-74 übernommenen Kennlinien der Pumpe berechnet.

2.2.8 . Die spezifische Leistungsaufnahme für Zug und Wind errechnet sich aus der Leistungsaufnahme für den Antrieb von Zuggebläsen und Rauchabzügen, gemessen bei thermischen Prüfungen und reduziert auf die Bedingungen (Δ α tr= 25 %), die bei der Erstellung der regulatorischen Merkmale angenommen wurden.

Es wurde festgestellt, dass bei ausreichender Dichte des Gasweges (Δ α ≤ 30 %) Entrauchungsanlagen liefern die Nennlast des Kessels bei niedriger Drehzahl, jedoch ohne Reserve.

Gebläse mit niedriger Drehzahl gewährleisten den normalen Betrieb des Kessels bis zu einer Belastung von 450 t/h.

2.2.9 . Die gesamte elektrische Leistung der Mechanismen der Kesselanlage umfasst die Leistung elektrischer Antriebe: elektrische Speisepumpe, Rauchabzüge, Ventilatoren, regenerative Lufterhitzer (Abb. ). Die Leistung des Elektromotors des regenerativen Lufterhitzers wird gemäß den Passdaten entnommen. Bei thermischen Tests des Kessels wurde die Leistung der Elektromotoren der Rauchabzüge, der Ventilatoren und der elektrischen Förderpumpe ermittelt.

2.2.10 . Der spezifische Wärmeverbrauch für die Lufterwärmung in einem Brennwertgerät wird unter Berücksichtigung der Lufterwärmung in Ventilatoren berechnet.

2.2.11 . Der spezifische Wärmeverbrauch für Hilfsbedarf der Kesselanlage beinhaltet Wärmeverluste in Heizgeräten, deren Wirkungsgrad mit 98 % angenommen wird; zum Dampfblasen von RAH und Wärmeverlust beim Dampfblasen des Kessels.

Der Wärmeverbrauch für das Dampfblasen von RAH wurde nach der Formel berechnet

Q obd = G obd · ich obd · obd 10 -3 MW (Gcal/Std)

wo G obd= 75 kg/min in Übereinstimmung mit den "Standards für den Verbrauch von Dampf und Kondensat für den Hilfsbedarf von Kraftwerksblöcken 300, 200, 150 MW" (M.: STSNTI ORGRES, 1974);

ich obd = ich uns. Paar= 2598 kJ/kg (kcal/kg)

obd= 200 min (4 Geräte mit einer Blaszeit von 50 min bei eingeschaltetem Tagesbetrieb).

Der Wärmeverbrauch mit der Kesselabschlämmung wurde nach der Formel berechnet

Q prod = G prod · ich k.v10 -3 MW (Gcal/Std)

wo G prod = PD-Nom 10 2 kg/Std

P = 0,5 %

ich k.v- Enthalpie des Kesselwassers;

2.2.12 . Das Verfahren zur Durchführung von Tests und die Auswahl der bei den Tests verwendeten Messgeräte wurden durch die "Methode zum Testen von Kesselanlagen" (M.: Energia, 1970) festgelegt.

. ÄNDERUNGEN DER VORSCHRIFTEN

3.1 . Um die wichtigsten normativen Indikatoren des Kesselbetriebs auf die geänderten Betriebsbedingungen innerhalb der zulässigen Abweichungsgrenzen der Parameterwerte zu bringen, werden Änderungen in Form von Diagrammen und Zahlenwerten angegeben. Änderungen anQ 2 in Form von Graphen sind in Abb. 1 dargestellt. , . Korrekturen der Rauchgastemperatur sind in Abb. 2 dargestellt. . Zusätzlich zu dem oben Gesagten werden Korrekturen für die Änderung der Temperatur des Heizöls, das dem Kessel zugeführt wird, und für die Änderung der Temperatur des Speisewassers angegeben.

Abgastemperatur: bei Heizölbetrieb 141 bei Gasbetrieb 130; . Luftüberschusszahlen: am Austritt des Ofens nach dem Siebüberhitzer nach KPP1 nach KPP2 nach Ek1 nach Ek2 in Rauchgasen; Auswahl der Auslegungstemperaturen Empfohlene Abgastemperatur für Heizöl...

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1. Thermische Berechnung des TGM-94-Kessels

1.1 Beschreibung des Kessels

Dampfgenerator TGM-94 für eine 150-MW-Einheit, Kapazität 140 kg/s, Druck 14 Mn/, Überhitzung, Nacherwärmung, Heißlufttemperatur. Geschätzter Brennstoff: Erdgas und Heizöl. Abgastemperatur: bei Betrieb mit Heizöl 141, mit Gas 130, Wirkungsgrad mit Heizöl 91,2, mit Gas 91,40 %.

Der Dampfgenerator ist für Bereiche mit minimaler Umgebungstemperatur ausgelegt und hat einen U-förmigen offenen Grundriss. Alle Elemente der Einheit sind entleerbar. Der Rahmen erwies sich aufgrund des Vorhandenseins lokaler Unterstände sowie aufgrund der Windlast und Seismizität von 8 Punkten als recht komplex und schwer. Lokale Unterstände (Boxen) bestehen aus leichten Materialien wie Asbestsperrholz. Freiliegende Rohrleitungen werden mit einer Aluminiumummantelung abgedeckt.

Die Blockausrüstung ist so angeordnet, dass sich der Lufterhitzer vor dem Dampferzeuger und die Turbine hinten befinden. Gleichzeitig werden die Gaskanäle etwas verlängert, aber die Luftkanäle bequem angeordnet, die Dampfleitungen werden ebenfalls verkürzt, insbesondere wenn die Überhitzer-Austrittskollektoren hinter dem Dampferzeuger angeordnet sind. Alle Elemente der Einheit sind für die Blockvorfertigung ausgelegt, mit einem maximalen Blockgewicht von 35 Tonnen, mit Ausnahme der Trommel mit einem Gewicht von 100 Tonnen.

Die Vorderwand des Ofens ist abgeschirmt, durchsetzt mit Verdampfungs- und Überhitzungsplatten, sieben Überhitzerplatten mit gebogenen Rohren, die die Brenner umgehen, sind an der Wand angebracht, und Verdampfungsplatten aus geraden Rohren dazwischen.

Die an den Brennern vorbeiführenden Bögen ermöglichen es, die unterschiedlichen Wärmedehnungen auszugleichen und die unteren Kammern aller koaxial zueinander angeordneten Frontplatten zu verschweißen. Die horizontale Decke des Ofens ist mit Überhitzungsrohren abgeschirmt. Die mittleren Platten der Seitensiebe werden in die zweite Stufe der Verdunstung einbezogen. Salzfächer befinden sich an den Enden der Trommel und haben eine Gesamtkapazität von 12 %.

In der Rückwand befinden sich Schlitze für die Einleitung rezirkulierender Rauchgase.

An der Vorderwand sind 28 Öl-Gas-Brenner in 4 Etagen installiert. Drei obere Reihen arbeiten mit Heizöl, drei untere Reihen arbeiten mit Gas. Um den Luftüberschuss im Ofen zu reduzieren, ist für jeden Brenner eine individuelle Luftzufuhr vorgesehen. Ofenvolumen 2070; Volumendichte der Wärmefreisetzung der Brennkammer hängt von der Art des Brennstoffs ab: für Gas Q/V \u003d 220, für Heizöl 260 kW /, Wärmestromdichte des Querschnitts des Ofens für Gas Q/F \u003d 4,5, für Heizöl 5,3 MW /. Das Mauerwerk der Einheit ist eine Paneelplatte mit Unterstützung auf dem Rahmen. Die Auskleidung des Herds befindet sich auf dem Rohr und bewegt sich zusammen mit dem Sieb; Die Verkleidung der Decke besteht aus Platten, die auf den Rohren des Deckenüberhitzers liegen. Die Naht zwischen beweglicher und fester Auskleidung des Ofens ist in Form einer Wasserdichtung ausgeführt.

Zirkulationsschema

Kesselspeisewasser, das durch den Kondensator und den Economizer strömt, tritt in die Trommel ein. Etwa 50 % des Speisewassers werden der Sprudelwascheinrichtung zugeführt, der Rest wird an der Wascheinrichtung vorbei in den unteren Teil der Trommel geleitet. Von der Trommel gelangt es in die Siebrohre des Reinraums und dann in Form eines Dampf-Wasser-Gemischs in die Trommel in die Zyklone innerhalb der Trommel, wo die primäre Trennung von Wasser und Dampf stattfindet.

Ein Teil des Kesselwassers aus der Trommel tritt in die entfernten Zyklone ein, die das Abschlämmwasser der 1. Stufe und das Speisewasser der 2. Stufe sind.

Der Dampf aus dem sauberen Fach tritt in die Sprudelspülvorrichtung ein, und der Dampf aus den Salzfächern von entfernten Zyklonen wird auch hier zugeführt.

Dampf, der durch die Speisewasserschicht strömt, wird von der Hauptmenge der darin enthaltenen Salze befreit.

Nach der Wascheinrichtung durchströmt Sattdampf den Plattenabscheider und das Lochblech, wird von Feuchtigkeit gereinigt und durch die Dampfbypassrohre zum Überhitzer und weiter zur Turbine geleitet. Ein Teil des gesättigten Dampfes wird zu den Kondensatoren umgeleitet, um sein eigenes Kondensat zu erhalten, das in den Enthitzer eingespritzt wird.

Im Salzraum der 2. Verdampfungsstufe erfolgt eine kontinuierliche Spülung aus entfernten Zyklonen.

Die Verflüssigereinheit (2 Stk.) befindet sich an den Seitenwänden der Brennkammer und besteht aus zwei Verflüssigern, einem Sammler und Rohren zur Dampfzufuhr und Kondensatabfuhr.

Entlang des Dampfweges befinden sich Überhitzer.

Strahlung (Wand) - Abschirmung der Vorderwand des Ofens.

Decke - Abschirmdecke des Kessels.

Sieb - befindet sich im Gaskanal, der den Ofen mit dem Konvektionsschacht verbindet.

Konvektiv - befindet sich in einem Konvektionsschacht.

1.2 Hintergrund

• Nenndampfleistung t/h;
• Arbeitsdruck hinter dem Frischdampfventil MPa;
• Betriebsdruck in der Trommel MPa;
• Heißdampftemperatur;
• Speisewassertemperatur;
• Kraftstoff - Heizöl;
• Nettoheizwert;
• Feuchtigkeitsgehalt 1,5 %
• Schwefelgehalt 2 %;
• der Gehalt an mechanischen Verunreinigungen 0,8%:

Mengen an Luft und Verbrennungsprodukten, /:

• durchschnittliche Elementzusammensetzung (in Vol.-%):

1.3 Koeffizienten des Luftüberschusses im Gasweg des Kessels

Luftüberschusskoeffizienten am Ausgang des Ofens, ohne Umluft: .

In den Öfen und Gaskanälen von Dampfkesseln gibt es keine kalkulierten Kaltluftansaugungen.

Luftüberschussverhältnisse:

Am Ausgang des Ofens

Nach dem Siebüberhitzer

Nach Checkpoint 1

Nach Checkpoint 2

Nach Ex1

Nach Ek2

In Rauchgasen;

Auswahl der Auslegungstemperaturen

130÷140=140.

Lufttemperatur am Eintritt zum Lufterhitzer

für Regenerativlufterhitzer:

0,5 (+) - 5;

Luftheiztemperatur 250-300=300.

Minimale Temperaturdifferenz nach dem Economizer: .

Minimale Temperaturdifferenz vor dem Lufterhitzer: .

Maximale Lufterwärmung in einer Stufe von VP: .

Das Verhältnis der Wasseräquivalente: , gemäß der Abbildung.

Durchschnittlicher Luftüberschuss in den Stadien von VP:

300;

140;

Berechnen Sie das Volumen des für das Recycling entnommenen Gases, Kraftstoff

Anteil der Warmluftrückführung zum Lufterhitzereintritt;

1,35/10,45=0,129.

Durchschnittlicher Luftüberschuss in der Lufterhitzerstufe:

1,02-0+0,5∙0+0,129=1,149.

Wasseräquivalentverhältnis:

1.4 Berechnung der Luftmengen und Verbrennungsprodukte

Bei der Verbrennung von Heizöl werden die theoretischen Mengen an Luft und Verbrennungsprodukten anhand der prozentualen Zusammensetzung der Arbeitsmasse berechnet:

Theoretische Luftmenge:

Theoretische Luftmengen:

Die tatsächlichen Mengen an Verbrennungsprodukten mit überschüssiger Luft in den Gaskanälen werden durch die Formel bestimmt:

Die Ergebnisse sind in Tabelle 1.1 gezeigt.

Wasserdampfvolumen:

Gesamtvolumen der Gase:

Volumenanteil dreiatomiger Gase:

Volumenanteil Wasserdampf:

Der Anteil an dreiatomigen Gasen und Wasserdampf:

1.5 Enthalpie von Luft und Verbrennungsprodukten

Die Enthalpie der theoretischen Luft- und Verbrennungsproduktvolumina in bei der Auslegungstemperatur wird durch die Formeln bestimmt:

Enthalpie von Verbrennungsprodukten mit Luftüberschuss

Die Berechnungsergebnisse sind in Tabelle 1.2 dargestellt.

Tabelle 1.2

Enthalpie von Verbrennungsprodukten

Bei

1.6 Wirkungsgrade und Wärmeverluste

Der Wirkungsgrad des ausgelegten Dampfkessels ergibt sich aus der Umkehrbilanz:

Der Wärmeverlust bei Rauchgasen ist abhängig von der gewählten Temperatur der aus dem Dampfkessel austretenden Gase und dem Luftüberschuss und wird durch die Formel bestimmt:

Wir finden die Enthalpie der Abgase bei:

Enthalpie kalter Luft bei Auslegungstemperatur:

Verfügbare Wärme des verbrannten KraftstoffskJ / kg wird im allgemeinen Fall durch die Formel bestimmt:

Wärmeverlust durch chemisches Unterbrennen des Kraftstoffs=0,1%.

Dann: .

Wärmeverlust durch mechanisches Unterbrennen des Kraftstoffs

Wärmeverluste aus externer Kühlung durch die Außenflächen des Kessels %, sind klein und nehmen mit zunehmender Nennproduktivität des Kessels kg / s ab: at

Wir bekommen:

1.7 Wärmebilanz und Kraftstoffverbrauch

Der dem Brennraum des Dampfkessels zugeführte Brennstoffverbrauch B, kg/s kann aus folgender Bilanz ermittelt werden:

Blaswassermenge aus Trommeldampfkessel, kg/s:

Wo \u003d 2% - Dauerabschlämmung des Kessels.

- Enthalpie von überhitztem Dampf;

- Enthalpie von kochendem Wasser in der Trommel;

- Enthalpie des Speisewassers;

1.8 Nachweisrechnung der Wärmeübertragung im Ofen

Brennkammerabmessungen:

2070 .

Thermische Belastung des Ofenvolumens

Blende mit zwei Lichtern, 6 Öl-Gas-Brenner in zwei Reihen entlang der Vorderseite des Kessels.

Thermische Eigenschaften der Brennkammer

Nutzwärmeerzeugung im Brennraum (pro 1 kg bzw. 1 Kraftstoff):

Die Wärme der Luft besteht aus der Wärme heißer Luft und einem kleinen Bruchteil der Wärme kalter Luftsauger von außen:

Bei gasdichten Drucköfen ist eine Luftansaugung in den Ofen ausgeschlossen=0. =0.

Adiabatische (kalorimetrische) Temperatur von Verbrennungsprodukten:

wo

Lassen Sie die Tabelle die Enthalpie von Gasen finden

Mittlere Wärmekapazität von Gasen:

Bei der Berechnung der Kesselofentemperaturaus einem bekannten Wert direkt mit den Daten in Tabelle 2.3 bestimmt werden

durch Interpolation im Bereich hoher Gastemperaturen auf einen Wert, und Einnahme

Dann,

Die Temperatur der Gase am Ausgang des Ofens z D<500 т/ч

Aus Tabelle 2.2 finden wir die Enthalpie von Gasen am Ausgang des Ofens:

Spezifische Wärmeaufnahme des Ofens, kJ/kg:

wo - Wärmeerhaltungskoeffizient unter Berücksichtigung des von der Heizfläche aufgenommenen Wärmeanteils von Gasen:

Die Temperatur der Gase am Ausgang des Ofens:

wobei M = 0,52–0,50 der Koeffizient ist, der die relative Position des Brennerkerns entlang der Höhe der Brennkammer berücksichtigt;

Wenn die Brenner in zwei oder drei Reihen in der Höhe angeordnet sind, wird die durchschnittliche Höhe so genommen, als ob die Heizleistungen der Brenner aller Reihen gleich sind, d. h. wo=0,05 bei D >110 kg/s, М=0,52-0,50∙0,344 = 0,364.

Wärmewirkungsgrad des Schildes:

Der Winkelkoeffizient des Bildschirms wird bestimmt durch:

1.1 - die relative Tonhöhe der Rohre des Wandschirms.

Bedingter Oberflächenkontaminationskoeffizient:

Emissionsgrad: , beim Verbrennen von flüssigem Brennstoff ist der Wärmestrahlungskoeffizient des Brenners gleich:

Thermischer Emissionsgrad des nicht leuchtenden Teils der Taschenlampe:

Wo p \u003d 0,1 MPa und

Die absolute Temperatur der Gase am Ausgang des Ofens.

Volumenanteil dreiatomiger Gase.

Die effektive Dicke der emittierten Schicht in der Brennkammer, wobei das berechnete Volumen der Brennkammer gleich ist:, und die Oberfläche des Ofens mit einem Zweilichtschirm:

wo

Dann und

Bekommen

Als erste Annäherung nehmen wir an

Die durchschnittliche thermische Belastung der Heizfläche der Ofensiebe:

Woher - Gesamtstrahlungsfläche des Ofens.

1.9 Berechnung der Heizfläche des Kessels

Hydraulischer Widerstand von überhitztem Dampf:

In diesem Fall ist der Druck in der Trommel:

Speisewasserdruck im Wandüberhitzer:

Druckverlust im Sieb:

Druckverlust im Getriebe:

1.9.1 Berechnung eines Wandüberhitzers

Speisewasserdruck,

Speisewassertemperatur

Speisewasserenthalpie.

Wärmeaufnahme von Strahlungswandschirmen: Wobei die durchschnittliche thermische Belastung der berechneten Schirmfläche für einen Wandschirm bedeutet

Bildschirmwinkel:

Bedeutet

Wir berechnen die Ausgangsparameter des Speisewassers:

Bei p = 15,4 MPa.

1.9.2 Berechnung des Deckenstrahlüberhitzers

Eingangswasserparameter:

Wärmeaufnahme Strahlungsdecke PP:

Wärmeaufnahme über dem Ofen: Wo ist die strahlungsempfangende Heizfläche der Deckenschirme des Ofens:

Wärmeaufnahme durch einen horizontalen Kamin:

Wo ist die durchschnittliche spezifische Wärmebelastung in einem horizontalen Gaskanal ist die Fläche des Gaskanals Dann,

Wir berechnen die Enthalpie des Dampfes: oder

Dann ist die Enthalpie am Ausgang des Ofens:

Einspritzung 1:

1.10 Berechnung der Wärmeaufnahme von Bildschirmen und anderen Oberflächen im Bereich von Bildschirmen

1.10.1 Berechnung des Plattenüberhitzers 1

Eingangswasserparameter:

Ausgangswasserparameter:

Einspritzung 2:

1.10.2 Berechnung des Plattenüberhitzers 2

Eingangswasserparameter:

Ausgangswasserparameter:

Wärmeabsorption von Bildschirmen:

Die vom Ofen durch die Ebene des Einlassfensters des Gaskanals des Siebs aufgenommene Wärme:

Woher

Vom Ofen und den Sieben auf der Oberfläche hinter den Sieben abgestrahlte Wärme:

Wobei a der Korrekturfaktor ist

Der Winkelkoeffizient vom Eingang zum Ausgangsabschnitt der Bildschirme:

Die durchschnittliche Temperatur der Gase in den Sieben:

Wärme aus Waschgasen:

Ermittelte Wärmeaufnahme von Bildschirmen:

Wärmeübertragungsgleichung für ein Sieb: Wo ist die Heizfläche des Bildschirms :

Durchschnitt

wo ist die Temperaturdifferenz des Vorlaufs:

Temperaturdifferenz des Gegenstroms:

Hitzeübertragungskoeffizient:

Wärmeübergangskoeffizient von Gasen an der Wand:

Gasgeschwindigkeit:

Wärmeübergangskoeffizient von Konvektionsgasen zur Oberfläche:

Woher Korrektur für die Anzahl der Rohre in Gasrichtung.

Und eine Korrektur für die Strahlanordnung.

1- Koeffizient, der den Einfluss und die Änderung der physikalischen Parameter der Strömung berücksichtigt.

Wärmeübertragungskoeffizient der Strahlung von Verbrennungsprodukten:

Nutzungsfaktor: ,

wo

Dann

Die Wärmeübertragungsgleichung für den Bildschirm sieht folgendermaßen aus:

Erhaltener Wert vergleichen mit:

1.10.3 Berechnung hängender Rohre im Siebbereich

Die von der Oberfläche des Rohrbündels aus dem Ofen aufgenommene Wärme:

Wo ist die wärmeaufnehmende Fläche:

Wärmeübertragung in Rohren:

Gasgeschwindigkeit:

Woher

Wärmeübergangskoeffizient der Konvektion von Gasen zur Oberfläche:

Bedeutet

Dann

Wärme, wahrgenommen durch das erwärmte Medium durch Abkühlung der Waschgase (Bilanz):

Aus dieser Gleichung finden wir die Enthalpie am Austritt aus der Rohroberfläche:

wo - Wärme, die von der Oberfläche durch Strahlung vom Ofen aufgenommen wird;

Enthalpie am Rohreintritt bei Temperatur

Über die Enthalpie bestimmen wir die Temperatur des Arbeitsmediums am Ausgang der hängenden Rohre

Durchschnittliche Dampftemperatur in Oberleitungen:

Wandtemperatur

Koeffizient, Wärmeübertragung aus der Strahlung von Verbrennungsprodukten bei staubfreiem Gasstrom:

Nutzungsfaktor: wo

Dann:

Die Wärmeaufnahme von hängenden Rohren ergibt sich aus der Wärmeübertragungsgleichung:

Der resultierende Wert wird mit verglichen

Dass. Temperatur des Arbeitsmediums am Ausgang der Oberleitungen

1.10.4 Berechnung des Plattenüberhitzers 1

Einlassgase:

am Ausgang:

Durch Strahlung vom Ofen erhaltene Wärme:

Emissionsgrad des gasförmigen Mediums: wo

Dann:

Durch Strahlung vom Ofen erhaltene Wärme:

Wärme aus Waschgasen:

Temperaturhöhe Vorlauf:

Durchschnittliche Temperaturdifferenz:

Hitzeübertragungskoeffizient:

wo ist der Wärmeübergangskoeffizient von Gasen zur Wand:

Gasgeschwindigkeit:

Wir bekommen:

Konvektionswärmeübergangskoeffizient von der Oberfläche zum erwärmten Medium:

Dann:

Die Wärmeübertragungsgleichung für das Sieb:

Vergleichen mit:

Dass. Temperatur am Ausgang des Siebüberhitzers 2:

1.11 Wärmeaufnahme des konvektiven Überhitzers

1.11.1 Berechnung des konvektiven Überhitzers 1

Parameter der Arbeitsumgebung am Eingang:

Parameter der Arbeitsumgebung ausgeben:

wo

Von der Arbeitsumgebung empfundene Wärme:

Die Enthalpie von Gasen am Austritt aus der Heizfläche wird durch die Gleichung für die von Gasen abgegebene Wärme ausgedrückt:

Wärmeübergangsgleichung für Getriebe 1:

Hitzeübertragungskoeffizient:

Wärmeübergangskoeffizient von Gasen zur Oberfläche:

Gasgeschwindigkeit:

Bedeutet

Bestimmen Sie den Zustand der Gase am Ausgang:

unter Berücksichtigung der Volumenstrahlung

Dann:

Dann ist der Wärmeübergangskoeffizient von Gasen zur Wand:

Die Geschwindigkeit der Dampfbewegung in einem konvektiven Überhitzer:

Der Wärmeübergangskoeffizient ist gleich:

Temperaturhöhe Vorlauf:

Wärmeübertragungsgleichung für einen konvektiven Überhitzer:

Vergleichen mit

Injektion 3 (PO 3).

1.11.2 Berechnung Konvektionsüberhitzer 2

Parameter der Arbeitsumgebung am Eingang:

Parameter der Arbeitsumgebung ausgeben:

Vom Arbeitsmedium aufgenommene Wärme:

Die Gleichung für die von Gasen abgegebene Wärme:

daher die Enthalpie von Gasen am Austritt aus der Heizfläche:

Wärmeübergangsgleichung für Getriebe 2:.

Temperaturhöhe Vorlauf:

Wärmeübergangskoeffizient: wo Wärmeübergangskoeffizient von Gasen an die Wand: wo

Gasgeschwindigkeit:

Koeffizient, Wärmeübertragung der Strahlung von Verbrennungsprodukten bei staubfreiem Gasstrom:

Emissionsgrad des gasförmigen Mediums:

Wir bestimmen den Zustand der Gase am Ausgang der Brennkammer nach der Formel:

Dann:

Bedeutet:

Dann ist der Wärmeübergangskoeffizient der Konvektion von Gasen zur Wand:

Konvektionswärmeübergangskoeffizient von der Oberfläche zum erwärmten Medium:

Dann:

Die Wärmeübertragungsgleichung sieht folgendermaßen aus:

Vergleichen mit

1.11.3 Berechnung hängender Rohre in einem Konvektionsschacht

Die von den Gasen der Oberfläche abgegebene Wärme:

Wärmeaufnahme hängender Rohre:wo ist die berechnete Wärmeaustauschfläche:

Hitzeübertragungskoeffizient

von hier

Mit dieser Enthalpie finden wir die Temperatur des Arbeitsmediums am Ausgang der hängenden Rohre:

Temperatur des Arbeitsmediums am Eintritt:

Temperaturunterschied: wo

Dann

Es stellte sich heraus, was die Temperatur der Gase nach den hängenden Rohren bedeutet

1.12 Berechnung der Wärmeaufnahme des Wassersparers

1.12.1 Economizer-Berechnung (zweite Stufe)

Von Gasen abgegebene Wärme:

wo

Dampfenthalpie am Eintritt:

- Einlassdruck, sollte

Die Enthalpie des Mediums am Austritt ergibt sich aus der Gleichung für die von der Arbeitsfläche aufgenommene Wärme:

Wärmeübertragungsgleichung:

Hitzeübertragungskoeffizient:

Wärmeübergangskoeffizient von Gasen zur Wand: wo

Gasgeschwindigkeit:

Dann der Wärmeübergangskoeffizient der Konvektion von Gasen zur Oberfläche:

Emissionsgrad des gasförmigen Mediums:

Beheizte Fläche:

Unter Berücksichtigung der Volumenstrahlung

Dann:

Nutzungsfaktor

Koeffizient, Wärmeübertragungsstrahlung von Verbrennungsprodukten:

Wärmeübergangskoeffizient von Gasen zur Wand:

Dann

Temperaturkopf:

Economizer-Wärmetausch (zweite Stufe):

Vergleichen mit

bedeutet die Temperatur am Ausgang der zweiten Stufe des Economizers

1.12.2 Economizer-Berechnung (erste Stufe)

Parameter der Arbeitsumgebung:

Parameter der Verbrennungsprodukte:

Von der Arbeitsumgebung akzeptierte Parameter:

Aus der Gleichung für die von Gasen abgegebene Wärme finden wir die Enthalpie am Austritt:

Unter Verwendung von Tabelle 2 finden wir

Wärmeübertragungsgleichungen:

Temperaturhöhe Vorlauf:

Gasgeschwindigkeit:

Wärmeübergangskoeffizient von Gasen zur Oberfläche:

Koeffizient, Wärmeübertragungsstrahlung von Verbrennungsprodukten bei staubfreier Gasströmung:

Wo ist der Emissionsgrad des gasförmigen Mediums: Wo ist der Zustand der Gase am Austritt:

dann

Hitzeübertragungskoeffizient:

Dann sieht die Wärmeübertragungsgleichung so aus:

Dass. Temperatur am Ausgang der ersten Stufe des Economizers:

1.13 Berechnung eines regenerativen Lufterhitzers

1.13.1 Hotpack-Berechnung

Von der Luft aufgenommene Wärme:

wo

bei

Das Verhältnis der durchschnittlichen Luftmenge im Lufterhitzer zur theoretisch erforderlichen:

Aus der Gleichung für die von den Gasen abgegebene Wärme finden wir die Enthalpie am Ausgang des heißen Teils des Lufterhitzers:

Die Temperatur der Gase am Ausgang des heißen Teils gemäß Tabelle 2:

Durchschnittliche Lufttemperatur:

Durchschnittliche Gastemperatur:

Temperaturkopf:

Durchschnittliche Luftgeschwindigkeit:

Mittlere Geschwindigkeit von Gasen:

Mittlere Wandtemperatur des heißen Teils des Lufterhitzers:

Konvektionswärmeübergangskoeffizient von der Oberfläche zum erwärmten Medium:

Wärmeübertragungsgleichung:

Wärmeübertragungsgleichung:

1.13.2 Kühlakkuberechnung

Theoretisch benötigter Luftanteil im kalten Teil des Lufterhitzers:

Wärmeaufnahme des kalten Teils nach Bilanz:

Enthalpie der Gase am Ausgang des Lufterhitzers:

Durchschnittliche Lufttemperatur:

Durchschnittliche Gastemperatur:

Temperaturkopf:

Wandtemperatur des kalten Teils des Lufterhitzers:

Durchschnittliche Luftgeschwindigkeit:

Mittlere Geschwindigkeit von Gasen:

Wärmeübergangskoeffizient der Konvektion von Gasen zur Oberfläche:

Wärmeübertragungsgleichung:

Wärmeübertragungsgleichung:

1.14 Berechnung des Dampfkesselwirkungsgrades

Effizienz:

Wärmeverlust bei Rauchgasen:

wo ist die Enthalpie kalter Luft bei der Auslegungstemperatur und

Dann ist der Wirkungsgrad:

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höhere Berufsausbildung

"Ural State Technical University - UPI

Name des ersten Präsidenten Russlands B.N. Jelzin" -

Filiale in Sredneuralsk

SPEZIALITÄT: 140101

GRUPPE: TPP-441

KURSPROJEKT

THERMISCHE BERECHNUNG DER KESSELEINHEIT TGM - 96

ZUR DISZIPLIN „Kesselanlagen von Wärmekraftwerken“

Lehrer

Swalova Nina Pawlowna

Kaschurin Anton Wadimowitsch

Sredneuralsk

1.Aufgabe für ein Kursprojekt

2. Kurze Beschreibung und Parameter des Kessels TGM-96

3. Luftüberschusskoeffizienten, Volumina und Enthalpien von Verbrennungsprodukten

4. Thermische Berechnung der Kesseleinheit:

4.1 Wärmebilanz und Brennstoffberechnung

4.2 Regenerativer Lufterhitzer

aber. kalter Teil

B. heißes Teil

4.4 Ausgangsbildschirme

4.4 Eingangsbildschirme

Literaturverzeichnis

1. Auftrag für ein Kursprojekt

Für die Berechnung wurde eine Trommelkesselanlage TGM - 96 angenommen.

Job-Eingabe

Kesselparameter TGM - 96

Kesseldampfkapazität - 485 t/h

Der Druck des überhitzten Dampfes am Ausgang des Kessels beträgt 140 kgf / cm 2

Heißdampftemperatur - 560 єС

Arbeitsdruck in der Kesseltrommel - 156 kgf / cm 2

Speisewassertemperatur am Kesseleinlass - 230ºС

Speisewasserdruck am Einlass zum Kessel - 200 kgf / cm 2

Die Temperatur der kalten Luft am Einlass zum RVP beträgt 30 ° C

2 . Beschreibung des thermischen Schemas

Das Kesselspeisewasser ist Turbinenkondensat. Dieses wird von einer Kondensatpumpe nacheinander durch die Hauptejektoren, den Dichtungsejektor, die Stopfbüchsenheizung, LPH-1, LPH-2, LPH-3 und LPH-4 auf eine Temperatur von 140-150 °C erhitzt und Entlüftern zugeführt 6 ATM. In den Entlüftern werden die im Kondensat gelösten Gase abgeschieden (Entgasung) und zusätzlich auf eine Temperatur von ca. 160-170°C erhitzt. Dann wird das Kondensat aus den Entlüftern durch Schwerkraft zum Ansaugen der Speisepumpen geleitet, wonach der Druck auf 180-200 kgf/cm² ansteigt und das Speisewasser durch HPH-5, HPH-6 und HPH-7 auf a erhitzt wird Temperatur von 225-235°C wird einer reduzierten Kesselleistung zugeführt. Hinter dem Kesselleistungsregler fällt der Druck auf 165 kgf / cm² ab und wird in den Wassersparer geleitet.

Speisewasser durch 4 Kammern D 219x26 mm gelangt in hängende Rohre D 42x4,5 mm st. Die Austrittskammern der aufgehängten Rohre befinden sich innerhalb des Schornsteins, aufgehängt an 16 Rohren D 108x11 mm Edelstahl. Gleichzeitig werden Strömungen von einer Seite auf die andere übertragen. Die Paneele bestehen aus Rohren D28x3,5 mm, Art. 20 und schirmen die Seitenwände und die Wendekammer ab.

Wasser fließt in zwei parallelen Strömen durch die obere und untere Platte und wird zu den Einlasskammern des Konvektionsvorwärmers geleitet.

Der konvektive Economizer besteht aus Ober- und Unterpaket, das Unterteil ist in Form von Rohrschlangen mit einem Durchmesser von 28 x 3,5 mm Art. 20, angeordnet in einem Schachbrettmuster mit einem Abstand von 80 x 56 mm. Es besteht aus 2 Teilen, die sich im rechten und linken Gaskanal befinden. Jeder Teil besteht aus 4 Blöcken (2 obere und 2 untere). Die Bewegung von Wasser und Rauchgasen in einem Konvektionsvorwärmer ist gegenläufig. Beim Betrieb mit Gas hat der Economizer einen Siedepunkt von 15 %. Die Abscheidung des im Economizer erzeugten Dampfes (der Economizer hat bei Gasbetrieb einen Siedepunkt von 15 %) erfolgt in einem speziellen Dampfabscheiderkasten mit Labyrinth-Hydraulikdichtung. Durch eine Öffnung im Kasten wird unabhängig von der Beladung eine konstante Speisewassermenge zusammen mit Dampf in das Volumen der Trommel unter den Waschschilden geleitet. Die Ableitung von Wasser aus Spülschilden erfolgt über Ablaufkästen.

Das Dampf-Wasser-Gemisch von den Sieben gelangt durch die Dampfrohre in die Verteilerkästen und dann in die vertikalen Trennzyklone, wo die Primärtrennung stattfindet. Im Reinraum sind 32 Doppel- und 7 Einfachzyklone installiert, im Salzraum 8 - 4 auf jeder Seite. Unter allen Zyklonen sind Kästen installiert, um zu verhindern, dass Dampf von den Zyklonen in die Fallrohre eintritt. Das in den Zyklonen abgeschiedene Wasser fließt nach unten in das Wasservolumen der Trommel, und der Dampf steigt zusammen mit einer bestimmten Menge Feuchtigkeit auf, passiert die reflektierende Abdeckung des Zyklons und tritt in die Waschvorrichtung ein, die aus horizontalen Perforationen besteht Schilde, denen 50 % des Speisewassers zugeführt werden. Dampf, der durch die Schicht des Waschgeräts strömt, gibt ihm die Hauptmenge an darin enthaltenen Siliziumsalzen. Nach der Spüleinrichtung durchläuft der Dampf den Jalousieabscheider, wird zusätzlich von Feuchtigkeitströpfchen gereinigt und tritt dann durch das perforierte Deckenschild, das das Geschwindigkeitsfeld im Dampfraum der Trommel vergleichmäßigt, in den Überhitzer ein.

Alle Trennelemente sind zusammenklappbar und mit Keilen befestigt, die mit den Trennteilen verschweißt sind.

Der durchschnittliche Wasserstand in der Trommel liegt 50 mm unter der Mitte des mittleren Schauglases und 200 mm unter der geometrischen Mitte der Trommel. Das obere zulässige Niveau beträgt +100 mm, das untere zulässige Niveau beträgt 175 mm auf dem Schauglas.

Um den Trommelkörper während des Anzündens zu erwärmen und abzukühlen, wenn der Kessel gestoppt ist, ist eine spezielle Vorrichtung gemäß dem UTE-Projekt darin montiert. Dampf wird diesem Gerät von einem in der Nähe befindlichen, in Betrieb befindlichen Kessel zugeführt.

Gesättigter Dampf aus der Trommel mit einer Temperatur von 343°C tritt in 6 Paneele des Strahlungsüberhitzers ein und wird auf eine Temperatur von 430°C erhitzt, danach wird er in 6 Paneelen des Deckenüberhitzers auf 460-470°C erhitzt.

Im ersten Enthitzer wird die Dampftemperatur auf 360-380°C reduziert. Vor den ersten Einspritzkühlern wird der Dampfstrom in zwei Ströme geteilt, und danach wird zum Ausgleich des Temperaturdurchlaufs der linke Dampfstrom auf die rechte Seite und der rechte auf die linke Seite geleitet. Nach der Übertragung tritt jeder Dampfstrom in 5 Einlass-Kaltsiebe ein, gefolgt von 5 Auslass-Kaltsieben. In diesen Sieben bewegt sich Dampf im Gegenstrom. Außerdem tritt der Dampf im Gleichstrom in 5 heiße Eintrittssiebe ein, gefolgt von 5 heißen Austrittssieben. Kalte Siebe befinden sich an den Seiten des Kessels, heiß - in der Mitte. Das Dampftemperaturniveau in den Sieben beträgt 520-530оС.

Weiter durch 12 Dampfbypassrohre D 159x18 mm st. Steigt die Temperatur über den vorgegebenen Wert, startet die zweite Einspritzung. Weiter entlang der Umgehungsleitung D 325x50 st. 12X1MF gelangt in das Ausgangspaket des Kontrollpunkts, wo der Temperaturanstieg 10-15oC beträgt. Danach tritt der Dampf in den Ausgangsverteiler des Getriebes ein, der in die Hauptdampfleitung zur Vorderseite des Kessels führt, und im hinteren Teil sind 2 Hauptarbeitssicherheitsventile montiert.

Um die im Kesselwasser gelösten Salze zu entfernen, wird kontinuierlich aus der Kesseltrommel geblasen; Um Schlamm aus den unteren Sammlern der Siebe zu entfernen, wird eine periodische Spülung der unteren Punkte durchgeführt. Um die Bildung von Kalk im Kessel zu verhindern, phosphatieren Sie das Kesselwasser.

Die eingebrachte Phosphatmenge wird vom Oberingenieur nach Weisung des Schichtleiters der Chemiewerkstatt geregelt. Um freien Sauerstoff zu binden und einen passivierenden (Schutz-) Film auf den Innenflächen der Kesselrohre zu bilden, wird Hydrazin in das Speisewasser dosiert, wobei der Überschuss von 20-60 µg/kg beibehalten wird. Die Dosierung von Hydrazin in das Speisewasser erfolgt durch das Personal der Turbinenabteilung nach Anweisung des Schichtleiters des Chemiebetriebs.

Zur Wärmenutzung aus kontinuierlicher Abschlämmung von Kesseln P och. Es sind 2 in Reihe geschaltete Abschlämmexpander eingebaut.

Expander 1 EL. hat ein Volumen von 5000 l und ist für einen Druck von 8 atm bei einer Temperatur von 170 ° C ausgelegt, der Dampf wird zum Heizdampfsammler von 6 atm geleitet, der Abscheider durch die Kondensatfalle in den Expander П och.

Expander R St. hat ein Volumen von 7500 l und ist für einen Druck von 1,5 atm bei einer Umgebungstemperatur von 127 °C ausgelegt, der Entspannungsdampf wird zur NDU geleitet und parallel zum Entspannungsdampf der Drainexpander und der reduzierten Dampfleitung geschaltet die Zünd-ROU. Der Dilatatorabscheider wird durch eine 8 m hohe Sperrwassersäule in die Kanalisation geleitet. Einreichung von Entwässerungsexpandern P st. in der Regelung ist verboten! Zur Notentleerung von Kesseln P och. und Spülen der unteren Punkte dieser Kessel sind im KTC-1 2 parallel geschaltete Expander mit einem Volumen von je 7500 Liter und einem Auslegungsdruck von 1,5 atm eingebaut. Der Entspannungsdampf von jedem Expander des periodischen Abblasens wird durch Rohrleitungen mit einem Durchmesser von 700 mm ohne Absperrventile in die Atmosphäre geleitet und auf das Dach der Kesselhalle gebracht. Die Abscheidung des im Economizer erzeugten Dampfes (der Economizer hat bei Gasbetrieb einen Siedepunkt von 15 %) erfolgt in einem speziellen Dampfabscheiderkasten mit Labyrinth-Hydraulikdichtung. Durch eine Öffnung im Kasten wird unabhängig von der Beladung eine konstante Speisewassermenge zusammen mit Dampf in das Volumen der Trommel unter den Waschschilden geleitet. Die Ableitung von Wasser aus Spülschilden erfolgt über Ablaufkästen

3 . Überschüssige Luftzahlen, Volumina und EnthalpienVerbrennungsprodukte

Geschätzte Eigenschaften von gasförmigem Brennstoff (Tabelle II)

Luftüberschusszahlen für Gaskanäle:

Der Luftüberschusskoeffizient am Auslass des Ofens:

t = 1,0 + ? t \u003d 1,0 + 0,05 \u003d 1,05

?Koeffizient des Luftüberschusses hinter dem Kontrollpunkt:

PPC \u003d t + ? KPP \u003d 1,05 + 0,03 \u003d 1,08

Luftüberschusskoeffizient für CE:

VE \u003d Kontrollpunkt + ? VE \u003d 1,08 + 0,02 \u003d 1,10

Luftüberschusskoeffizient hinter RAH:

RVP \u003d VE + ? RVP \u003d 1,10 + 0,2 \u003d 1,30

Eigenschaften von Verbrennungsprodukten

Theoretische Luftmenge

V ° \u003d 0,0476 (0,5 CO + 0,575 H 2 O + 1,5 H 2 S + U (m + n / 4) C m H n - O P)

Theoretisches Stickstoffvolumen

Theoretisches Wasserdampfvolumen

Volumen dreiatomiger Gase

Enthalpien von Verbrennungsprodukten (J - Tabelle).

4.WarmNeuberechnung der Kesseleinheit

4.1 Wärmebilanz und Brennstoffberechnung

4.2 Regelinerativer Lufterhitzer

vp=330°С tdv=260°С

Jvp=1400 kcal/nm 3 Jgv=806 kcal/nm 3

hch=159°С tpr=67°С

Јhh \u003d 663 kcal / nm 3

Jpr \u003d 201,67 kcal / nm 3

ux=120°С txv=30°С

Јhv \u003d 90,3 kcal / nm 3

Jux \u003d 533 kcal / nm 3

4.3 Feuerraum

4.4 Heißwirma

WerteQtsh undQ

aberQt zusätzliche undQ

4.4 Kaltwirma

WerteQtsh undQbsh um nicht mehr als 2 % abweichen,

aberQt zusätzliche undQb zusätzlich - weniger als 10 %, was akzeptabel ist.

Literaturverzeichnis

Thermische Berechnung von Kesseleinheiten. normative Methode. Moskau: Energie, 1973, 295 p.

Rivkin S.L., Alexandrov A.A. Tabellen der thermodynamischen Eigenschaften von Wasser und Dampf. Moskau: Energie, 1975

Fadyushina M.P. Thermische Berechnung von Kesselanlagen: Leitfaden zur Durchführung des Studienprojekts im Studiengang „Kesselanlagen und Dampferzeuger“ für Vollzeitstudierende der Fachrichtung 0305 – Thermische Kraftwerke. Swerdlowsk: UPI im. Kirowa, 1988, 38 S.

Fadyushina M.P. Thermische Berechnung von Kesseleinheiten. Leitfaden zur Durchführung des Studiengangsprojekts in der Disziplin „Kesselanlagen und Dampferzeuger“. Swerdlowsk, 1988, 46 S.

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Zusammengestellt von: M.V. KALMYKOV UDC 621.1 Konstruktion und Betrieb des TGM-84-Kessels: Methode. ukaz. / Samar. Zustand Technik. un-t; Komp. MV Kalmykow. Samara, 2006. 12 S. Die wichtigsten technischen Merkmale, das Layout und die Beschreibung des Designs des TGM-84-Kessels und das Funktionsprinzip werden berücksichtigt. Die Zeichnungen des Layouts der Kesseleinheit mit Zusatzausrüstung, die Gesamtansicht des Kessels und seiner Komponenten sind angegeben. Ein Diagramm des Dampf-Wasser-Weges des Kessels und eine Beschreibung seines Betriebs werden vorgestellt. Methodische Anleitungen richten sich an Studierende der Fachrichtung 140101 „Thermische Kraftwerke“. Il. 4. Literatur: 3 Titel. Gedruckt mit Beschluss des Redaktions- und Verlagsrates von SamSTU 0 HAUPTMERKMALE DER KESSELEINHEIT Die Kesseleinheiten TGM-84 sind für die Erzeugung von Hochdruckdampf durch Verbrennung von gasförmigem Brennstoff oder Heizöl ausgelegt und für die folgenden Parameter ausgelegt: Nenndampfleistung … ………………………… Betriebsdruck in der Trommel ………………………………………… Betriebsdampfdruck hinter dem Frischdampfventil ……………. Heißdampftemperatur ………………………………………. Speisewassertemperatur ……………………………………… Heißlufttemperatur a) bei Heizölverbrennung …………………………………………. b) beim Verbrennen von Gas ……………………………………………. 420 t/h 155 at 140 at 550 °С 230 °С 268 °С 238 °С Es besteht aus einer Brennkammer, die aus einem aufsteigenden Gaskanal und einem absteigenden Konvektionsschacht besteht (Abb. 1). Der Brennraum ist durch einen Zweilichtschirm geteilt. Der untere Teil jedes Seitensiebs geht in ein leicht geneigtes Herdsieb über, dessen untere Kollektoren an den Kollektoren des Zwei-Licht-Schirms befestigt sind und sich zusammen mit thermischen Verformungen während des Feuerns und Abschaltens des Kessels bewegen. Das Vorhandensein eines Zweilichtschirms sorgt für eine intensivere Kühlung der Rauchgase. Dementsprechend wurde die thermische Belastung des Feuerraumvolumens dieses Kessels deutlich höher gewählt als bei Kohlenstaubblöcken, aber niedriger als bei anderen Standardgrößen von Gasölkesseln. Dies erleichterte die Arbeit der Rohre des Zweilichtschirms, die die größte Wärmemenge aufnehmen. Im oberen Teil des Ofens und in der Rotationskammer befindet sich ein Halbstrahlungsschirmüberhitzer. Der Konvektionsschacht beherbergt einen horizontalen Konvektionsüberhitzer und einen Wassersparer. Hinter dem Wassersparer befindet sich eine Kammer mit Aufnahmebehältern für die Kugelreinigung. Nach dem Konvektionsschacht sind zwei parallel geschaltete regenerative Lufterhitzer vom Typ RVP-54 installiert. Der Kessel ist mit zwei Gebläsen VDN-26-11 und zwei Abluftventilatoren D-21 ausgestattet. Der Kessel wurde wiederholt rekonstruiert, wodurch das Modell TGM-84A und dann TGM-84B erschien. Insbesondere wurden einheitliche Siebe eingeführt und eine gleichmäßigere Dampfverteilung zwischen den Rohren erreicht. Der Querabstand der Rohre in den horizontalen Stapeln des konvektiven Teils des Dampfüberhitzers wurde erhöht, wodurch die Wahrscheinlichkeit einer Verunreinigung mit Schwarzöl verringert wurde. 2 0 R und s. 1. Längs- und Querschnitte des Gasölkessels TGM-84: 1 – Brennkammer; 2 - Brenner; 3 - Trommel; 4 - Bildschirme; 5 - Konvektionsüberhitzer; 6 - Kondensationseinheit; 7 – Economizer; 11 - Schussfänger; 12 - Zyklon mit entfernter Trennung Kessel der ersten Modifikation TGM-84 waren mit 18-Ölgasbrennern ausgestattet, die in drei Reihen an der Vorderwand der Brennkammer angeordnet waren. Derzeit sind entweder vier oder sechs Brenner mit höherer Produktivität installiert, was die Wartung und Reparatur von Kesseln vereinfacht. BRENNEREINRICHTUNGEN Die Brennkammer ist mit 6 Öl-Gas-Brennern ausgestattet, die in zwei Ebenen (in Form von 2 Dreiecken hintereinander, oben an der Vorderwand) installiert sind. Die Brenner der unteren Reihe sind auf 7200 mm eingestellt, die der oberen Reihe auf 10200 mm. Die Brenner sind für die getrennte Verbrennung von Gas und Heizöl, Vortex, einflutig mit zentraler Gasverteilung ausgelegt. Die äußersten Brenner der unteren Etage sind um 12 Grad zur Achse des Halbofens gedreht. Um die Vermischung von Brennstoff mit Luft zu verbessern, haben die Brenner Leitschaufeln, durch die die Luft verdrallt wird. Öldüsen mit mechanischem Spray sind entlang der Achse der Brenner an den Kesseln installiert, die Länge des Öldüsenrohrs beträgt 2700 mm. Die Konstruktion des Ofens und die Anordnung der Brenner müssen einen stabilen Verbrennungsprozess und dessen Steuerung gewährleisten und auch die Möglichkeit der Bildung schlecht belüfteter Bereiche ausschließen. Gasbrenner müssen im Regelbereich der Wärmelast des Kessels stabil arbeiten, ohne Ablösung und Rutschen des Brenners. An Kesseln verwendete Gasbrenner müssen zertifiziert sein und über einen Herstellerpass verfügen. OFENKAMMER Die prismatische Kammer ist durch einen Zweilichtschirm in zwei Halböfen unterteilt. Das Volumen der Brennkammer beträgt 1557 m3, die Wärmebelastung des Verbrennungsvolumens beträgt 177000 kcal/m3 Stunde. Die Seiten- und Rückwände der Kammer sind durch Verdampferrohre mit einem Durchmesser von 60 x 6 mm und einer Teilung von 64 mm abgeschirmt. Die seitlichen Blenden im unteren Teil haben zur Feuerraummitte hin Abschrägungen mit einer Neigung von 15 Grad zur Horizontalen und bilden eine Feuerstelle. Um eine Schichtung des Dampf-Wasser-Gemisches in leicht zur Horizontalen geneigten Rohren zu vermeiden, sind Teile der den Herd bildenden Seitensiebe mit Schamottsteinen und Chromitmasse belegt. Das Bildschirmsystem wird mit Hilfe von Stangen an den Metallstrukturen der Decke aufgehängt und kann bei Wärmeausdehnung frei herunterfallen. Die Rohre der Verdunstungssiebe werden mit einem D-10 mm Stab mit einem Höhenabstand von 4-5 mm verschweißt. Um die Aerodynamik des oberen Teils der Brennkammer zu verbessern und die hinteren Siebkammern vor Strahlung zu schützen, bilden die Rohre des hinteren Siebs im oberen Teil eine Leiste in den Ofen mit einem Überstand von 1,4 m. Die Leiste wird von 70 gebildet % der Heckscheibenrohre. 3 Um die Auswirkung einer ungleichmäßigen Erwärmung auf die Zirkulation zu verringern, sind alle Siebe unterteilt. Die Zweilicht- und zwei Seitenscheiben haben jeweils drei Umlaufkreisläufe, die Heckscheibe sechs. Die Kessel TGM-84 arbeiten nach einem zweistufigen Verdampfungsschema. Die erste Stufe der Verdampfung (Reinraum) umfasst eine Trommel, Paneele der Rückseite, zwei Lichtsiebe, 1. und 2. von der Vorderseite der Seitensiebpaneele. Die zweite Verdampfungsstufe (Salzfach) umfasst 4 entfernte Zyklone (zwei auf jeder Seite) und dritte Platten von Seitensieben von vorne. Zu den sechs unteren Kammern des Hecksiebs wird Wasser aus der Trommel durch 18 Abflussrohre, drei zu jedem Sammler, geleitet. Jedes der 6 Paneele enthält 35 Siebröhren. Die oberen Enden der Rohre sind mit den Kammern verbunden, aus denen das Dampf-Wasser-Gemisch durch 18 Rohre in die Trommel eintritt. Der Zweilichtschirm hat durch Rohre gebildete Fenster zum Druckausgleich in Halböfen. In die drei unteren Kammern des Siebs mit doppelter Höhe gelangt Wasser aus der Trommel durch 12 Dükerrohre (4 Rohre für jeden Kollektor). Die Endplatten haben jeweils 32 Siebröhren, die mittlere hat 29 Röhren. Die oberen Enden der Rohre sind mit drei oberen Kammern verbunden, aus denen das Dampf-Wasser-Gemisch durch 18 Rohre zur Trommel geleitet wird. Wasser fließt von der Trommel durch 8 Ablaufrohre zu den vier vorderen unteren Sammlern der Seitensiebe. Jede dieser Platten enthält 31 Siebröhren. Die oberen Enden der Siebrohre sind mit 4 Kammern verbunden, aus denen das Dampf-Wasser-Gemisch durch 12 Rohre in die Trommel eintritt. Die unteren Kammern der Salzkammern werden von 4 entfernten Zyklonen durch 4 Abflussrohre (ein Rohr von jedem Zyklon) gespeist. Salzkammerplatten enthalten 31 Siebrohre. Die oberen Enden der Siebrohre sind mit den Kammern verbunden, aus denen das Dampf-Wasser-Gemisch durch 8 Rohre in 4 entfernte Zyklone eintritt. TROMMEL UND TRENNVORRICHTUNG Die Trommel hat einen Innendurchmesser von 1,8 m und eine Länge von 18 m. Alle Trommeln sind aus Stahlblech 16 GNM (Mangan-Nickel-Molybdän-Stahl), Wandstärke 115 mm. Trommelgewicht ca. 96600 kg. Die Kesseltrommel ist so konzipiert, dass sie eine natürliche Wasserzirkulation im Kessel erzeugt, den in den Siebrohren erzeugten Dampf reinigt und trennt. Die Trennung des Dampf-Wasser-Gemisches der 1. Verdampfungsstufe wird in der Trommel organisiert (die Trennung der 2. Verdampfungsstufe erfolgt auf Kesseln in 4 entfernten Zyklonen), das Waschen des gesamten Dampfes erfolgt mit Speisewasser, gefolgt von Einfangen von Feuchtigkeit aus dem Dampf. Die gesamte Trommel ist ein Reinraum. Das Dampf-Wasser-Gemisch aus den oberen Kollektoren (mit Ausnahme der Kollektoren der Salzkammern) tritt von zwei Seiten in die Trommel ein und gelangt in einen speziellen Verteilerkasten, von dem es zu Zyklonen geleitet wird, wo die primäre Trennung von Dampf und Wasser stattfindet. In den Trommeln der Kessel sind 92 Zyklone installiert - 46 links und 46 rechts. Am Dampfaustritt aus den Zyklonen sind 4 horizontale Plattenabscheider installiert, nach denen der Dampf in die Blasenwaschvorrichtung eintritt. Hier wird unter der Waschvorrichtung des Reinabteils Dampf aus entfernten Zyklonen zugeführt, in denen auch die Trennung des Dampf-Wasser-Gemisches organisiert ist. Der Dampf tritt nach Passieren der Sprudel-Spüleinrichtung in das Lochblech ein, wo der Dampf abgeschieden und gleichzeitig die Strömung vergleichmäßigt wird. Nach Passieren des Lochblechs wird der Dampf über 32 Dampfaustrittsrohre zu den Eintrittskammern des Wandüberhitzers und über 8 Rohre zum Kondensatsatz abgeführt. Reis. 2. Zweistufiges Verdampfungsschema mit entfernten Zyklonen: 1 – Trommel; 2 - entfernter Zyklon; 3 - unterer Kollektor des Zirkulationskreislaufs; 4 - Dampferzeugungsrohre; 5 - Fallrohre; 6 - Zufuhr von Speisewasser; 7 – Spülwasserauslass; 8 - Wasserbypassleitung von der Trommel zum Zyklon; 9 - Dampfbypassleitung vom Zyklon zur Trommel; 10 - Dampfauslassrohr aus der Einheit Etwa 50% des Speisewassers werden der Sprudelspülvorrichtung zugeführt, der Rest wird durch den Verteiler in die Trommel unter dem Wasserspiegel abgelassen. Der durchschnittliche Wasserstand in der Trommel liegt 200 mm unter ihrer geometrischen Achse. Zulässige Niveauschwankungen im Fass 75 mm. Um den Salzgehalt in den Salzkammern der Kessel auszugleichen, wurden zwei Düker verlegt, sodass der rechte Zyklon den unteren linken Kollektor der Salzkammer speist und der linke den rechten. 5 AUFBAU DES DAMPFÜBERHITZERS Die Heizflächen des Überhitzers befinden sich in der Brennkammer, dem horizontalen Kamin und dem Fallschacht. Das Schema des Überhitzers ist zweiflutig mit mehrfachem Mischen und Übertragen von Dampf über die Breite des Kessels, wodurch Sie die Wärmeverteilung einzelner Spulen ausgleichen können. Entsprechend der Art der Wärmewahrnehmung ist der Überhitzer bedingt in zwei Teile unterteilt: Strahlung und Konvektion. Der Strahlungsteil umfasst einen Wandüberhitzer (SSH), die erste Siebreihe (SHR) und einen Teil des Deckenüberhitzers (SHS), der die Decke der Brennkammer abschirmt. Zur Konvektion - die zweite Siebreihe, ein Teil des Deckenüberhitzers und ein Konvektionsüberhitzer (KPP). Strahlungswandüberhitzer-KKW-Rohre schirmen die Vorderwand der Brennkammer ab. KKW besteht aus sechs Paneelen, zwei davon haben jeweils 48 Rohre und der Rest hat 49 Rohre, der Abstand zwischen den Rohren beträgt 46 mm. Jedes Paneel hat 22 Fallrohre, der Rest ist oben. Die Einlass- und Auslasskrümmer befinden sich im unbeheizten Bereich oberhalb der Brennkammer, die Zwischenkrümmer befinden sich im unbeheizten Bereich unterhalb der Brennkammer. Die oberen Kammern sind mit Hilfe von Stangen an den Metallstrukturen der Decke aufgehängt. Die Rohre sind in 4 Ebenen in der Höhe befestigt und ermöglichen eine vertikale Bewegung der Paneele. Deckenüberhitzer Der Deckenüberhitzer befindet sich über dem Ofen und dem horizontalen Kamin, besteht aus 394 Rohren, die mit einem Abstand von 35 mm angeordnet und durch Einlass- und Auslasskollektoren verbunden sind. Siebüberhitzer Der Siebüberhitzer besteht aus zwei Reihen vertikaler Siebe (30 Siebe in jeder Reihe), die sich im oberen Teil der Brennkammer und dem Drehrohr befinden. Schritt zwischen Bildschirmen 455 mm. Der Schirm besteht aus 23 gleich langen Rohrschlangen und zwei Verteilern (Ein- und Auslass), die horizontal in einem unbeheizten Bereich installiert sind. Konvektionsüberhitzer Der horizontale Konvektionsüberhitzer besteht aus einem linken und einem rechten Teil, die sich im Ablaufschacht oberhalb des Wasservorwärmers befinden. Jede Seite wiederum ist in zwei durchgehende Schritte unterteilt. 6 DAMPFWEG DES KESSELS Gesättigter Dampf aus der Kesseltrommel tritt durch 12 Dampfbypassrohre in die oberen Kollektoren des KKW ein, von wo er durch die mittleren Rohre von 6 Paneelen nach unten strömt und in 6 untere Kollektoren eintritt, wonach er durch die aufsteigt Außenrohre aus 6 Paneelen zu den oberen Kollektoren, davon 12 unbeheizte Rohre zu den Eintrittskollektoren des Deckenüberhitzers. Außerdem bewegt sich der Dampf entlang der Deckenrohre über die gesamte Breite des Kessels und tritt in die Auslasssammler des Überhitzers ein, die sich an der Rückwand des Konvektionszugs befinden. Von diesen Kollektoren wird der Dampf in zwei Ströme geteilt und zu den Kammern der Heißdampfkühler der 1. Stufe und dann zu den Kammern der äußeren Siebe (7 links und 7 rechts) geleitet, nachdem beide Dampfströme durchlaufen wurden Zwischenkühler der 2. Stufe, links und rechts. In Dampfkühlern der Stufen I und II wird Dampf von der linken Seite auf die rechte Seite und umgekehrt übertragen, um das durch Gasversatz verursachte thermische Ungleichgewicht zu reduzieren. Nach dem Verlassen der Zwischenenthitzer der zweiten Einspritzung tritt der Dampf in die Kollektoren der mittleren Siebe (8 links und 8 rechts) ein, durch die er zu den Einlasskammern des Kontrollpunkts geleitet wird. Einspritzkühler der Stufe III sind zwischen dem oberen und unteren Teil des Getriebes installiert. Der überhitzte Dampf wird dann durch eine Dampfleitung zu den Turbinen geleitet. Reis. 3. Schema des Kesselüberhitzers: 1 - Kesseltrommel; 2 - Strahlungs-Zweiwege-Strahlungsröhrenplatte (die oberen Kollektoren sind bedingt links und die unteren Kollektoren rechts dargestellt); 3 - Deckenplatte; 4 - Einspritzkühler; 5 – Ort der Wassereinspritzung in den Dampf; 6 - extreme Bildschirme; 7 - mittlere Bildschirme; 8 - Konvektionspakete; 9 – Dampfauslass aus dem Kessel 7 KONDENSATEINHEIT UND EINSPRITZKÜHLER Um sein eigenes Kondensat zu erhalten, ist der Kessel mit 2 Kondensateinheiten (einer auf jeder Seite) ausgestattet, die sich an der Decke des Kessels über dem konvektiven Teil befinden. Sie bestehen aus 2 Verteilern, 4 Kondensatoren und einem Kondensatsammler. Jeder Kondensator besteht aus einer Kammer D426×36 mm. Die Kühlflächen der Kondensatoren werden durch Rohre gebildet, die mit dem Rohrboden verschweißt sind, der zweigeteilt ist und eine Wasseraustritts- und eine Wassereintrittskammer bildet. Gesättigter Dampf aus der Kesseltrommel wird durch 8 Rohre zu vier Verteilern geleitet. Von jedem Sammler wird Dampf zu zwei Kondensatoren durch Rohre von 6 Rohren zu jedem Kondensator umgeleitet. Die Kondensation des aus der Kesseltrommel kommenden Sattdampfes erfolgt durch Kühlung mit Speisewasser. Speisewasser wird nach dem Aufhängungssystem der Wasserversorgungskammer zugeführt, strömt durch die Rohre der Kondensatoren und tritt zur Entwässerungskammer und weiter zum Wassersparer aus. Der aus der Trommel kommende Sattdampf füllt den Dampfraum zwischen den Rohren, kommt mit diesen in Kontakt und kondensiert. Das entstehende Kondensat durch 3 Rohre von jedem Kondensator gelangt in zwei Sammler, von dort wird es durch die Regler zu den Einspritzkühlern I, II, III der linken und rechten Einspritzung geführt. Die Kondensateindüsung erfolgt durch den Druck, der sich aus der Differenz im Venturirohr und dem Druckabfall im Dampfweg des Überhitzers von der Trommel bis zum Eindüsungspunkt bildet. Durch 24 Löcher mit einem Durchmesser von 6 mm, die sich am Umfang an der Engstelle des Rohres befinden, wird Kondensat in den Hohlraum des Venturi-Rohres eingespritzt. Das Venturi-Rohr bei Volllast am Kessel reduziert den Dampfdruck, indem es seine Geschwindigkeit an der Injektionsstelle um 4 kgf/cm2 erhöht. Die maximale Kapazität eines Kondensators bei 100 % Last und Auslegungsparametern von Dampf und Speisewasser beträgt 17,1 t/h. WASSER-ECONOMISER Stahl-Serpentinen-Wasser-Economizer besteht aus 2 Teilen, die sich jeweils im linken und rechten Teil des Fallschachts befinden. Jeder Teil des Economizers besteht aus 4 Blöcken: unterer, 2 mittlerer und oberer. Zwischen den Blöcken werden Öffnungen hergestellt. Der Wassersparer besteht aus 110 parallel zur Kesselfront angeordneten Rohrschlangenpaketen. Die Spulen in den Blöcken sind im Abstand von 30 mm und 80 mm versetzt angeordnet. Die mittleren und oberen Blöcke sind auf Balken installiert, die sich im Schornstein befinden. Zum Schutz gegen die Gasumgebung sind diese Träger mit einer Isolierung bedeckt, die durch 3 mm dicke Bleche vor dem Aufprall der Kugelstrahlmaschine geschützt ist. Die unteren Blöcke werden mit Hilfe von Zahnstangen an den Balken aufgehängt. Gestelle bieten die Möglichkeit, das Spulenpaket während der Reparatur zu entfernen. 8 Die Ein- und Austrittskammern des Wassersparers befinden sich außerhalb der Gaskanäle und sind mit Halterungen am Kesselrahmen befestigt. Die Balken des Wassersparers werden gekühlt (die Temperatur der Balken während des Anzündens und während des Betriebs sollte 250 °C nicht überschreiten), indem ihnen kalte Luft vom Druck der Gebläseventilatoren zugeführt wird, wobei die Luft in die Saugkästen der Gebläseventilatoren abgeführt wird. LUFTERHITZER Im Kesselraum sind zwei regenerative Lufterhitzer RVP-54 installiert. Der regenerative Lufterhitzer RVP-54 ist ein Gegenstromwärmetauscher, der aus einem rotierenden Rotor besteht, der in einem festen Gehäuse eingeschlossen ist (Abb. 4). Der Rotor besteht aus einem Gehäuse mit einem Durchmesser von 5590 mm und einer Höhe von 2250 mm aus 10 mm dickem Stahlblech und einer Nabe mit einem Durchmesser von 600 mm sowie radialen Rippen, die die Nabe mit dem Gehäuse verbinden und die teilen Rotor in 24 Sektoren. Jeder Sektor ist durch vertikale Blätter in P und s unterteilt. Abb. 4. Strukturschema des regenerativen Lufterhitzers: 1 – Kanal; 2 - Trommel; 3 - Körper; 4 - Füllung; 5 - Welle; 6 - Lager; 7 - Siegel; 8 - Elektromotor dreiteilig. Darin werden Abschnitte von Heizblechen verlegt. Die Höhe der Abschnitte sind in zwei Reihen installiert. Die obere Reihe ist der heiße Teil des Rotors, bestehend aus Distanz- und Wellblechen, 0,7 mm dick. Die untere Profilreihe ist der kalte Teil des Rotors und besteht aus geraden Abstandsblechen mit einer Dicke von 1,2 mm. Die Packung am kalten Ende ist korrosionsanfälliger und kann leicht ausgetauscht werden. In der Rotornabe verläuft eine Hohlwelle mit einem Flansch im unteren Teil, auf dem der Rotor ruht, die Nabe ist mit Stehbolzen am Flansch befestigt. RVP hat zwei Abdeckungen - oben und unten, auf denen Dichtungsplatten installiert sind. 9 Der Wärmeaustausch erfolgt durch Erwärmung der Rotorpackung im Gasstrom und Abkühlung im Luftstrom. Durch die Drehung des Rotors mit einer Frequenz von 2 Umdrehungen pro Minute erfolgt eine sequentielle Bewegung der beheizten Packung vom Gasstrom zum Luftstrom. Zu jedem Zeitpunkt sind von 24 Sektoren des Rotors 13 Sektoren im Gasweg enthalten, 9 Sektoren - im Luftweg sind zwei Sektoren von der Arbeit abgeschaltet und mit Dichtungsplatten abgedeckt. Der Lufterhitzer arbeitet nach dem Gegenstromprinzip: Luft wird auf der Austrittsseite zugeführt und auf der Gaseintrittsseite abgeführt. Der Lufterhitzer ist für Lufterwärmung von 30 bis 280 °С ausgelegt, während Gase von 331 °С bis 151 °С gekühlt werden, wenn er mit Heizöl betrieben wird. Der Vorteil von regenerativen Lufterhitzern ist ihre Kompaktheit und ihr geringes Gewicht, der Hauptnachteil ist ein erheblicher Luftübertritt von der Luftseite zur Gasseite (Standardluftansaugung beträgt 0,2–0,25). KESSELGESTELL Das Kesselgerüst besteht aus Stahlsäulen, die durch horizontale Träger, Binder und Streben verbunden sind, und dient zur Aufnahme von Lasten aus dem Gewicht der Trommel, aller Heizflächen, Kondensateinheit, Verkleidung, Isolierung und Wartungsplattformen. Der Rahmen des Kessels ist aus geformtem Walzblech und Stahlblech geschweißt. Die Rahmenstützen werden am unterirdischen Stahlbetonfundament des Kessels befestigt, der Fuß (Schuh) der Stützen wird mit Beton gegossen. VERLEGUNG Die Auskleidung der Brennkammer besteht aus feuerfestem Beton, Gesteinsplatten und abdichtendem Magnesiaputz. Die Auskleidungsdicke beträgt 260 mm. Es wird in Form von Schilden installiert, die am Kesselrahmen befestigt sind. Die Verkleidung der Decke besteht aus 280 mm dicken Platten, die frei auf den Rohren des Überhitzers aufliegen. Der Aufbau der Paneele: eine 50 mm dicke Schicht Feuerbeton, eine 85 mm dicke Schicht Wärmedämmbeton, drei Schichten Covelit-Platten, eine Gesamtdicke von 125 mm und eine 20 mm dicke Schicht versiegelnder Magnesia-Überzug zu einem Metallgitter. Die Auskleidung der Wendekammer und der Konvektionsschacht sind auf Schilden montiert, die wiederum am Kesselrahmen befestigt sind. Die Gesamtdicke der Auskleidung der Wendekammer beträgt 380 mm: feuerfester Beton - 80 mm, wärmedämmender Beton - 135 mm und vier Lagen Covelite-Platten mit je 40 mm. Die Auskleidung des Konvektionsüberhitzers besteht aus einer Schicht aus wärmedämmendem Beton mit einer Dicke von 155 mm, einer Schicht aus feuerfestem Beton mit einer Dicke von 80 mm und vier Schichten aus Covelitplatten mit einer Dicke von 165 mm. Zwischen den Platten befindet sich eine Schicht Sovelit-Mastix mit einer Dicke von 2÷2,5 mm. Die 260 mm dicke Auskleidung des Wassersparers besteht aus feuerfestem und wärmedämmendem Beton und drei Lagen Covelite-Platten. SICHERHEITSMASSNAHMEN Der Betrieb von Kesseleinheiten muss gemäß den aktuellen „Regeln für die Konstruktion und den sicheren Betrieb von Dampf- und Heißwasserkesseln“, die von Rostekhnadzor genehmigt wurden, und den „Technischen Anforderungen für die Explosionssicherheit von Kesselanlagen, die mit Heizöl betrieben werden, durchgeführt werden und Erdgas" sowie die aktuellen "Sicherheitsregeln für die Instandhaltung von feuerungstechnischen Anlagen von Kraftwerken". Bibliografische Liste 1. Bedienungsanleitung für den TGM-84-Kraftkessel beim TPP VAZ. 2. Meikljar M.V. Moderne Kesseleinheiten TKZ. M.: Energy, 1978. 3. A. P. Kovalev, N. S. Leleev, T. V. Vilensky. Dampferzeuger: Lehrbuch für Hochschulen. M.: Energoatomizdat, 1985. 11 Design und Betrieb des TGM-84-Kessels Zusammengestellt von Maksim Vitalievich KALMYKOV Editor N.V. Versh i nina Technischer Redakteur G.N. Shan'kov Zur Veröffentlichung unterzeichnet am 20.06.06. Format 60×84 1/12. Offsetpapier. Offsetdruck. R.l. 1.39. Zustand.cr.-ott. 1.39. Uch.-Hrsg. l. 1.25 Auflage 100. P. - 171. _________________________________________________________________________________________________ Staatliche Bildungseinrichtung für Höhere Berufsbildung "Samara State Technical University" 432100, Samara, st. Molodogvardeyskaya, 244. Hauptgebäude 12