Berechnung von Aspirations- und Gasreinigungssystemen. Absauggeräte: Empfehlungen für Auswahl und Installation. Berechnen Sie die Tageszeit des Absaugbetriebs
Um die Ansauganlage zu berechnen, ist es notwendig, den Standort der Ansauggeräte, Ventilatoren, Staubabscheider und die Lage des Luftkanalverlaufs zu kennen.
Aus den Zeichnungen Gesamtansicht Für die Installation erstellen wir ein axonometrisches Diagramm des Netzwerks ohne Maßstab und tragen in dieses Diagramm alle Daten für die Berechnung ein. Wir unterteilen das Netz in Abschnitte und bestimmen die Hauptstraßen- und Nebenstraßenabschnitte des Netzes.
Die Hauptstraße besteht aus 7 Abschnitten: AB-BV-VG-GD-DE-EZH-ZZ; und hat 4 seitliche: aB, bV, vg, dg und gG.
Die Berechnungsergebnisse sind in Tabelle A.1 (Anlage 1) zusammengefasst.
Abschnitt AB
Der Abschnitt besteht aus einem Konfusor, einer Geraden vertikaler Abschnitt 3800 mm lang, 30°-Bogen, gerader horizontaler Abschnitt 2590 mm lang.
Die Luftgeschwindigkeit im Abschnitt AB wird mit 12 m/s angenommen.
Verbrauch - 240 m3/h.
Wir akzeptieren den Standarddurchmesser D=80 mm. Die Querschnittsfläche des Kanals mit dem gewählten Durchmesser beträgt 0,005 m2. Die Geschwindigkeit geben wir mit der Formel an:
wobei S die Querschnittsfläche des Luftkanals ist, m2.
Der Druckverlust entlang der Länge des Luftkanals wird durch die Formel bestimmt:
Dabei ist R der Druckverlust pro Meter Kanallänge, Pa/m.
Geschätzte Länge des Abschnitts, m.
Mit dem Durchmesser D und der Geschwindigkeit v ermitteln wir mit Hilfe des Nomogramms den Druckverlust pro Meter Luftkanallänge und Staudruck: R=31,4 Pa/m, Нд=107,8 Pa
Die Abmessungen der Konfusor-Einlassöffnung ermitteln wir anhand der Fläche der Einlassöffnung nach folgender Formel:
Wobei vin die Geschwindigkeit am Eingang zum Konfusor ist; für Mehlmahlstaub nehmen wir 0,8 m/s.
Die Länge des Konfusors (Saugrohr) ermitteln wir mit der Formel:
wobei b die größte Größe des Verwirrers auf der Saugmaschine ist,
D-Kanaldurchmesser,
b – Winkel der Verengung des Konfusors.
Der Widerstandskoeffizient des Verwirrers wird aus der Tabelle bestimmt. 8 abhängig von lk/D>1 ib=30o-tk=0,11.
Den Radius des Auslasses ermitteln wir mit der Formel:
wobei n das Verhältnis des Biegeradius zum Durchmesser ist, nehmen wir 2;
D-Durchmesser des Kanals.
Ro=2·80=160 mm
Die Länge der Biegung wird nach folgender Formel berechnet:
Astlänge bei 30°:
Geschätzte Länge des Abschnitts AB:
LAB=lk+l3o+Ulpr
LAB=690+3800+2590+84=7164 mm
Den Druckverlust im AB-Abschnitt ermitteln wir mit Formel 12:
RlАБ=31,4·7,164=225 Pa
Abschnitt aB
Abschnitt aB besteht aus einem Konfusor, einem geraden vertikalen Abschnitt mit einer Länge von 4700 mm, einem geraden horizontalen Abschnitt mit einer Länge von 2190 mm und einem Seitenabschnitt des Abschlags.
Die Luftgeschwindigkeit im Abschnitt aB wird mit 12 m/s angenommen.
Verbrauch -360 m3/h.
Den benötigten Durchmesser ermitteln wir nach Formel 8:
Wir akzeptieren Standarddurchmesser D=100 mm. Die Querschnittsfläche des Kanals mit dem gewählten Durchmesser beträgt 0,007854 m2. Die Geschwindigkeit geben wir mit Formel (10) an:
Mit dem Durchmesser D und der Geschwindigkeit v ergibt sich laut Nomogramm R = 23,2 Pa/m, Hd = 99,3 Pa.
Nehmen wir eine der Seiten des Konfusors b = 420 mm.
Der Widerstandskoeffizient des Verwirrers wird aus der Tabelle bestimmt. 8 abhängig von lk/D>1 und b=30o-tk=0,11.
Ro=2·100=200 mm
Den Widerstandskoeffizienten des 30°-Gewindebohrers finden wir in Tabelle 10.
Astlänge bei 30°
Geschätzte Länge des Abschnitts aB:
LaB=lk+2·l9o+ Ulpr
LaB=600+4700+2190+105=7595 mm.
Den Druckverlust im Abschnitt aB ermitteln wir mit Formel 12:
RlaB=23,2·7,595=176 Pa
Wir ermitteln die Widerstandskoeffizienten des T-Stücks, indem wir den Durchmesser des kombinierten Luftkanals D=125 mm, S=0,01227 m2 angeben.
Das Verhältnis von Flächen und Kosten wird durch die Formel bestimmt:
wobei Sp die Fläche des Durchgangskanals ist, m2;
Sb – Fläche des seitlichen Luftkanals, m2;
S-Luftkanalfläche der kombinierten Ströme, m2;
Lb – Durchflussmenge des seitlichen Luftkanals, m3/h;
L-Luftkanal-Durchflussmenge der kombinierten Ströme, m3/h.
Das Verhältnis von Flächen und Kosten wird durch die Formeln (18) bestimmt:
Der Widerstandskoeffizient des T-Stücks wird aus Tabelle 13 ermittelt: Durchgangsabschnitt zhpr = 0,0 und Seitenabschnitt rbk = 0,2.
Hpt=Rl+UtHd
Der Druckverlust im AB-Abschnitt beträgt:
Npt.p=225+(0,069+0,11+0,0)107,7=244 Pa
Der Druckverlust im Abschnitt aB beträgt:
Npt.b=176+(0,069+0,11+0,2)99,3=214 Pa
UNpt.p=Npt.p+Nm.p.=244+50=294 Pa,
wobei Nmp.=50,0 Pa - Druckverlust im Trichter aus der Tabelle. 1.
UNpt.b=Npt.b+Nm.b.=214+50,0=264 Pa,
wobei Nb.p. = 50,0 Pa - Druckverlust in Burat aus der Tabelle. 1.
Druckunterschied zwischen den Abschnitten AB und AB:
Ndiaf=294-264=30 Pa
Da die Differenz 10 % beträgt, besteht keine Notwendigkeit, Verluste im Abschlag auszugleichen.
BV-Abschnitt
Der Abschnitt besteht aus einem geraden horizontalen Abschnitt mit einer Länge von 2190 mm, einem durchgehenden Abschnitt des T-Stücks.
Verbrauch - 600 m3/h.
Der Durchmesser des Luftkanals im BV-Abschnitt beträgt 125 mm.
Basierend auf dem Durchmesser D und der Geschwindigkeit v gemäß Nomogramm ergibt sich R=20 Pa/m, Nd=113 Pa.
Geschätzte Länge der Abwasserstrecke:
RlБВ=20,0·2,190=44 Pa
Abschnitt bV
Der Abschnitt bV besteht aus einem Konfusor, einem geraden vertikalen Abschnitt von 5600 mm Länge und einem Seitenabschnitt eines T-Stücks.
Die Luftgeschwindigkeit im Abschnitt bV wird mit 12 m/s angenommen.
Verbrauch -1240 m3/h.
Den benötigten Durchmesser ermitteln wir nach Formel 8:
Wir akzeptieren den Standarddurchmesser D=180 mm. Die Querschnittsfläche des Kanals mit dem gewählten Durchmesser beträgt 0,02545 m2. Wir geben die Geschwindigkeit anhand der Formel (10) an:
Je nach Durchmesser D und Geschwindigkeit v ergibt sich laut Nomogramm R = 12,2 Pa/m, Nd = 112,2 Pa.
Die Abmessungen des Konfusor-Einlasslochs ermitteln wir anhand der Fläche des Einlasslochs nach Formel 13:
Nehmen wir eine der Seiten des Konfusors b=300 mm.
Die Länge des Konfusors (Saugrohr) ermitteln wir mit Formel 15:
Der Widerstandskoeffizient des Verwirrers wird aus der Tabelle bestimmt. 8 abhängig von lk/D>1 und b=30o-tk=0,11.
Den Radius des Auslasses ermitteln wir mit Formel 15
Ro=2·180=360 mm
Den Widerstandskoeffizienten des 30°-Gewindebohrers finden wir in Tabelle 10.
Die Länge der Biegung berechnen wir nach Formel 16.
Astlänge bei 30°
Geschätzte Länge des Abschnitts bV:
LaB=lk+l30o+ Ulpr
LbV=220+188+5600=6008 mm.
Den Druckverlust im Abschnitt bB ermitteln wir mit Formel 12:
RlБВ=12,2·6,008=73 Pa.
Wir ermitteln die Widerstandskoeffizienten des T-Stücks, indem wir den Durchmesser des kombinierten Luftkanals D=225 mm, S=0,03976 m2 angeben.
Der Widerstandskoeffizient des T-Stücks wird aus Tabelle 13 ermittelt: Durchgangsabschnitt zhpr = -0,2 und Seitenabschnitt rbk = 0,2.
Der Druckverlust in der Umgebung wird nach folgender Formel berechnet:
Hpt=Rl+UtHd
Der Druckverlust im BW-Bereich beträgt:
Npt.p=43,8-0,2113=21,2 Pa
Der Druckverlust im Abschnitt bB beträgt:
Npt.b=73+(0,2+0,11+0,069)112,0=115 Pa
Gesamtverluste im Durchgangsabschnitt der BV:
UNpt.p=Npt.p+Nm.p.=21,2+294=360 Pa,
Gesamtverluste im Seitenteil:
UNpt.b=Npt.b+Nm.b.=115+80,0=195 Pa,
wobei Nb.p. = 80,0 Pa – Druckverlust in der Aspirationssäule aus Tabelle 1.
Druckunterschied zwischen den Abschnitten BV und BV:
Da die Differenz 46 % beträgt und damit die zulässigen 10 % überschreitet, ist ein Ausgleich der Druckverluste im T-Stück erforderlich.
Führen wir die Ausrichtung mit zusätzlichem Widerstand in Form einer seitlichen Blende durch.
Wir ermitteln den Membranwiderstandskoeffizienten mit der Formel:
Anhand des Nomogramms ermitteln wir den Wert 46. Woher kommt die Tiefe der Membran a=0,46·0,180=0,0828 m?
VG-Abschnitt
Der VG-Abschnitt besteht aus einem geraden horizontalen Abschnitt von 800 mm Länge, einem geraden vertikalen Abschnitt von 9800 mm Länge, einem 90°-Bogen und einem Seitenabschnitt des T-Stücks.
Die Luftgeschwindigkeit im VG-Abschnitt wird mit 12 m/s angenommen.
Verbrauch - 1840 m3/h.
Wir akzeptieren den Standarddurchmesser D=225 mm. Die Querschnittsfläche des Kanals mit dem gewählten Durchmesser beträgt 0,03976 m2. Wir geben die Geschwindigkeit anhand der Formel (10) an:
Mit dem Durchmesser D und der Geschwindigkeit v ergibt sich laut Nomogramm R = 8,0 Pa/m, Hd = 101,2 Pa.
Den Radius des Auslasses ermitteln wir mit Formel 15
Ro=2·225=450 mm
Den Widerstandskoeffizienten des 90°-Gewindebohrers finden wir in Tabelle 10.
Die Länge der Biegung berechnen wir nach Formel 16.
90°-Bogenlänge
Geschätzte Länge des VG-Abschnitts:
LВГ=2·l9o +Улр
LВГ=800+9800+707=11307 mm.
RlВГ=8,0·11,307=90 Pa
Abschnitt VG
Der Abschnitt vg besteht aus einem Konfusor, einem 30°-Bogen, einem vertikalen Abschnitt mit einer Länge von 880 mm, einem horizontalen Abschnitt mit einer Länge von 3360 mm und einem Abzweigabschnitt.
Verbrauch - 480 m3/h.
Die Abmessungen des Konfusor-Einlasslochs ermitteln wir anhand der Fläche des Einlasslochs nach Formel 13:
Der Widerstandskoeffizient des Verwirrers wird aus der Tabelle bestimmt. 8 abhängig von lk/D>1 und b=30o-tk=0,11.
Ro=2·110=220 mm
Den Widerstandskoeffizienten des 30°-Wasserhahns entnehmen wir der Tabelle. 10.
Die Länge der Biegung berechnen wir nach Formel 16.
Astlänge bei 30°
Geschätzte Abschnittslänge vg:
Lвг=lk+l30+ Улр
lвг=880+115+300+3360=4655 mm.
Der Druckverlust im Abschnitt vg wird nach Formel 12 ermittelt:
Rlgv=23·4,655=107 Pa
Abschnitt dg
Der DG-Abschnitt besteht aus einem Konfusor, einem geraden vertikalen Abschnitt von 880 mm Länge und einem Seitenabschnitt des Abschlags.
Verbrauch -480 m3/h.
Wir wählen eine Geschwindigkeit von 12 m/s. Den benötigten Durchmesser ermitteln wir nach Formel 8:
Wir akzeptieren den Standarddurchmesser D=110 mm. Die Querschnittsfläche des Kanals mit dem gewählten Durchmesser beträgt 0,0095 m2. Wir geben die Geschwindigkeit anhand der Formel 10 an:
Je nach Durchmesser D und Geschwindigkeit v ergibt sich laut Nomogramm R = 23,0 Pa/m, Hd = 120,6 Pa.
Die Abmessungen des Konfusor-Einlasslochs ermitteln wir anhand der Fläche des Einlasslochs nach Formel 13:
Nehmen wir eine der Seiten des Konfusors b=270 mm.
Die Länge des Konfusors (Saugrohr) wird mit Formel 14 ermittelt:
Der Widerstandskoeffizient des Verwirrers wird aus der Tabelle bestimmt. 8 abhängig von lk/D>1 und b=30o-tk=0,11.
Geschätzte Abschnittslänge vg:
Lвг=lk+l30+ Улр
lвг=880+300=1180 mm.
Der Druckverlust im Abschnitt vg wird nach Formel 12 ermittelt:
Dann Druckverlust entlang der Länge des Luftkanals:
Rlgv=23·1,180=27,1 Pa
Wir ermitteln die Widerstandskoeffizienten des T-Stücks, indem wir den Durchmesser des kombinierten Luftkanals D=160 mm, S=0,02011 m2 angeben.
Das Verhältnis von Flächen und Kosten ergibt sich aus Formel 18:
Der Widerstandskoeffizient des T-Stücks wird aus Tabelle 13 ermittelt: Durchgangsabschnitt zhpr = 0,0 und Seitenabschnitt rbk = 0,5.
Der Druckverlust in der Umgebung wird nach folgender Formel berechnet:
Hpt=Rl+UtHd
Der Druckverlust im Abschnitt vg beträgt:
Npt.p=107+(0,069+0,11+0,0)120,6=128 Pa
Der Druckverlust im DG-Bereich beträgt:
Npt.b=27+(0,11+0,5)120,6=100 Pa
Gesamtverluste im Durchgangs- und Seitenteil:
UNpt.p=Npt.p+Nm.p.=128+250=378 Pa,
UNpt.b=Npt.b+Nm.b.=100+250=350 Pa,
wobei Nm.p. = 250,0 Pa - Druckverlust in der Trireme aus der Tabelle. 1.
Druckdifferenz zwischen den Abschnitten vg und dg:
Ndiaf=378-350=16 Pa
Da die Differenz 7 % beträgt und damit die zulässigen 10 % nicht überschreitet, besteht keine Notwendigkeit, Druckverluste im T-Stück auszugleichen.
Abschnitt GG
Der Abschnitt besteht aus geraden horizontalen Abschnitten mit einer Länge von 2100 mm und einem Durchgangsabschnitt des T-Stücks.
Verbrauch der Fläche GG gleich der Summe Ausgaben in den Abschnitten VG und DG.
Verbrauch -960 m3/h.
Der Durchmesser des Luftkanals im Abschnitt GG beträgt 160 mm.
Die Querschnittsfläche des Luftkanals mit dem gewählten Durchmesser beträgt 0,02011 m2.
Wir geben die Geschwindigkeit anhand der Formel 10 an:
Mit dem Durchmesser D und der Geschwindigkeit v ergibt sich laut Nomogramm R = 14,1 Pa/m, Nd = 107,7 Pa
Geschätzte Länge des Abschnitts GG:
LgG=2100 mm.
Der Druckverlust entlang der Länge wird mit Formel 12 ermittelt:
RlгГ=14,1·2,1=29,6 Pa
Wir ermitteln die Widerstandskoeffizienten des T-Stücks, indem wir den Durchmesser des kombinierten Luftkanals D=250 mm, S=0,04909 m2 angeben.
Das Verhältnis von Flächen und Kosten ergibt sich aus Formel 18:
Der Widerstandskoeffizient des T-Stücks wird aus Tabelle 13 ermittelt: Durchgangsquerschnitt zhpr = 0,2 und Seitenquerschnitt rbk = 0,6.
Der Druckverlust in der Umgebung wird nach folgender Formel berechnet:
Hpt=Rl+UtHd
Der Druckverlust im VG-Bereich beträgt:
Npt.b=90+(0,15+0,2)101,2=125,4 Pa
Der Druckverlust im GG-Bereich beträgt:
Npt.p=29,6+0,6·107,7=94,2 Pa
Gesamtverluste im Durchgangs- und Seitenteil:
UNpt.p=Npt.p+Nm.p..=125,4+360,4=486 Pa,
UNpt.b=Npt.b+Nm.b =94,2+378=472 Pa,
Druckunterschied zwischen den Abschnitten VG und GG:
Ndiaf=486-472=14 Pa
Der Unterschied beträgt weniger als 10 %.
GD-Abschnitt
Das Grundstück besteht aus einem geraden horizontalen Abschnitt mit einer Länge von 1860 mm.
Verbrauch des Gasturbinenabschnitts - 2800 m3/h
Der Durchmesser des Luftkanals im GD-Abschnitt beträgt 250 mm, S = 0,04909 m2.
Wir geben die Geschwindigkeit anhand der Formel 10 an:
Je nach Durchmesser D und Geschwindigkeit v ergibt sich laut Nomogramm R = 11,0 Pa/m, Hd = 153,8 Pa.
Die Fläche des Einlasses zum Zyklon ist gleich der Fläche des Einlassrohrs S2=0,05 m2
Geschätzte Länge des Hauptabschnitts:
lGD=1860 mm.
Den Druckverlust im Hauptdruckabschnitt ermitteln wir mit Formel 12:
Dann Druckverlust entlang der Länge des Luftkanals:
RlGD=11,0·1,86=20,5Pa
Die Druckverluste im Gasdruckteil betragen:
UNpt.p=20+486=506 Pa
Abschnitt DE
Zyklon 4BTsSh-300.
Luftverbrauch unter Berücksichtigung der Luftansaugung:
Der Druckverlust im Zyklon ist gleich dem Widerstand des Zyklons und beträgt Hc = 951,6 Pa.
Gesamtverluste im Abschnitt DE:
Abschnitt EZH
Der Abschnitt besteht aus einem Konfusor, drei 90°-Bögen, geraden horizontalen Abschnitten von 550 mm und 1200 mm, einem geraden vertikalen Abschnitt von 2670 mm Länge, einem geraden horizontalen Abschnitt von 360 mm und einem Diffusor.
Wir bestimmen den Durchfluss im EJ-Abschnitt unter Berücksichtigung der Saugleistung im Zyklon von 150 m3/h:
Die Luftgeschwindigkeit nach dem Zyklon beträgt 10...12 m/s, da die Luft nach dem Zyklon gereinigt wird.
Die Luftgeschwindigkeit im EZh-Abschnitt wird mit 11 m/s angenommen.
Den benötigten Durchmesser ermitteln wir nach Formel 8:
Wir akzeptieren Standarddurchmesser D=315 mm, S=0,07793 m2.
Wir geben die Geschwindigkeit anhand der Formel 10 an:
Je nach Durchmesser D und Geschwindigkeit v ergibt sich laut Nomogramm R = 3,8 Pa/m, Hd = 74,3 Pa.
Die Eintrittsfläche im Übergangsrohr beträgt S1 = 0,07793 m2 und die Fläche des Zyklonaustritts beträgt S2 = 0,090 m2, da S1 Nehmen wir eine der Seiten des Konfusors b=450 mm. Wir ermitteln die Länge des Verwirrers mithilfe der Formel 15: Der Widerstandskoeffizient des Verwirrers wird aus der Tabelle bestimmt. 8 abhängig von lк/D=0,6 und b=30о - tk=0,13. Es muss festgestellt werden, ob es sich bei dem Adapterrohr am Ventilatoreinlass um einen Konfusor oder einen Diffusor handelt. Da das Auslassrohr einen Durchmesser von 315 mm hat und der Durchmesser am Ventilatoreinlass 320 mm beträgt, handelt es sich beim Adapterrohr um einen Diffusor mit einem Ausdehnungsverhältnis: Den Radius des Auslasses ermitteln wir mit Formel 15: Den Widerstandskoeffizienten des 90°-Gewindehahns entnehmen wir der Tabelle. 10. Die Länge der Biegung berechnen wir nach Formel 16: Geschätzte Länge des EZh-Abschnitts: LEF=989,6*3+2670+360+1200+550=7749 mm. RlEZh=3,78·7,749=29 Pa. UNpt.p=1458+29+(0,13+0,1+0,15·3)74,3=1538 Pa. Abschnitt ZhZ Der Abschnitt besteht aus einem Diffusor, einem geraden vertikalen Abschnitt von 12700 mm Länge, einem 90-Grad-Bogen und einem Diffusor mit Schutzschirm. Der Luftstrom in diesem Bereich ist gleich dem Luftstrom am Eingang des Ventilators, d. h. 3090 m3/h. Die Luftgeschwindigkeit beträgt 11,0 m/s. Die Durchmesser der Luftkanäle in den Abschnitten werden als gleich dem Durchmesser vor dem Ventilator angenommen, d. h. 315mm. Mit dem Durchmesser D und der Geschwindigkeit v ergibt sich laut Nomogramm R = 3,8 Pa/m, Nd = 68,874,3 Pa. Lassen Sie uns feststellen, wozu das Adapterrohr am Auslass des Lüfters dient. Ventilatoröffnungsfläche S1=0,305x0,185=0,056 m2, Querschnittsfläche des Luftkanals mit einem Durchmesser von 315 mm S2=0,07793 m2. S2>S1, daher gibt es einen Diffusor mit einem Ausdehnungsverhältnis: Stellen wir den Diffusorausdehnungswinkel auf b=30° ein. Dann vom Tisch. 4 Diffusor-Widerstandskoeffizient w=0,1. Geschätzte Länge des EZh-Abschnitts: lEZh=12700 mm. Der Druckverlust entlang der Länge des Luftkanals wird durch Formel 11 bestimmt: RlEZh=3,78·12,7=48,0 Pa. Die Pfeife verfügt über einen Diffusor mit Schutzschirm. Der Verlustkoeffizient ist in der Tabelle aufgeführt. 6 f = 0,6. Der Druckverlust im EF-Abschnitt beträgt: UNpt.b=48+(0,1+0,6)74,3=100 Pa. Der Gesamtnetzwiderstand entlang der Hauptleitung beträgt: UNpt.p=100+1538=1638 Pa. Unter Berücksichtigung des Sicherheitsfaktors von 1,1 und des möglichen Vakuums in den Werkstatträumen beträgt der erforderliche vom Ventilator entwickelte Druck 50 Pa. Derzeit sind Aspirationssysteme weit verbreitet, da die Entwicklung der Industrie von Tag zu Tag zunimmt. Filterinstallationen mit - this Allgemeine Systeme welche am häufigsten vorkommen. Sie dienen dazu, Luft zu filtern, die feste Partikel mit einer Größe von bis zu 5 Mikrometern enthält. Der Reinigungsgrad solcher Absaugsysteme beträgt 99,9 %. Erwähnenswert ist auch, dass die Konstruktion dieser Filtereinheit, die über einen Vorratstrichter verfügt, den Einsatz für den Einbau ermöglicht traditionelle Systeme Luftreinigungsanlagen, die über ein umfangreiches Luftkanalsystem verfügen, sowie Abluftventilator hohe Leistung. Der Zentralspeicher dient in solchen Anlagen der Lagerung, Dosierung und Abgabe von zerkleinerten Holzabfällen. Die Herstellung dieses Bunkers erfolgt mit einem Volumen von 30 bis 150 m 3. Darüber hinaus ist das Aspirationssystem mit Teilen wie Schleusenladern oder Schnecken, einem Explosions- und Brandschutzsystem und einem System zur Kontrolle des Füllstands des Bunkers ausgestattet. Es gibt auch modulares System Luftansaugung, die für folgende Zwecke bestimmt ist: Um das Aspirationssystem zu berechnen, ist es zunächst notwendig, es zu einem gemeinsamen Netzwerk zusammenzufassen. Zu diesen Netzwerken gehören: Es ist auch erwähnenswert, dass die optimale Anzahl von Saugpunkten für ein Absaugsystem sechs beträgt. Eine größere Anzahl ist jedoch möglich. Es ist wichtig zu wissen, dass es bei Geräten, die mit einem sich ständig ändernden Luftstrom arbeiten, notwendig ist, ein separates Absaugsystem für dieses Gerät zu entwerfen oder eine kleine Anzahl „durchgehender“ Absaugpunkte (einen oder zwei mit geringen Durchflussraten) hinzuzufügen ) zum vorhandenen. Es ist wichtig, es auszuführen genaue Berechnungen. Bei solchen Berechnungen wird zunächst der Luftverbrauch zum Ansaugen sowie der Druckverlust ermittelt. Solche Berechnungen werden für jede Maschine, jeden Container oder jeden Punkt durchgeführt. Daten können am häufigsten den Passdokumenten des Objekts entnommen werden. Es ist jedoch zulässig, ggf. Daten aus ähnlichen Berechnungen mit der gleichen Ausrüstung zu verwenden. Der Luftstrom kann auch durch den Durchmesser des Rohrs, das ihn absaugt, oder durch das Loch im Körper der Absaugmaschine bestimmt werden. Es ist wichtig hinzuzufügen, dass es möglich ist, in das Produkt eindringende Luft auszustoßen. Dies geschieht beispielsweise, wenn Luft mit hoher Geschwindigkeit durch ein Freispiegelrohr strömt. In diesem Fall entstehen zusätzliche Kosten, die ebenfalls berücksichtigt werden müssen. Darüber hinaus kommt es bei einigen Absaugsystemen auch vor, dass nach der Reinigung eine gewisse Menge Luft mit den ausgetragenen Produkten austritt. Dieser Betrag muss ebenfalls zu den Ausgaben hinzugerechnet werden. Nachdem alle Arbeiten zur Bestimmung des Luftstroms und eines möglichen Ausstoßes durchgeführt wurden, müssen alle erhaltenen Zahlen addiert und die Summe dann durch das Raumvolumen dividiert werden. Es ist zu bedenken, dass der normale Luftaustausch für jedes Unternehmen unterschiedlich ist. Meistens liegt dieser Wert jedoch zwischen 1 und 3 Ansaugzyklen pro Stunde. Mehr wird am häufigsten zur Berechnung der Installation von Systemen in Räumlichkeiten mit allgemeinem Austausch verwendet Dieser Typ Der Luftaustausch wird in Unternehmen eingesetzt, um schädliche Dämpfe aus den Räumlichkeiten zu entfernen, Verunreinigungen oder unangenehme Gerüche zu entfernen. Bei der Installation einer Absauganlage kann durch das ständige Ansaugen von Luft aus dem Raum ein erhöhter Unterdruck entstehen. Aus diesem Grund ist es notwendig, für die Zufuhr von Außenluft zu sorgen. Derzeit wird das Aspirationsfeuersystem in Betracht gezogen der beste Weg Schutz der Räumlichkeiten. Auf effektive Weise Alarm gilt in diesem Fall als Aspiration mit ultraempfindlichem Laser Idealer Ort Einsatzgebiete solcher Systeme sind Archive, Museen, Serverräume, Schaltzentralen, Leitstellen, Krankenhausgelände mit High-Tech-Geräten, „sauberen“ Industriegebieten usw. Mit anderen Worten, das Aspirationssystem Feueralarm Dieser Typ wird in Räumlichkeiten von besonderem Wert verwendet, in denen Sachwerte gelagert oder installiert sind große Zahl teure Ausrüstung. Sein Zweck ist wie folgt: die Sanierung des Tracheobronchialbaums unter Bedingungen durchzuführen künstliche Beatmung Lunge und unter Aufrechterhaltung der Asepsis. Mit anderen Worten: Sie werden von Ärzten zur Durchführung komplexer Operationen eingesetzt. Dieses System beinhaltet Folgendes: Derzeit gibt es eine ziemlich breite Klassifizierung der Arten von Filtersystemen. Einige Unternehmen, wie zum Beispiel Falter, beschäftigen sich mit der Herstellung von Absaugsystemen nahezu aller Art. Die erste Einteilung der Systeme erfolgt nach der Art der Luftzirkulation. Basierend auf dieser Eigenschaft können sie alle in zwei Typen unterteilt werden: Rezirkulation und Direktfluss. Die erste Klasse von Systemen weist einen so wesentlichen Unterschied auf, dass die ausgewählte Luft nach dem Durchströmen aus dem Raum zurückgeführt wird Kompletter Prozess Reinigung. Das heißt, es werden keine Emissionen in die Atmosphäre erzeugt. Daraus ergibt sich ein weiterer Vorteil – hohe Heizkosteneinsparungen, da die erwärmte Luft den Raum nicht verlässt. Wenn wir über die zweite Art von Systemen sprechen, dann ist ihr Funktionsprinzip völlig anders. Diese Filtereinheit saugt die Luft vollständig aus dem Raum ab, danach wird sie vollständig gereinigt, insbesondere von Substanzen wie Staub und Gas, wonach die gesamte angesaugte Luft in die Atmosphäre abgegeben wird. Um mit der Installationsphase des Filtersystems beginnen zu können, werden zunächst Planungsarbeiten durchgeführt. Dieser Prozess ist sehr wichtig und daher gegeben besondere Aufmerksamkeit. Es ist wichtig, gleich zu sagen, dass eine falsch durchgeführte Planungs- und Berechnungsphase nicht in der Lage ist, die erforderliche Reinigung und Luftzirkulation zu gewährleisten, was schlimme Folgen haben wird. Für eine erfolgreiche Planung und anschließende Installation des Systems müssen mehrere Punkte berücksichtigt werden: Das Durchführen von Berechnungen und das Erstellen eines Projekts ist nicht der Fall vollständige Liste Was muss getan werden, bevor mit der Systeminstallation begonnen wird? Mit anderen Worten: Wir können sagen, dass die Installation von Filtern die einfachste und letzte Sache ist, die Profis unternehmen. Das Luftansaugsystem entfernt industrielle Verschmutzungen Innenraum Montagefarbe und -lack und Produktionswerkstätten. Einfach ausgedrückt: Ein Absaugsystem ist eine Art „industrieller“ Filter, der sich auf die Beseitigung von Schweißrauch, Farbaerosolen, Ölsuspensionen und anderen Industrieabfällen konzentriert. Und wenn man sich von Sicherheitsvorkehrungen oder gesundem Menschenverstand leiten lässt, ist es einfach unmöglich, ohne Ehrgeiz in einem Produktionsraum zu sein. Jedes Absaugsystem besteht aus drei Hauptkomponenten: Als Ventilator in Aspirationssystemen wird eine spezielle Installation vom Typ „Zyklon“ verwendet, die sowohl Abgase als auch Zentrifugalkraft erzeugt. Gleichzeitig erfolgt die Luftabsaugung durch die gleiche Kraft, und die Zentrifugalkraft führt eine primäre, „grobe“ Reinigung durch, indem sie „Schmutz“-Partikel gegen die Innenwände des „Zyklon“-Körpers drückt. Als Filtereinheiten werden in solchen Anlagen sowohl Außenkassetten – Dachfilter – als auch Innenbeutelfilter eingesetzt. Darüber hinaus sind die Schlauchelemente mit einem Impulsreinigungssystem ausgestattet, das dafür sorgt, dass der angesammelte „Schmutz“ in die Bunker „abläuft“. Darüber hinaus sind Luftkanäle für Absaugsysteme holzverarbeitender Betriebe auch mit Spänefängern ausgestattet – speziellen Filtern, die große Industrieabfälle „sammeln“. Schließlich werden Beutelfilter nur für verwendet Feinreinigung– Sie fangen Partikel mit einem Kaliber von mehr als einem Mikrometer ein. Eine solche Ausrüstung, die die Ausstattung von Zyklonen und Luftkanälen mit Kassetten und Primärreinigungssystemen sowie Feinfiltern umfasst, garantiert die Sammlung von etwa 99,9 Prozent der Industrieemissionen selbst im umweltungünstigsten Betrieb. Allerdings „erzeugt“ jede Produktion eine eigene Art von Industrieabfall, dessen Partikel eine bestimmte Dichte, Masse und Aggregatzustand aufweisen. Daher ist es für den erfolgreichen Betrieb der Anlage im Einzelfall erforderlich, den Anspruch individuell auf der Grundlage physikalischer und technischer Aspekte zu gestalten chemische Eigenschaften"Abfall". Trotz der außergewöhnlich individuellen Leistungsmerkmale, die im wahrsten Sinne des Wortes alle Anspruchskonzepte haben, lassen sich Bauwerke dieser Art dennoch nach der Art des Grundrisses klassifizieren. Und diese Sortiermethode ermöglicht es uns, die folgenden Arten von Absauggeräten zu unterscheiden: Darüber hinaus lassen sich alle Absaugsysteme auch nach dem Prinzip der Abführung des gefilterten Stroms klassifizieren. Und nach diesem Sortierprinzip werden alle Anlagen unterteilt in: Aus sicherheitstechnischer Sicht die beste Option Bei der Konstruktion handelt es sich um eine Direktstromanlage, die den Abfall außerhalb der Werkstatt entfernt. Und unter dem Gesichtspunkt der Energieeffizienz ist ein Umluftsauger die attraktivste Designoption – er gibt gefiltert und zurück warme Luft, was dazu beiträgt, Platz für Heizung oder Klimaanlage zu sparen. Bei der Erstellung eines Projekts für eine Ansauganlage werden die Berechnungsarbeiten nach folgendem Schema durchgeführt: Gleichzeitig müssen bei den Berechnungen nicht nur Referenzmerkmale, sondern auch einzelne Parameter wie Temperatur und Luftfeuchtigkeit, Schichtdauer usw. berücksichtigt werden. Dadurch wird die Berechnungsarbeit unter Berücksichtigung der individuellen Bedürfnisse des Kunden fast um eine Größenordnung komplexer. Daher führen nur die erfahrensten Designbüros solche Arbeiten durch. Gleichzeitig sollten Sie in diesem Fall Anfängern oder Laien nicht vertrauen – Sie können nicht nur Ausrüstung, sondern auch Arbeitskräfte verlieren, woraufhin das Unternehmen durch eine gerichtliche Entscheidung geschlossen werden kann, und die verantwortlichen Personen, die die Entscheidung getroffen haben, können dies tun Beauftragen Sie zweifelhafte Geräte mit noch größeren Problemen. Bei der Entwicklung des technologischen Teils des Projekts müssen die Fragen der Absaugung und Staubentfernung der technologischen Ausrüstung umfassend berücksichtigt werden, wobei angemessene Hygienestandards gewährleistet werden müssen. Bei der Planung von Entstaubungsanlagen zur Reinigung von in die Atmosphäre abgegebenen Abgasen und Ansaugluft muss die Geschwindigkeit der Luft oder des Gases in den Geräten berücksichtigt werden; physikalische und chemische Eigenschaften und Partikelgrößenverteilung von Staub, anfänglicher Staubgehalt von Gas oder Luft, Gewebeart für Beutelfilter, Temperatur und Feuchtigkeit des Staubs. Die Menge an Abgasen und Ansaugluft aus technologische Anlagen durch Berechnung während der Konstruktion bestimmt. Für das Mühlenabsaugsystem gilt also: Q = 3600·S·V m = 3600··V m, (5) wobei Q die Luftmenge ist, die in 1 Stunde durch die Mühle strömt, S die Querschnittsfläche der Mühle ist; V m ist die Geschwindigkeit der Luftbewegung innerhalb der Mühle unter Berücksichtigung der Saugkraft im System; D ist der Durchmesser der Mühle. Temperatur der Abgase und Ansaugluft (nicht weniger) – 150 °C. V m = 3,5 – 6,0 m/s. Dann: Der Staubgehalt von 1 m3 Abgasen und Ansaugluft beträgt 131 g. Die zulässige Staubkonzentration in gereinigten Gasen und Luft sollte 50 mg/m3 nicht überschreiten. Um die Aspirationsluft, die die Kugelmühle verlässt, zu reinigen, nehmen wir zweistufiges System Reinigung: 1. Zyklon TsN-15, Reinigungsgrad 80-90 %: ¾ 1 Batterie: 262 - 262·0,8 = 52,4 g/m3; ¾ 2. Batterie: 52,4 - 52,4·0,8 = 10,48 g/m3; ¾ 3. Batterie: 10,48 - 10,48·0,8 = 2,096 g/m3; ¾ 4 Batterie: 2,096 - 2,096 · 0,8 = 0,419 g/m3. 2. Elektrofilter Ts-7.5SK, Reinigungsgrad 85-99 %: 0,419 - 0,419·0,99 = 0,00419 g/m3. Gerät zur Staubabscheidung. Zyklon TsN-15 Zyklone dienen dazu, staubige Luft von schwebenden Feststoffpartikeln (Staub) zu reinigen und arbeiten bei Temperaturen von nicht mehr als 400 °C. Abbildung 8 – Gruppe von zwei Zyklonen TsN-15 Auswahl eines Staubabscheidegeräts für die Produktversorgung: Q = 3600 · ·V m = 3600 · ·5 = 127170/4 = 31792,5 m 3 /h. Die technologische Berechnung kann mit der Formel erfolgen: M = Q/q = 31792,5/20000 = 1,59 (2 Stück akzeptieren) Dann beträgt der tatsächliche Gerätebelastungsfaktor über die Zeit: K in = 1,59/2 = 0,795. Tabelle 19 - Technische Eigenschaften Gruppen von zwei Zyklonen TsN-15 Elektrofilter Der Elektrofilter Ts-7.5SK ist für die Entstaubung von Gasen und Abfällen aus Trocknungstrommeln sowie für die Entfernung von Staub aus der Luft und von aus Mühlen abgesaugten Gasen konzipiert. Um Staub zu entfernen, der sich auf den im Elektrofilter befindlichen Elektroden ablagert, werden diese mithilfe einer Rüttelvorrichtung geschüttelt. Der von den Elektroden abgetrennte Staub gelangt in Sammeltrichter und wird durch Schleusentore entfernt. Der Elektrofilter reduziert die Staubkonzentration in der Luft um 33,35 % und gibt gleichzeitig 1,75 Gramm pro Kubikmeter an die Atmosphäre ab. Meter. Tabelle 20 – Technische Eigenschaften des Elektrofilters Ts-7.5SK Lüfter Radialventilatoren Hochdruck VVD-Typen sind für die Luftbewegung in Zu- und Abluftsystemen konzipiert Industriegebäude mit einem Gesamtdruckverlust von bis zu 500 Sek./m2. Ventilatoren werden sowohl mit Rechts- als auch mit Linkslauf hergestellt und komplett mit Elektromotoren geliefert. Einführung Lokal Absaugung spielt die aktivste Rolle im Komplex der technischen Mittel zur Normalisierung der sanitären und hygienischen Arbeitsbedingungen in Produktionsräumen. In Betrieben, die sich mit der Verarbeitung von Schüttgütern befassen, spielen Absaugsysteme (AS) diese Rolle und sorgen für die Lokalisierung von Staub an den Orten seiner Entstehung. Bisher spielte die allgemeine Belüftung eine Nebenrolle – sie sorgte für einen Ausgleich für die durch die AS entfernte Luft. Untersuchungen der Abteilung MOPE BelGTASM haben gezeigt, dass eine allgemeine Belüftung möglich ist integraler Bestandteil ein Komplex von Staubentfernungssystemen (Absaugung, Systeme zur Bekämpfung der sekundären Staubbildung – hydraulische Spülung oder trockene Staubabsaugung, allgemeine Belüftung). Trotz lange Geschichte Entwicklung, Anspruch erhielt erst in den letzten Jahrzehnten eine grundlegende wissenschaftliche und technische Grundlage. Dies wurde durch die Entwicklung der Ventilatorenherstellung und die Verbesserung der Luftreinigungstechniken von Staub erleichtert. Auch der Bedarf an Ansprüchen aus den sich schnell entwickelnden Sektoren der metallurgischen Bauindustrie wuchs. Es sind eine Reihe wissenschaftlicher Schulen entstanden, die sich mit der Lösung neu auftretender Probleme befassen Umweltprobleme. Im Bereich der Aspiration wurden der Ural (Butikov S.E., Gervasyev A.M., Glushkov L.A., Kamyshenko M.T., Olifer V.D. usw.), Krivoy Rog (Afanasyev I.I., Boshnyakov E.N.), Neykov O.D., Logachev I.N., Minko V.A., Sheleketin berühmt A.V. und American (Khemeon V., Pring R.) berechnen die Lokalisierung von Staubemissionen mittels Aspiration. Auf ihrer Grundlage entwickelte technische Lösungen im Bereich der Gestaltung von Aspirationssystemen sind in einer Reihe von regulatorischen und wissenschaftlich-methodischen Materialien verankert. Real Lehrmaterialien fassen das gesammelte Wissen im Bereich der Gestaltung von Absaugsystemen und zentralen Vakuum-Staubsammelsystemen (CVA) zusammen. Der Einsatz letzterer nimmt vor allem in der Produktion zu, wo eine hydraulische Spülung aus technologischen und baulichen Gründen nicht akzeptabel ist. Die für die Ausbildung von Umweltingenieuren vorgesehenen methodischen Materialien ergänzen den Studiengang „Industrielle Lüftung“ und sorgen für die Entwicklung praktischer Fähigkeiten bei älteren Studierenden der Fachrichtung 17.05.09. Diese Materialien sollen sicherstellen, dass Studierende in der Lage sind: Bestimmen Sie die erforderliche Leistung lokaler Saugpumpen und CPU-Düsen; Wählen Sie rational und zuverlässige Systeme Pipelines mit minimalen Energieverlusten; Ermitteln Sie die erforderliche Leistung der Absaugeinheit und wählen Sie das entsprechende Saugmittel aus Und sie wussten: Die physikalischen Grundlagen zur Berechnung der Leistung lokaler Saugstationen; Der grundlegende Unterschied zwischen der hydraulischen Berechnung zentraler Steuerungssysteme und dem AC-Luftkanalnetz; Strukturelle Gestaltung von Unterständen für Umladeeinheiten und CPU-Düsen; Grundsätze zur Gewährleistung der Zuverlässigkeit des AS- und CPU-Betriebs; Grundsätze für die Auswahl eines Ventilators und Merkmale seines Betriebs für ein bestimmtes Rohrleitungssystem. Der Leitfaden konzentriert sich auf die Lösung zweier praktischer Probleme: „Berechnung und Auswahl der Absaugausrüstung (Praxisaufgabe Nr. 1), „Berechnung und Auswahl der Ausrüstung für ein Vakuumsystem zum Sammeln von Staub und verschütteten Flüssigkeiten (Praxisaufgabe Nr. 2)“. Die Erprobung dieser Aufgaben erfolgte im Herbstsemester 1994 in praktischen Lehrveranstaltungen der Gruppen AG-41 und AG-42, bei deren Studierenden sich die Ersteller für die festgestellten Ungenauigkeiten und technischen Fehler bedanken. Sorgfältiges Studium der Materialien durch die Studenten Titov V.A., Seroshtan G.N., Eremina G.V. gaben uns Anlass, inhaltliche und ausgabetechnische Änderungen an den Leitlinien vorzunehmen. 1. Berechnung und Auswahl der Absauggeräte Zweck der Arbeit: Bestimmung der erforderlichen Leistung der Aspirationsanlage, die das System der Aspirationsschutzräume für Ladebereiche von Förderbändern bedient, Auswahl eines Luftkanalsystems, eines Staubabscheiders und eines Ventilators. Die Aufgabe umfasst: A. Berechnung der Produktivität der lokalen Absaugung (Aspirationsvolumina). B. Berechnung der dispergierten Zusammensetzung und Konzentration des Staubes in der angesaugten Luft. B. Auswahl eines Staubabscheiders. D. Hydraulische Berechnung des Aspirationssystems. D. Auswahl eines Lüfters und eines Elektromotors dafür. Ausgangsdaten (Die Zahlenwerte der Anfangswerte werden durch die Anzahl der Option N bestimmt. Die Werte für Option N = 25 sind in Klammern angegeben.) 1. Verbrauch des transportierten Materials G m =143,5 – 4,3 N, (G m =36 kg/s) 2. Partikeldichte des Schüttgutes 2700 + 40 N, (=3700 kg/m 3). 3. Anfangsfeuchtigkeitsgehalt des Materials 4,5 – 0,1 N, (%) 4. Geometrische ParameterÜbergaberutsche (Abbildung 1): h 1 =0,5+0,02N, () h 2 =1+0,02N, h 3 =1–0,02 N, 5. Arten von Unterständen für die Ladefläche des Förderbandes: 0 – Unterstände mit einzelnen Wänden (für gerades N), D – Unterstände mit Doppelwänden (für ungerades N), Förderbandbreite B, mm; 1200 (für N=1…5); 1000 (für N= 6…10); 800 (für N= 11…15), 650 (für N = 16…20); 500 (für N= 21…26). Sf – Querschnittsfläche der Dachrinne. Reis. 1. Ansaugung der Transfereinheit: 1 – oberes Förderband; 2 – obere Abdeckung; 3 – Übergaberutsche; 4 – unterer Unterstand; 5 – Ansaugtrichter; 6 – seitliche Außenwände; 7 – seitliche Innenwände; 8 – schwer interne Partition; 9 – Förderband; 10 – Endaußenwände; 11 – Endinnenwand; 12 – unteres Förderband Tabelle 1. Geometrische Abmessungen unterer Unterstand, m
Förderbandbreite B, m Tabelle 2. Partikelgrößenverteilung des transportierten Materials
Fraktionsnummer j, Größe der Öffnungen benachbarter Siebe, mm Durchschnittlicher Fraktionsdurchmesser d j, mm * z =100(1 – 0,15). Bei N =25 Tabelle 3. Länge der Abschnitte des Aspirationsnetzwerks
Länge der angestrebten Netzwerkabschnitte für ungerades N für gerades N Reis. 2. Axonometrische Diagramme des Aspirationssystems der Transfereinheiten: 1 – Transfereinheit; 2 – Ansaugrohre (lokale Absaugung); 3 – Staubsammler (Zyklon); 4 – Ventilator 2. Berechnung der Produktivität der lokalen Absaugung Grundlage für die Berechnung der erforderlichen Luftmenge, die aus dem Schutzraum entfernt werden muss, ist die Luftbilanzgleichung: Der Luftdurchsatz, der durch die Lecks in den Schutzraum gelangt (Q n; m 3 / s), hängt von der Fläche der Lecks (F n, m 2) und dem optimalen Vakuumwert im Schutzraum (P y, Pa) ab: wobei ist die Dichte der umgebenden Luft (bei t 0 =20 °C; =1,213 kg/m3). Um die Ladefläche des Förderbandes abzudecken, konzentrieren sich Leckagen im Kontaktbereich der Außenwände mit dem bewegten Förderband (siehe Abb. 1): wobei: P – Umfang des Schutzraums im Grundriss, m; L 0 – Schutzlänge, m; b – Schutzbreite, m; – Höhe des konventionellen Spalts in der Kontaktzone, m. Tabelle 4. Die Größe des Vakuums im Schutzraum (P y) und die Breite des Spalts ()
Art des transportierten Materials Mittlerer Durchmesser, mm Unterstandstyp „0“ Schutzhütte Typ „D“ Klumpig Körnig Pudrig Luftstrom, der durch die Rutsche in den Unterstand gelangt, m 3 /s wobei S die Querschnittsfläche der Dachrinne ist, m2; – Die Fließgeschwindigkeit des umgeladenen Materials am Austritt aus der Rutsche (die Endgeschwindigkeit der fallenden Partikel) wird sequentiell durch Berechnung bestimmt: a) Geschwindigkeit am Anfang der Rutsche, m/s (am Ende des ersten Abschnitts, siehe Abb. 1) G=9,81 m/s 2 (5) b) Geschwindigkeit am Ende des zweiten Abschnitts, m/s c) Geschwindigkeit am Ende des dritten Abschnitts, m/s – Gleitkoeffizient der Komponenten („Auswurfkoeffizient“) u – Luftgeschwindigkeit im Schacht, m/s. Der Schlupfkoeffizient der Komponenten hängt von der Butakov-Neikov-Zahl* ab und Eulers Kriterium wobei d der durchschnittliche Partikeldurchmesser des behandelten Materials in mm ist, (10)
(Wenn sich herausstellt, dass dies der Fall ist, sollte als berechneter durchschnittlicher Durchmesser angenommen werden; - die Summe der lokalen Widerstandskoeffizienten (k.m.c.) der Dachrinne und der Unterstände ζ in – km/s, Lufteintritt in den oberen Schutzraum, bezogen auf den dynamischen Luftdruck am Ende der Rutsche. F in – Leckbereich in der oberen Abdeckung, m 2 ; * Butakov-Neykov- und Euler-Zahlen sind die Essenz der Parameter M und N, die häufig in normativen und pädagogischen Materialien verwendet werden. – Ph.D. Dachrinnen (=1,5 für vertikale Dachrinnen, = 90°; =2,5, wenn ein geneigter Abschnitt vorhanden ist, d. h. 90°); –k.m.s. starre Trennwand (für Überdachungstyp „D“; im Überdachungstyp „0“ gibt es keine starre Trennwand, in diesem Fall Spur = 0); Tabelle 5. Werte für Schutzräume vom Typ „D“.
Ψ – Partikelwiderstandskoeffizient β – volumetrische Partikelkonzentration in der Rinne, m 3 / m 3 – das Verhältnis der Partikelströmungsgeschwindigkeit am Anfang der Schurre zur Endströmungsgeschwindigkeit. Mit den gefundenen Zahlen B u und E u wird der Schlupfkoeffizient der Komponenten für eine gleichmäßig beschleunigte Partikelströmung nach der Formel bestimmt: Die Lösung der Gleichung (15)* kann durch die Methode der sukzessiven Approximationen gefunden werden, wobei als erste Näherung angenommen wird (16)
Wenn sich herausstellt, dass φ 1 Schauen wir uns den Berechnungsvorgang anhand eines Beispiels an. 1. Basierend auf der gegebenen Partikelgrößenverteilung erstellen wir ein Integraldiagramm der Partikelgrößenverteilung (unter Verwendung der zuvor gefundenen Integralsumme m i) und ermitteln den mittleren Durchmesser (Abb. 3) d m = 3,4 mm > 3 mm, d. h. wir haben den Fall einer Überladung mit klumpigem Material und daher =0,03 m; P y =7 Pa (Tabelle 4). Gemäß Formel (10) der durchschnittliche Partikeldurchmesser. 2. Mit Formel (3) bestimmen wir die Fläche der Lecks des unteren Schutzraums (unter Berücksichtigung von L 0 = 1,5 m; b = 0,6 m, bei B = 0,5 m (siehe Tabelle 1)) F n =2 (1,5 + 0,6) 0,03 = 0,126 m 2 3. Mit Formel (2) bestimmen wir den Luftstrom, der durch die Lecks des Unterstands eindringt Es gibt andere Formeln zur Bestimmung des Koeffizienten, darunter: für einen Strom kleiner Partikel, dessen Geschwindigkeit vom Luftwiderstand beeinflusst wird. Reis. 3. Integraldiagramm der Partikelgrößenverteilung 4. Mithilfe der Formeln (5)…(7) ermitteln wir die Partikeldurchflussraten in der Rutsche: somit n = 4,43 / 5,87 = 0,754. 5. Mit Formel (11) bestimmen wir die Anzahl der km.s. Dachrinnen unter Berücksichtigung des Widerstands von Unterständen. Wenn F in =0,2 m 2, gilt gemäß Formel (12). Mit h/H = 0,12/0,4 = 0,3, laut Tabelle 5 finden wir ζ n ep =6,5; 6. Mit Formel (14) ermitteln wir die volumetrische Partikelkonzentration in der Rinne 7. Mit Formel (13) ermitteln wir den Luftwiderstandsbeiwert 8. Mithilfe der Formeln (8) und (9) ermitteln wir die Butakov-Neikov-Zahl bzw. die Euler-Zahl: 9. Wir bestimmen den „Auswurf“-Koeffizienten gemäß Formel (16): Und deshalb können Sie Formel (17) unter Berücksichtigung von (18)… (20) verwenden: 10. Mit Formel (4) bestimmen wir den Luftstrom, der in den unteren Schutzraum der ersten Transfereinheit eintritt: Um die Berechnungen zu reduzieren, legen wir die Durchflussrate für den zweiten, dritten und vierten Nachladeknoten fest k 2 =0,9; k 3 =0,8; bis 4 =0,7 Die Berechnungsergebnisse tragen wir in die erste Zeile der Tabelle ein. 7, unter der Annahme, dass alle Umladeknoten mit dem gleichen Schutz ausgestattet sind, beträgt der Luftdurchsatz, der durch die Lecks des i-ten Umladeknotens eindringt, Q n i = Q n = 0,278 m 3 /s. Das Ergebnis tragen wir in die zweite Zeile der Tabelle ein. 7 und die Höhe der Ausgaben Q f i + Q n i – im dritten. Die Höhe der Kosten stellt die Gesamtleistung der Aspirationseinheit dar (Luftstrom, der in den Staubabscheider eintritt – Q n) und wird in der achten Spalte dieser Zeile eingetragen. Berechnung der dispergierten Zusammensetzung und Staubkonzentration in der angesaugten Luft Staubdichte Die Strömungsgeschwindigkeit der Luft, die durch die Rutsche in den Ausgang eintritt, ist Q Flüssigkeit (durch Lecks für den Schutzraum vom Typ „O“ – Q Нi = Q H), aus dem Schutzraum entfernt – Q ai (siehe Tabelle 7). Geometrische Parameter des Unterstandes (siehe Abb. 1), m: Länge – L 0 ; Breite – b; Höhe – N. Querschnittsfläche, m: a) Ansaugrohr F in = v. Chr.; b) Unterstände zwischen den Außenwänden (für Abfahrtstyp „O“) c) Unterstände zwischen den Innenwänden (für Unterstand Typ „D“) F 1 =b 1 H; wobei b der Abstand zwischen den Außenwänden ist, m; b 1 – Abstand zwischen den Innenwänden, m; H – Schutzhöhe, m; с – Länge des Einlassabschnitts des Ansaugrohrs, m. In unserem Fall mit B = 500 mm, für einen Unterstand mit Doppelwänden (Unterstandstyp „D“) b = 0,6 m; b 1 =0,4 m; C =0,25 m; H =0,4 m; F inx =0,25 0,6 =0,15 m2; F 1 =0,4 0,4 =0,16 m2. Entfernen des Ansaugtrichters aus der Dachrinne: a) für Unterstandstyp „0“ L y = L; b) für Schutzräume vom Typ „D“ L y = L –0,2. In unserem Fall ist L y =0,6 – 0,2 =0,4 m. Durchschnittliche Luftgeschwindigkeit im Schutzraum, m/s: a) für Schutzräume vom Typ „D“. b) für Schutzhaustyp „0“ =(Q f +0,5Q H)/F 2 . (22) Lufteintrittsgeschwindigkeit in den Ansaugtrichter, m/s: Q a /F in (23) Durchmesser des größten Partikels in der angesaugten Luft, Mikrometer: Mit Formel (21) bzw. Formel (22) ermitteln wir die Luftgeschwindigkeit im Schutzraum und tragen das Ergebnis in Zeile 4 der Tabelle ein. 7. Mit der Formel (23) ermitteln wir die Geschwindigkeit des Lufteintritts in den Ansaugtrichter und tragen das Ergebnis in Zeile 5 der Tabelle ein. 7. Mit Formel (24) ermitteln wir das Ergebnis und tragen es in Zeile 6 der Tabelle ein. 7. Tabelle 6. Massengehalt der Staubpartikel, abhängig von
Bruchzahl j Fraktionsgröße, Mikrometer Massenanteil der Partikel der j-ten Fraktion (, %) bei, µm Die Werte, die dem berechneten Wert (oder dem nächstgelegenen Wert) entsprechen, werden aus Spalte 6 der Tabelle ausgeschrieben und die Ergebnisse (in Anteilen) werden in den Zeilen 11...16 der Spalten 4...7 der Tabelle eingetragen. 7. Sie können auch eine lineare Interpolation der Tabellenwerte verwenden. Beachten Sie jedoch, dass das Ergebnis in der Regel erhalten wird und Sie daher den Maximalwert anpassen müssen (um sicherzustellen). Bestimmung der Staubkonzentration Materialverbrauch – , kg/s (36), Dichte der Materialpartikel – , kg/m 3 (3700). Anfangsfeuchtigkeitsgehalt des Materials –, % (2). Der Anteil feinerer Partikel im nachgeladenen Material beträgt , % (bei =149...137 Mikrometer, =2 + 1,5=3,5 %). Der Verbrauch des mit dem Material nachgeladenen Staubs beträgt , g/s (103,536=1260). Aspirationsvolumina – , m 3 /s (). Die Eintrittsgeschwindigkeit in den Ansaugtrichter beträgt , m/s (). Maximale Staubkonzentration in der Luft, die durch lokale Absaugung aus dem i-ten Schutzraum entfernt wird (, g/m 3), Tatsächliche Staubkonzentration in der angesaugten Luft , (26)
wo ist der durch die Formel ermittelte Korrekturfaktor in dem für Unterstände vom Typ „D“, für Unterstände vom Typ „O“; in unserem Fall (bei kg/m3) Oder mit W=W 0 =2% 1. Gemäß Formel (25) berechnen wir und tragen die Ergebnisse in die 7. Zeile der Übersichtstabelle ein. 7 (angegebener Staubverbrauch wird durch den entsprechenden geteilt numerischer Wert Zeilen 3 und die Ergebnisse werden in Zeile 7 eingetragen; der Einfachheit halber in der Notiz, d.h. Geben Sie in Spalte 8 den Wert ein). 2. Gemäß den Formeln (27...29) erstellen wir bei der ermittelten Luftfeuchtigkeit eine berechnete Beziehung vom Typ (30) zur Bestimmung des Korrekturfaktors, deren Werte in Zeile 8 der Übersichtstabelle eingetragen werden . 7. Beispiel. Mit Formel (27) ermitteln wir den Korrekturfaktor psi und m/s: Wenn sich herausstellt, dass der Staubgehalt der Luft erheblich ist (> 6 g/m3), müssen technische Maßnahmen zur Reduzierung der Staubkonzentration vorgesehen werden, zum Beispiel: Bewässerung des umzuladenden Materials, Reduzierung der Luftgeschwindigkeit Eintritt in den Ansaugtrichter, Installation von Absetzelementen im Schutzraum oder Verwendung lokaler Saugabscheider. Wenn es durch Wasserbewässerung möglich ist, die Luftfeuchtigkeit auf 6 % zu erhöhen, dann haben wir: Bei =3,007 =2,931 g/m3 und wir verwenden Beziehung (31) als berechnetes Verhältnis für. 3. Mit der Formel (26) ermitteln wir die tatsächliche Staubkonzentration in der ersten lokalen Absaugung und tragen das Ergebnis in Zeile 9 der Tabelle ein. 7 (die Werte der Zeile 7 werden mit den Werten multipliziert, die dem i-ten Sog entsprechen – den Werten der Zeile 8). Bestimmung der Konzentration und dispergierten Zusammensetzung des Staubes vor dem Staubabscheider Um eine Staubsammelanlage für ein Absaugsystem auszuwählen, das alle lokalen Abgase versorgt, ist es notwendig, die durchschnittlichen Parameter der Luft vor dem Staubsammler zu ermitteln. Um sie zu bestimmen, werden die offensichtlichen Gleichgewichtsbeziehungen der Erhaltungssätze der durch die Luftkanäle transportierten Staubmasse verwendet (unter der Annahme, dass die Staubablagerung an den Wänden der Luftkanäle vernachlässigbar ist): Für die Staubkonzentration in der Luft, die in den Staubabscheider eintritt, besteht ein offensichtlicher Zusammenhang: Bedenken Sie, dass die Kosten Staub j-i Brüche im i-ten lokalen Sog Das ist offensichtlich 1. Multiplikation gemäß Formel (32) der Werte von Zeile 9 und Zeile 3 der Tabelle. In Abb. 7 ermitteln wir den Staubverbrauch in der i-ten Absaugung und tragen seine Werte in Zeile 10 ein. Die Summe dieser Aufwendungen tragen wir in Spalte 8 ein. Reis. 4. Verteilung der Staubpartikel nach Größe, bevor sie in den Staubsammler gelangen Tabelle 7. Ergebnisse der Berechnungen der angesaugten Luftvolumina, der dispergierten Zusammensetzung und der Staubkonzentration in der lokalen Absaugung und vor dem Staubabscheider
Dimension Für den i-ten Sog Notiz g/s bei W=6 % 2. Durch Multiplikation der Werte der Zeile 10 mit den entsprechenden Werten der Zeilen 11...16 erhalten wir gemäß Formel (34) die Staubverbrauchsmenge der j-ten Fraktion im i- te lokale Absaugung. Die Werte dieser Größen werden in den Zeilen 17...22 eingegeben. Die zeilenweise Summe dieser Werte, eingetragen in Spalte 8, stellt den Verbrauch der j-ten Fraktion vor dem Staubsammler dar und das Verhältnis dieser Summen zum gesamten Staubverbrauch gemäß Formel (35) ist der Massenanteil der j-ten Staubfraktion, die in den Staubsammler gelangt. Die Werte werden in Spalte 8 der Tabelle eingetragen. 7. 3. Basierend auf der Verteilung der Staubpartikel nach Größe, die als Ergebnis der Erstellung eines Integraldiagramms berechnet wurde (Abb. 4), ermitteln wir die Größe der Staubpartikel, die kleiner ist als die, von der der ursprüngliche Staub 15,9 % enthält Gesamtmasse Partikel (µm), mittlerer Durchmesser (µm) und Streuung der Partikelgrößenverteilung: . Am häufigsten zur Reinigung von Aspirationsemissionen aus Staub werden Trägheits-Trockenstaubabscheider verwendet – Zyklone vom Typ TsN; Trägheits-Nassstaubabscheider – Zyklone – SIOT-Arbeiter, Koagulations-Nassstaubabscheider KMP und KTSMP, Rotoklone; Kontaktfilter – Beutel- und Granulatfilter. Für die Förderung unbeheizter trockener Schüttgüter werden in der Regel NIOGAZ-Zyklone mit Staubkonzentrationen bis zu 3 g/m 3 und µm oder Schlauchfilter bei höheren Staubkonzentrationen und kleineren Staubgrößen eingesetzt. In Betrieben mit geschlossenen Wasserversorgungskreisläufen werden Trägheits-Nassstaubabscheider eingesetzt. Gereinigter Luftstrom – , m 3 /s (1,7), Staubkonzentration in der Luft vor dem Staubabscheider – g/m3 (2,68). Die verteilte Staubzusammensetzung in der Luft vor dem Staubabscheider beträgt (siehe Tabelle 7). Der mittlere Durchmesser der Staubpartikel beträgt , µm (35,0). Streuung der Partikelgrößenverteilung – (0,64), Bei der Auswahl von Zyklonen vom Typ CN als Staubabscheider werden die folgenden Parameter verwendet (Tabelle 8). Hydraulikkanal des Ansaugförderers Tabelle 8. Hydraulischer Widerstand und Effizienz von Zyklonen
Parameter µm – Durchmesser der zu 50 % in einem Zyklon aufgefangenen Partikel mit einem Durchmesser von m bei Luftgeschwindigkeit, dynamischer Luftviskosität Pa s und Partikeldichte kg/m 3 M/s – optimale Luftgeschwindigkeit im Querschnitt des Zyklons Streuung der Teilreinigungskoeffizienten – Der lokale Widerstandskoeffizient des Zyklons, bezogen auf den dynamischen Luftdruck im Querschnitt des Zyklons, ζ c: für einen Zyklon für eine Gruppe von 2 Zyklonen für eine Gruppe von 4 Zyklonen Zulässige Staubkonzentration in der Luft, die in die Atmosphäre abgegeben wird, g/m 3 bei m 3 /s (37) bei m 3 /s (38) Dabei wird der Koeffizient zur Berücksichtigung der fibrogenen Staubaktivität in Abhängigkeit vom Wert der maximal zulässigen Staubkonzentration (MAC) in der Luft bestimmt Arbeitsbereich:
MPC mg/m3 Erforderlicher Grad der Luftreinigung von Staub, % Geschätzter Grad der Luftreinigung durch Staub, % (40)
Woher kommt der Grad der Luftreinigung? Staub j-th Brüche, % (Fraktionseffizienz – gemäß Referenzdaten). Dispersionszusammensetzung vieler Industriestäube (bei 1< <60
мкм) как и пофракционная степень их очистки и инерционных пылеуловителю
подчиняется логарифмически нормальному закону распределения, и общая степень
очистки определяется по формуле :
in dem wo ist der Durchmesser der Partikel, die in einem Zyklon mit einem Durchmesser von Dc bei einer durchschnittlichen Luftgeschwindigkeit in seinem Querschnitt zu 50 % eingefangen werden, – dynamischer Koeffizient der Luftviskosität (bei t=20 °C, =18,09–10–6 Pa–s). Integral (41) wird nicht in Quadraturen aufgelöst und seine Werte werden durch numerische Methoden bestimmt. In der Tabelle Abbildung 9 zeigt die mit diesen Methoden ermittelten und der Monographie entlehnten Funktionswerte. Das festzustellen ist nicht schwer Dies ist ein Wahrscheinlichkeitsintegral, dessen tabellarische Werte in vielen mathematischen Nachschlagewerken angegeben sind (siehe zum Beispiel). Wir werden das Berechnungsverfahren anhand eines bestimmten Visagisten betrachten. 1. Zulässige Staubkonzentration in der Luft nach der Reinigung gemäß Formel (37) mit einer maximal zulässigen Konzentration im Arbeitsbereich von 10 mg/m 3 () 2. Der erforderliche Grad der Luftreinigung von Staub gemäß Formel (39) beträgt Eine solche Reinigungseffizienz für unsere Bedingungen (µm und kg/m 3) kann durch eine Gruppe von 4 Zyklonen TsN-11 gewährleistet werden 3. Bestimmen wir die erforderliche Querschnittsfläche eines Zyklons: 4. Bestimmen Sie den geschätzten Durchmesser des Zyklons: Wir wählen aus dem normalisierten Bereich der Zyklondurchmesser (300, 400, 500, 600, 800, 900, 1000 mm) den nächstgelegenen aus, nämlich m. 5. Bestimmen Sie die Luftgeschwindigkeit im Zyklon: 6. Mit der Formel (43) bestimmen wir den Durchmesser der in diesem Zyklon eingefangenen Partikel zu 50 %: 7. Mit Formel (42) ermitteln wir den Parameter X: Das erhaltene Ergebnis basiert auf der NIOGAZ-Methode und geht von einer logarithmischen Normalverteilung der Staubpartikel nach Größe aus. Tatsächlich weicht die verteilte Staubzusammensetzung im Bereich großer Partikel (> 60 Mikrometer) in der angesaugten Luft zum Schutz der Ladebereiche von Förderbändern vom normal-logarithmischen Gesetz ab. Daher wird empfohlen, den berechneten Reinigungsgrad mit Berechnungen nach Formel (40) oder mit der Methodik der MOPE-Abteilung (für Zyklone) zu vergleichen, basierend auf einem diskreten Ansatz zu dem, was im Kurs „Mechanik von Aerosolen“ ziemlich vollständig behandelt wird “. Eine alternative Möglichkeit, den zuverlässigen Wert des Gesamtgrades der Luftreinigung in Staubabscheidern zu bestimmen, besteht darin, spezielle experimentelle Studien durchzuführen und diese mit berechneten zu vergleichen, die wir für eine eingehende Untersuchung des Prozesses der Luftreinigung von festen Partikeln empfehlen . 9. Die Staubkonzentration in der Luft nach der Reinigung beträgt diese. weniger als akzeptabel. 
allgemeine Informationen
Modulare Systeme
Rechenausrüstung
Luftberechnung
Durchflussberechnung
Feuerstreben
Geschlossenes Saugsystem
Arten von Systemen
Installation von Absaugsystemen
Design des Luftansaugsystems
Typische Luftansaugsysteme
Berechnung von Aspirationssystemen
Indikatoren Abmessungen und Parameter
Grad der Luft- und Gasreinigung von Staub in % 95 – 98
Maximale Gasgeschwindigkeit in m/s
Temperatur der Gase am Eingang des Elektrofilters in °C 60-150
Gastemperatur am Ausgang des Elektrofilters Nicht mehr als 25 °C über ihrem Taupunkt
Widerstand des Elektrofilters in mm Wasser. Kunst. Nicht mehr als 20
Zulässiger Druck bzw. Vakuum im Elektrofilter in mm Wassersäule. Kunst.
Anfänglicher Staubgehalt des Gases in g/m 3 nicht mehr
Aktive Querschnittsfläche des Elektrofilters in m3 7,5
Anzahl der Elektroden in zwei Feldern:
präzipitativ
Krönung
Schüttelmotor:
Typ AOL41-6
Leistung in kW
Ende von Tabelle 20
Indikatoren Abmessungen und Parameter
Anzahl der Umdrehungen pro Minute
Schleusentormotor:
Typ AO41-6
Leistung in kW 1,7
Anzahl der Umdrehungen pro Minute
Leistung der Heizelemente für 8 Isolatoren in kW 3,36
Die Elektroden werden von einer elektrischen Einheit dieses Typs mit Hochspannungsstrom versorgt AFA-90-200
Nennleistung des Transformators in kVA
Bemessungsgleichrichterstrom in ma
Gleichgerichtete Nennspannung in kV
Gesamtmaße in mm:
Länge
Breite (ohne Rüttelantrieb)
Höhe (ohne Schleuse)
Gewicht in t 22,7
Produktionsstätte Pavshinsky Mechanical Plant des Moskauer Regionalwirtschaftsrates
Partikel in der Rutsche
