RD 5,76 02 akustisk beregning av ventilasjonsanlegget. Akustisk beregning som grunnlag for utforming av et støysvak ventilasjon (klimaanlegg).

Engineering and Construction Journal, N 5, 2010
Kategori: Teknologier

Doktor i tekniske vitenskaper, professor I.I. Bogolepov

GOU St. Petersburg State Poly teknisk universitet
og GOU St. Petersburg State Marine Technical University;
Mester A.A. Gladkikh,
GOU St. Petersburg State Polytechnic University

Ventilasjon og klimaanlegg (VAC) - kritisk system for moderne bygninger og konstruksjoner. Men i tillegg til det nødvendige kvalitetsluft, transporterer systemet støy inn i lokalene. Det kommer fra viften og andre kilder, sprer seg gjennom luftkanalen og stråler ut i det ventilerte rommet. Støy er uforenlig med normal søvn, pedagogisk prosess, kreativt arbeid, svært produktivt arbeid, riktig hvile, behandling, innhenting av kvalitetsinformasjon. Følgende situasjon har utviklet seg i russiske byggeforskrifter og forskrifter. Metoden for akustisk beregning av HVAC-bygninger, brukt i den gamle SNiP II-12-77 "Noise Protection", er utdatert og ble derfor ikke inkludert i den nye SNiP 03/23/2003 "Noise Protection". Så, gammel metode er utdatert, og det er ingen ny allment akseptert ennå. Nedenfor foreslår vi en enkel omtrentlig metode for akustisk beregning av UHCR i moderne bygninger, utviklet ved å bruke den beste produksjonserfaringen, spesielt på marine fartøyer.

Den foreslåtte akustiske beregningen bygger på teorien om lange linjer med lydutbredelse i et akustisk smalt rør og på teorien om lyd i rom med praktisk talt diffust lydfelt. Det utføres for å vurdere lydtrykknivåer (heretter referert til som SPL) og samsvaret med deres verdier gjeldende standarder tillatt støy. Den sørger for bestemmelse av ultralydlyd fra UHVV på grunn av driften av en vifte (heretter referert til som "maskinen") for følgende typiske grupper av lokaler:

1) i rommet der maskinen er plassert;

2) i rom som luftkanaler passerer i transitt;

3) i lokaler som betjenes av systemet.

Opprinnelige data og krav

Det foreslås å beregne, utforme og overvåke beskyttelsen av mennesker mot støy for de viktigste oktavfrekvensbåndene for menneskelig oppfatning, nemlig: 125 Hz, 500 Hz og 2000 Hz. Oktavfrekvensbåndet på 500 Hz er den geometriske middelverdien i området for støystandardiserte oktavfrekvensbånd på 31,5 Hz - 8000 Hz. For konstant støy innebærer beregningen å bestemme SPL i oktavfrekvensbånd basert på lydeffektnivåene (SPL) i systemet. Verdiene til SPL og USM er relaterte generelt forhold= - 10, hvor - SPL i forhold til terskelverdien på 2·10 N/m; - USM i forhold til terskelverdien på 10 W; - området for forplantning av fronten av lydbølger, m.

SPL bør bestemmes ved designpunktene til lokaler som er klassifisert for støy ved å bruke formelen = +, hvor - SPL for støykilden. Verdien som tar hensyn til rommets innflytelse på støyen i det, beregnes ved å bruke formelen:

hvor er en koeffisient som tar hensyn til påvirkningen av nærfeltet; - romlig vinkel for stråling fra støykilden, rad.; - strålingsdirektivitetskoeffisient, hentet fra eksperimentelle data (til en første tilnærming, lik enhet); - avstand fra sentrum av støygiveren til det beregnede punktet i m; = - akustisk konstant i rommet, m; - gjennomsnittlig lydabsorpsjonskoeffisient indre overflater lokaler; - totalt areal av disse overflatene, m; - koeffisient som tar hensyn til forstyrrelsen av det diffuse lydfeltet i rommet.

De angitte verdiene, designpunkter og tillatte støystandarder er regulert for lokalene til forskjellige bygninger av SNiP 23/03/2003 "Støybeskyttelse". Hvis de beregnede SPL-verdiene overstiger den tillatte støystandarden i minst ett av de tre angitte frekvensbåndene, er det nødvendig å designe støyreduserende tiltak og midler.

De første dataene for den akustiske beregningen og utformingen av UHCR er:

- layoutdiagrammer brukt i konstruksjonen av strukturen; dimensjoner på maskiner, luftkanaler, kontrollbeslag, albuer, teer og luftfordelere;

- hastighet på luftbevegelse i strømnettet og grener - i henhold til tekniske spesifikasjoner og aerodynamiske beregninger;

- tegninger av det generelle arrangementet av lokaler som betjenes av HVAC - i henhold til data konstruksjons prosjekt strukturer;

- støyegenskaper til maskiner, reguleringsventiler og UAHV-luftfordelere - i henhold til den tekniske dokumentasjonen for disse produktene.

Maskinens støyegenskaper er følgende nivåer av støynivå for luftbåren støy i oktavfrekvensbånd i dB: - støynivå som forplanter seg fra maskinen inn i sugeluftkanalen; - forplantning av ultralydstøy fra maskinen inn i utløpskanalen; - Ultralydstøy som sendes ut av maskinkroppen til det omkringliggende rommet. Alle maskinstøykarakteristikk er for tiden bestemt på grunnlag av akustiske målinger i henhold til den aktuelle nasjonale eller internasjonale standarder og andre reguleringsdokumenter.

Støyegenskapene til lyddempere, luftkanaler, justerbare armaturer og luftfordelere presenteres av UZM luftbåren støy i oktavfrekvensbånd i dB:

- ultralydstøy generert av systemelementer når luftstrømmen passerer gjennom dem (støygenerering); - USM av støy som forsvinner eller absorberes i elementene i systemet når en strøm av lydenergi passerer gjennom dem (støyreduksjon).

Effektiviteten av støygenerering og reduksjon av UHCR-elementer bestemmes basert på akustiske målinger. Vi understreker at verdiene til og må angis i den relevante tekniske dokumentasjonen.

Behørig oppmerksomhet rettes mot nøyaktigheten og påliteligheten til den akustiske beregningen, som er inkludert i feilen til resultatet i form av og .

Beregning for lokalene der maskinen er installert

La det være en vifte i rom 1, hvor maskinen er installert, hvis lydeffektnivå, avgitt i suge-, utløpsrørledningen og gjennom maskinkroppen, er i dB, og. La viften ha en lyddemper med dempeeffektivitet i dB () installert på siden av utløpsrøret. Arbeidsplass er plassert i avstand fra bilen. Veggen som skiller rom 1 og rom 2 er plassert i avstand fra maskinen. Lydabsorpsjonskonstant for rom 1: = .

For rom 1 innebærer regnestykket å løse tre oppgaver.

1. oppgave. Overholdelse av tillatte støystandarder.

Hvis suge- og utløpsrørene fjernes fra maskinrommet, utføres beregningen av ultralydlyden i rommet der den er plassert ved å bruke følgende formler.

Oktav SPL ved designpunktet til rommet bestemmes i dB ved å bruke formelen:

hvor er støynivået som sendes ut av maskinkroppen, tatt i betraktning nøyaktighet og pålitelighet ved å bruke . Verdien angitt ovenfor bestemmes av formelen:

Hvis rommet inneholder n støykilder, SPL fra hver av dem ved designpunktet er lik , da bestemmes den totale SPL fra dem alle av formelen:

Som følge av akustisk beregning og utforming av VVS for rom 1, hvor maskinen er installert, skal det sikres at tillatte støystandarder er oppfylt på prosjekteringspunktene.

2. oppgave. Beregning av verdien av UZM i utløpskanalen fra rom 1 til rom 2 (rommet som luftkanalen passerer i transitt), nemlig verdien i dB, gjøres i henhold til formelen

3. oppgave. Beregning av verdien av ultralydstråling som sendes ut av en områdevegg med lydisolering av rom 1 inn i rom 2, nemlig verdien i dB, utføres i henhold til formelen

Resultatet av beregningen i rom 1 er således oppfyllelse av støystandarder i dette rommet og mottak av innledende data for beregningen i rom 2.

Beregning for lokaler som luftkanalen passerer i transitt

For rom 2 (for rom som luftkanalen passerer i transitt) innebærer beregningen å løse følgende fem oppgaver.

1. oppgave. Beregning av lydeffekten som sendes ut av veggene i luftkanalen inn i rom 2, nemlig å bestemme verdien i dB ved hjelp av formelen:

I denne formelen: - se ovenfor den andre oppgaven for rom 1;

=1,12 - ekvivalent tverrsnittsdiameter av luftkanalen med tverrsnittsareal;

- lengden på rommet 2.

Lydisolasjonen til veggene i en sylindrisk kanal i dB beregnes ved å bruke formelen:

hvor er den dynamiske elastisitetsmodulen til kanalveggmaterialet, N/m;

- indre diameter av luftkanalen i m;

- tykkelsen på luftkanalens vegg i m;


Lydisolasjonen til veggene til rektangulære luftkanaler beregnes ved å bruke følgende formel i DB:

hvor = er massen til en enhetsoverflate av kanalveggen (produktet av materialtettheten i kg/m med veggtykkelsen i m);

- geometrisk gjennomsnittlig frekvens av oktavbånd i Hz.

2. oppgave. Beregning av SPL ved designpunktet til rom 2, plassert i avstand fra den første støykilden (luftkanal), utføres i henhold til formelen, dB:

3. oppgave. Beregning av SPL ved designpunktet til rom 2 fra den andre støykilden (SPL sendt ut av veggen i rom 1 til rom 2 - verdi i dB) utføres i henhold til formelen, dB:

4. oppgave. Overholdelse av tillatte støystandarder.

Beregningen utføres ved å bruke formelen i dB:

Som et resultat av akustisk beregning og utforming av VVS for rom 2, som luftkanalen passerer i transitt, skal det sikres at tillatte støystandarder oppfylles på prosjekteringspunktene. Dette er det første resultatet.

5. oppgave. Beregning av verdien av UZM i utslippskanalen fra rom 2 til rom 3 (rom som betjenes av systemet), nemlig verdien i dB ved å bruke formelen:

Mengden av tap på grunn av utstråling av lydstøy fra veggene i luftkanaler på rette seksjoner av luftkanaler med lengdeenhet i dB/m er presentert i tabell 2. Det andre resultatet av beregningen i rom 2 er å få den innledende data for akustisk beregning av ventilasjonsanlegget i rom 3.

Beregning for lokaler som betjenes av systemet

I rom 3, betjent av SVKV (som systemet til syvende og sist er ment for), vedtas designpunkter og tillatte støystandarder i henhold til SNiP 23-03-2003 "Støybeskyttelse" og mandat.

For rom 3 innebærer regnestykket å løse to oppgaver.

1. oppgave. Beregningen av lydeffekten avgitt av luftkanalen gjennom luftutløpet inn i rom 3, nemlig bestemmelse av verdien i dB, foreslås utført som følger.

Spesielt problem 1 for lavhastighetssystem med lufthastighet v<< 10 м/с и = 0 и трех типовых помещений (см. ниже пример акустического расчета) решается с помощью формулы в дБ:

Her



() - tap i lyddemperen i rom 3;

() - tap i tee i rom 3 (se formel nedenfor);

- tap på grunn av refleksjon fra enden av kanalen (se tabell 1).

Generell oppgave 1 består av å løse mange av de tre typiske rommene ved å bruke følgende formel i dB:



Her er UZM for støy som forplanter seg fra maskinen inn i utløpsluftkanalen i dB, under hensyntagen til nøyaktigheten og påliteligheten til verdien (akseptert i henhold til den tekniske dokumentasjonen for maskinene);

- UZM av støy generert av luftstrømmen i alle elementene i systemet i dB (akseptert i henhold til den tekniske dokumentasjonen for disse elementene);

- USM av støy som absorberes og forsvinner under passering av en strøm av lydenergi gjennom alle elementene i systemet i dB (akseptert i henhold til den tekniske dokumentasjonen for disse elementene);

- verdien som tar hensyn til refleksjon av lydenergi fra endeutløpet av luftkanalen i dB er tatt i henhold til tabell 1 (denne verdien er null hvis den allerede inkluderer );

- en verdi lik 5 dB for lavhastighets UAHV (lufthastighet på motorveier er mindre enn 15 m/s), lik 10 dB for middels hastighet UVAV (lufthastighet på motorveier mindre enn 20 m/s) og lik 15 dB for høyhastighets UVAV (hastighet på motorveier under 25 m/s).

Tabell 1. Verdi i dB. Oktavband

Grunnlaget for utforming av lyddemping av ventilasjons- og klimaanlegg er akustisk beregning - en obligatorisk søknad til ventilasjonsprosjektet til ethvert anlegg. Hovedoppgavene til en slik beregning er: bestemmelse av oktavspekteret til luftbåren, strukturell ventilasjonsstøy ved designpunkter og den nødvendige reduksjonen ved å sammenligne dette spekteret med det tillatte spekteret i henhold til hygieniske standarder. Etter å ha valgt konstruksjons- og akustiske tiltak for å sikre nødvendig støyreduksjon, utføres en verifikasjonsberegning av forventede lydtrykknivåer ved de samme designpunktene, med hensyn til effektiviteten til disse tiltakene.

De første dataene for akustiske beregninger er støykarakteristikkene til utstyret - lydeffektnivåer (SPL) i oktavbånd med geometriske gjennomsnittsfrekvenser 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000, 8000 Hz. For veiledende beregninger kan justerte lydeffektnivåer for støykilder i dBA benyttes.

Beregningspunkter er lokalisert i menneskelige habitater, spesielt på installasjonsstedet til viften (i ventilasjonskammeret); i rom eller områder ved siden av installasjonsstedet for viften; i rom som betjenes av et ventilasjonssystem; i rom der luftkanaler passerer gjennom i transitt; i området av enheten for mottak eller utblåsing av luft, eller kun mottak av luft for resirkulering.

Det beregnede punktet er i rommet der viften er installert

Generelt avhenger lydtrykknivået i et rom av lydeffekten til kilden og retningsfaktoren for støyutslipp, antall støykilder, plasseringen av designpunktet i forhold til kilden og omsluttende bygningskonstruksjoner, størrelsen og akustikken. kvalitetene til rommet.

Oktavlydtrykknivåer skapt av viften(e) på installasjonsstedet (i ventilasjonskammeret) er lik:

hvor Фi er retningsfaktoren til støykilden (dimensjonsløs);

S er arealet av en imaginær kule eller en del av den som omgir kilden og passerer gjennom det beregnede punktet, m 2 ;

B er den akustiske konstanten til rommet, m2.

Beregningspunkter er plassert i området i tilknytning til bygget

Viftelyden går gjennom luftkanalen og stråler ut i det omkringliggende rommet gjennom et gitter eller sjakt, direkte gjennom veggene på viftehuset eller et åpent rør når viften er installert utenfor bygningen.

Hvis avstanden fra viften til designpunktet er mye større enn størrelsen, kan støykilden betraktes som en punktkilde.

I dette tilfellet bestemmes oktavlydtrykknivåene ved designpunkter av formelen

hvor L Pocti er oktavlydeffektnivået til støykilden, dB;

∆L Pneti - total reduksjon i lydeffektnivå langs lydutbredelsesbanen i luftkanalen i oktavbåndet som vurderes, dB;

∆L ni - lydstrålingsdirektivitetsindikator, dB;

r - avstand fra støykilden til det beregnede punktet, m;

W - romlig vinkel for lydstråling;

b a - lyddemping i atmosfæren, dB/km.

Akustisk beregning produsert for hvert av de åtte oktavbåndene i det auditive området (for hvilke støynivåer er normalisert) med geometriske gjennomsnittsfrekvenser på 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000, 8000 Hz.

For sentrale ventilasjons- og klimaanlegg med omfattende nettverk av luftkanaler er det kun tillatt å utføre akustiske beregninger for frekvenser på 125 og 250 Hz. Alle beregninger utføres med en nøyaktighet på 0,5 Hz og sluttresultatet avrundes til et helt antall desibel.

Når viften kjører i effektivitetsmoduser større enn eller lik 0,9, er maksimal virkningsgrad 6 = 0. Når viftens driftsmodus avviker med ikke mer enn 20 % av maksimum, antas virkningsgraden å være 6 = 2 dB, og når avviket er mer enn 20 % - 4 dB.

For å redusere nivået av lydeffekt som genereres i luftkanaler, anbefales det å ta følgende maksimale lufthastigheter: i hovedluftkanalene til offentlige bygninger og hjelpelokaler til industribygg 5-6 m/s, og i filialer - 2- 4 m/s. For industribygg kan disse hastighetene dobles.

For ventilasjonsanlegg med et omfattende nettverk av luftkanaler, gjøres akustiske beregninger kun for grenen til nærmeste rom (ved samme tillatte støynivå), og for ulike støynivåer - for grenen med lavest tillatt nivå. Akustiske beregninger for luftinntak og eksossjakter gjøres separat.

For sentraliserte ventilasjons- og luftkondisjoneringsanlegg med et omfattende nettverk av luftkanaler kan det kun gjøres beregninger for frekvenser på 125 og 250 Hz.

Når støy kommer inn i rommet fra flere kilder (fra tilførsels- og avtrekksgitter, fra enheter, lokale klimaanlegg osv.), velges flere designpunkter på arbeidsplassene nærmest støykildene. For disse punktene bestemmes oktavlydtrykknivåer fra hver støykilde separat.

Når forskriftskrav til lydtrykknivå varierer gjennom døgnet, utføres akustiske beregninger på laveste tillatte nivåer.

I det totale antallet støykilder m er det ikke tatt hensyn til kilder som skaper oktavnivåer ved designpunktet som er 10 og 15 dB under standard, når deres antall ikke er mer enn 3 og 10 hhv vifter er heller ikke tatt i betraktning.

Flere tilførsels- eller avtrekksrister fra én vifte jevnt fordelt i hele rommet kan betraktes som én støykilde når støy fra én vifte trenger gjennom dem.

Når flere kilder med samme lydeffekt er plassert i et rom, bestemmes lydtrykknivåene ved det valgte designpunktet av formelen

Kilder til støy i ventilasjonssystemer er en kjørende vifte, elektrisk motor, luftfordelere og luftinntaksenheter.

Basert på arten av dens forekomst, skilles aerodynamisk og mekanisk støy. Aerodynamisk støy er forårsaket av trykkpulsasjoner under rotasjon av viftehjulet med blader, samt på grunn av intens turbulisering av strømmen. Mekanisk støy oppstår som et resultat av vibrasjon av veggene i viftehuset, i lagrene og i transmisjonen.

Viften er preget av eksistensen av tre uavhengige veier for støyutbredelse: gjennom sugeluftkanalene, gjennom utløpsluftkanalene, gjennom veggene i huset inn i det omkringliggende rommet. I forsyningsanlegg er det farligste forplantningen av støy mot utslippssiden, i eksosanlegg - mot sugesiden. Lydtrykknivåer i disse retningene, målt i samsvar med standardene, er angitt i passdataene og katalogene til ventilasjonsutstyr.

For å redusere støy og vibrasjoner, tas en rekke forebyggende tiltak: nøye balansering av viftehjulet; bruk av vifter med lavere hastigheter (med blader buet bakover og maksimal effektivitet); festing av vifteenheter på vibrasjonsbaser; koble vifter til luftkanaler ved hjelp av fleksible innsatser; sikre tillatte lufthastigheter i luftkanaler, luftfordeling og luftinntak.

Dersom ovennevnte tiltak ikke er nok, brukes spesielle støydempere for å redusere støy i ventilerte rom.

Lyddempere finnes i rør-, plate- og kammertyper.

Rørformede lyddempere er laget i form av en rett seksjon av en metallluftkanal med et rundt eller rektangulært tverrsnitt, foret på innsiden med lydabsorberende materiale, og brukes med et tverrsnittsareal av luftkanaler opp. til 0,25 m2.

For store seksjoner brukes platelyddempere, hvis hovedelement er en lydabsorberende plate - en metallboks perforert på sidene, fylt med lydabsorberende materiale. Platene er installert i et rektangulært hus.

Lyddempere monteres vanligvis i forsyningsmekaniske ventilasjonsanlegg til offentlige bygg på utløpssiden, og i avtrekksanlegg på sugesiden. Behovet for å installere støydempere bestemmes basert på akustisk beregning av ventilasjonssystemet. Betydningen av akustisk beregning:

1) det tillatte lydtrykknivået for et gitt rom er etablert;

2) lydeffektnivået til viften bestemmes;

3) reduksjonen i lydtrykknivået i ventilasjonsnettverket bestemmes (på rette seksjoner av luftkanaler, i tees, etc.);

4) lydtrykknivået bestemmes ved designpunktet til rommet nærmest viften på utløpssiden for tilførselssystemet og på sugesiden for eksosanlegget;

5) lydtrykknivået ved designpunktet til rommet sammenlignes med det tillatte nivået;

6) hvis den overskrides, velges en lyddemper med nødvendig design og lengde, og lyddemperens aerodynamiske motstand bestemmes.

SNiP etablerer tillatte lydtrykknivåer, dB, for ulike rom ved geometriske middelfrekvenser: 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000, 8000 Hz. Viftestøy er mest intens i lave oktavbånd (opptil 300 Hz), derfor utføres i kursprosjektet akustiske beregninger i oktavbånd på 125, 250 Hz.

I kursprosjektet er det nødvendig å gjennomføre en akustisk beregning av forsyningsventilasjonssystemet til levetidssenteret og velge en støydemper. Nærmeste rom på vifteutløpssiden er observasjonsrom (vaktrom) mål 3,7x4,1x3 (h) m, volum 45,5 m 3, luft kommer inn gjennom lamellgitter type P150 mål 150x150 mm. Luftutløpshastigheten overstiger ikke 3 m/s. Luften fra gitteret kommer ut parallelt med taket (vinkel Θ = 0°). En radialvifte VTs4 75-4 er installert i tilførselskammeret med følgende parametere: kapasitet L = 2170 m 3 /h, utviklet trykk P = 315,1 Pa, rotasjonshastighet n = 1390 rpm. Viftehjuldiameter D=0,9 ·D nom.

Designdiagrammet for luftkanalgrenen er vist i fig. 13.1a

1) Still inn akseptabelt lydtrykknivå for et gitt rom.

2) Vi bestemmer oktannivået til lydstyrken til aerodynamisk støy som sendes ut i ventilasjonsnettverket fra utløpssiden, dB, ved å bruke formelen:

Siden vi utfører beregningen for to oktanbånd, er det praktisk å bruke tabellen. Resultatene av beregning av oktavlydeffektnivået til aerodynamisk støy som sendes ut i ventilasjonsnettet fra utløpssiden er lagt inn i tabell. 13.1.

3) Bestem reduksjonen i lydeffekt i elementene i ventilasjonsnettet, dB:

hvor er summen av reduksjoner i lydtrykknivået i ulike elementer i luftkanalnettet før inn i designrommet.

3.1. Redusere lydeffektnivået i deler av en sirkulær metallkanal:

Verdien av å redusere lydeffektnivået i metallluftkanaler med sirkulært tverrsnitt tas iht.

3.2. Reduksjonen i lydeffektnivå i jevne svinger av luftkanaler bestemmes av. Med en jevn sving med en bredde på 125-500 mm - 0 dB.

3.3. Nedgang i oktan lydeffektnivåer i grenen, dB:

hvor m n er forholdet mellom tverrsnittsarealene til luftkanalene;

Snittareal av grenkanalen, m2;

Tverrsnittsareal av luftkanalen før grenen, m2;

Totalt tverrsnittsareal av grenluftkanaler, m2.

Forgreningsnoder for ventilasjonssystemet (Fig. 13.1a) er vist i Figurene 13.1, 13.2,13.3,13.4

Node 1 Fig. 13.1.

Beregning for 125 Hz og 250 Hz bånd.

For en tee - sving (node ​​1):

Node 2 Fig. 13.2.

For en tee - sving (node ​​2):

Node 3 Fig. 13.3.

For en tee - sving (node ​​3):

Node 4 Fig. 13.4.

For en tee - sving (node ​​4):

3.4. Lydeffekttap som følge av lydrefleksjon fra P150-tilførselsgitteret for en frekvens på 125 Hz - 15 dB, 250 Hz - 9 dB.

Total reduksjon i lydeffektnivå i ventilasjonsnett til prosjekteringsrom

I 125 Hz oktanbåndet:

I oktanbåndet 250 Hz:

4) Vi bestemmer oktanlydtrykknivåene ved designpunktet til rommet. Med et romvolum på opptil 120 m3 og med designpunktet plassert minst 2 m fra gitteret, kan gjennomsnittlig romoktanlydtrykknivå i rommet, dB, bestemmes:

B er konstanten til rommet, m2.

Romkonstanten i oktanfrekvensbånd bør bestemmes av formelen

Siden oktavlydeffektnivået ved det beregnede punktet i rommet er mindre enn tillatt (for den geometriske gjennomsnittsfrekvensen 125 48,5<69; для среднегеометрической частоты 250 53,6< 63) ,то шумоглушитель устанавливать не стоит.