Състав на турбината пт 80 100 130 13. Работа на парната турбина

Въведение

За големи инсталации от всички индустрии с висока консумация на топлина оптималната система за енергийно захранване е от районна или промишлена когенерация.

Процесът на производство на електроенергия в когенерационните централи се характеризира с повишена топлинна ефективност и по-висока енергийна ефективност в сравнение с кондензните електроцентрали. Това се обяснява с факта, че в нея се използва отпадната топлина на турбината, която се отклонява към студен източник (приемник на топлина от външен консуматор).

В работата е извършено изчисляването на топлинната схема на електроцентралата на базата на производствената топлоенергийна турбина PT-80/100-130/13, работеща в проектен режим при температура на външния въздух.

Задачата за изчисляване на топлинната схема е да се определят параметрите, дебитите и посоките на потока на работния флуид в агрегати и възли, както и общата консумация на пара, електрическата мощност и показателите за топлинна ефективност на станцията.

Описание на основната термична диаграма на турбинната инсталация PT-80/100-130/13

Електрическият блок с мощност 80 MW се състои от барабанен котел високо наляганеЕ-320/140, турбини ПТ-80/100-130/13, генератор и спомагателно оборудване.

Захранващият блок има седем избора. Възможно е извършване на двустепенно нагряване на мрежова вода в турбинната инсталация. Има главен и пиков бойлер, както и PVC, който се включва, ако бойлерът не може да осигури необходимото загряване на мрежовата вода.

Прясна пара от котела с налягане 12,8 MPa и температура 555 0 C постъпва в HPC на турбината и след изчерпване се изпраща към HPC на турбината, а след това към HPC. След като се изработи, парата тече от LPC към кондензатора.

Силовият агрегат за регенерация има три нагревателя с високо налягане (HPH) и четири нагревателя с ниско налягане (LPH). Нагревателите са номерирани от опашката на турбинния агрегат. Кондензатът от нагревателната пара HPH-7 се каскадира в HPH-6, в HPH-5 и след това в деаератора (6 atm). Отводняването на кондензат от LPH4, LPH3 и LPH2 също се извършва каскадно в LPH1. След това, от LPH1, кондензатът от нагревателната пара се изпраща към CM1 (виж PRT2).

Основният кондензат и захранващата вода се нагряват последователно в PE, SH и PS, в четири нагревателя ниско налягане(HDPE), в деаератор от 0,6 MPa и в три нагревателя с високо налягане (HPE). Парата се подава към тези нагреватели от три регулируеми и четири нерегулирани турбинни пароизвличания.

Блокът за подгряване на вода в отоплителната мрежа разполага с котелна инсталация, състояща се от долен (PSG-1) и горен (PSG-2) мрежови нагреватели, захранвани съответно с пара от 6-та и 7-ма селекции и PVK. Кондензатът от горните и долните мрежови нагреватели се подава от дренажни помпи към смесители SM1 между LPH1 и LPH2 и SM2 между нагреватели LPH2 и LPH3.

Температурата на загряване на захранващата вода е в рамките на (235-247) 0 С и зависи от първоначалното налягане на прясна пара, количеството на подгряване в HPH7.

Първият пароизвличане (от HPC) се използва за загряване на захранваща вода в HPH-7, вторият пароизвличане (от HPC) - до HPH-6, третият (от HPC) - до HPH-5, D6ata, за производство; четвъртият (от CSD) - в LPH-4, петият (от CSD) - в LPH-3, шестият (от CSD) - в LPH-2, деаератор (1,2 atm), в PSG2, в PSV; седмият (от CND) - в PND-1 и PSG1.

За да компенсирате загубите, в схемата е предвидена ограда сурова вода. Суровата вода се нагрява в нагревателя за сурова вода (RWS) до температура от 35 ° C, след което след преминаване химическа обработка, влиза в деаератора 1.2 ата. За подгряване и обезвъздушаване на допълнителната вода се използва топлината на парата от шестата екстракция.

Парата от уплътнителните пръти в количество D pcs = 0,003D 0 отива в деаератора (6 atm). Парата от крайните уплътнителни камери се насочва към SH, от средните уплътнителни камери към PS.

Продухване на котела - двустепенно. Парата от разширителя на 1-ви етап отива към деаератора (6 атм), от разширителя на 2-ра степен към деаератора (1,2 атм). Водата от разширителя на 2-ри етап се подава към мрежовия водопровод, за частично попълване на загубите в мрежата.

Фигура 1. Схематична схема на топлоелектрическа централа на базата на TU PT-80/100-130/13

Задача за курсов проект
Студент: Онучин Д.М..

Тема на проекта: Изчисляване на топлинната схема на PTU PT-80/100-130/13
Данни за проекта

P 0 \u003d 130 kg / cm 2;

;

;

Q t \u003d 220 MW;

;

.

Натиск при нерегламентирани тегления - от референтни данни.

Подготовка на допълнителна вода - от атмосферния деаератор "Д-1.2".
Обемът на селищната част

1. 
   Проектно изчисляване на PTU в системата SI за номинална мощност.
2. 
   Определяне на енергийни показатели на работата на професионалните училища.
3. 
   Изборът на помощно оборудване за професионалните училища.

1. Изходни справочни данни
Основните показатели на турбината PT-80/100-130.

Маса 1.

Турбината има 8 нерегулирани пароизвличания, предназначени за загряване на захранващата вода в нагревателите с ниско налягане, деаератор, нагреватели с високо налягане и за захранване на задвижващата турбина на основната захранваща помпа. Отработената пара от турбо задвижването се връща обратно към турбината.
Таблица 2.

Турбината разполага с две нагревателни пароотвеждания, горен и долен, предназначени за едно и двустепенно нагряване на мрежова вода. Отоплителните извличания имат следните граници за регулиране на налягането:

Горна 0,5-2,5 kg / cm 2;

По-ниски 0,3-1 kg/cm 2 .

2. Изчисляване на котелната инсталация

WB - горен котел;

NB - долен бойлер;

Обр - обратна мрежова вода.

D WB, D NB - парният поток съответно към горния и долния бойлер.

Температурна графика: t pr / t o br \u003d 130 / 70 C;

T pr = 130 0 C (403 K);

T arr = 70 0 C (343 K).

Определяне на параметрите на парата при отоплителни екстракции

Приемаме равномерно отопление на VSP и NSP;

Приемаме стойността на подгряване в мрежовите нагреватели
.

Приемаме загуби на налягане в тръбопроводите
.

Налягането на горния и долния извличане от турбината за VSP и LSP:

бар;

бар.
h WB =418,77 kJ/kg

h NB \u003d 355,82 kJ / kg

D WB (h 5 - h WB /) \u003d K W SV (h WB - h NB) →

→ D WB =1,01∙870,18(418,77-355,82)/(2552,5-448,76)=26,3 kg/s

D NB h 6 + D WB h WB / + K W SV h ​​OBR \u003d KW SV h ​​NB + (D WB +D NB) h NB / →

→ D NB \u003d / (2492-384,88) = 25,34 kg / s

D WB + D NB \u003d D B \u003d 26,3 + 25,34 = 51,64 kg / s

3. Конструиране на процеса на разширение на парата в турбината
Да вземем загубата на налягане в устройствата за разпределение на пара на цилиндрите:

;

;

;

В този случай налягането на входа на цилиндрите (зад управляващите клапани) ще бъде:

Процесът в h,s-диаграмата е показан на фиг. 2.

4. Баланс на пара и захранваща вода.

• 
  Предполагаме, че крайните уплътнения (D KU) и парните ежектори (D EP) получават пара с по-висок потенциал.
• 
  Отработената пара от крайните уплътнения и от ежекторите се насочва към нагревателя на пълнителя. Приемаме отопление на конденза в него:

• 
  Отработената пара в охладителите на ежектора се насочва към ежекторния нагревател (EP). Отопление в него:

• 
  Приемаме потока на пара към турбината (D) като известна стойност.
• 
  Вътрешностанционни загуби на работния флуид: D UT =0,02D.
• 
  Консумацията на пара за крайните уплътнения ще бъде 0,5%: D KU = 0,005D.
• 
  Консумацията на пара за главните ежектори ще бъде 0,3%: D EJ = 0,003D.

Тогава:

• 
  Консумацията на пара от котела ще бъде:

• 
  Защото барабанен котел, е необходимо да се вземе предвид продухването на котела.

D prod = 0,015D \u003d 1,03D K = 0,0154D.

• 
  Количеството захранваща вода, подавано към котела:

• 
  Допълнително количество вода:

Загуби на кондензат за производството:

(1-K pr) D pr \u003d (1-0,6) ∙ 75 = 30 kg / s.

Налягането в барабана на котела е приблизително 20% по-високо от налягането на прясната пара в турбината (поради хидравлични загуби), т.е.

P q.v. =1.2P 0 =1.2∙12.8=15.36 MPa →
kJ/kg.

Налягането в разширителя за непрекъснато продухване (CRP) е с около 10% по-високо, отколкото в деаератора (D-6), т.е.

P RNP = 1,1P d = 1,1 ∙ 5,88 = 6,5 бара →

→
kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

D P.R. \u003d β ∙ D prod = 0,438 0,0154D = 0,0067D;

Д В.Р. \u003d (1-β) D prod \u003d (1-0,438) 0,0154D = 0,00865D.
D ext \u003d D ut + (1-K pr) D pr + D v.r. =0,02D+30+0,00865D=0,02865D+30.

Определяме консумацията на мрежова вода чрез мрежови нагреватели:

Приемаме течове в топлоснабдителната система на 1% от количеството циркулираща вода.

По този начин, необходимата производителност на хим. пречистване на водата:

5. Определяне на параметрите на пара, захранваща вода и кондензат от PTS елементи.
Приемаме загубата на налягане в тръбопроводите за пара от турбината към нагревателите на регенеративната система в размер на:

Определянето на параметрите зависи от конструкцията на нагревателите ( виж фиг. 3). В изчислената схема всички HDPE и LDPE са повърхностни.

В хода на основния кондензат и захранваща вода от кондензатора до котела определяме параметрите, от които се нуждаем.

5.1. Пренебрегваме увеличаването на енталпията в кондензатната помпа. Тогава параметрите на кондензата преди EP:

0,04 бара
29°С,
121,41 kJ/kg.

5.2. Приемаме нагряването на основния кондензат в ежекторния нагревател за 5°C.

34 °С; kJ/kg.

5.3. Приема се, че нагряването на водата в нагревателя на пълнителя (SH) е 5°С.

39 °С,
kJ/kg.

5.4. PND-1 - деактивиран.

Храни се с пара от селекция VI.

69,12 °С,
289,31 kJ / kg \u003d h d2 (дренаж от HDPE-2).

°С,
4,19∙64,12=268,66kJ/kg

Храни се с пара от V селекцията.

Налягане на нагревателната пара в тялото на нагревателя:

96,7 °С,
405,21 kJ/kg;

Параметри на водата зад нагревателя:

°С,
4,19∙91,7=384,22 kJ/kg.

Предварително задаваме повишаването на температурата поради смесване на потоците пред LPH-3 от
, т.е. ние имаме:

Храни се с пара от IV селекция.

Налягане на нагревателната пара в тялото на нагревателя:

140,12°С,
589,4 kJ/kg;

Параметри на водата зад нагревателя:

°С,
4,19∙135,12=516,15 kJ/kg.

Параметри на нагревателната среда в дренажния охладител:

5.8. Деаератор за захранваща вода.

Деаераторът на захранващата вода работи при постоянно налягане на парата в корпуса

R D-6 = 5,88 bar → t D-6 H = 158 ˚C, h ’D-6 = 667 kJ / kg, h ”D-6 = 2755,54 kJ / kg,

5.9. Захранваща помпа.

Да вземем ефективността на помпата
0,72.

Налягане на изпускане: MPa. °C и параметрите на нагревателната среда в дренажния охладител:
Параметри на парата в парния охладител:

°C;
2833,36 kJ/kg.

Задаваме отоплението в OP-7 равно на 17,5 ° С. Тогава температурата на водата зад HPH-7 е равна на °С, а параметрите на нагревателната среда в дренажния охладител са:

°C;
1032,9 kJ/kg.

Налягането на захранващата вода след HPH-7 е:

Параметри на водата зад самия нагревател.

Отоплителна парна турбина PT-80/100-130/13 с промишлен и отоплителен извличане на пара е предназначена за директно задвижване на електрогенератор TVF-120-2 със скорост на въртене 50 об/мин и отделяне на топлина за производствени и отоплителни нужди.

Номиналните стойности на основните параметри на турбината са дадени по-долу.

Мощност, MW

номинал 80

максимум 100

Номинални параметри на парата

налягане, MPa 12,8

температура, 0 С 555

Разход на извлечена пара за производствени нужди, t/h

номинал 185

максимум 300

Граници на промяна на налягането на парата при контролирано извличане на отопление, MPa

горна 0,049-0,245

по-ниска 0,029-0,098

Натиск за избор на производство 1.28

Температура на водата, 0 С

хранителна 249

охлаждане 20

Разход на охлаждаща вода, t/h 8000

Турбината има следните регулируеми изсмуквания на пара:

производство с абсолютно налягане (1,275 0,29) MPa и две селекции на нагряване - горната с абсолютно налягане в диапазона 0,049-0,245 MPa и долната с налягане в диапазона 0,029-0,098 MPa. Налягането на извличане на нагряване се регулира с помощта на една управляваща диафрагма, монтирана в горната нагревателна екстракционна камера. Поддържа се регулирано налягане в отоплителните отвеждания: в горния аспиратор - когато са включени и двете отоплителни аспирации, в долния аспиратор - когато е включена едната долна аспирация. Мрежовата вода през мрежовите нагреватели на долния и горния етап на отопление трябва да се предава последователно и в равни количества. Потокът на водата, преминаващ през мрежовите нагреватели, трябва да се контролира.

Турбината е едновалов двуцилиндров агрегат. Пътят на потока HPC има едноредов контролен етап и 16 степени на налягане.

Поточната част на LPC се състои от три части:

първият (до горния изход за отопление) има степен на управление и 7 степени на налягане,

вторият (между нагревателните кранове) две степени на налягане,

третият - етап на управление и две степени на налягане.

Роторът за високо налягане е изкован от една част. Първите десет диска на ротора с ниско налягане са изковани интегрално с вала, останалите три диска са монтирани.

Пароразпределение на турбината - дюза. На изхода от HPC част от парата отива за контролирано производствено извличане, останалата част отива в LPC. Отоплителните извличания се извършват от съответните LPC камери.

За да се намали времето за загряване и да се подобрят условията за стартиране, се осигурява парно нагряване на фланци и шпилки и подаване на жива пара към предното уплътнение на HPC.

Турбината е оборудвана с блокиращо устройство, което върти вала на турбинния агрегат с честота 3,4 об/мин.

Апаратът с лопатки на турбината е проектиран да работи при мрежова честота от 50 Hz, което съответства на скорост на ротора на турбинния агрегат от 50 rpm (3000 rpm). Позволен дълга работатурбини с честотно отклонение в мрежата 49,0-50,5 Hz.

Тип парна турбина ПТ-60-130/13– кондензационен, с две регулируеми пароотвеждания. Номинална мощност 60 000 kW (60 MW) при 3 000 rpm. Турбината е проектирана директно да задвижва типа алтернатор TVF-63-2с мощност 63 000 kW, с напрежение на клемите на генератора 10 500 V, монтиран на общ фундамент с турбина. Турбината е снабдена с регенеративно устройство - за нагряване на захранваща вода и трябва да работи с кондензатор. Когато турбината работи без контролирани екстракции (чисто кондензационен режим), се допуска натоварване от 60 MW.

Тип парна турбина ПТ-60-130/13проектирани за следните параметри:

• налягане на прясна пара пред автоматичния спирателен вентил (ASK) 130 атм;
• температура на прясна пара пред ASC 555 ºС;
• количеството охлаждаща вода, преминаваща през кондензатора (при проектна температура на входа в кондензатора 20 ºС) 8000 m/h;
• прогнозният максимален разход на пара при номинални параметри е 387 t/h.

Турбината има две регулируеми изсмуквания на пара: промишлениС номинално налягане 13 ата и когенерацияс номинално налягане 1,2 атм. Производството и извличането на топлина имат следните граници за контрол на налягането:

• производство 13+3 АТА;
• нагряване 0,7-2,5 ата.

Турбината е едновалов двуцилиндров агрегат. цилиндър с високо наляганеима етап на управление с една корона и 16 степени на налягане. Цилиндър с ниско наляганесе състои от две части, от които частта със средно налягане има етап на управление и 8 степени на налягане, а частта с ниско налягане има етап на управление и 3 степени на налягане.

Всички дискове на ротора за високо налягане са изковани интегрално с вала. Първите десет диска на ротора с ниско налягане са изковани интегрално с вала, останалите четири диска са надвиснали.

Роторите HP и LPC са свързани помежду си посредством гъвкава връзка. Роторите на цилиндъра за ниско налягане и генератора са свързани посредством твърда връзка. nRVD = 1800 rpm, nRPD = 1950 rpm.

Ковано ротор HPC турбина ПТ-60-130/13има относително дълъг преден край на вала и венчелистче (без ръкави) дизайн на лабиринтни уплътнения. При тази конструкция на ротора дори леко захващане на вала от гребените на крайните или междинните уплътнения причинява локално нагряване и еластично отклонение на вала, което води до вибрации на турбината, задействане на бандажните шипове, лопатките на ротора и увеличаване на радиалните хлабини в междинните и обвивните уплътнения. Обикновено отклонението на ротора се появява в зоната на работната скорост от 800-1200 rpm. при пускане на турбината или по време на изтичане на роторите, когато тя е спряна.

Турбината се доставя въртящо устройство, въртейки ротора със скорост 3,4 rpm. Устройството за завъртане се задвижва от електродвигател с ротор с катерична клетка.

Турбината има дюза разпределение на парата. Свежата пара се подава в свободно стояща парова кутия, в която е разположен автоматичен затвор, откъдето парата протича през байпасни тръби към клапаните за управление на турбината. разположени в парни кутии, заварени в предната част на цилиндъра на турбината. Минималното преминаване на пара в кондензатора се определя от режимната диаграма.

Турбината е оборудвана устройство за измиване, което позволява промиване на потока на турбината в движение, със съответно намален товар.

За да се намали времето за загряване и да се подобрят условията за стартиране на турбината, са предвидени HPC фланци и шпилки, както и подаване на жива пара към предното уплътнение на HPC. За осигуряване на правилния режим на работа и дистанционно управление на системата по време на стартиране и спиране на турбината се осигурява групов дренаж чрез дренажен разширителв кондензатора.

Изпратете вашата добра работа в базата от знания е лесно. Използвайте формуляра по-долу

Студенти, специализанти, млади учени, които използват базата от знания в своето обучение и работа, ще Ви бъдат много благодарни.

публикувано на http://www.allbest.ru/

анотация

В това срочна писмена работаизчисляването на основната топлинна схема на централата на базата на когенерацията въздушна турбина

PT-80/100-130/13 при температура околен свят, се изчисляват системата за регенеративно отопление и мрежови нагреватели, както и топлинната ефективност на турбинната инсталация и силовия блок.

Приложението показва схематична термична диаграма на базата на турбинна инсталация PT-80/100-130/13, графика на температурите на мрежовата вода и топлинния товар, h-s диаграма на разширението на парата в турбината, диаграма на режимите на PT -80/100-130/13 турбинна инсталация, общ изглед на нагревателя високо налягане PV-350-230-50, спецификация общ изглед PV-350-230-50, нарязани по дължинатурбинна инсталация PT-80/100-130/13, спецификация на общия изглед на спомагателното оборудване, включено в схемата на ТЕЦ.

Работата е съставена на 45 листа и включва 6 таблици и 17 илюстрации. В работата са използвани 5 литературни източника.

• Въведение
• Преглед на научна и техническа литература (Технологии за производство на електрическа и топлинна енергия)
• 1. Описание на основната термична диаграма на турбинната инсталация PT-80/100-130/13
• 2. Изчисляване на главната термична диаграма на турбинната инсталация PT-80/100-130/13 в режим на повишено натоварване
• 2.1 Изходни данни за изчисление
• 2.2
• 2.3 Изчисляване на параметрите на процеса на разширение на парата в турбинните отделения вз- Сдиаграма
• 2.4
• 2.5
• 2.6
• 2.6.1 Мрежова отоплителна инсталация (бойлер)
• 2.6.2 Регенеративни нагреватели с високо налягане и захранваща инсталация (помпа)
• 2.6.3 Деаератор за захранваща вода
• 2.6.4 Нагревател за сурова вода
• 2.6.5
• 2.6.6 Допълнителен деаератор за вода
• 2.6.7
• 2.6.8 кондензатор
• 2.7
• 2.8 Енергиен баланс на турбинния агрегат PT-80/100-130/13
• 2.9
• 2.10
• Заключение
• Библиография
• Въведение
• За големи инсталации от всички индустрии с висока консумация на топлина оптималната система за енергийно захранване е от районна или промишлена когенерация.
• Процесът на производство на електроенергия в когенерационните централи се характеризира с повишена топлинна ефективност и по-висока енергийна ефективност в сравнение с кондензните електроцентрали. Това се обяснява с факта, че в нея се използва отпадната топлина на турбината, която се отклонява към студен източник (приемник на топлина от външен консуматор).
• В работата е извършено изчисляването на топлинната схема на електроцентралата на базата на производствената топлоенергийна турбина PT-80/100-130/13, работеща в проектен режим при температура на външния въздух.
• Задачата за изчисляване на топлинната схема е да се определят параметрите, дебитите и посоките на потока на работния флуид в агрегати и възли, както и общата консумация на пара, електрическата мощност и показателите за топлинна ефективност на станцията.
• 1. Описание на основната термична диаграма на турбинната инсталация PT-80/100-130/13

Електрическият блок с мощност 80 MW се състои от барабанен котел с високо налягане Е-320/140, турбина PT-80/100-130/13, генератор и спомагателно оборудване.

Захранващият блок има седем избора. Възможно е извършване на двустепенно нагряване на мрежова вода в турбинната инсталация. Има главен и пиков бойлер, както и PVC, който се включва, ако бойлерът не може да осигури необходимото загряване на мрежовата вода.

Прясна пара от котела с налягане 12,8 MPa и температура 555 0 постъпва в HPC на турбината и след като се изработи, се изпраща към HP на турбината, а след това към HP. След като се изработи, парата тече от LPC към кондензатора.

Силовият агрегат за регенерация има три нагревателя с високо налягане (HPH) и четири нагревателя с ниско налягане (LPH). Нагревателите са номерирани от опашката на турбинния агрегат. Кондензатът от нагревателната пара HPH-7 се каскадира в HPH-6, в HPH-5 и след това в деаератора (6 atm). Отводняването на кондензат от LPH4, LPH3 и LPH2 също се извършва каскадно в LPH1. След това, от LPH1, кондензатът от нагревателната пара се изпраща към CM1 (виж PRT2).

Основният кондензат и захранващата вода се нагряват последователно в PE, SH и PS, в четири нагревателя с ниско налягане (LPH), в деаератор 0,6 MPa и в три нагревателя с високо налягане (HPV). Парата се подава към тези нагреватели от три регулируеми и четири нерегулирани турбинни пароизвличания.

Блокът за подгряване на вода в отоплителната мрежа разполага с котелна инсталация, състояща се от долен (PSG-1) и горен (PSG-2) мрежови нагреватели, захранвани съответно с пара от 6-та и 7-ма селекции и PVK. Кондензатът от горните и долните мрежови нагреватели се подава от дренажни помпи към смесители SM1 между LPH1 и LPH2 и SM2 между нагреватели LPH2 и LPH3.

Температурата на загряване на захранващата вода е в рамките на (235-247) 0 С и зависи от първоначалното налягане на прясна пара, количеството на подгряване в HPH7.

Първият пароизвличане (от HPC) се използва за загряване на захранваща вода в HPH-7, вторият пароизвличане (от HPC) - до HPH-6, третият (от HPC) - до HPH-5, D6ata, за производство; четвъртият (от CSD) - в LPH-4, петият (от CSD) - в LPH-3, шестият (от CSD) - в LPH-2, деаератор (1,2 atm), в PSG2, в PSV; седмият (от CND) - в PND-1 и PSG1.

За да компенсира загубите, схемата предвижда прием на сурова вода. Суровата вода се нагрява в бойлера за суров бойлер (RWS) до температура 35 o C, след което след химическа обработка постъпва в деаератора 1,2 ата. За подгряване и обезвъздушаване на допълнителната вода се използва топлината на парата от шестата екстракция.

Парата от уплътнителните пръти в количество D pcs = 0,003D 0 отива в деаератора (6 atm). Парата от крайните уплътнителни камери се насочва към SH, от средните уплътнителни камери към PS.

Продухване на котела - двустепенно. Парата от разширителя на 1-ви етап отива към деаератора (6 атм), от разширителя на 2-ра степен към деаератора (1,2 атм). Водата от разширителя на 2-ри етап се подава към мрежовия водопровод, за частично попълване на загубите в мрежата.

Фигура 1. Схематична схема на топлоелектрическа централа на базата на TU PT-80/100-130/13

2. Изчисляване на принципната термична диаграма на турбинна инсталацияпт-80/100-130/13 в режим на високо натоварване

Изчисляването на основната термична схема на турбинната инсталация се базира на дадения дебит на пара за турбината. В резултат на изчислението определете:

? електрическа мощност на турбинния агрегат - Уд;

? енергийна ефективност на турбинната централа и ТЕЦ като цяло:

б. коефициент полезно действиеТЕЦ за производство на електроенергия;

в коефициент на ефективност на ТЕЦ за производство и доставка на топлинна енергия за отопление;

г. специфичен разход на референтно гориво за производство на електроенергия;

д. Специфичен разход на еталонно гориво за производство и доставка на топлинна енергия.

2.1 Изходни данни за изчисление

Налягане на жива пара -

Температура на прясна пара -

Налягане в кондензатора - P to = 0,00226 MPa

Параметри за избор на производство на пара:

консумация на пара -

даване - ,

обратен - .

Консумация на прясна пара за турбината -

Стойностите на ефективността на елементите на топлинната верига са дадени в таблица 2.1.

Таблица 2.1. Коефициент на ефективност на елементите на топлинната верига

2.2 Изчисляване на наляганията в турбинни екстракции

Топлинно натоварванеТЕЦ се определя от нуждите на производствения консуматор на пара и подаването на топлина на външен потребител за отопление, вентилация и топла вода.

За да се изчислят характеристиките на топлинната ефективност на когенерационна централа с индустриална топлинна и електрическа турбина в режим на повишено натоварване (под -5ºС), е необходимо да се определи налягането на парата в изпускането на турбината. Това налягане се задава въз основа на изискванията на индустриалния потребител и температурна графикамрежова вода.

В тази курсова работа се приема постоянно извличане на пара за технологичните (промишлени) нужди на външен консуматор, което е равно на налягането, което съответства на номиналната работа на турбината, следователно налягането в нерегулираните турбинни екстракции No 1 и № 2 е:

Параметрите на парата в екстракциите на турбината при номинален режим са известни от основните й параметри. спецификации.

Необходимо е да се определи действителната (т.е. за даден режим) стойност на налягането при извличането на топлина. За да направите това, се извършва следната последователност от действия:

1. Според зададената стойност и избраната (зададената) температурна графика на отоплителната мрежа определяме температурата на мрежовата вода зад мрежовите нагреватели при дадена външна температура T NAR

TСлънце = T O.S + b CHP ( T P.S - TОПЕРАЦИОННА СИСТЕМА)

T BC \u003d 55,6 + 0,6 (106,5 - 55,6) = 86,14 0 C

2. Според приетата стойност на преохлаждане на водата и и стойност T BC намираме температурата на насищане в мрежовия нагревател:

= Tслънце + и

86,14 + 4,3 \u003d 90,44 0 С

След това, според таблиците за насищане за вода и пара, определяме налягането на парата в мрежовия нагревател Р BC = 0,07136 MPa.

3. Топлинното натоварване на долния мрежов нагревател достига 60% от общото натоварване на котелното помещение

T NS = T O.S + 0,6 ( TСРЕЩУ - TОПЕРАЦИОННА СИСТЕМА)

t NS = 55,6 + 0,6 (86,14 - 55,6) = 73,924 0 C

Според таблиците за насищане за вода и пара, ние определяме налягането на парата в мрежовия нагревател Р H C \u003d 0,04411 MPa.

4. Определяме налягането на парата в когенерационните (регулирани) извличания № 6, № 7 на турбината, като се вземат предвид приетите загуби на налягане през тръбопроводи:

където се приемат загуби в тръбопроводи и системи за управление на турбината:; ;

5. Според стойността на налягането на парата ( Р 6 ) в отоплителния извличане № 6 на турбината уточняваме налягането на парата в нерегулираните екстракции на турбината между промишлената екстракция № 3 и контролираната топлинна екстракция № 6 (съгласно уравнението на Флюгел-Стодола):

където д 0 , д, Р 60 , Р 6 - дебит на пара и налягане в извличането на турбината съответно в номиналния и изчисления режим.

2.3 Изчисляване на параметрипроцес на разширение на пара в отделенията на турбината вз- Сдиаграма

Съгласно описания по-долу метод и стойностите на наляганията в екстракциите, намерени в предишния параграф, изграждаме диаграма на процеса на разширение на парата по пътя на потока на турбината при T легло=- 15 є ОТ.

Точка на пресичане на з, с- изобарната диаграма с изотерма определя енталпията на прясната пара (точка 0 ).

Загубата на налягането на жива пара в спирателните и контролните клапани и пътя на пусковата пара при напълно отворени клапани е приблизително 3%. Следователно налягането на парата пред първия етап на турбината е:

На з, с- диаграмата показва пресечната точка на изобара с нивото на енталпия на прясна пара (точка 0 /).

За да изчислим параметрите на парата на изхода на всяко турбинно отделение, имаме стойностите на вътрешната относителна ефективност на отделенията.

Таблица 2.2. Вътрешна относителна ефективност на турбината по отделения

От получената точка (точка 0 /) се изтегля линия вертикално надолу (по изентропата) до пресечната точка с изобара на налягането в селекция №3. Енталпията на пресечната точка е равна на.

Енталпията на парата в камерата на третата регенеративна селекция в реалния процес на разширение е равна на:

Подобен на ч,с- диаграмата съдържа точки, съответстващи на състоянието на парата в камерата на шестата и седмата селекции.

След конструиране на процеса на разширение на пара в з, С- диаграмата показва изобари на нерегулирани извличания за регенеративни нагреватели Р 1 , Р 2 ,Р 4 ,Р 5 и се установяват енталпиите на парата при тези екстракции.

построен на ч,с- на диаграмата точките са свързани с линия, която отразява процеса на разширяване на парата в пътя на потока на турбината. Графиката на процеса на разширение на пара е показана на фигура А.1. (Приложение А).

Според построените ч,с- диаграмата определя температурата на парата в съответния избор на турбината чрез стойностите на нейното налягане и енталпия. Всички параметри са дадени в таблица 2.3.

2.4 Изчисляване на термодинамични параметри в нагреватели

Налягането в регенеративните нагреватели е по-малко от налягането в екстракционните камери от размера на загубата на налягане поради хидравличното съпротивление на извличащите тръбопроводи, предпазните и спирателните клапани.

1. Изчисляваме налягането на наситената водна пара в регенеративните нагреватели. Загубите на налягане в тръбопровода от извличането на турбината до съответния нагревател се приемат равни на:

Налягането на наситената водна пара в деаераторите за захранваща и кондензатна вода е известно от техните технически спецификации и е равно съответно на

2. Съгласно таблицата със свойствата на водата и парата в състояние на насищане, според намерените налягания на насищане, определяме температурите и енталпиите на нагревателния парен кондензат.

3. Приемаме недоохлаждане на вода:

В регенеративни нагреватели с високо налягане - 2єОТ

В регенеративни нагреватели с ниско налягане - 5єОТ,

В деаераторите - 0є ОТ ,

следователно, температурата на водата на изхода на тези нагреватели е:

, є ОТ

4. Налягането на водата зад съответните нагреватели се определя от хидравличното съпротивление на тракта и режима на работа на помпите. Стойностите на тези налягания са приети и са дадени в таблица 2.3.

5. Според таблиците за вода и прегрята пара определяме енталпията на водата след нагревателите (по стойностите и):

6. Загряването на водата в нагревателя се определя като разликата между енталпията на водата на входа и изхода на нагревателя:

, kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg,

където е енталпията на кондензата на изхода на нагревателя на уплътнението. В тази работа тази стойност се приема равна на.

7. Топлината, отделена от нагревателната пара на водата в нагревателя:

2.5 Параметри на пара и вода в турбинната инсталация

За удобство на по-нататъшното изчисление параметрите на парата и водата в турбинната инсталация, изчислени по-горе, са обобщени в Таблица 2.3.

Данните за параметрите на парата и водата в дренажните охладители са дадени в Таблица 2.4.

Таблица 2.3. Параметри на пара и вода в турбинната инсталация

Таблица 2.4. Параметри на пара и вода в дренажни охладители

2.6 Определяне на дебитите на пара и кондензат в елементите на термичната схема

Изчислението се извършва в следния ред:

1. Поток на пара към турбината в режим на проектиране.

2. Изтичане на пара през уплътненията

Приемете тогава

4. Консумация на захранваща вода на бойлер (включително продухване)

къде е количеството котелна вода, влизаща в непрекъсната продувка

д и т.н=(б и т.н/100)·д стр=(1.5/100) 131.15=1.968кг/с

5. Изход за пара от разширителя за продухване

където е делът на парата, отделена от водата за продухване в разширителя за непрекъснато продухване

6. Изпускане на вода от разширителя

7. Консумация на допълнителна вода от химическата пречиствателна станция (CWT)

откъдето е коефициентът на връщане на кондензата

производствени потребители, ние приемаме;

Изчисляването на дебитите на пара в регенеративните и мрежовите нагреватели в деаератора и кондензатора, както и дебитите на кондензата през нагревателите и смесителите се основава на уравненията на материалния и топлинния баланс.

Балансовите уравнения се съставят последователно за всеки елемент от термичната схема.

Първият етап от изчисляването на топлинната схема на турбинна инсталация е изготвянето на топлинни баланси за мрежови нагреватели и определянето на дебитите на пара за всеки от тях въз основа на даденото топлинно натоварване на турбината и температурната графика. След това се съставят топлинни баланси на регенеративни нагреватели с високо налягане, деаератори и нагреватели с ниско налягане.

2.6.1 Инсталация за мрежово отопление (котелно помещение)

Таблица 2.5. Параметри на пара и вода в мрежова отоплителна централа

Инсталационните параметри се дефинират в следната последователност.

1. Консумация на мрежова вода за изчисления режим

2.Топлинен баланс на долния мрежов нагревател

Поток от нагряваща пара към долния мрежов нагревател

от Таблица 2.1.

3.Топлинен баланс на горния мрежов нагревател

Поток от нагряваща пара към горния мрежов нагревател

Регенеративни високотемпературни нагреватели съоръжение за налягане и захранване (помпа)

LDPE 7

HPH7 уравнение на топлинния баланс

Консумация на пара за отопление за PVD7

LDPE 6

Уравнение на топлинния баланс за HPH6

Консумация на отоплителна пара за PVD6

топлината, отстранена от дренажа OD2

Захранваща помпа (PN)

Налягане след PN

Налягане в помпата в PN

Спад на налягането

Специфичният обем вода в PN v PN - определя се от таблиците по стойност

Рпн.

Ефективност на захранващата помпа

Отопление на вода в пн

Енталпия след PN

Където - от таблица 2.3;

HPH5 уравнение на топлинния баланс

Консумация на пара за отопление за PVD5

2.6.3 Деаератор за захранваща вода

Дебитът на парата от уплътненията на стеблата на клапана в DPV е приет

Енталпия на парата от уплътнения на стеблото на клапана

(при P = 12,9 МРаи t=556 0 ОТ) :

Изпарение от деаератора:

д проблем=0,02 д PV=0.02

Делът на парата (във фракции на парата от деаератора, отиваща към PE, уплътненията на средната и крайната уплътнителна камера

Уравнение на материалния баланс на деаератора:

.

Уравнение на топлинния баланс на деаератора

След заместване в това уравнение на израза д CD получаваме:

Консумация на отоплителна пара от извличане на третата турбина до DPV

оттук и разходът на нагревателна пара от турбинния извличане № 3 към DPV:

д D = 4,529.

Поток на конденза на входа на деаератора:

д KD = 111,82 - 4,529 = 107,288.

2.6.4 Нагревател за сурова вода

Енталпия на дренажа з ПСВ=140

.

2.6.5 Двустепенен разширител за прочистване

2-ри етап: разширяване на водата, кипяща при 6 атм в количество

до налягане от 1 атм.

= + (-)

изпраща се в атмосферния деаератор.

2.6.6 Допълнителен деаератор за вода

публикувано на http://www.allbest.ru/

Уравнение на материалния баланс на деаератора на обратния кондензат и допълнителната вода DKV.

д KV = + д P.O.V + дОК + дОВ;

Консумация на химически обработена вода:

д OB = ( д P - дОК) + + д UT

Топлинен баланс на охладителя на продухващата вода

материал турбинен кондензат

където qОП = з зподадена топлина към допълнителната вода в ОП.

q OP = 670,5- 160 = 510,5 kJ / kg,

където: зенталпия на продухващата вода на изхода на ОП.

Приемаме връщането на кондензат от промишлени потребители на топлина?k = 0,5 (50%), тогава:

дОК = ?k* д P = 0,5 51,89 = 25,694 kg / s;

д RH = (51,89 - 25,694) + 1,145 + 0,65 = 27,493 kg/s.

Допълнителното загряване на вода в ОП се определя от уравнението на топлинния баланс на ОП:

= 27,493 от тук:

= 21,162 kJ/kg.

След охладителя за продухване (BP), допълнителната вода влиза в химическата обработка на водата, а след това в химически обработения бойлер.

Топлинен баланс на химически пречистения бойлер POV:

където q 6 - количеството топлина, предадено в нагревателя от пара от турбинна екстракция № 6;

подгряване на вода в POV. Приемам з RH = 140 kJ/kg, тогава

.

Дебитът на парата за SOW се определя от топлинния баланс на химически обработения бойлер:

д POV 2175.34 = 27.493 230.4 от къде д POV = 2,897 kg/s.

По този начин,

д KV = д

Уравнение на топлинния баланс за химически обработена вода деаератор:

д з 6 + д POV з+ дДобре з+ дОВ зд HF з

д 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (д+ 56,084) * 391,6

Оттук д\u003d 0,761 kg / s - консумация на отоплителна пара при DKV и екстракция № 6 на турбината.

Потокът на кондензата на изхода на DKV:

д KV = 0,761 + 56,084 = 56,846 kg / s.

2.6.7 Регенеративни нагреватели с ниско налягане

HDPE 4

Уравнение на топлинния баланс за HDPE4

.

Консумация на пара за отопление за LPH4

,

където

HDPE и миксерCM2

Комбинирано уравнение на топлинния баланс:

къде е потокът на кондензата на изхода на LPH2:

д K6 = д KD - д HF -Дслънце - дПСВ = 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609

заместител д K2 в комбинираното уравнение на топлинния баланс:

д\u003d 0,544 kg / s - консумация на отоплителна пара при LPH3 от селекция № 5

турбини.

PND2, миксер CM1, PND1

Температура за PS:

Съставени са 1 материално уравнение и 2 уравнения на топлинния баланс:

1.

2.

3.

заместете в уравнение 2

Получаваме:

kg/s;

д P6 = 1,253 kg/s;

д P7 = 2,758 кг/с.

2.6.8 кондензатор

Уравнение на баланса на материала на кондензатора

.

2.7 Проверка на изчислението на материалния баланс

Проверката на коректността на отчитането при изчисленията на всички потоци от термичната схема се извършва чрез сравняване на материалните баланси за пара и кондензат в кондензатора на турбината.

Поток на отработената пара към кондензатора:

,

където е дебитът на парата от екстракционната камера на турбината с номер.

Дебитите на пара от екстракции са дадени в Таблица 2.6.

Таблица 2.6. Консумация на пара за турбинни екстракции

Общ парен поток от турбинни екстракции

Поток на пара към кондензатора след турбината:

Грешка в баланса на парата и кондензата

Тъй като грешката в баланса на пара и кондензат не надвишава допустимата стойност, следователно всички потоци на топлинната схема се отчитат правилно.

2.8 Енергиен баланс на турбинния агрегат пт- 80/100-130/13

Нека определим мощността на турбинните отделения и нейната обща мощност:

н и=

където н и OTS - мощност на турбинното отделение, н и UTS = д и UTS Х и UTS,

Х и UTS = Х и UTS - Х и +1 HTS - топлинен спад в отделението, kJ/kg,

д и OTS - преминаване на пара през отделението, kg/s.

отделение 0-1:

д 01 UTS = д 0 = 130,5 кг/с,

Х 01 UTS = Х 0 UTS - Х 1 UTS = 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ/kg,

н 01 UTS = 130,5 . 253,6 = 33,095 MVT.

- отделение 1-2:

д 12 UTS = д 01 -Д 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 кг/с,

Х 12 UTS = Х 1 UTS - Х 2 UTS = 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ/kg,

н 12 UTS = 121,869 . 11 5,2 = 14,039 MVT.

- отделение 2-3:

д 23 UTS =D 12 -Д 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 кг/с,

Х 23 UTS = Х 2 UTS - Х 3 UTS = 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ/kg,

н 23 UTS = 112,94 . 136,8 = 15,45 MVT.

- отделение 3-4:

д 34 UTS = д 23 -Д 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 кг/с,

Х 34 UTS = Х 3 UTS - Х 4 UTS = 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ/kg,

н 34 UTS = 51,774 . 191,016 = 9,889 MVT.

- отделение 4-5:

д 45 UTS = д 34 -Д 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416 кг/с,

Х 45 UTS = Х 4 UTS - Х 5 UTS = 2790,384 - 2608,104 = 182,28 kJ/kg,

н 45 UTS = 43,416 . 182,28 = 7,913 MVT.

- отделение 5-6:

д 56 UTS = д 45 -Д 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935 кг/с,

Х 56 UTS = Х 5 UTS - Х 6 UTS = 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ/kg,

н 45 UTS = 33, 935 . 41,16 = 1,397 MVT.

- отделение 6-7:

д 67 UTS = д 56 -Д 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087 кг/с,

Х 67 UTS = Х 6 UTS - Х 7 UTS = 2566,944 - 2502,392 = 64,552 kJ/kg,

н 67 UTS = 20,087 . 66,525 = 1, 297 MVT.

- отделение 7-К:

д 7к UTS = д 67 -Д 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388 кг/с,

Х 7к UTS = Х 7 UTS - Х да се UTS = 2502,392 - 2442,933 = 59,459 kJ/kg,

н 7к UTS = 6,388 . 59,459 = 0,38 MVT.

3.5.1 Обща мощност на турбинните отделения

3.5.2 Електрическата мощност на турбинния комплект се определя по формулата:

н E = н и

където е механичната и електрическата ефективност на генератора,

н E = 83,46. 0,99 0,98 = 80,97 MW.

2.9 Индикатори за термична ефективност на турбината

Обща консумация на топлина за турбинната инсталация

, MW

.

2. Разход на топлина за отопление

,

където з T- коефициент, отчитащ топлинните загуби в отоплителната система.

3. Обща консумация на топлина за промишлени потребители

,

.

4. Обща консумация на топлина за външни консуматори

, MW

.

5. Разход на топлина за турбинната инсталация за производство на електрическа енергия

,

6. Ефективност на турбинната инсталация за производство на електроенергия (без собственото потребление на електроенергия)

,

.

7. Специфична консумация на топлина за производство на електроенергия

,

2.10 Енергийни показатели на ТЕЦ

Параметри на прясна пара на изхода на парогенератора.

- налягане P PG = 12,9 MPa;

- Брутна ефективност на парогенератора от SG = 0,92;

- температура t SG = 556 о С;

- з PG = 3488 kJ / kg при указаното Р PG и T PG.

Ефективността на парогенератора, взета от характеристиките на котела E-320/140

.

1. Топлинно натоварване на парогенераторния комплект

, MW

2. Ефективност на тръбопроводите (пренос на топлина)

,

.

3. Ефективност на ТЕЦ за производство на електроенергия

,

.

4. Ефективност на ТЕЦ за производство и доставка на топлинна енергия за отопление, като се вземе предвид PVK

,

.

PVC при T Х=- 15 0 ОТвърши работа,

5. Специфичен разход на референтно гориво за производство на електроенергия

,

.

6. Специфичен разход на еталонно гориво за производство и доставка на топлинна енергия

,

.

7. Топлинна консумация на гориво на станция

,

.

8. Обща ефективност на силовия блок (бруто)

,

9. Специфична консумация на топлина за когенерационен блок

,

.

10. Ефективност на захранващия блок (нето)

,

.

където E S.N - собствена специфична консумация на електроенергия, E S.N = 0,03.

11. Специфичен разход на референтно гориво "нето"

,

.

12. Референтен разход на гориво

кг/с

13. Разход на еталонно гориво за генериране на топлинна енергия, доставяна на външни потребители

кг/с

14. Референтен разход на гориво за производство на електроенергия

V E U = V U -V T U = 13,214-8,757 = 4,457 kg / s

Заключение

В резултат на изчислението на топлинната схема на електроцентралата на базата на производствената топлоенергийна турбина PT-80/100-130/13, работеща в режим на повишено натоварване при температура на околната среда, следните стойности на бяха получени основните параметри, характеризиращи електроцентралата от този тип:

Разход на пара при турбинни екстракции

Консумация на пара за отопление за мрежови нагреватели

Топлинна мощност за отопление от турбинна инсталация

В T= 72,22 MW;

Топлинна мощност от турбинна инсталация до промишлени потребители

В П= 141,36 MW;

Обща консумация на топлина за външни консуматори

В TP= 231,58 MW;

Захранване на клемите на генератора

н ъъъ=80,97 MW;

Когенерационна ефективност за производство на електроенергия

Ефективност на ТЕЦ за производство и доставка на топлинна енергия за отопление

Специфична консумациягориво за производство на електроенергия

б Е В= 162,27 g/kw/h

Специфичен разход на гориво за производство и доставка на топлинна енергия

б T В= 40,427 кг/GJ

Обща обща когенерационна ефективност

Обща ефективност на CHP "net"

Специфичен референтен разход на гориво на станция "нето"

Библиография

1. Рижкин В.Я. Топлоелектрически централи: Учебник за университети - 2-ро изд., преработен. - М.: Енергия, 1976.-447с.

2. Александров А.А., Григориев Б.А. Таблици на топлофизичните свойства на водата и парата: Наръчник. - М.: Изд. МЕИ, 1999. - 168с.

3. Полещук И.З. Изготвяне и изчисляване на основни топлинни схеми на ТЕЦ. Насокикъм курсовия проект по дисциплината "ТЕЦ и АЕЦ", / Държавна Уфа. авиация tech.un - т. - Уфа, 2003.

4. Стандарт на предприятието (STP UGATU 002-98). Изисквания към конструкцията, представянето, дизайна.-Уфа.: 1998г.

5. Бойко Е.А. Патротръбни електроцентрали на ТЕЦ: Справочник - CPI KSTU, 2006. -152s

6. . Топло- и атомни електроцентрали: Наръчник / Под общата редакция. член-кореспондент RAS A.V. Клименко и В.М. Зорин. - 3-то изд. - М.: Изд МЕИ, 2003. - 648с.: ил. - (Топлоенергетика и топлотехника; кн. 3).

7. . Турбини на топло- и атомни електроцентрали: Учебник за гимназиите / Изд. А.Г., Костюк, В.В. Фролова. - 2-ро изд., преработено. и допълнителни - М.: Изд МЕИ, 2001. - 488 с.

8. Изчисляване на топлинни вериги на парни турбинни инсталации: Учебно електронно издание / Poleshchuk I.Z. - GOU VPO UGATU, 2005.

Конвенции електроцентрали, оборудване и техните елементи (вклтекст, цифри, индекси)

D - деаератор на захранваща вода;

DN - дренажна помпа;

K - кондензатор, бойлер;

KN - кондензна помпа;

OE - дренажен охладител;

PrTS - основна термична диаграма;

PVD, HDPE - регенеративен нагревател (високо, ниско налягане);

PVK - пиков бойлер за гореща вода;

SG - парогенератор;

PE - прегревател (първичен);

PN - захранваща помпа;

PS - нагревател на спълнежната кутия;

PSG - хоризонтален мрежов нагревател;

PSV - бойлер за сурова вода;

PT - парна турбина; отоплителна турбина с извличане на индустриална и отоплителна пара;

PHOV - химически пречистен бойлер;

PE - охладител на ежектора;

P - разширител;

ТЕЦ - комбинирана топлоелектрическа централа;

CM - миксер;

СХ - охладител на спълнежната кутия;

HPC - цилиндър за високо налягане;

LPC - цилиндър с ниско налягане;

EG - електрически генератор;

Приложение А

Приложение Б

Диаграма на режимите PT-80/100

Приложение Б

Графици за отопление за регулиране на качеството на освобождаванетотоплина според средната дневна външна температура

Хоствано на Allbest.ru

Подобни документи

Изчисляване на главната термична диаграма, изграждане на процеса на разширение на парата в турбинните отделения. Изчисляване на системата за регенеративно нагряване на захранваща вода. Определяне на потока на кондензата, работата на турбината и помпата. Пълна загуба на острие и вътрешна ефективност.

курсова работа, добавена на 19.03.2012


Построяване на процеса на разширение на парата в турбината в H-S диаграма. Определяне на параметри и дебити на пара и вода в електроцентрала. Съставяне на основните топлинни баланси за агрегати и устройства от топлинната схема. Предварителна оценка на парния поток към турбината.

курсова работа, добавена на 12/05/2012


Анализ на методите за проверка на изчислението на топлинната верига на електроцентрала на базата на когенерационна турбина. Описание на конструкцията и работата на кондензатора KG-6200-2. Описание на основната топлинна схема на отоплителна централа на базата на турбинна инсталация от типа Т-100-130.

дисертация, добавена на 02.09.2010г


термична схемазахранващ блок. Параметри на парата при турбинни екстракции. Построяване на процеса в hs-диаграмата. Обобщена таблица на параметрите на парата и водата. Съставяне на основните топлинни баланси за агрегати и устройства от топлинната схема. Изчисляване на деаератора и мрежовата инсталация.

курсова работа, добавена на 17.09.2012


Изграждане на процеса на разширение на пара в h-s диаграма. Изчисляване на монтажа на мрежови нагреватели. Процес на разширяване на пара в задвижващата турбина на захранващата помпа. Определяне на дебита на пара за турбината. Изчисляване на топлинната ефективност на ТЕЦ и избор на тръбопроводи.

курсова работа, добавена на 06/10/2010


Избор и обосновка на основната топлинна схема на блока. Изготвяне на баланс на основните потоци пара и вода. Основните характеристики на турбината. Построяване на процеса на разширение на парата в турбината на hs-диаграма. Изчисляване на нагревателните повърхности на котела-утилизатор.

курсова работа, добавена на 25.12.2012


Изчисляване на парна турбина, параметри на основните елементи от принципната схема на паротурбинна инсталация и предварително изграждане на топлинния процес на разширение на парата в турбината в h-s-диаграмата. Икономически показателипарна турбинна инсталация с регенерация.

курсова работа, добавена на 16.07.2013


Съставяне на изчислената топлинна схема на ТУ АЕЦ. Определяне на параметрите на работния флуид, разхода на пара при добива на турбинния агрегат, вътрешната мощност и показателите за топлинна ефективност и агрегата като цяло. Мощността на помпите на пътя за подаване на кондензат.

курсова работа, добавена на 14.12.2010 г


Процес на разширяване на пара в турбина. Определяне на консумацията на жива пара и захранваща вода. Изчисляване на елементи от термичната схема. Матрично решение по метода на Крамер. Кодът на програмата и изходът от резултатите от машинните изчисления. Технически и икономически показатели на силовия агрегат.

курсова работа, добавена на 19.03.2014


Проучване на конструкцията на турбината К-500-240 и топлинно изчисление на турбинната инсталация на електроцентралата. Изборът на броя на стъпалата на турбинния цилиндър и разпадането на енталпията на парата намалява с неговите степени. Определяне на мощността на турбината и изчисляване на работната лопатка за огъване и опън.