Cap untuk crimping tabung kosong. Tee, reduksi, dan colokan Jenis cetakan untuk crimping tabung kosong

Invensi ini berhubungan dengan pemrosesan logam dengan tekanan dan dapat digunakan untuk pembuatan bagian dari tabung kosong. Cap berisi matriks, pukulan, penjepit, klip atas dan bawah. Klip atas dibuat dengan permukaan kerja, diameter bagian dalam sama dengan diameter luar tabung kosong. Cap berisi sisipan yang terbuat dari logam ulet dengan diameter yang sama dengan diameter bagian dalam tabung kosong. Klip bawah dibuat dengan rongga yang tidak berfungsi, yang diameternya sama dengan diameter sisipan logam ulet, dan tingginya sama dengan panjang tabung kosong. Sebuah dadu dengan lubang yang dikalibrasi ditempatkan di antara kandang atas dan bawah. Pada saat yang sama, sisipan logam ulet bersama dengan pemintal dibuat dengan kemungkinan terbalik. Peningkatan produktivitas melalui penggunaan liner berulang kali. 1 z.p. f-ly, 2 sakit.

Gambar untuk paten RF 2277027

Invensi ini berhubungan dengan pemrosesan logam dengan tekanan dan dapat digunakan untuk pembuatan bagian dari tabung kosong.

Stempel yang dikenal untuk pembuatan bagian-bagian dari tabung kosong (sertifikat penulis SU No. 797820, MKI B 21 D 22/02, 1981), berisi sisipan, matriks, pelubang dan selongsong pemandu. Kerugian dari stempel yang dikenal adalah kompleksitas struktural dari pukulan komposit dan kompleksitas menghilangkan benda kerja yang dikompresi dari rongga matriks.

Yang paling dekat dengan stempel yang diusulkan pada sifat dan tujuan teknis adalah stempel untuk menggambar (hak cipta SU No. 863075, MKI B 21 D 22/02, 1980). Stempel berisi pukulan, matriks dengan rongga kerja yang diisi dengan logam plastik, penjepit dan busing dengan rongga yang tidak berfungsi dan lubang yang dikalibrasi ditempatkan di rongga kerja cetakan. Dalam hal ini, lubang selongsong yang dikalibrasi berkomunikasi dengan rongga matriks. Kerugian dari stempel yang diketahui adalah bahwa setelah produk dibentuk pada stempel ini, perlu dilakukan operasi untuk memisahkan dan menghilangkan logam ulet dari selongsong, yang memerlukan cetakan untuk disesuaikan kembali selama proses kerja.

Tujuan dari penemuan ini adalah untuk meningkatkan produktivitas cetakan tanpa mengurangi kualitas produk jadi karena kemungkinan penggunaan kembali sisipan logam yang ulet tanpa operasi tambahan untuk memisahkan dan mengeluarkannya dari rongga cetakan dan mengubahnya selama cetakan. proses kerja.

Untuk mengatasi masalah ini, cap yang berisi matriks, punch dan clamp, berbeda dengan prototipe, dilengkapi dengan klip atas dan bawah. Sangkar atas dibuat dengan rongga kerja, diameter bagian dalam sama dengan diameter luar benda kerja tabung D, di mana sisipan yang terbuat dari logam ulet dengan diameter sama dengan diameter bagian dalam benda kerja ditempatkan. Klip bawah dibuat dengan rongga yang tidak berfungsi, yang diameternya sama dengan diameter d sisipan logam ulet, dan dimensi linier tingginya sama dengan panjang L kosong tabung. Karena efek gaya pada sisipan yang terbuat dari logam ulet (misalnya, timah), tekanan balik radial disediakan, yang mencegah pembentukan gelombang melingkar (gelombang) pada billet tubular dan penebalan dinding baik di zona pembentukan maupun di zona terpencil. Antara kandang atas dan bawah ada dadu dengan lubang yang dikalibrasi. Sisipan logam ulet dan cetakan dibuat dengan kemungkinan rotasi sambungan sebesar 180 ° dalam arah aksial. Setelah memutar liner bersama dengan pemintal, proses dilanjutkan tanpa pekerjaan persiapan tambahan. Selain itu, cetakan yang dapat dipertukarkan dengan parameter lubang terkalibrasi yang sangat baik disediakan secara struktural. Hal ini memungkinkan untuk menyesuaikan jumlah tekanan balik di dalam tabung kosong.

Invensi ini diilustrasikan dengan bahan grafik, di mana gambar 1 menunjukkan cap untuk pembuatan bagian dari tabung kosong sebelum mulai bekerja; angka 2 - sama setelah crimp.

Stempel yang diusulkan berisi matriks 1, pelubang 2, sangkar atas 3, diameter bagian dalam sama dengan diameter luar D dari tabung kosong 4. Kosong 4 memiliki sisipan 5 yang terbuat dari logam ulet (misalnya, timah) dengan diameter d sama dengan diameter dalam benda kerja yang sedang diproses. Stempel juga berisi penahan bawah 6, cetakan 7 dan penjepit 8. Diameter rongga yang tidak berfungsi dari penahan bawah 6 sama dengan diameter d sisipan logam ulet, dan dimensi linier tingginya sama dengan panjang benda kerja berbentuk tabung L.

Stempel berfungsi sebagai berikut. Sisipan dari logam plastik 5 dengan die 7 dimasukkan ke dalam sangkar bawah 6, benda kerja 4 dan sangkar atas 3, lalu dipasang punch 2 dan matriks 1. ke dalam rongga dudukan bawah 6, sedangkan bagian atas tabung kosong 4 didorong ke dalam rongga kerja yang terbentuk antara matriks 1 dan punch 2, menghasilkan crimping blanko tubular. Setelah crimping billet tubular berakhir, klem 8 mengembalikan klip atas 3 ke posisi semula. Setelah menerima dan melepas bagian yang sudah jadi untuk mengulangi proses crimping tabung kosong, liner 5 yang terbuat dari logam ulet bersama dengan cetakan 7 dilepas dari dudukan bawah, dibalik 180 ° dan dipasang kembali di cetakan, tabung kosong baru diletakkan, dan proses crimping diulang. Jika perlu untuk mengubah jumlah tekanan balik yang memengaruhi kualitas pembentukan billet tubular berkerut, cukup dengan mengganti die dengan parameter lubang yang dikalibrasi yang berbeda.

Penggunaan penemuan ini memungkinkan untuk membentuk bagian-bagian tanpa penggantian cap tambahan. Kemungkinan menggunakan cetakan yang dapat dipertukarkan dengan lubang terkalibrasi yang berbeda memungkinkan untuk mengubah jumlah tekanan balik dalam cetakan dan mendapatkan bagian dengan ketebalan dinding terdistribusi tertentu yang diperoleh dari tabung kosong dengan parameter geometris dan mekanis yang berbeda.

MENGEKLAIM

1. Stempel untuk crimping blanko tubular yang berisi matriks, pons dan klem, dicirikan bahwa ia dilengkapi dengan klip atas dan bawah, klip atas dibuat dengan permukaan kerja, diameter bagian dalam sama dengan diameter luar blanko tubular, dan sisipan yang terbuat dari logam plastik dengan diameter, sama dengan diameter dalam blanko tubular, sangkar bawah dibuat dengan rongga yang tidak berfungsi, yang diameternya sama dengan diameter sisipan logam ulet, dan ukuran linier sama dengan panjang tabung kosong, die dengan lubang terkalibrasi yang terletak di antara sangkar atas dan bawah, sedangkan pelapis logam plastik bersama dengan die dibuat dengan kemungkinan kudeta mereka.

2. Stempel menurut klaim 1, dicirikan bahwa cetakan dibuat dapat diganti, dengan diameter lubang yang dikalibrasi berbeda.

Dimensi bagian pipa diperiksa setelah setiap operasi teknologi. Toleransi untuk penyimpangan dimensi ditentukan dalam gambar dan spesifikasi untuk penyediaan suku cadang.

Panjang benda kerja atau bagian setelah operasi pemotongan diperiksa dengan alat ukur normal: penggaris, pita pengukur, jangka sorong, dll.

Kontrol potongan berbentuk ujung pipa dapat dilakukan dengan templat ujung atau padat yang diletakkan di pipa, mirip dengan templat untuk memotong kontur (SHOCK).

Dengan meningkatnya persyaratan untuk kualitas potongan pipa yang berbentuk, alun-alun khusus dibuat untuk kontrol.

AKHIR PIPA

terang

Pembakaran ujung pipa adalah operasi yang paling umum digunakan dalam pembuatan sambungan puting yang dapat dilepas untuk saluran pipa sistem hidrolik dan oli pesawat terbang. Perluasan pipa dengan diameter hingga 20 mm dengan ketebalan dinding hingga 1 mm dapat dilakukan secara manual menggunakan cone mandrel dengan dua cara. Untuk melakukan ini, ujung pipa dijepit di fixture pos.2 , terdiri dari dua bagian dengan soket di sepanjang diameter luar pipa dan bagian berbentuk kerucut dalam bentuk flaring dan mandrel pos.1 berikan beberapa pukulan dengan palu atau putar mandrel secara manual pos.3 sampai diperoleh dimensi kerucut yang diinginkan.

Perluasan pipa dengan diameter hingga 20 mm dengan ketebalan dinding hingga 1 mm dapat dilakukan secara manual menggunakan cone mandrel dengan dua cara. Untuk melakukan ini, ujung pipa dijepit di fixture 2 , terdiri dari dua bagian dengan soket sepanjang diameter luar pipa dan bagian berbentuk kerucut dalam bentuk flaring dan mandrel 1 lakukan beberapa pukulan dengan palu atau putar mandrel secara manual sampai dimensi kerucut yang diperlukan diperoleh. Namun, ketika memperluas dengan metode ini, sulit untuk mendapatkan keteraturan dan kebersihan permukaan kerucut bagian dalam yang diperlukan. Kualitas ini sangat penting untuk sambungan puting, di mana kekencangan dibuat tanpa segel tambahan. Selain itu, metode ini tidak efisien. Oleh karena itu, lebih rasional untuk memperluas ujung pipa pada mesin pemanjang pipa khusus. Inti dari proses memperluas ujung pipa pada mesin adalah untuk mendapatkan kerucut

Lonceng dibuat oleh aksi gaya terkonsentrasi dari dalam pipa menggunakan alat yang berputar.

Saat mengembang, ketebalan dinding awal pipa berkurang. S0 sebelum S1 . Ketebalan dinding di tepi suar dapat dihitung dari rumus

Di mana S1 --- ketebalan dinding di ujung soket;

S0--- ketebalan dinding pipa di bagian silinder;

D0--- diameter luar pipa sebelum pembakaran;

D1--- diameter luar pipa setelah pembakaran. Pembakaran pipa pendek dilakukan pada cetakan pembakaran.

Crimping ujung pipa

Pipa dengan ujung berkerut digunakan dalam desain batang kendali pesawat yang kaku. Diagram proses crimping ditunjukkan di bawah ini.

Di bawah pengaruh gaya tekan R diameter berkurang dengan D0 sebelum d, penebalan dinding dengan S0 sebelum S1 dan ekstensi pipa L0 sebelum L1 .

Ada dua cara untuk mengeriting ujung pipa. Cara pertama. Crimping dengan mendorong pipa ke dalam ring die. Skema die crimping pipa ditunjukkan di atas. Benda kerja bagian (pipa) pos.2 dengan diameter D0 ditempatkan dalam matriks pos.3, memiliki lead-in berbentuk kerucut dan bagian kalibrasi dengan diameter d. Selama langkah kerja penggeser tekan, pos pukulan.1 memperbaiki pipa di sepanjang diameter luar dan mendorong bagian bawahnya ke dalam matriks, menekan ujung pipa ke diameter d.

Batas untuk mengurangi diameter pipa asli ditentukan oleh tekuk (tekuk memanjang) dinding bagian yang tidak dikompresi dan plastisitas material. Hilangnya stabilitas terjadi pada saat tegangan pada material mencapai kekuatan luluh. Stabilitas dinding pipa dipengaruhi oleh rasio ketebalan pipa dengan diameter luar. S0 / D0.

Tingkat kompresi maksimum pipa ditentukan oleh nilai batas rasio kompresi Kobzh, .

Untuk peningkatan Kobzh penyangga dinding pipa digunakan antara die dan punch untuk mencegah tekuk.

Hasil yang baik diperoleh dengan pemanasan lokal pada ujung pipa, yang mengurangi kekuatan luluh material di bagian yang dapat dideformasi. Karena penurunan tekanan pada pipa, kehilangan stabilitas terjadi jauh kemudian. Metode ini sangat efektif ketika mengeriting pipa yang terbuat dari paduan aluminium. Karena konduktivitas termal yang tinggi dari paduan ini, bukan pipa yang dipanaskan, tetapi matriksnya; pipa memanas dari kontak dengan matriks.

Cara kedua. Crimping di split mati.

Menurut metode pertama, tidak disarankan untuk mengompres pipa panjang, karena pengepres dengan ketinggian tertutup yang besar, cetakan besar dan klem khusus diperlukan untuk melindungi pipa dari pembengkokan memanjang. Lebih luas lagi adalah metode crimping ujung pipa terutama panjang pada dies split.Diagram proses ditunjukkan.

Skema proses crimping ujung pipa dengan dies yang dapat dilepas, item 1 dan 3 adalah kepala die atas dan bawah, item 2 adalah pipa, item 3 adalah mandrel sizing.

Striker atas dan bawah pos. satu dan 4 perangko memiliki bagian kerja yang dikerjakan dalam keadaan tertutup dan sesuai dengan bentuk bagian pipa yang dikompresi. Striker sering melakukan gerakan bolak-balik (bergetar), menekan ujung pipa pos.2. Pipa secara bertahap dimasukkan ke dalam cap sampai panjang yang dibutuhkan dari bagian swaged diperoleh.

Dalam kasus di mana perlu untuk mendapatkan diameter bagian dalam yang tepat dari bagian pipa yang dikompresi, mandrel kalibrasi dimasukkan ke dalam pos.3 dan masukkan ke dalam cap bersama dengan pipa. Setelah akhir proses, mandrel dikeluarkan dari pipa. Keuntungan dari proses crimping ujung pipa pada vibrating split die adalah sebagai berikut:

a) kondisi yang lebih menguntungkan untuk deformasi plastis dibuat daripada saat mengeriting dengan cetakan annular;

b) gaya aksial pipa ke dalam cetakan Q jauh lebih kecil daripada metode pertama;

c) jumlah transisi berkurang;

d) mandrel dapat digunakan, yang memungkinkan untuk mendapatkan diameter dalam pipa yang dikalibrasi tanpa pemesinan berikutnya.

DESKRIPSI ()664722

DITEMUKAN DAN AKU

Uni Soviet

Sosialis

D. N. Korneev (71) Pemohon (54) MATI UNTUK CRIMPING TUBULAR BLANKS

Invensi ini berhubungan dengan pemrosesan logam dengan tekanan dan dapat digunakan dalam bagian stamping terutama dari bahan lembaran tipis.

Die crimping diketahui, terdiri dari bagian bawah yang ditempatkan di atas meja tekan dan die crimping atas dengan ejektor bermuatan pegas (1) yang dipasang secara konsentris di dalamnya.

Benda kerja ditempatkan di bagian bawah, dan crimping dilakukan oleh die atas untuk dampak pers, bagian yang sudah jadi didorong keluar dari bagian atas die oleh ejector pegas. Kerugian dari cap yang dikenal adalah bahwa ia hanya dapat mengkerutkan bagian dengan dinding yang relatif tebal. Rasio ketebalan bahan dengan diameter kontur crimping saat crimping dalam cap yang dikenal ditentukan dan, untuk menghindari pembentukan kerutan, tidak boleh melebihi nilai tertentu.

Diketahui bahwa kerugian ini sebagian dihilangkan dalam cetakan untuk mengeriting benda kerja berongga, yang berisi pukulan yang dipasang secara koaksial, dudukan untuk dukungan eksternal benda kerja, matriks, mandrel dan ejector. insert berprofil dipasang, yang masuk lubang di lengan bagian dalam mandrel. Kerugian dari stempel semacam itu adalah stempel ini hanya dapat dikerutkan melalui lubang kosong tanpa alas (2).

Mati lain untuk mengeriting benda kerja berdinding tipis juga dikenal, berisi alas, matriks, dan perangkat penjepit, termasuk pukulan elastis dengan pemegang pukulan, dan penyangga elastis. Matriks dibuat dalam bentuk dua bagian yang disusun secara koaksial, salah satunya dipasang pada

15 dari dasar dan pegas dalam arah aksial, dan yang lainnya dipasang secara konsentris ke pukulan dengan kemungkinan gerakan aksial bersamanya, sementara penyangga elastis ditempatkan di sepanjang sumbu cap antara pemegang pukulan dan yang lainnya bagian dari cetakan dan memiliki kekakuan yang lebih besar daripada pukulan elastis (3).

Stempel berfungsi sebagai berikut.

Benda kerja dipasang di bagian bawah matriks. Ketika slide tekan bergerak ke bawah, kedua bagian matriks ditutup, pukulan elastis, mengompresi, mengisi seluruh ruang matriks, menekan benda kerja ke dinding matriks. Dengan gerakan penggeser lebih lanjut, bagian atas cetakan menekan benda kerja, sementara penahan pukulan bergerak ke atas, mengompresi penyangga elastis.

Perangkat ini adalah yang paling dekat dengan penemuan dalam hal esensi teknis dan hasil yang dicapai.

Namun, tekanan saat pukulan elastis menekan benda kerja ke dinding cetakan berubah sepanjang langkah penggeser tekan, mencapai nilai maksimumnya pada akhir langkah. Ini tidak dapat disesuaikan dan, pada akhirnya, tergantung pada kekakuan dan dimensi keseluruhan dari penyangga elastis.

Kemampuan teknologi stempel terbatas saat mengeriting bagian berongga dengan bagian bawah. Saat mengeriting bagian tanpa bagian bawah, benda kerja yang dikerutkan pada awal gerakan ke atas dari bagian atas stempel ditekan ke matriks dengan pukulan elastis hingga pukulan elastis mengambil bentuk aslinya. Saat mengeriting dinding bejana dengan bagian bawah, semua tekanan yang menciptakan penyangga elastis di dalam benda kerja dirasakan oleh dinding bejana. Keadaan ini memungkinkan untuk memampatkan hanya bejana yang cukup kuat yang mampu menahan tekanan yang dibuat selama kompresi.

Tujuan dari invensi ini adalah untuk memperluas kemampuan teknologi stempel, yaitu, untuk memberikan kemungkinan mengerut bejana dengan dinding yang relatif tipis dan memiliki bagian bawah tanpa kerutan karena kemungkinan menyesuaikan gaya tekan pelubang.

Tujuan ini dicapai dengan fakta bahwa cap terkenal dilengkapi dengan silinder hidrolik, yang bodinya dibuat dalam matriks di sepanjang porosnya, dan piston terhubung ke pukulan elastis, dan akumulator hidrolik terhubung ke rongga di bawah piston silinder hidrolik.Sebuah pipa dengan katup yang mengatur tekanan fluida.

Kehadiran hidraulik memungkinkan Anda untuk menyesuaikan tekanan di dalam cap (gaya tekan) ke tingkat yang diperlukan dengan bantuan katup dan menghilangkan tekanan ini, sesuai dengan kemanfaatan teknologi, yang tidak dapat dilakukan pada cap yang dikenal.

Gambar menunjukkan prangko di bagian, dan bagian kiri gambar menggambarkan prangko dalam posisi terbuka, dan bagian kanan dalam posisi tertutup.

Stempel terdiri dari crimping die 1, dipasang pada slide pers, dengan piston 2 ditempatkan di dalamnya, di bagian bawahnya dipasang punch 3 yang terbuat dari bahan elastis. Ruang di atas piston dihubungkan oleh pipa 4 dengan akumulator hidrolik 5 melalui katup periksa 6 dan katup yang dapat disesuaikan 7. Bagian bawah cap, dipasang di meja tekan, terdiri dari klip bergerak 8, pegas

65 dengan jig 9, dan alas tetap 10, tempat benda kerja 11 dipasang.

Stempel berfungsi sebagai berikut.

Benda kerja 11 dipasang di dudukan bergerak 8 di alas 10. Ketika slide tekan bergerak ke bawah, pukulan 3 menyentuh bagian bawah benda kerja, merusak bentuk dan mengisi rongga benda kerja. Cetakan crimping 1 menyentuh sangkar 8 dengan tepi bawahnya, dan dengan gerakan ke bawah lebih lanjut, pukulan elastis mengisi seluruh rongga benda kerja 11 dan kerucut dari cetakan crimping 1 sebelum dasar kerucut mati menyentuh tepi atas benda kerja. Tekanan di atas piston 2 meningkat karena penyetelan katup 7, dan piston 2 tetap di tempatnya. G1rp gerakan slider lebih ke bawah, tekanan di atas piston 2 meningkat tajam, dan cairan, mengatasi gaya pegas katup 7, mengalir ke akumulator hidrolik 5. Piston 2 bergerak ke atas, dan kerucut matriks 1 menekan dinding benda kerja 11.

Ketika penggeser mengambil posisi terendah, tekanan pada katup 7 dilepaskan dari samping di bawah aksi pukulan elastis

3, piston 2 bergerak ke atas, dan pukulan elastis sebagian membebaskan rongga produk. Ketika slide tekan bergerak ke atas, piston 2 bergerak ke bawah di bawah tekanan akumulator hidrolik 5. Cairan memasuki ruang di atas piston melalui katup periksa 6. Bagian 11 didorong keluar dari crimp die oleh pukulan elastis 3 .

Poin penting untuk desain stempel adalah kemampuan untuk menyesuaikan tekanan penjepitan dan menghilangkan tekanan ini pada saat tekanan di dalam benda kerja dirasakan oleh matriks.

Kedua keadaan ini bersama-sama memperluas kemampuan teknologi cap, memungkinkan untuk mengeriting bagian berdinding tipis yang saat ini diproduksi menggunakan gambar putar dan, pada akhirnya, memberikan peningkatan produktivitas tenaga kerja dalam operasi ini.

Mengeklaim

Cap untuk crimping blanko tubular, berisi dudukan yang dipasang di alas, matriks dan pons elastis penjepit yang dipasang secara koaksial dengan matriks, yang dicirikan bahwa, untuk memberikan kemampuan untuk mengontrol kekuatan klem punch, dilengkapi dengan silinder hidrolik, yang bodinya dibuat dalam matriks di sepanjang porosnya, dan silinder hidrolik piston terhubung ke pukulan elastis, serta akumulator hidrolik yang terhubung ke rongga piston berlebih dari silinder hidrolik oleh pipa dengan katup yang mengatur tekanan fluida

Disusun oleh I. Kapitonov

Tekhred N. Stroganova

Proofreader: L. Orlova dan A. Galakhova

Editor V. Kukharenko

Pesan 82812 Seni. No.337 Sirkulasi 1034 Berlangganan

NPO Komite Negara Uni Soviet untuk Penemuan dan Penemuan

1I3035, Moskow, Ya-35, Raushskaya emb., 4/5

Percetakan, Sapunova Ave., 2

Sumber informasi yang diperhitungkan dalam pemeriksaan

1. Stempel lembar, atlas skema, M., Mashinostroenie, 1975, hlm. 115, gbr. 308.

Crimping ujung pipa dalam sebuah bola. Jepit ujung pipa panjang.

Sebuah die dengan die split untuk crimping ujung pipa. Perataan pipa mati.

Oleskan dan jepit ujung pipa di bola. Operasi ini dilakukan dengan mendorong pipa ke dalam die annular integral, atau dengan mengeriting ujung-ujungnya dengan die split.

Pada crimping ujung pipa panjang(Gbr. 121) mendorong pipa untuk stabilitas dijepit di sepanjang bagian yang tidak dapat dideformasi. Dalam hal ini, lebih mudah untuk mendorong matriks ke ujung pipa. Ketika penggeser tekan berada di posisi atas, matriks bergerak 1 berada di posisi paling kiri, karena baji 2 mendorong matriks menjauh dengan bagian atasnya. Benda kerja (bagian) ditempatkan di stop tetap 6.

Beras. 121. Mati untuk mengeriting ujung pipa panjang:

1 - mati bergerak, 2 - baji, 3 - pelat atas, 4 - penjepit bergerak, 5 - pegas, 6 - bagian, 7 - pelat bawah, 8 - stop tetap

Selama langkah kerja pers, klem bergerak 4 menjepit pipa. Penurunan lebih lanjut dari pelat atas 3 menyebabkan matriks bergerak 1 bergerak ke kanan, karena baji 2 dengan bagian bawahnya menekan sisi kanan alur miring matriks. Matriks dengan bagian kerjanya, yang memiliki bentuk bagian, bergerak di atas pipa dan memampatkannya ke ukuran yang telah ditentukan. Pengurangan diameter bagian pipa yang terkompresi diatur oleh posisi penggeser di titik mati bawah.

Jumlah transisi saat mengeriting bola ditentukan dengan cara yang sama seperti saat mengeriting pada silinder. Jika perlu, anil menengah dilakukan.

Untuk mengeriting ujung pipa di sepanjang bola dalam cetakan dengan matriks terpisah (Gbr. 122), bagian atas dan bawah dari matriks 1 dan 3 memiliki lekukan dalam bentuk bola. Mati dipasang pada pers eksentrik berkecepatan tinggi dan berkecepatan rendah. Ketika Anda mengaktifkan self-propelled bagian atas dari matriks 1 akan berosilasi. Benda kerja dimasukkan ke dalam zona kerja stempel, yang memiliki bentuk silinder, dan dengan memutar pipa di sekitar porosnya, secara bertahap dipindahkan ke bagian bulat dari cetakan. Dengan pasokan pipa yang tajam ke area kerja, lipatan dapat terbentuk yang tidak dapat diluruskan.

Beras. 122. Split die punch untuk crimping ujung pipa:

1, 3 - cetakan atas dan bawah, 2 - benda kerja

Pipa dengan ujung yang rata digunakan untuk berbagai rak dan penyangga. Ujung pipih disusun secara simetris atau asimetris relatif terhadap sumbu pipa. Jumlah perataan z juga bisa berbeda. Kadang-kadang ada celah z>2S di antara dinding bagian dalam yang rata, dalam kasus lain ketebalan bagian yang diratakan adalah z=2S, dan di lain waktu, ketika diratakan, mereka timbul dan z<2S. Сплющивание обычно осуществляют в штампах (рис. 123).

Beras. 123. Mati perataan pipa:

1 - matriks, 2 - pukulan, 3 - penahan, 4 - benda kerja

Untuk pipa bahan bakar, sistem pengurasan dan pengurasan yang beroperasi pada tekanan rendah, sambungan yang dapat digerakkan atau dibatasi dapat digunakan. Untuk sambungan jenis ini pada ujung pipa, manik atau punggungan bergulir. Pembuatan manik-manik pipa dilakukan pada mesin manik-manik atau pada mesin yang digerakkan secara hidrolik menggunakan karet.

halaman 124

KULIAH #17

Operasi pengubahan bentuk lembaran stamping. Crimping dan distribusi

Rencana kuliah

1. Keriting.

1.1. Parameter teknologi dasar crimping.

1.2. Menentukan dimensi benda kerja asli.

1.3. Penentuan kekuatan yang dibutuhkan selama crimping.

2. Distribusi.

2.1. Parameter teknologi utama distribusi.

2.2. Menentukan dimensi benda kerja asli.

3.3. Desain perangko.

1. Keriting

Crimping adalah operasi dimana penampang ujung terbuka dari artikel atau pipa berongga yang telah ditarik sebelumnya dikurangi.

Selama crimping, ujung terbuka dari billet atau pipa berongga didorong ke bagian kerja cetakan berbentuk corong, yang memiliki bentuk produk jadi atau transisi perantara (Gbr. 1). Matriks annular memiliki rongga kerja dengan bujursangkar, cenderung ke sumbu simetri atau generatrix lengkung.

Gambar 1 - Skema proses crimping

Jika crimping dilakukan dalam keadaan bebas, tanpa tekanan balik dari benda kerja dari luar dan dari dalam, hanya bagiannya yang terletak di rongga die yang terdeformasi secara plastis, sisanya terdeformasi secara elastis. Leher kaleng silinder, kaleng aerosol, berbagai adaptor pipa, leher kotak kartrid, dan produk lainnya diperoleh dengan crimping.

1.1. Parameter teknologi utama dari crimping

Bagian benda kerja yang dapat dideformasi selama crimping berada dalam kondisi terdeformasi volumetrik dan tekanan volumetrik. Dalam arah meridional dan melingkar ada regangan tekan dan tegangan tekan, dalam arah radial (tegak lurus dengan generatrix) regangan tarik dan tegangan tekan elemen annular dari benda kerja berongga. Jika nasibnya adalah bahwa permukaan bagian dalam benda kerja berongga tidak dimuat selama kompresi, dan dengan benda kerja berdinding relatif tipis itu kecil dibandingkan dengan, maka kita dapat mengasumsikan bahwa skema keadaan tegangan akan menjadi kompresi biaksial datar di meridian dan arah melingkar. Akibatnya, ada beberapa penebalan dinding di tepi produk.

Deformasi selama crimping diperkirakan dengan rasio crimping, yang merupakan rasio diameter benda kerja dengan diameter rata-rata bagian yang cacat:

Jumlah pengentalan dapat ditentukan dengan rumus:

di mana ketebalan dinding billet, mm;

ketebalan dinding di tepi produk setelah crimping, mm;

Diameter billet berongga, mm;

diameter produk jadi (setelah crimping), mm;

rasio kerutan.

Untuk bahan tipis ( 1,5 mm) rasio diameter dihitung sesuai dengan dimensi luar, dan untuk yang lebih tebal sesuai dengan diameter rata-rata. Rasio Crimping untuk produk baja adalah 0,85 0,90; untuk kuningan dan aluminium 0,8-0,85. Membatasi rasio crimp

Itu dianggap di mana hilangnya stabilitas benda kerja dan pembentukan lipatan melintang di atasnya dimulai. Koefisien crimping pembatas tergantung pada jenis bahan, nilai koefisien gesekan dan sudut lancip dari cetakan crimping.

di mana kekuatan luluh material;

P - modulus pengerasan linier;

 - koefisien gesekan; = 0,2 -0,3;

 - sudut lancip dari matriks.

Sudut lancip optimal dari die dengan pelumasan yang baik dan permukaan benda kerja yang bersih adalah 12…16 , di bawah kondisi gesekan yang kurang menguntungkan 20…25 .

Jumlah kerutan dapat ditentukan dengan rumus:

Annealing adalah wajib antara operasi crimping. Dimensi bagian setelah crimping meningkat karena pegas sebesar 0,5 ... 0,8% dari dimensi nominal.

Crimping dilakukan dalam kondisi kompresi yang tidak merata dalam arah aksial dan melingkar. Pada nilai kritis tertentu dari tegangan tekan dan ada hilangnya stabilitas lokal benda kerja, yang berpuncak pada pelipatan.

A B C D)

Gambar 2 Kemungkinan pilihan untuk tekuk selama crimping: a), b) pembentukan lipatan melintang; c) pembentukan lipatan memanjang; d) deformasi plastis bagian bawah

Akibatnya, nilai kritis rasio kompresi diatur oleh tekuk lokal. Untuk mencegah pembentukan kerutan selama crimping, batang penyebar dimasukkan ke dalam benda kerja.

Faktor crimping kritis, akurasi dimensi bagian yang diperoleh dengan crimping, sangat tergantung pada sifat anisotropik bahan benda kerja. Dengan peningkatan koefisien anisotropi normal R rasio crimp pembatas meningkat ( K = D / d )*** K = d / D kurang, karena ini meningkatkan ketahanan dinding benda kerja terhadap penebalan dan tekuk. Konsekuensi dari anisotropi dalam bidang selama crimping adalah pembentukan scallop di bagian tepi benda kerja yang dikerutkan. Ini membutuhkan pemotongan berikutnya dan, akibatnya, peningkatan konsumsi bahan.

Sudut kemiringan cetakan pembangkit untuk crimping memiliki nilai optimal, di mana tegangan meridional minimal, pada

 .

Jika 0,1, maka \u003d 21 36 ; dan jika 0,05, maka = 17 .

Ketika mengerut dalam cetakan kerucut dengan lubang tengah, bagian tepi benda kerja menekuk (berputar) selama transisi dari kerucut ke rongga silinder dan kemudian, ketika melewatinya, kembali memperoleh bentuk silinder, yaitu, bagian tepi benda kerja secara bergantian ditekuk dan diluruskan di bawah pengaruh momen lentur. Pengaruh signifikan pada akurasi diameter bagian benda kerja yang dikurangi memiliki jari-jari kelengkungan tepi kerja die (gambar). Ini dijelaskan oleh fakta bahwa jari-jari alami tikungan (bagian tepi) benda kerja memiliki nilai yang ditentukan dengan baik, tergantung pada ketebalan, diameter benda kerja, dan sudut kemiringan matriks pembentuk.

= (2 sin ).

Ketebalan bagian tepi benda kerja dapat ditentukan dengan rumus berikut: =; dimana adalah basis dari logaritma natural.

Gambar 3 - Crimping dalam cetakan kerucut dengan lubang tengah

Jika , maka elemen benda kerja yang bergerak dari bagian kerucut dari zona deformasi ke dalam silinder yang dihasilkan kehilangan kontak dengan matriks dan diameter bagian silinder dari bagian terkompresi atau produk setengah jadi berkurang, mis.

Jika, maka fenomena yang ditunjukkan tidak terjadi, dan diameter bagian benda kerja yang tereduksi sesuai dengan diameter lubang kerja matriks.

Maka dari atas bahwa jari-jari matriks harus memenuhi kondisi berikut:

dan kemungkinan perubahan diameter bagian silinder dari bagian swaged dapat ditentukan dengan rumus:

1.3. Menentukan dimensi benda kerja asli

Ketinggian benda kerja yang dimaksudkan untuk crimping, dari kondisi kesetaraan volume, dapat ditentukan dengan rumus berikut:

dalam kasus crimping silinder (Gbr. 4, a)

dalam kasus crimp berbentuk kerucut (Gbr. 4b)

dalam kasus crimping bola (Gbr. 4, c)

0.25 (1+).

Gambar 4 Skema untuk menentukan dimensi benda kerja

1.4 Penentuan gaya yang dibutuhkan selama crimping

Gaya crimping adalah jumlah gaya yang diperlukan untuk crimping itu sendiri di bagian kerucut dari die, dan gaya yang diperlukan untuk membengkokkan (memutar) tepi yang berkerut sampai berhenti di sabuk silinder matriks

Gambar 5 Skema untuk menentukan gaya crimping

Plot Oa sesuai dengan gaya yang dibutuhkan untuk menekuk tepi benda kerja ke sudut lancip matriks; seluruh situs Ov sesuai; merencanakan matahari sesuai dengan kekuatan; merencanakan CD sesuai dengan geser tepi benda kerja di sepanjang sabuk silinder matriks, gaya crimping sedikit meningkat.

Saat benda kerja keluar dari die, gaya turun sedikit dan menjadi sama dengan gaya dalam proses crimping kondisi tunak. Robj.

Gaya ditentukan oleh rumus:

= 1- 1+ + 1- 1+ 3-2 cos ;

dimana - kekuatan luluh ekstrapolasi sama dengan .

Kompresi dilakukan pada engkol dan penekan hidrolik. Saat mengerjakan penekan engkol, gaya harus ditingkatkan 10-15

Jika = 0.1…0.2; kemudian

S 4.7

Rumus ini memberikan perhitungan yang cukup akurat untuk 10…30 ; ,1…0.2

Kira-kira, gaya deformasi dapat ditentukan dengan rumus:

2. Operasi distribusi

Operasi ekspansi, yang digunakan untuk mendapatkan berbagai bagian dan produk setengah jadi dengan penampang variabel, memungkinkan Anda untuk meningkatkan diameter bagian tepi dari billet atau pipa silinder berongga (Gbr. 6).

Sebagai hasil dari proses ini, terjadi penurunan panjang generatrix benda kerja dan ketebalan dinding di zona deformasi plastis, menutupi area dengan dimensi transversal yang meningkat. Distribusi dilakukan dalam stempel menggunakan pukulan kerucut, yang merusak billet berongga dalam bentuk segmen pipa, gelas yang diperoleh dengan menggambar, atau cangkang annular yang dilas, menembus ke dalamnya.

A B C)

Gambar 6. - Jenis suku cadang yang diterima oleh distribusi: a)

2.1. Parameter teknologi utama distribusi

Tingkat deformasi dalam perhitungan teknologi ditentukan oleh koefisien ekspansi, yang merupakan rasio diameter terbesar dari bagian produk yang cacat dengan diameter awal billet silinder:

Ketebalan terkecil benda kerja terletak di tepi bagian yang dihasilkan dan ditentukan oleh rumus:

Semakin besar koefisien muai, semakin besar penipisan dinding.

Tingkat kritis deformasi diatur oleh salah satu dari dua jenis tekuk: kerutan di dasar benda kerja dan munculnya leher, yang mengarah ke kehancuran - retakan, di satu atau beberapa bagian tepi bagian yang cacat. benda kerja secara bersamaan (Gbr. 7).

Gambar 7 Jenis tekuk selama pemuaian: a) pelipatan pada dasar benda kerja; b) penampilan leher

Munculnya satu atau beberapa jenis cacat tergantung pada karakteristik sifat mekanik bahan benda kerja, ketebalan relatifnya, sudut kemiringan generator pukulan, kondisi gesekan kontak dan kondisi untuk memperbaiki benda kerja dalam cetakan. . Sudut terbaik dari 10 sampai 30 .

Rasio diameter terbesar dari bagian benda kerja yang terdeformasi dengan diameter benda kerja asli, di mana tekuk lokal dapat terjadi, disebut koefisien muai batas.

Rasio distribusi batas dapat 10 ... 15% lebih dari yang ditunjukkan pada Tabel 1.

Dalam kasus operasi dengan pemanasan, benda kerja bisa 20 ... 30% lebih banyak daripada tanpa pemanasan. Suhu pemanasan optimal: untuk baja 08kp 580…600 DARI; kuningan L63 480…500 C, D16AT 400…420 C.

Tabel 1 Nilai rasio spread

Gaya distribusi dapat ditentukan dengan rumus:

dimana C koefisien tergantung pada koefisien distribusi.

Pada.

2.3. Menentukan dimensi benda kerja asli

Panjang benda kerja ditentukan dari kondisi kesetaraan volume benda kerja dan bagian, dan diameter dan ketebalan dinding diambil sama dengan diameter dan ketebalan dinding bagian silinder bagian. Setelah ekspansi, bagian kerucut dari bagian tersebut memiliki ketebalan dinding yang tidak rata yang bervariasi dari hingga.

Panjang longitudinal benda kerja dapat ditentukan dengan rumus berikut:

1. saat mendistribusikan sesuai dengan skema a) (Gbr. 8):

Gambar 8. Skema untuk menghitung benda kerja awal

2. ketika mengembang sesuai dengan skema b) jika jari-jari lentur benda kerja saat memindahkannya ke bagian kerucut dari pukulan dan meninggalkannya sama satu sama lain dan nilainya sesuai dengan:

2.4. Desain mati

Desain die ekspansi tergantung pada tingkat deformasi yang diperlukan. Jika derajat deformasi tidak besar dan koefisien muai lebih kecil dari batas, maka tekuk lokal dikecualikan. Dalam hal ini, cetakan terbuka digunakan tanpa tekanan balik pada bagian silinder benda kerja.

Pada deformasi tingkat tinggi, ketika koefisien lebih besar dari yang membatasi, mati dengan penyangga lengan geser digunakan, yang menciptakan tekanan balik pada bagian silinder benda kerja (Gbr. 9).

Selongsong geser 4 diturunkan ke bawah oleh penekan 3 yang dapat disesuaikan panjangnya, dipasang pada pelat atas 1, yang menghilangkan kemungkinan terjepitnya benda kerja pada bidang kontak pelubang 2, benda kerja dan selongsong geser 4. Penggunaan stempel dengan dukungan lengan geser memungkinkan Anda untuk meningkatkan tingkat deformasi sebesar 25 30% .

Gambar 9 - Skema pukulan untuk distribusi dengan tekanan balik: pelat 1-atas; 2-pukulan; 3 pendorong; 4-geser lengan; 5-mandrel; 6-mata air; 7-piring lebih rendah

Derajat pembatas deformasi selama pemuaian dengan pukulan kerucut juga dapat ditingkatkan jika flens kecil diperoleh di tepi benda kerja dengan lebar pada radius tekuk bagian dalam (Gbr. 10). Saat mengembang, flensa merasakan, tanpa kerusakan, tegangan tarik melingkar yang lebih tinggi daripada tepi benda kerja tanpa flensa. Dalam hal ini, batas deformasi meningkat sebesar 15 20%.

Gambar 10 - Skema distribusi benda kerja dengan flensa kecil

Distribusi blanko dalam cetakan dapat dilakukan pada pengepres mekanis dan hidraulik.