Chladiaca a vykurovacia turbína T 50 130. Tepelný diagram turbínovej jednotky

Turbína T -100/120-130

Jednohriadeľová parná turbína T 100/120-130 s menovitým výkonom 100 MW pri 3000 ot./min. S kondenzáciou a dvoma odbermi ohrevu je para určená na priamy pohon generátora striedavého prúdu typu TVF-100-2 s výkonom 100 MW a chladením vodíkom.

Turbína je navrhnutá na prevádzku s parametrami čerstvej pary 130 atm a teplotou 565 C, meranou pred uzatváracím ventilom.

Nominálna teplota chladiacej vody na vstupe do kondenzátora je 20C.

Turbína má dva vykurovacie výstupy: horný a dolný, určené na stupňovitý ohrev sieťovej vody v kotloch.

Turbína môže odobrať pri určitých hodnotách odberu vykurovacej pary výkon až 120 MW.

Turbína PT -65/75-130/13

Kondenzačná turbína s riadeným odberom pary na výrobu a diaľkové vykurovanie bez dohrevu, dvojvalcová, jednoprúdová, 65 MW.

Turbína je určená na prevádzku s nasledujúce parametre pár:

tlak pred turbínou 130 kgf/cm 2,

Teplota pary pred turbínou je 555 °C,

Tlak pary pri extrakcii výroby je 10-18 kgf/cm 2,

Tlak pary pri extrakcii diaľkového vykurovania je 0,6-1,5 kgf/cm2,

Nominálny tlak para v kondenzátore 0,04 kgf/cm 2.

maximálna spotreba pary na turbínu je 400 t/h, maximálny odber pary na výrobu je 250 t/h, maximálne množstvo uvoľnené teplo z horúca voda- 90 Gcal/h.

Zariadenie regeneračnej turbíny pozostáva zo štyroch ohrievačov nízky tlak, odvzdušňovač 6 kgf/cm 2 a tri ohrievače vysoký tlak. Časť chladiacej vody za kondenzátorom sa odvádza do úpravne vody.

Turbína T-50-130

Jednohriadeľová parná turbína T-50-130 s menovitým výkonom 50 MW pri 3000 ot./min s kondenzáciou a dvoma odbermi vykurovacej pary je určená na pohon generátora striedavého prúdu typu TVF 60-2 s výkonom 50 MW resp. chladenie vodíkom. Turbína, ktorá je uvedená do prevádzky, je riadená z monitorovacieho a ovládacieho panela.

Turbína je navrhnutá na prevádzku s parametrami čerstvej pary 130 ata, 565 C 0, merané pred uzatváracím ventilom. Menovitá teplota chladiacej vody na vstupe do kondenzátora je 20 C 0.

Turbína má dva vykurovacie výstupy, horný a spodný, určené na stupňovitý ohrev sieťovej vody v kotloch. Ohrev napájacej vody sa vykonáva postupne v chladničkách hlavného ejektora a ejektora na nasávanie pary z tesnení s ohrievačom upchávky, štyrmi HDPE a tromi HDPE. HDPE č. 1 a č. 2 sú napájané parou z vykurovacích extrakcií a zvyšných päť - z neregulovaných extrakcií po 9, 11, 14, 17, 19 stupňoch.

Kondenzátory

Hlavným účelom kondenzačného zariadenia je kondenzovať odpadovú paru turbíny a zabezpečiť optimálny tlak pary za turbínou pri nominálnych prevádzkových podmienkach.

Okrem udržiavania tlaku odpadovej pary na úrovni potrebnej pre ekonomickú prevádzku turbínového agregátu zabezpečuje udržanie kondenzátu odpadovej pary a jeho kvalita spĺňa požiadavky PTE a absenciu prechladzovania vo vzťahu k saturačnej teplote v r. kondenzátor.

Technické údaje kondenzátora 65KTSST:

Teplovýmenná plocha, m 3 3000

Počet chladiacich rúrok, ks. 5470

Vnútorný a vonkajší priemer, mm 23/25

Dĺžka potrubia kondenzátora, mm 7000

Materiál potrubia - zliatina medi a niklu MNZh5-1

Nominálny prietok chladiacej vody, m 3 /h 8000

Počet zdvihov chladiacej vody, ks. 2

Počet prietokov chladiacej vody, ks. 2

Hmotnosť kondenzátora bez vody, t

Hmotnosť kondenzátora s naplneným vodným priestorom, t 92,3

Hmotnosť kondenzátora s naplneným parným priestorom počas hydrotestovania, t 150,3

Faktor čistoty potrubia použitý pri tepelnom výpočte kondenzátora je 0,9

Tlak chladiacej vody, MPa (kgf/cm2) 0,2 (2,0)

MINISTERSTVO ENERGIE A ELEKTROTECHNIKY ZSSR

HLAVNÉ TECHNICKÉ RIADITEĽSTVO PRE PREVÁDZKU ENERGETICKÝCH SYSTÉMOV

POTVRDZUJEM:

Zástupca vedúceho hlavného technického riaditeľstva

TYPICKÝ

ENERGETICKÁ CHARAKTERISTIKA TURBO JEDNOTKY

T-50-130 TMZ

RD 34.30.706

MDT 621.165-18

Zostavil Sibtekhenergo za účasti moskovského materského podniku "Soyuztechenergo"

APLIKÁCIA

1. Typická energetická charakteristika turbínovej jednotky T-50-130 TMZ je zostavená na základe tepelných skúšok dvoch turbín (vykonaných Yuzhtekhenergo na Leningradskej CHPP-14 a Sibtekhenergo na Ust-Kamenogorskej CHPP) a odráža priemerná účinnosť turbínovej jednotky, ktorá prešla rozsiahlou generálnou opravou, pracujúca podľa továrenskej konštrukčnej tepelnej schémy (graf T-1) a za nasledujúcich podmienok, ktoré sa považujú za menovité:

Tlak a teplota čerstvej pary pred uzatváracími ventilmi turbíny sú 130 kgf/cm2* a 555 °C;

Maximálna povolená spotreba čerstvej pary je 265 t/h;

Maximálny povolený prietok pary prepínateľnou priehradkou a nízkotlakovým čerpadlom je 165 a 140 t/h; limitné hodnoty prietoku pary cez určité oddelenia zodpovedajú Technické špecifikácie TO;

Tlak výfukovej pary:

a) pre charakteristiky kondenzačného režimu s konštantným tlakom a charakteristiky práce s výbermi pre dvoj- a jednostupňový ohrev sieťovej vody - 0,05 kgf / cm2;

b) charakterizovať kondenzačný režim pri konštantnom prietoku a teplote chladiacej vody v súlade s tepelnou charakteristikou kondenzátora K pri W=7000 m3/h a Elektrosila";

Rozsah regulácie tlaku v hornom odbere ohrevu je 0,6-2,5 kgf / cm2 a v dolnom - 0,5-2,0 kgf / cm2;

Ohrev sieťovej vody v teplárni je 47 °C.

Testovacie údaje, ktoré sú základom tejto energetickej charakteristiky, boli spracované pomocou „Tabuľky termofyzikálnych vlastností vody a vodnej pary“ (Publishing House of Standards, 1960).

Kondenzát z vykurovacej pary vysokotlakových ohrievačov je kaskádovito odvádzaný do HPH č. 5 a z neho je privádzaný do odvzdušňovača 6 kgf/cm2. Keď je tlak pary vo selekčnej komore III nižší ako 9 kgf/cm2, kondenzát vykurovacej pary z HPH č. 5 sa posiela do HDPE č. 4. Navyše, ak je tlak pary vo selekčnej komore II vyšší ako 9 kgf/cm2, kondenzát vykurovacej pary z HPH č. 6 sa posiela do odvzdušňovača 6 kgf/cm2.

Kondenzát vykurovacej pary nízkotlakových ohrievačov je kaskádovito odvádzaný do HDPE č. 2, z ktorého je privádzaný drenážnymi čerpadlami do hlavného kondenzačného potrubia za HDPE č. 2. Kondenzát vykurovacej pary z HDPE č. č. 1 sa odvádza do kondenzátora.

Horné a dolné ohrievače vykurovacej vody sú napojené na turbínové výstupy VI a VII. Kondenzát vykurovacej pary z horného sieťového ohrievača vody je privádzaný do hlavného potrubia kondenzátu za HDPE č. 2 a zo spodného do hlavného potrubia kondenzátu za HDPE č. 1.

2. Turbínový agregát spolu s turbínou obsahuje nasledovné vybavenie:

Generátor typu TV-60-2 zo závodu Elektrosila s vodíkovým chladením;

Štyri nízkotlakové ohrievače: HDPE č. 1 a HDPE č. 2 typu PN, HDPE č. 3 a HDPE č. 4 typu PN;

Tri vysokotlakové ohrievače: PVD č. 5 typu PVM, PVD č. 6 typu PVM, PVD č. 7 typu PVM;

Povrchový dvojpriechodový kondenzátor K;

Dva hlavné trojstupňové vyhadzovače ESA a jeden štartovací (jeden hlavný vyhadzovač je neustále v prevádzke);

Dva sieťové ohrievače vody (horný a dolný) PSS;

Dve čerpadlá kondenzátu 8KsD-6x3 poháňané elektromotormi s výkonom 100 kW (jedno čerpadlo je neustále v prevádzke, druhé je v zálohe);

Tri čerpadlá kondenzátu sieťových ohrievačov vody 8KsD-5x3 poháňané elektromotormi s výkonom po 100 kW (v prevádzke sú dve čerpadlá, jedno v zálohe).

3. V kondenzačnom režime prevádzky s vypnutým regulátorom tlaku je celková hrubá spotreba tepla a spotreba čerstvej pary v závislosti od výkonu na svorkách generátora analyticky vyjadrená nasledujúcimi rovnicami:

Pri konštantnom tlaku pary v kondenzátore R 2 = 0,05 kgf/cm2 (graf T-22, b)

Q 0 = 10,3 + 1,985 Nt + 0,195 (Nt- 45,44) Gcal/h; (1)

D 0 = 10,8 + 3,368 Nt + 0,715 (Nt- 45,44) t/h; (2)

O konštantný prietok (W= 7000 m3/h) a teplota ( = 20 °C) chladiacej vody (graf T-22, a);

Q 0 = 10,0 + 1,987 Nt + 0,376 (Nt- 45,3) Gcal/h; (3)

D 0 = 8,0 + 3,439 Nt + 0,827 (Nt- 45,3) t/h. (4)

Spotreba tepla a čerstvej pary na výkon uvedený za prevádzkových podmienok sa určí z uvedených závislostí s následným zavedením potrebných korekcií (grafy T-41, T-42, T-43); tieto dodatky zohľadňujú odchýlky prevádzkových podmienok od nominálnych (od charakteristických podmienok).

Systém korekčných kriviek prakticky pokrýva celý rozsah možných odchýlok prevádzkových podmienok turbínového agregátu od nominálnych. To umožňuje analyzovať prevádzku turbínového bloku v podmienkach elektrárne.

Korekcie sú vypočítané pre podmienku udržiavania konštantného výkonu na svorkách generátora. Ak existujú dve alebo viac odchýlok od nominálnych prevádzkových podmienok turbogenerátora, korekcie sa algebraicky spočítajú.

4. V režime s odberom diaľkového vykurovania môže turbínová jednotka pracovať s jedno-, dvoj- a trojstupňovým ohrevom sieťovej vody. Zodpovedajúce typické režimové diagramy sú znázornené v grafoch T-33 (a-d), T-33A, T-34 (a-k), T-34A a T-37.

Diagramy označujú podmienky ich konštrukcie a pravidlá používania.

Typické režimové diagramy vám umožňujú priamo určiť akceptované počiatočné podmienky ( Nt, Qt, Pt) prúdenie pary do turbíny.

Grafy T-33 (a-d) a T-34 (a-k) ukazujú schému režimov vyjadrujúcich závislosť D 0 = f (Nt, Qt) pri určité hodnoty tlak v regulovaných extrakciách.

Treba poznamenať, že režimové diagramy pre jedno- a dvojstupňový ohrev sieťovej vody, vyjadrujúce závislosť D 0 = f (Nt, Qt, Pt) (grafy T-33A a T-34A) sú menej presné z dôvodu určitých predpokladov pri ich konštrukcii. Tieto diagramy režimov možno odporučiť na použitie, keď približné výpočty. Pri ich použití treba mať na pamäti, že diagramy jasne neuvádzajú hranice definujúce všetky možné režimy (podľa maximálnych prietokov pary cez zodpovedajúce úseky dráhy prúdenia turbíny a maximálnych tlakov v hornom a dolnom odbere ).

Pre viac presná definícia hodnoty prietoku pary do turbíny pre danú tepelnú a elektrickú záťaž a tlak pary pri riadenom odbere, ako aj pri určovaní pásma prípustných prevádzkových režimov, treba použiť režimové diagramy uvedené v grafoch T-33 (a-d) a T-34 (a-k).

Mernú spotrebu tepla na výrobu elektriny pre zodpovedajúce prevádzkové režimy je potrebné určiť priamo z grafov T-23 (a-d) - pre jednostupňový ohrev sieťovej vody a T-24 (a-k) - pre dvojstupňový ohrev sieťovej vody.

Tieto grafy sú zostavené na základe výsledkov špeciálnych výpočtov s využitím charakteristík prietokovej časti turbíny a teplárne a neobsahujú nepresnosti, ktoré sa objavujú pri zostavovaní režimových schém. Menej presný výsledok poskytuje výpočet mernej spotreby tepla na výrobu elektriny pomocou režimových diagramov.

Na určenie mernej spotreby tepla na výrobu elektriny, ako aj spotreby pary na turbínu podľa grafov T-33 (a-d) a T-34 (a-k) pri tlakoch v regulovaných odberoch, pre ktoré nie sú grafy priamo uvedené, sa použije tzv. mala by sa použiť interpolačná metóda.

Pre prevádzkový režim s trojstupňovým ohrevom sieťovej vody by sa mala merná spotreba tepla na výrobu elektriny určiť podľa harmonogramu T-25, ktorý sa vypočíta podľa nasledujúceho vzťahu:

kcal/(kWh), (5)

Kde Qatď- konštantné ostatné tepelné straty, pre turbíny s výkonom 50 MW, rovnajúce sa 0,61 Gcal/h, podľa „Pokynov a metodické pokyny o normalizácii mernej spotreby paliva v tepelných elektrárňach“ (BTI ORGRES, 1966).

Grafy T-44 zobrazujú korekcie výkonu na svorkách generátora, keď sa prevádzkové podmienky turbínovej jednotky odchyľujú od nominálnych. Keď sa tlak výfukovej pary v kondenzátore odchyľuje od menovitej hodnoty, korekcia výkonu sa určí pomocou vákuovej korekčnej mriežky (graf T-43).

Značky opráv zodpovedajú prechodu z podmienok na zostavenie režimového diagramu do prevádzkových podmienok.

Ak sú dve alebo viac odchýlok prevádzkových podmienok turbínového agregátu od nominálnych, korekcie sa algebraicky spočítajú.

Korekcie výkonu pre parametre čerstvej pary a teplotu vratnej vody zodpovedajú údajom z výroby.

Aby sa udržalo konštantné množstvo tepla dodávaného spotrebiteľovi ( QT=konšt.) pri zmene parametrov čerstvej pary je potrebné vykonať dodatočnú korekciu výkonu s prihliadnutím na zmenu prietoku pary do odberu v dôsledku zmeny entalpie pary pri riadenom odbere. Tento dodatok je určený nasledujúcimi závislosťami:

Pri práci podľa elektrického plánu a konštantného prietoku pary do turbíny:

kW; (7)

Pri práci podľa tepelného plánu:

kg/h; (9)

Entalpia pary v komorách s riadeným ohrevom sa určuje podľa grafov T-28 a T-29.

Teplotný tlak sieťových ohrievačov vody sa odoberá podľa vypočítaných údajov TMZ a je určený pomerným nedokurovaním podľa plánu T-27.

Pri stanovení tepelného využitia sieťových ohrievačov vody sa predpokladá podchladenie kondenzátu vykurovacej pary 20 °C.

Pri určovaní množstva tepla vnímaného zabudovaným lúčom (pre trojstupňový ohrev sieťovej vody) sa predpokladá teplotný tlak 6 °C.

Elektrická sila vyvinutá vo vykurovacom cykle v dôsledku uvoľňovania tepla z regulovaných odberov sa určuje z výrazu

Ntf = Wtf · QT MW, (12)

Kde Wtf- merná výroba elektriny pre vykurovací cyklus pri príslušných prevádzkových režimoch turbínového agregátu je stanovená podľa harmonogramu T-21.

Elektrický výkon vytvorený kondenzačným cyklom je určený ako rozdiel

Nkn = Nt – Ntf MW. (13)

5. Metóda stanovenia špecifická spotreba teplo na výrobu elektriny pre rôzne prevádzkové režimy turbínového agregátu, keď sa špecifikované podmienky odchyľujú od nominálnych, je vysvetlené na nasledujúcich príkladoch.

Príklad 1. Kondenzačný režim s deaktivovaným regulátorom tlaku.

Vzhľadom na to: Nt= 40 MW, P 0 = 125 kgf/cm2, t 0 = 550 °C, R 2 = 0,06 kgf/cm2; tepelný diagram - vypočítaný.

Je potrebné určiť spotrebu čerstvej pary a hrubú mernú spotrebu tepla za daných podmienok ( Nt= 40 MW).

V tabuľke 1 je znázornená postupnosť výpočtu.

Príklad 2. Prevádzkový režim s riadeným odberom pary s dvoj- a jednostupňovým ohrevom sieťovej vody.

A. Prevádzkový režim podľa tepelného plánu

Vzhľadom na to: Qt= 60 Gcal/h; Ptv= 1,0 kgf/cm2; R 0 = 125 kgf/cm2; t 0 = 545 °C, t2 = 55 °C; ohrev sieťovej vody - dvojstupňový; tepelný diagram - vypočítaný; ostatné podmienky sú nominálne.

Je potrebné určiť výkon na svorkách generátora, spotrebu čerstvej pary a hrubú mernú spotrebu tepla za daných podmienok ( Qt= 60 Gcal/h).

V tabuľke 2 znázorňuje postupnosť výpočtu.

Prevádzkový režim pre jednostupňový ohrev sieťovej vody sa vypočíta podobne.

stôl 1

tabuľka 2

Ruská federáciaRD

Regulačné charakteristiky turbínové kondenzátory T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 a PT-80/100-130/13 LMZ

Pri zostavovaní „Regulačných charakteristík“ boli prijaté tieto základné označenia:

Spotreba pary do kondenzátora (parná záťaž kondenzátora), t/h;

Štandardný tlak pary v kondenzátore, kgf/cm*;

Skutočný tlak pary v kondenzátore, kgf/cm;

teplota chladiacej vody na vstupe do kondenzátora, °C;

teplota chladiacej vody na výstupe z kondenzátora, °C;

Teplota nasýtenia zodpovedajúca tlaku pary v kondenzátore, °C;

Hydraulický odpor kondenzátora (tlaková strata chladiacej vody v kondenzátore), mm vodného stĺpca;

Štandardný teplotný tlak kondenzátora, °C;

Skutočný teplotný rozdiel kondenzátora, °C;

Ohrev chladiacej vody v kondenzátore, °C;

Menovitý návrhový prietok chladiacej vody do kondenzátora, m/h;

prietok chladiacej vody do kondenzátora, m/h;

Celková chladiaca plocha kondenzátora, m;

Chladiaca plocha kondenzátora so zabudovanou kondenzačnou bankou odpojenou vodou, m.

Regulačné charakteristiky zahŕňajú tieto hlavné závislosti:

1) teplotný rozdiel kondenzátora (°C) od prúdu pary do kondenzátora (parné zaťaženie kondenzátora) a počiatočnej teploty chladiacej vody pri menovitom prietoku chladiacej vody:

2) tlak pary v kondenzátore (kgf/cm) z prúdu pary do kondenzátora a počiatočná teplota chladiacej vody pri nominálnom prietoku chladiacej vody:

3) teplotný rozdiel kondenzátora (°C) od prúdu pary do kondenzátora a počiatočnej teploty chladiacej vody pri nominálnom prietoku chladiacej vody 0,6-0,7:

4) tlak pary v kondenzátore (kgf/cm) z prúdu pary do kondenzátora a počiatočná teplota chladiacej vody pri prietoku chladiacej vody 0,6-0,7 - nominálne:

5) teplotný rozdiel kondenzátora (°C) od prúdu pary do kondenzátora a počiatočnej teploty chladiacej vody pri prietoku chladiacej vody nominálne 0,44-0,5;

6) tlak pary v kondenzátore (kgf/cm) z prúdu pary do kondenzátora a počiatočná teplota chladiacej vody pri nominálnom prietoku chladiacej vody 0,44-0,5:

7) hydraulický odpor kondenzátora (pokles tlaku chladiacej vody v kondenzátore) od prietoku chladiacej vody počas prevádzky čistý povrch chladenie kondenzátora;

8) korekcie výkonu turbíny na odchýlku tlaku výfukovej pary.

Turbíny T-50-130 TMZ a PT-80/100-130/13 LMZ sú vybavené kondenzátormi, v ktorých možno cca 15 % chladiacej plochy využiť na ohrev prídavnej alebo vratnej sieťovej vody (zabudované zväzky) . Vstavané zväzky je možné chladiť cirkulujúcou vodou. Preto sú v „Regulačných charakteristikách“ pre turbíny typu T-50-130 TMZ a PT-80/100-130/13 LMZ uvedené závislosti podľa odsekov 1-6 aj pre kondenzátory s odpojenými vstavanými zväzkami. (s chladiacim povrchom zníženým o približne 15 % kondenzátorov) pri prietokoch chladiacej vody 0,6-0,7 a 0,44-0,5.

Pre turbínu PT-80/100-130/13 LMZ je uvedená aj charakteristika kondenzátora s vypnutým zabudovaným lúčom pri prietoku chladiacej vody 0,78 nominálneho.

3. PREVÁDZKOVÁ KONTROLA PREVÁDZKY KONDENZÁCIE A STAVU KONDENZÁTORA

Hlavnými kritériami pre hodnotenie prevádzky kondenzačnej jednotky, charakterizujúcich stav zariadenia pri danom parnom zaťažení kondenzátora, sú tlak pary v kondenzátore a teplotný tlak kondenzátora, ktorý tieto podmienky spĺňa.

Prevádzková kontrola prevádzky kondenzačnej jednotky a stavu kondenzátora sa vykonáva porovnaním skutočného tlaku pary v kondenzátore nameraného za prevádzkových podmienok so štandardným tlakom pary v kondenzátore stanoveným pre rovnaké podmienky (rovnaké zaťaženie pary kondenzátora, prietoku a teploty chladiacej vody), ako aj porovnaním skutočnej teploty s tlakom v kondenzátore.

Porovnávacia analýza nameraných údajov a štandardných ukazovateľov výkonu zariadenia umožňuje zistiť zmeny v prevádzke kondenzačnej jednotky a zistiť pravdepodobné dôvody ich.

Charakteristickým znakom turbín s riadeným odberom pary je ich dlhodobá prevádzka s nízkym prietokom pary do kondenzátora. V režime s extrakciou kúrenia nedáva sledovanie teplotného tlaku v kondenzátore spoľahlivú odpoveď na stupeň znečistenia kondenzátora. Preto je vhodné sledovať činnosť kondenzačnej jednotky, keď je prietok pary do kondenzátora aspoň 50% a keď je recirkulácia kondenzátu vypnutá; tým sa zvýši presnosť určenia tlaku pary a teplotného rozdielu kondenzátora.

Okrem týchto základných veličín je pre prevádzkové sledovanie a rozbor chodu kondenzačnej jednotky potrebné spoľahlivo určiť aj množstvo ďalších parametrov, od ktorých závisí tlak odpadovej pary a rozdiel teplôt, a to: teplotu na vstupe. a odchádzajúca voda, zaťaženie parou kondenzátor, prietok chladiacej vody atď.

Vplyv nasávania vzduchu v zariadeniach na odvod vzduchu, ktoré fungujú vo vnútri výkonnostné charakteristiky, a je nevýznamný, pričom zhoršenie hustoty vzduchu a zvýšenie nasávania vzduchu, presahujúce prevádzkovú kapacitu ejektorov, majú významný vplyv na činnosť kondenzačnej jednotky.

Preto je monitorovanie hustoty vzduchu vákuového systému turbínových jednotiek a udržiavanie nasávania vzduchu na úrovni noriem PTE jednou z hlavných úloh počas prevádzky kondenzačné jednotky.

Navrhované štandardné charakteristiky sú založené na hodnotách nasávania vzduchu, ktoré neprekračujú normy PTE.

Nižšie sú uvedené hlavné parametre, ktoré je potrebné merať počas prevádzkového monitorovania stavu kondenzátora, a niektoré odporúčania na organizáciu meraní a metódy na určenie hlavných kontrolovaných veličín.

3.1. Tlak výfukovej pary

Na získanie reprezentatívnych údajov o tlaku výstupnej pary z kondenzátora za prevádzkových podmienok sa musia vykonať merania v bodoch špecifikovaných v štandardných špecifikáciách pre každý typ kondenzátora.

Tlak výfukovej pary sa musí merať prístrojmi na kvapalnú ortuť s presnosťou najmenej 1 mmHg. (jednosklenkové vákuomery, barovakuové trubice).

Pri určovaní tlaku v kondenzátore je potrebné zaviesť vhodné korekcie údajov prístroja: pre teplotu ortuťového stĺpca, pre stupnicu, pre kapilárnosť (pre jednosklené prístroje).

Tlak v kondenzátore (kgf/cm) pri meraní vákua je určený vzorcom

Kde je barometrický tlak (ako je nastavený), mmHg;

Vákuum stanovené vákuomerom (s korekciami), mm Hg.

Tlak v kondenzátore (kgf/cm) pri meraní pomocou barovakuovej trubice sa určí ako

Kde je tlak v kondenzátore určený prístrojom, mm Hg.

Barometrický tlak sa musí merať ortuťovým inšpekčným barometrom so zavedením všetkých korekcií požadovaných podľa pasu prístroja. Je tiež možné použiť údaje z najbližšej meteostanice s prihliadnutím na rozdiel vo výškach objektov.

Pri meraní tlaku výfukovej pary sa musí položenie impulzných vedení a inštalácia prístrojov vykonávať v súlade s nasledujúcimi pravidlami pre inštaláciu prístrojov vo vákuu:

• vnútorný priemer impulzných rúrok musí byť aspoň 10-12 mm;
• impulzné vedenia musia mať celkový sklon ku kondenzátoru najmenej 1:10;
• tesnosť impulzných vedení sa musí skontrolovať tlakovou skúškou vodou;
• Je zakázané používať uzamykacie zariadenia s tesnením a závitovými spojmi;
• meracie zariadenia musia byť pripojené k impulzným vedeniam pomocou hrubostennej vákuovej gumy.

3.2. Teplotný rozdiel

Teplotný rozdiel (°C) je definovaný ako rozdiel medzi teplotou nasýtenia odpadovej pary a teplotou chladiacej vody na výstupe z kondenzátora

V tomto prípade sa saturačná teplota určí z nameraného tlaku odpadovej pary v kondenzátore.

Monitorovanie prevádzky kondenzačných jednotiek vykurovacích turbín by sa malo vykonávať v kondenzačnom režime turbíny s vypnutým regulátorom tlaku vo výrobe a vykurovacích odberoch.

Zaťaženie parou (prúdenie pary do kondenzátora) je určené tlakom v komore jedného z extraktov, ktorého hodnota je regulačná.

Prietok pary (t/h) do kondenzátora v kondenzačnom režime sa rovná:

Kde je koeficient spotreby, číselná hodnota ktorý je uvedený v technických údajoch kondenzátora pre každý typ turbíny;

Tlak pary v riadiacom stupni (vzorkovacia komora), kgf/cm.

Ak je potrebné sledovať činnosť kondenzátora vo vykurovacom režime turbíny, prietok pary sa určí približne výpočtom na základe prietoku pary do jedného z medzistupňov turbíny a prietoku pary do odberu vykurovania resp. nízkotlakové regeneračné ohrievače.

Pre turbínu T-50-130 TMZ je prietok pary (t/h) do kondenzátora v režime vykurovania:

• s jednostupňovým ohrevom sieťovej vody

• s dvojstupňovým ohrevom sieťovej vody

Kde a sú spotreba pary cez 23. (pre jednostupňový) a 21. (pre dvojstupňový ohrev sieťovej vody) stupne, t/h;

Spotreba sieťovej vody, m/h;

; - ohrev sieťovej vody v horizontálnych a vertikálnych sieťových ohrievačoch v °C; je definovaný ako teplotný rozdiel medzi sieťovou vodou za a pred príslušným ohrievačom.

Prietok pary 23. stupňom sa určuje podľa obr. I-15, b, v závislosti od prietoku čerstvej pary do turbíny a tlaku pary v spodnom odbere ohrevu.

Prietok pary 21. stupňom sa určuje podľa obr. I-15, a, v závislosti od prietoku čerstvej pary do turbíny a tlaku pary v hornom vykurovacom odbere.

Pre PT turbíny je prietok pary (t/h) do kondenzátora v režime vykurovania:

• pre turbíny PT-60-130/13 LMZ

• pre turbíny PT-80/100-130/13 LMZ

Kde je spotreba pary na výstupe z CSD, t/h. Stanovené podľa obr. II-9 v závislosti od tlaku pary pri odbere vykurovania a pri odbere V (pre turbíny PT-60-130/13) a podľa obr. III-17 v závislosti od tlaku pary pri odbere vykurovania. a pri IV extrakcii (pre turbíny PT-80/100-130/13);

Ohrev vody v sieťových ohrievačoch, °C. Určené teplotným rozdielom medzi sieťovou vodou za ohrievačmi a pred nimi.

Tlak akceptovaný ako kontrolný tlak sa musí merať pomocou pružinových prístrojov triedy presnosti 0,6, pravidelne a starostlivo kontrolovať. Na určenie skutočnej hodnoty tlaku v regulačných stupňoch je potrebné vykonať príslušné korekcie údajov prístrojov (pre montážnu výšku prístrojov, korekciu podľa pasu a pod.).

Prietoky čerstvej pary do turbíny a sieťovej vody potrebné na určenie prietoku pary do kondenzátora sú merané štandardnými prietokomermi s korekciami na odchýlky prevádzkových parametrov média od vypočítaných.

Teplota sieťovej vody sa meria ortuťovými laboratórnymi teplomermi s hodnotou delenia 0,1 °C.

3.4. Teplota chladiacej vody

Teplota chladiacej vody vstupujúcej do kondenzátora sa meria v jednom bode každého privádzača. Teplota vody na výstupe z kondenzátora musí byť meraná najmenej v troch bodoch v jednom priereze každého odtokového potrubia vo vzdialenosti 5-6 m od výstupnej príruby kondenzátora a určená ako priemer na základe údajov teplomera pri všetky body.

Teplota chladiacej vody sa musí merať ortuťovými laboratórnymi teplomermi s hodnotou delenia 0,1 °C, inštalovanými v termometrických objímkach s dĺžkou minimálne 300 mm.

3.5. Hydraulický odpor

Kontrola znečistenia rúrok a rúrok kondenzátora sa vykonáva hydraulickým odporom kondenzátora cez chladiacu vodu, pre ktorú sa meria rozdiel tlakov medzi tlakovým a odtokovým potrubím kondenzátorov pomocou ortuťového dvojskla v tvare U diferenciálu manometer inštalovaný na úrovni pod bodmi merania tlaku. Impulzné vedenia od tlaku a odtokové potrubia kondenzátory musia byť naplnené vodou.

Hydraulický odpor (mm vodného stĺpca) kondenzátora je určený vzorcom

Kde je rozdiel nameraný prístrojom (upravený na teplotu ortuťového stĺpca), mm Hg.

Pri meraní hydraulického odporu sa zisťuje aj prietok chladiacej vody do kondenzátora, aby bolo možné porovnať s hydraulickým odporom podľa štandardných charakteristík.

3.6. Prietok chladiacej vody

Prietok chladiacej vody do kondenzátora je určovaný tepelnou bilanciou kondenzátora alebo priamym meraním pomocou segmentových membrán inštalovaných na tlakovom prívode vody. Prietok chladiacej vody (m/h) na základe tepelnej bilancie kondenzátora je určený vzorcom

Kde je rozdiel v tepelnom obsahu výfukovej pary a kondenzátu, kcal/kg;

Tepelná kapacita chladiacej vody, kcal/kg·°С, rovná 1;

Hustota vody, kg/m, rovná 1.

Pri zostavovaní štandardných charakteristík sa vychádzalo z 535 alebo 550 kcal/kg v závislosti od prevádzkového režimu turbíny.

3.7. Hustota vzduchu vákuového systému

Hustota vzduchu vákuového systému je riadená množstvom vzduchu na výstupe z ejektora s prúdom pary.

4. POSÚDENIE ZNÍŽENIA VÝKONU TURBÍNOVEJ JEDNOTKY POČAS PREVÁDZKY SO ZNÍŽENÝM V OPATRENÍ ZO ŠTANDARDNÉHO VÁKUU

Odchýlka tlaku kondenzátora parná turbína zo štandardného vedie pri danej spotrebe tepla do turbínového agregátu k poklesu výkonu vyvíjaného turbínou.

Zmena výkonu, keď sa absolútny tlak v kondenzátore turbíny líši od jeho štandardnej hodnoty, sa určí z experimentálne získaných korekčných kriviek. Korekčné grafy zahrnuté v týchto špecifikáciách kondenzátora zobrazujú zmenu výkonu pre rôzne významy prietok pary v nízkotlakovej turbíne. Pre tento režim turbínového agregátu sa určí a z príslušnej krivky sa odoberie hodnota zmeny výkonu pri zmene tlaku v kondenzátore z na .

Táto hodnota zmeny výkonu slúži ako základ pre určenie prekročenia mernej spotreby tepla alebo mernej spotreby paliva stanovenej pri danom zaťažení pre turbínu.

Pre turbíny T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 a PT-80/100-130/13 LMZ je prietok pary v ChND na určenie podprodukcie výkonu turbíny v dôsledku zvýšenia tlaku v kondenzátor sa môže rovnať prietoku pary v kondenzátore.

I. NORMATÍVNE CHARAKTERISTIKY KONDENZÁTOROVÝCH TURBÍN K2-3000-2 T-50-130 TMZ

1. Technické údaje kondenzátora

Plocha chladiacej plochy:

• v kondenzačnom režime - podľa tlaku pary vo výbere IV:

2.3. Rozdiel v tepelnom obsahu výfukovej pary a kondenzátu () sa berie takto:

Obrázok I-1. Závislosť teplotného tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

7000 m/h; = 3000 m

Obrázok I-2. Závislosť teplotného tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

5000 m/h; = 3000 m

Obrázok I-3. Závislosť teplotného tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

3500 m/h; = 3000 m

Obrázok I-4. Závislosť absolútneho tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

7000 m/h; = 3000 m

Obrázok I-5. Závislosť absolútneho tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

5000 m/h; = 3000 m

Obrázok I-6. Závislosť absolútneho tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

3500 m/h; = 3000 m

Obrázok I-7. Závislosť teplotného tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

7000 m/h; = 2555 m

Obrázok I-8. Závislosť teplotného tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

5000 m/h; = 2555 m

Obrázok I-9. Závislosť teplotného tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

3500 m/h; = 2555 m

Obrázok I-10. Závislosť absolútneho tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

7000 m/h; = 2555 m

Obrázok I-11. Závislosť absolútneho tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

5000 m/h; = 2555 m

Obrázok I-12. Závislosť absolútneho tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

3500 m/h; = 2555 m

Obrázok I-13. Závislosť hydraulického odporu od prietoku chladiacej vody do kondenzátora:

1 - celý povrch kondenzátora; 2 - s vypnutým vstavaným lúčom

Obrázok I-14. Korekcia výkonu turbíny T-50-130 TMZ na odchýlku tlaku pary v kondenzátore (podľa „Typických energetických charakteristík turbínovej jednotky T-50-130 TMZ.“ M.: SPO Soyuztekhenergo, 1979)

Obr.l-15. Závislosť prietoku pary turbínou T-50-130 TMZ od prietoku čerstvej pary a tlaku v hornom výbere ohrevu (pri dvojstupňovom ohreve sieťovej vody) a tlaku v dolnom výbere ohrevu (pri jednostupňovom ohreve sieťovej vody ):

a - prietok pary cez 21. stupeň; b - prietok pary cez 23. stupeň

II. NORMATÍVNA CHARAKTERISTIKA KONDENZÁTOROVEJ TURBÍNY 60KTSS PT-60-130/13 LMZ

1. Technické údaje

Zariadenie na odvod vzduchu - dva parné tryskové ejektory EP-3-700

2. Návod na určenie niektorých parametrov kondenzačnej jednotky

2.1. Tlak výfukovej pary v kondenzátore sa určí ako priemerná hodnota z dvoch meraní.

Umiestnenie bodov merania tlaku pár v hrdle kondenzátora je znázornené na obrázku. Body merania tlaku sú umiestnené vo vodorovnej rovine prechádzajúcej 1 m nad rovinou spojenia kondenzátora s adaptérovou rúrou.

2.2. Určite prietok pary do kondenzátora:

• v kondenzačnom režime - tlakom pary vo výbere V;

• v režime vykurovania - v súlade s pokynmi v časti 3.

2.3. Rozdiel v tepelnom obsahu výfukovej pary a kondenzátu () sa berie takto:

• pre kondenzačný režim 535 kcal/kg;
• pre režim vykurovania 550 kcal/kg.

Obr.II-1. Závislosť teplotného tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

Obr.II-2. Závislosť teplotného tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

Obr.II-3. Závislosť teplotného tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

Obr.II-4. Závislosť absolútneho tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

Obr.II-5. Závislosť absolútneho tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

Obr.II-6. Závislosť absolútneho tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody.