Tehnologia forării puțurilor sub apă. Tehnologia procesului de forare a puțurilor

Proiectarea sondelor pentru petrol si gaze sunt dezvoltate și rafinate în conformitate cu condițiile geologice specifice de foraj într-o zonă dată. Acesta trebuie să asigure îndeplinirea sarcinii, i.e. realizarea adâncimii de proiectare, deschiderea zăcământului de petrol și gaze și efectuarea întregului set de studii și lucrări în puț, inclusiv utilizarea acestuia în sistemul de dezvoltare a terenului.

Proiectarea unei sonde depinde de complexitatea secțiunii geologice, metoda de foraj, scopul sondei, metoda de deschidere a orizontului productiv și alți factori.

Datele inițiale pentru proiectarea sondei includ următoarele informații:

scopul și adâncimea puțului;

orizontul de proiectare și caracteristicile rocii rezervor;

secțiunea geologică la locația sondei cu alocarea zonelor de posibile complicații și indicarea presiunilor de rezervor și a presiunii de fracturare hidraulică pe intervale;

diametrul șirului de producție sau diametrul final al puțului, dacă nu este prevăzută rularea șirului de producție.

Ordine de proiectare proiectarea puțurilor pentru petrol și gaze Următorul.

Selectat design găurii de jos . Proiectarea sondei în intervalul rezervorului ar trebui să asigure cele mai bune conditiițițeiul și gazele curg în puț și utilizarea cea mai eficientă a energiei de rezervor a zăcământului de petrol și gaze.

Cel necesar numărul de șiruri de carcasă și adâncimea coborârii lor. În acest scop, este reprezentat graficul modificării coeficientului de anomalie al presiunilor din rezervor k și al indicelui de presiune de absorbție kabl.

Alegerea este fundamentată diametrul șirului de producție și diametrele șirurilor de carcasă și biților sunt coordonate. Diametrele sunt calculate de jos în sus.

Se selectează intervalele de cimentare. De la sabotul tubului până la capul sondei se cimentează: conductoare în toate puțurile; șiruri intermediare și de producție în sonde de explorare, prospectare, parametrice, de referință și de gaze; coloane intermediare în puțuri de petrol cu ​​o adâncime mai mare de 3000 m; într-o secțiune cu o lungime de cel puțin 500 m de la sabotul coloanei intermediare în puțuri de petrol până la 3004) m adâncime (cu condiția ca toate rocile permeabile și instabile să fie acoperite cu șlam de ciment).

Intervalul pentru cimentarea șirurilor de producție în puțurile de petrol poate fi limitat la secțiunea de la sabot până la secțiunea situată la cel puțin 100 m deasupra capătului inferior al șirului intermediar anterior.

Toate șirurile de tubaj din puțurile construite în zone de apă sunt cimentate pe toată lungimea.

Etape de proiectare a unui program hidraulic pentru spălarea unui puț cu fluide de foraj.

Programul hidraulic este înțeles ca un set de parametri reglabili ai procesului de spălare a puțului. Gama de parametri reglabili este după cum urmează: indicatori ai proprietăților fluidului de foraj, debitul pompelor de foraj, diametrul și numărul de duze ale biților de foraj.

La elaborarea unui program hidraulic, se presupune:

Eliminarea evidenței fluidelor din formarea și pierderea noroiului de foraj;

Pentru a preveni eroziunea pereților puțului și dispersarea mecanică a deșeurilor transportate pentru a exclude producția de fluid de foraj;

Asigurați îndepărtarea rocii forate din spațiul inelar al sondei;

Creați condiții pentru utilizarea maximă a efectului de jet;

Utilizați rațional puterea hidraulică a unității de pompare;

Exclude urgenteîn timpul opririlor, circulației și pornirii pompelor de foraj.

Cerințele enumerate pentru programul hidraulic sunt satisfăcute sub condiția formalizării și soluționării unei probleme de optimizare multifactorială. Schemele binecunoscute pentru proiectarea procesului de spălare a puțurilor de foraj se bazează pe calculele rezistenței hidraulice din sistem în funcție de debitul pompei dat și pe indicatorii proprietăților fluidelor de foraj.

Calcule hidraulice similare sunt efectuate conform următoarei scheme. În primul rând, pe baza recomandărilor empirice, se stabilește viteza fluidului de foraj în inel și se calculează debitul necesar al pompelor de noroi. În funcție de caracteristicile pașaportului pompelor de noroi, este selectat diametrul bucșelor care poate asigura debitul necesar. Apoi, conform formulelor adecvate, se determină pierderile hidraulice în sistem fără a ține cont de pierderile de presiune din bit. Zona duzei biților de jet este selectată pe baza diferenței dintre presiunea maximă de descărcare a pașaportului (corespunzător bucșelor selectate) și pierderea de presiune calculată datorită rezistenței hidraulice.

Principii pentru alegerea unei metode de foraj: principalele criterii de selecție, ținând cont de adâncimea sondei, temperatura din sondă, complexitatea forajului, profilul de proiectare și alți factori.

Alegerea unei metode de foraj, dezvoltarea unor metode mai eficiente de distrugere a rocilor la fundul unui puț și rezolvarea multor probleme legate de construcția unei sonde sunt imposibile fără studierea proprietăților puțului. stânci, condițiile de apariție a acestora și influența acestor condiții asupra proprietăților rocilor.

Alegerea metodei de foraj depinde de structura rezervorului, de proprietățile acestuia, de compoziția lichidelor și/sau a gazelor conținute în acesta, de numărul de straturi intermediare productive și de coeficienții de anomalie a presiunii de formare.

Alegerea unei metode de foraj se bazează pe o evaluare comparativă a eficacității acesteia, care este determinată de mulți factori, fiecare dintre care, în funcție de cerințele geologice și metodologice (GMT), scopul și condițiile forajului, poate fi crucial.

Alegerea metodei de forare a puțurilor este influențată și de scopul propus al operațiunilor de foraj.

Atunci când alegeți o metodă de foraj, trebuie să vă ghidați după scopul puțului, caracteristicile hidrogeologice ale acviferului și adâncimea acestuia și cantitatea de muncă pentru dezvoltarea rezervorului.

Combinație de parametri BHA.

Atunci când alegeți o metodă de foraj, pe lângă factorii tehnici și economici, trebuie luat în considerare faptul că, în comparație cu BHA, BHA-urile rotative bazate pe un motor de foraj sunt mult mai avansate din punct de vedere tehnologic și mai fiabile în funcționare, mai stabile pe traiectorie de proiectare.

Dependența forței de deviere de burtă de curbura găurii pentru un BHA stabilizator cu două centralizatoare.

Atunci când alegeți o metodă de foraj, pe lângă factorii tehnici și economici, trebuie avut în vedere faptul că, în comparație cu un BHA bazat pe un motor de foraj, BHA-urile rotative sunt mult mai avansate din punct de vedere tehnologic și mai fiabile în funcționare, mai stabile pe design. traiectorie.

Pentru a fundamenta alegerea metodei de foraj în zăcămintele postsare și a confirma concluzia de mai sus cu privire la metoda rațională de foraj, au fost analizați indicatorii tehnici ai forajului cu turbină și rotativă a puțurilor.

În cazul alegerii unei metode de foraj cu motoare hidraulice de fund, după calcularea greutății axiale pe bură, este necesar să se selecteze tipul de motor de fund. Această alegere se face ținând cont de cuplul specific la rotația burghiei, sarcina axială pe burghiu și densitatea noroiului. Caracteristicile tehnice ale motorului de foraj selectat sunt luate în considerare la proiectarea bitului RPM și a programului de curățare a puțului hidraulic.

Intrebare despre alegerea metodei de foraj ar trebui decis pe baza unui studiu de fezabilitate. Principalul indicator pentru alegerea unei metode de foraj este rentabilitatea - costul de 1 m de penetrare. [ 1 ]

Înainte de a trece la alegerea metodei de foraj pentru adâncirea găurii folosind agenți gazoși, trebuie avut în vedere că proprietățile lor fizice și mecanice introduc anumite limitări, deoarece unele tipuri de agenți gazoși nu sunt aplicabili pentru o serie de metode de foraj. Pe fig. 46 arată combinații posibile tipuri variate agenţi gazoşi cu metode moderne de foraj. După cum se poate observa din diagramă, cele mai versatile în ceea ce privește utilizarea agenților gazoși sunt metodele de găurire cu un rotor și un burghiu electric, cu atât mai puțin universală este metoda turbinei, care este utilizată numai atunci când se utilizează lichide aerate. [ 2 ]

Raportul putere-greutate al PBU are un efect mai mic asupra alegerea metodelor de forajși varietățile acestora decât raportul putere-greutate al unei instalații de foraj pe uscat, deoarece, pe lângă echipamentul de foraj în sine, MODU este echipat cu echipamente auxiliare necesare funcționării și reținerii sale la punctul de foraj. În practică, echipamentele de foraj și auxiliare funcționează alternativ. Raportul minim necesar putere/greutate al MODU este determinat de energia consumată de echipamentul auxiliar, care este mai mult decât necesar pentru antrenamentul de foraj. [ 3 ]

A opta, secțiunea proiect tehnic dedicat alegerea metodei de foraj, dimensiuni standard ale motoarelor de foraj și lungimi de foraj, dezvoltarea modurilor de foraj. [ 4 ]

Cu alte cuvinte, alegerea unuia sau altuia profil de sondă determină în mare măsură alegerea metodei de foraj5 ]

Transportabilitatea MODU nu depinde de consumul de metal și raportul putere-greutate al echipamentului și nu afectează alegerea metodei de foraj, deoarece este remorcat fără a demonta echipamentul. [ 6 ]

Cu alte cuvinte, alegerea unuia sau altui tip de profil de sondă determină în mare măsură alegerea metodei de foraj, tip de burghie, program hidraulic de foraj, parametrii modului de foraj si invers. [ 7 ]

Parametrii de rulare ai bazei plutitoare ar trebui să fie determinați prin calcul deja în etapele inițiale ale proiectării carenei, deoarece intervalul de operare al valurilor mării depinde de aceasta, în care este posibilă funcționarea normală și sigură, precum și alegerea metodei de foraj, sisteme și dispozitive pentru a reduce impactul pitching-ului asupra fluxului de lucru. Reducerea ruliului poate fi realizată prin selecția rațională a dimensiunilor carenei, aranjarea lor reciprocă și utilizarea pasive și fonduri active lupta împotriva pitching-ului. [ 8 ]

Cea mai comună metodă de explorare și exploatare panza freatica forarea puţurilor şi a resturilor de puţuri. Alegerea metodei de foraj determinați: gradul de cunoaștere hidrogeologică a zonei, scopul lucrării, fiabilitatea necesară a informațiilor geologice și hidrogeologice obținute, indicatorii tehnici și economici ai metodei de foraj luate în considerare, costul a 1 m3 de apă produsă, viața fântânii. Alegerea tehnologiei de forare a puțurilor este influențată de temperatura apelor subterane, de gradul de mineralizare a acestora și de agresivitatea în raport cu betonul (cimentul) și fierul. [ 9 ]

La forarea puțurilor ultra adânci, prevenirea curburii sondei este foarte importantă din cauza consecințelor negative ale curburii sondei atunci când acesta este adâncit. Prin urmare, când alegerea metodelor de forare a puţurilor ultraadânci, și în special intervalele lor superioare, trebuie acordată atenție menținerii verticalității și dreptății sondei. [ 10 ]

Problema alegerii unei metode de foraj ar trebui decisă pe baza unui studiu de fezabilitate. Indicatorul principal pentru alegerea metodei de foraj este rentabilitatea - costul de 1 m de penetrare. [ 11 ]

Astfel, viteza de foraj rotativ cu spălare cu noroi depășește viteza de foraj cu percuție de 3-5 ori. Prin urmare, factorul decisiv în alegerea metodei de foraj ar trebui să fie o analiză economică. [ 12 ]

Eficiența tehnică și economică a proiectului de construcție a petrolului și puţuri de gaze depinde în mare măsură de validitatea procesului de adâncire și spălare. Proiectarea tehnologiei acestor procese include alegerea metodei de foraj, tipul sculei de tăiere a rocii și moduri de foraj, proiectarea garniturii de foraj și aspectul inferior al acesteia, programul de adâncire hidraulică și indicatorii proprietăților fluidului de foraj, tipurile de fluide de foraj și cantitățile necesare reactivi chimici si materiale pentru a-si mentine proprietatile. Adoptarea deciziilor de proiectare determină alegerea tipului de instalație de foraj, care, în plus, depinde de proiectarea șirurilor de tubaj și de condițiile geografice de foraj. [ 13 ]

Aplicarea rezultatelor rezolvării problemei creează o oportunitate largă de a efectua o analiză profundă și extinsă a dezvoltării biților într-un număr mare de obiecte cu o mare varietate de condiții de foraj. În același timp, se pot pregăti și recomandări pentru alegerea metodelor de foraj, motoare de fund, pompe de foraj și fluid de foraj. [ 14 ]

În practica construcției puțurilor pentru apă s-au răspândit următoarele metode de foraj: rotativ cu spălare directă, rotativ cu spălare inversă, rotativ cu purjare cu aer și frânghie de șoc. Condiții de aplicare diferite căi forajele sunt determinate de caracteristicile tehnice și tehnologice reale ale instalațiilor de foraj, precum și de calitatea lucrărilor de construcție a puțurilor. Trebuie remarcat faptul că la alegerea metodei de forare a sondei pe apă, este necesar să se țină seama nu numai de viteza de forare a puțurilor și de fabricabilitatea metodei, ci și de furnizarea unor astfel de parametri ai deschiderii acviferului, în care se observă deformarea rocilor în zona fundului găurii. într-un grad minim și permeabilitatea acestuia nu scade în comparație cu cea de rezervor. [ 1 ]

Este mult mai dificil să alegeți o metodă de foraj pentru adâncirea unui sondă verticală. Dacă se poate aștepta o gaură verticală la găurirea unui interval selectat pe baza practicii de găurire cu fluide de foraj, atunci, de regulă, se folosesc ciocane pneumatice cu tipul adecvat de burghie. Dacă nu se observă nicio curbură, atunci alegerea metodei de foraj se realizează după cum urmează. Pentru rocile moi (șisturi moi, gips, cretă, anhidrite, sare și calcare moi), este indicat să folosiți foraj electric cu burghie cu viteze de până la 325 rpm. Pe măsură ce duritatea rocilor crește, metodele de foraj sunt dispuse în următoarea succesiune: motor de deplasare, foraj rotativ și foraj rotativ cu percuție. [ 2 ]

Din punctul de vedere al creșterii vitezei și al reducerii costului construcției puțurilor cu PDR, este interesantă metoda de forare cu hidrotransport de miez. Această metodă, cu excluderea limitărilor de mai sus ale aplicării sale, poate fi utilizată în explorarea placerilor cu PBU în etapele de prospectare și prospectare și evaluare ale explorării geologice. Costul echipamentului de foraj, indiferent de metodele de foraj, nu depășește 10% din costul total al PBU. Prin urmare, o modificare a costului doar a echipamentului de foraj nu are un impact semnificativ asupra costului de fabricație și întreținere a MODU și asupra alegerea metodei de foraj. O creștere a costului unei instalații de foraj este justificată numai dacă îmbunătățește condițiile de lucru, mărește siguranța și viteza de foraj, reduce numărul de timpi de nefuncționare din cauza condițiilor meteorologice și prelungește sezonul de foraj. [ 3 ]

Selectarea tipului de bit și a modului de găurire: criterii de selecție, metode de obținere a informațiilor și procesare pentru stabilirea acesteia moduri optime, ajustând valoarea parametrilor .

Alegerea bitului se face pe baza cunoasterii rocilor (g/p) care alcatuiesc acest interval, i.e. dupa categoria de duritate si dupa categoria de abrazivitate g/p.

În procesul de forare a unui puț de explorare și uneori de producție, rocile sunt selectate periodic sub formă de stâlpi intacți (miezuri) pentru alcătuirea unei secțiuni stratigrafice, studierea caracteristicilor litologice ale rocilor trecute, identificarea conținutului de petrol și gaze din porii rocilor etc.

Pentru a extrage miezul la suprafață, se folosesc bucăți de miez (Fig. 2.7). Un astfel de burghiu constă dintr-un cap de foraj 1 și un set de miez atașat de corpul capului de foraj cu un filet.

Orez. 2.7. Schema dispozitivului carotei: 1 - cap de foraj; 2 - miez; 3 - purtător de sol; 4 - corpul setului de miez; 5 - robinet cu bilă

În funcție de proprietățile rocii în care se efectuează forarea cu prelevare de probe, se folosesc capete de foraj con, diamant și carbură.

Modul de foraj - o combinație de astfel de parametri care afectează în mod semnificativ performanța bitului, pe care găuritorul o poate schimba de la consola sa.

Pd [kN] – greutatea pe bit, n [rpm] – frecvența de rotație a bitului, Q [l/s] – debitul (avans) al ind. bine, H [m] - penetrare pe bit, Vm [m / h] - mech. rata de penetrare, Vav=H/tB – medie,

Vm(t)=dh/dtB – instantaneu, Vr [m/h] – viteza de foraj traseu, Vr=H/(tB + tSPO + tB), C [rub/m] – costuri de operare pe 1m de penetrare, C= ( Cd+Sch(tB + tSPO + tB))/H, Cd – costul bitului; Cch - costul 1 oră de foraj de lucru. rev.

Etape de găsire a modului optim - în faza de proiectare - optimizarea operațională a modului de foraj - ajustarea modului de proiectare, ținând cont de informațiile obținute în timpul procesului de foraj.

În procesul de proiectare, folosim inf. obţinute prin forarea puţurilor. in acest

regiune, în analog. cond., date despre goelog. secțiune puțuri., recomandări ale producătorului de foraj. instr., caracteristicile de lucru ale motoarelor de fund.

2 moduri de a selecta un pic în partea de jos: grafic și analitic.

Frezele din capul de foraj sunt montate astfel încât roca din centrul fundului puțului să nu se prăbușească în timpul forajului. Acest lucru creează condiții pentru formarea miezului 2. Există capete de foraj cu patru, șase și alte opt conuri concepute pentru forarea cu carotare în diferite roci. Amplasarea elementelor de tăiere a rocii în capete de foraj cu diamant și aliaje dure face posibilă, de asemenea, distrugerea rocii numai de-a lungul periferiei găurii de jos.

Când puțul este adâncit, coloana formată de rocă intră în setul de miez, care constă dintr-un corp 4 și un butoi de miez (purtător de sol) 3. Corpul setului de miez servește la conectarea capului de foraj la garnitura de foraj, așezați purtătorul de sol și să-l protejeze de deteriorarea mecanică, precum și să treacă fluidul de spălare între el și purtătorul de sol. Gruntonoska este proiectat pentru a primi miezul, a-l salva în timpul forării și la ridicarea la suprafață. Pentru a îndeplini aceste funcții, în partea inferioară a suportului de sol sunt instalate întrerupătoare de miez și suporturi de miez, iar în partea de sus - o supapă cu bilă 5, care trece prin el însuși lichidul deplasat din suportul de sol atunci când este umplut cu un miez.

Conform metodei de instalare a suportului de sol în corpul setului de miez și în capul de foraj, există carote cu un suport de pământ detașabil și nedemontabil.

Butoaiele de miez cu o dragă detașabilă vă permit să ridicați draga cu un miez fără a ridica șirul de foraj. Pentru a face acest lucru, un dispozitiv de prindere este coborât în ​​șirul de foraj pe o frânghie, cu ajutorul căruia un suport de pământ este îndepărtat din setul de miez și ridicat la suprafață. Apoi, folosind același dispozitiv de prindere, un suport de sol gol este coborât și instalat în corpul setului de carote, iar forarea cu carotare continuă.

Miezele cu un suport de sol detașabil sunt utilizate în forajul cu turbină, iar cu unul fix - în forajul rotativ.

Diagrama principală a testării unui orizont productiv folosind un tester de formare pe conducte.

Testerele de formare sunt utilizate pe scară largă în foraj și permit obținerea celei mai mari cantități de informații despre obiectul testat. Un tester modern de formare domestică constă din următoarele unități principale: un filtru, un packer, un tester în sine cu supape de egalizare și admisie principală, o supapă de închidere și o supapă de circulație.

Schema schematică a cimentării într-o etapă. Modificarea presiunii în pompele de cimentare implicate în acest proces.

Metoda într-o singură etapă de cimentare a puțurilor este cea mai comună. Cu această metodă, suspensia de ciment este furnizată la un interval dat la un moment dat.

Etapa finală a operațiunilor de foraj este însoțită de un proces care presupune cimentarea puțurilor. Viabilitatea întregii structuri depinde de cât de bine sunt realizate aceste lucrări. Scopul principal urmărit în procesul de realizare a acestei proceduri este înlocuirea fluidului de foraj cu ciment, care are o altă denumire - șlam de ciment. Cimentarea puțurilor presupune introducerea unei compoziții care trebuie să se întărească, transformându-se în piatră. Până în prezent, există mai multe modalități de a desfășura procesul de cimentare a puțurilor, cea mai des folosită dintre ele având o vechime de peste 100 de ani. Aceasta este o cimentare a carcasei într-o singură etapă, introdusă în lume în 1905 și folosită astăzi cu doar câteva modificări.

procesul de cimentare

Tehnologia de cimentare a puțurilor implică 5 tipuri principale de lucru: primul este amestecarea nămolului de ciment, al doilea este pomparea compoziției în puț, al treilea este introducerea amestecului în inel prin metoda selectată, al patrulea este întărirea amestecului de ciment, a cincea este verificarea calitatii muncii prestate.

Înainte de a începe lucrul, trebuie elaborată o schemă de cimentare, care se bazează pe calcule tehnice ale procesului. Va fi important să se țină cont de condițiile miniere și geologice; lungimea intervalului care necesită întărire; caracteristicile proiectării sondei, precum și starea acestuia. Experiența efectuării unor astfel de lucrări într-o anumită zonă ar trebui, de asemenea, utilizată în procesul de efectuare a calculelor.

Figura 1—Schema unui proces de cimentare într-o singură etapă.

Pe fig. 1 puteți vedea imaginea schemelor procesului de cimentare într-o singură etapă. "I" - începerea alimentării amestecului în butoi. "II" este alimentarea amestecului injectat în puț atunci când fluidul se mișcă în jos prin carcasă, "III" este începutul compoziției de blocare în inel, "IV" este etapa finală a amestecului este forțat. În schema 1 - un manometru, care este responsabil pentru controlul nivelului de presiune; 2 – cap de cimentare; 3 - dop situat deasupra; 4 - dop inferior; 5 – sfoară de carcasă; 6 - pereții forajului; 7 - inel de oprire; 8 - lichid destinat împingerii amestecului de ciment; 9 – fluid de foraj; 10 - amestec de ciment.

Schema schematică a cimentării în două etape cu discontinuitate în timp. Avantaje și dezavantaje.

Cimentare în trepte cu discontinuitate în timp.Intervalul de cimentare este împărțit în două părți, iar un manșon special de cimentare este instalat în ok la interfață. În afara coloanei, deasupra cuplajului și sub acesta, sunt amplasate lumini de centrare. Mai întâi cimentați partea inferioară a coloanei. Pentru a face acest lucru, 1 porțiune de CR este pompată în coloană în volumul necesar pentru a umple compresorul de la sabotul coloanei la manșonul de cimentare, apoi fluidul de deplasare. Pentru cimentarea primei etape, volumul fluidului de deplasare trebuie să fie egal cu volumul intern al firului. După ce au descărcat pzh, aruncă o minge în coloană. Sub gravitație, mingea coboară pe sfoară și se așează pe manșonul inferior al manșonului de cimentare. Apoi RV este pompat din nou în coloană: presiunea din acesta crește deasupra dopului, bucșa se mișcă în jos până la oprire, iar RV prin găurile deschise trece dincolo de coloană. Prin aceste orificii se spală puțul până când mortarul de ciment se întărește (de la câteva ore până la o zi). După aceea, 2 porții de CR sunt pompate, eliberând dopul superior și soluția este înlocuită cu 2 porții de PG. dopul, ajuns la manșon, este întărit cu ajutorul știfturilor din corpul manșonului de cimentare, îl deplasează în jos; în același timp, manșonul închide deschiderile cuplajului și separă cavitatea coloanei de cutia de viteze. După întărire, dopul este găurit. Locul de instalare a cuplajului se alege în funcție de motivele care au determinat recurgerea la mortare de cimentare. În puțurile de gaze, manșonul de cimentare este instalat la 200-250m deasupra vârfului orizontului productiv. Dacă există riscul de absorbție în timpul cimentării puțului, se calculează locația manșonului astfel încât suma presiunilor hidrodinamice și presiunea statică a coloanei de soluție din inel să fie mai mică decât presiunea de fracturare a formațiunii slabe. Manșonul de ciment trebuie plasat întotdeauna împotriva formațiunilor impermeabile stabile și centrat cu felinare. Se aplică: a) dacă absorbția soluției este inevitabilă în timpul cimentării într-o singură etapă; b) dacă se deschide o formațiune cu presiune de înaltă presiune și în timpul perioadei de priză a soluției după cimentarea într-o singură etapă, pot apărea curgeri încrucișate și spectacole de gaze; c) dacă cimentarea într-o singură etapă necesită participarea simultană la funcționarea unui număr mare de pompe de ciment și mașini de amestecare. Defecte: un decalaj mare în timp între sfârșitul cimentării secțiunii inferioare și începutul cimentării celei superioare. Acest neajuns poate fi eliminat în mare măsură prin instalarea unui packer extern pe ok, sub manșonul cimentat. Dacă, după cimentarea etapei inferioare, spațiul inelar al puțului este sigilat cu un packer, atunci puteți începe imediat cimentarea secțiunii superioare.

Principii de calcul al șirului de tubaj pentru rezistența la tracțiune axială pentru puțuri verticale. Specificitatea calculului coloanelor pentru godeuri înclinate și deviate.

Calcul carcaseiîncepe cu determinarea presiunilor externe în exces. [ 1 ]

Calculul șirurilor de carcasă efectuate în timpul proiectării pentru a selecta grosimile pereților și grupele de rezistență ale materialului țevii de carcasă, precum și pentru a verifica conformitatea factorilor de siguranță standard prevăzuți în proiect cu cei așteptați, ținând cont de geologice, tehnologice, condiţiile pieţei de producţie. [ 2 ]

Calculul șirurilor de carcasă cu un filet trapezoidal pentru tensiune se efectuează pe baza sarcinii admisibile. Când coborâți șirurile de carcasă în secțiuni, lungimea secțiunii este luată ca lungime a șirului. [ 3 ]

Calcul carcasei include determinarea factorilor care afectează deteriorarea carcasei și selectarea celor mai potrivite clase de oțel pentru fiecare operațiune specifică în ceea ce privește fiabilitatea și economia. Proiectarea șirului de tubaj trebuie să îndeplinească cerințele pentru șir în timpul finalizării și funcționării puțului. [ 4 ]

Calculul șirurilor de carcasă pentru sondele direcționale diferă de cea adoptată pentru sondele verticale prin alegerea rezistenței la tracțiune în funcție de intensitatea curburii sondei de sondă, precum și prin determinarea presiunilor externe și interne, în care poziția punctelor caracteristice unui înclinat. fântâna este determinată de proiecția sa verticală.

Calculul șirurilor de carcasă produse în funcție de valorile maxime ale presiunilor externe și interne în exces, precum și ale sarcinilor axiale (în timpul forajului, testării, exploatării, reparației puțurilor), luând în considerare acțiunea lor separată și comună.

Diferența principală calculul șirului de carcasă pentru sondele direcționale din calculul pentru sondele verticale este de a determina rezistența la tracțiune, care se produce în funcție de intensitatea curburii sondei de sondă, precum și de calculul presiunilor externe și interne, ținând cont de alungirea sondei de sondă.

Selectarea carcasei și calculul șirului de carcasă pentru rezistență se efectuează ținând cont de presiunile exterioare și interne maxime așteptate atunci când soluția este complet înlocuită cu fluidul de formare, precum și sarcinile axiale pe țevi și agresivitatea fluidului în etapele construcției și exploatării puțului pe baza structurilor existente.

Principalele sarcini în calculul șirului pentru rezistență sunt sarcinile de tracțiune axiale din propria greutate, precum și suprapresiune exterioară și internă în timpul cimentării și funcționării puțului. În plus, alte sarcini acționează asupra stâlpului:

· sarcini dinamice axiale în perioada de deplasare instabilă a stâlpului;

· incarcari axiale datorate fortelor de frecare a sforii fata de peretii sondei in timpul coborarii acesteia;

· sarcini de compresiune de la o parte din greutatea proprie la descărcarea coloanei la fund;

· sarcini de încovoiere apărute în puțurile deviate.

Calculul șirului de producție pentru o sondă de petrol

Convenții adoptate în formulele:

Distanța de la capul puțului la pantof cu snur, m L

Distanța de la capul sondei la șlam de ciment, m h

Distanța de la capul sondei la nivelul lichidului din coloană, m N

Densitatea lichidului de sertizare, lichid de răcire g/cm 3 r

Densitatea fluidului de foraj în spatele șirului, g/cm 3 r BR

Densitatea lichidului din coloana r B

Densitatea cimentului ciment mortarîn spatele coloanei r CR

Presiune internă excesivă la adâncimea z, MPa R WIz

Presiune exterioară excesivă la adâncimea z P NIz

Presiune externă critică excesivă, la care tensiunea

Presiunea din corpul conductei atinge limita de curgere Р КР

Presiunea rezervorului la adâncimea z R PL

Presiunea de sertizare

Greutatea totală a coloanei secțiunilor selectate, N (MN) Q

Factorul de descărcare a inelului de ciment k

Factorul de siguranță la calcularea suprapresiunii externe n KR

Factorul de rezistență la tracțiune n STR

Figura 69—Schema cimentării puțurilor

La h > H Determinăm excesul de presiune externă (în stadiul de finalizare a funcționării) pentru următoarele puncte caracteristice.

1: z = 0; Р n.i.z = 0,01ρ b.r. * z; (86)

2: z = H; P n. și z = 0,01ρ b. p*H, (MPa); (87)

3: z = h; P n.i z \u003d (0,01 [ρ b.p h - ρ în (h - H)]), (MPa); (88)

4: z = L; R n.i z \u003d (0,01 [(ρ c.r - ρ c) L - (ρ c. r - ρ b. r) h + ρ în H)] (1 - k), (MPa). (89)

Construirea unei diagrame ABCD(Figura 70). Pentru a face acest lucru, în direcția orizontală în scara acceptată, punem deoparte valorile ρ n. și z la puncte 1 -4 (vezi diagrama) și conectați aceste puncte în serie între ele prin segmente de dreaptă

Figura 70. Diagrame de exterior și intern

excesul de presiune

Determinăm excesul de presiune interioară din condiția de testare a carcasei pentru etanșeitate într-o singură etapă fără un packer.

Presiunea capului sondei: P y \u003d P pl - 0,01 ρ V L (MPa). (90)

Principalii factori care afectează calitatea cimentării puțurilor și natura influenței acestora.

Calitatea separării formaţiunilor permeabile prin cimentare depinde de următoarele grupe de factori: a) compoziţia amestecului de astupare; b) compoziția și proprietățile șlamului de ciment; c) metoda de cimentare; d) completitatea înlocuirii fluidului de deplasare cu suspensie de ciment în spațiul inelar al puțului; e) rezistenţa şi etanşeitatea aderenţei pietrei de ciment la şirul de tubaj şi pereţii puţului; f) utilizarea unor mijloace suplimentare pentru prevenirea apariției filtrării și a formării canalelor de sufuzie în suspensia de ciment în perioada de îngroșare și priză; g) modul de repaus al puţului în perioada de îngroşare şi priză pastă de ciment.

Principii pentru calcularea cantităților necesare de materiale de cimentare, mașini de amestecare și unități de cimentare pentru prepararea și injectarea șlamului de cimentare în șirul de carcasă. Schema de fixare a echipamentelor de cimentare.

Este necesar să se calculeze cimentarea pentru următoarele condiții:

- coeficient de rezervă la înălțimea ridicării șlamului de ciment, introdus pentru compensarea factorilor care nu pot fi luați în considerare (determinat statistic în funcție de datele de cimentare ale puțurilor anterioare); și - respectiv, diametrul mediu al puțului și diametrul exterior al tubului de producție, m; - lungimea secțiunii de cimentare, m; - diametrul mediu interior al tubului de producție, m; - înălțimea (lungimea) sticla de ciment rămasă în carcasă, m; , ținând cont de compresibilitatea acesteia, - = 1,03; - - coeficient care ține cont de pierderea cimentului în timpul operațiunilor de încărcare și descărcare și de preparare a soluției; - - - densitatea șlamului de ciment , kg / m3; - densitatea noroiului de foraj, kg / m3; n - conținutul relativ de apă; - densitatea apei, kg/m3; - densitatea în vrac a cimentului, kg/m3;

Volumul de suspensie de ciment necesar pentru cimentarea unui interval dat de puțuri (m3): Vc.p.=0,785*kp*[(2-dn2)*lc+d02*hc]

Volumul fluidului de deplasare: Vpr=0,785* - *d2*(Lc-);

Volum lichid tampon: Vb=0,785*(2-dn2)*lb;

Masa cimentului Portland pentru sondele petroliere: Мц= - **Vцр/(1+n);

Volumul de apă pentru prepararea nămolului de ciment, m3: Vw = Mts*n/(kts*pv);

Înainte de cimentare, materialul uscat de ciment este încărcat în buncărele mașinilor de amestecare, al căror număr necesar este: nc = Mts/Vcm, unde Vcm este volumul buncărului de amestecare.

Metode de echipare a secțiunii inferioare a puțului în zona formațiunii productive. Condițiile în care fiecare dintre aceste metode poate fi utilizată.

1. Se forează un depozit productiv fără a bloca rocile de deasupra cu un șir special de tubulare, apoi șnurul de tubulare este coborât la fund și cimentat. Pentru a comunica cavitatea internă a carcasei cu un depozit productiv, aceasta este perforată, adică. în coloană se forează un număr mare de găuri. Metoda are următoarele avantaje: ușor de implementat; permite comunicarea selectivă a puțului cu orice strat intermediar al unui depozit productiv; costul forajului în sine poate fi mai mic decât în ​​cazul altor metode de intrare.

2. Anterior se coboară șirul de tubaj și se cimentează până la vârful depozitului productiv, izolând rocile de deasupra. Rezervorul productiv este apoi forat cu biți cu diametru mai mic, iar sondele de sub sabotul tubului este lăsată deschisă. Metoda este aplicabilă numai dacă depozitul productiv este compus din roci stabile și este saturat cu un singur lichid; nu permite exploatarea selectivă a niciunui strat intermediar.

3. Se deosebește de precedentul prin aceea că sonda din depozitul productiv este acoperită cu un filtru, care este suspendat în șirul de tubaj; spațiul dintre ecran și șnur este adesea sigilat cu un ambalaj. Metoda are aceleași avantaje și limitări ca și cea anterioară. Spre deosebire de precedenta, poate fi luata in cazurile in care un depozit productiv este compus din roci care nu sunt suficient de stabile in timpul functionarii.

4. Puțul este acoperit cu un șir de țevi până la acoperișul depozitului productiv, apoi acesta din urmă este forat și acoperit cu o căptușeală. Căptușeala este cimentată pe toată lungimea sa și apoi perforată la un interval prestabilit. Cu această metodă, contaminarea semnificativă a rezervorului poate fi evitată prin alegerea fluidului de spălare doar ținând cont de situația din rezervor în sine. Permite exploatarea selectivă a diferitelor straturi intermediare și vă permite să dezvoltați rapid și rentabil un puț.

5. Diferă de prima metodă numai prin aceea că, după forarea depozitului productiv, un șir de tubaj este coborât în ​​puț, a cărui secțiune inferioară este anterior alcătuită din țevi cu găuri fante și prin faptul că este cimentată numai deasupra acoperişul depozitului productiv. Secțiunea perforată a coloanei este plasată pe depozitul productiv. Cu această metodă, este imposibil să se asigure exploatarea selectivă a unuia sau altui strat intermediar.

Factori luați în considerare la alegerea unui material de cimentare pentru cimentarea unui anumit interval de puțuri.

Alegerea materialelor de chituire pentru cimentarea șirurilor de carcasă este determinată de caracteristicile litofaciesului secțiunii, iar principalii factori care determină compoziția șlamului de chituire sunt temperatura, presiunea rezervorului, presiunea de fracturare hidraulică, prezența depozitelor de sare, tipul de fluid. , etc. In cazul general, pasta de chituire este formata din ciment de chituire, agenti de amestecare medii, acceleratori si intarzieri de priza, reductori de indice de filtrare si aditivi speciali. Cimentul pentru puțuri de petrol este selectat după cum urmează: în funcție de intervalul de temperatură, în funcție de intervalul de măsurare a densității nămolului de ciment, în funcție de tipurile de fluid și de depuneri în intervalul de cimentare, se specifică marca cimenturilor. Mediul de amestecare se alege în funcție de prezența depozitelor de sare în secțiunea puțului sau de gradul de salinitate a apei de formare. Pentru a preveni îngroșarea prematură a nămolului de ciment și udarea orizonturilor productive, este necesar să se reducă rata de filtrare a nămolului de ciment. NTF, gipan, CMC, PVA-TR sunt utilizați ca reductori ai acestui indicator. Pentru a îmbunătăți stabilitatea termică a aditivilor chimici, pentru a structura sistemele de dispersie și pentru a elimina efecte secundare la folosirea unor reactivi se folosesc argila, soda caustica, clorura de calciu si cromatii.

Selectarea unui set de miez pentru obținerea unui miez de înaltă calitate.

Instrument de primire a miezului - un instrument care asigură recepția, separarea de masivul g/p și conservarea miezului în timpul procesului de foraj și în timpul transportului prin puț. până la extragerea lui pe pov-Th pentru cercetare. Varietăți: - P1 - pentru găurire rotativă cu un receptor de miez detașabil (recuperabil prin BT), - P2 - receptor de miez nedemontabil, - T1 - pentru găurire cu turbină cu un receptor de miez detașabil, - T2 - cu receptor de miez nedemontabil. Tipuri: - pentru prelevarea de miez dintr-o serie de g / s dens (tuoi cu miez dublu cu un receptor de miez, izolat de canalele pancreatice și care se rotește cu corpul proiectilului), - pentru carotare în g / c fracturat, mototolit sau alternând în densitate și duritate (recipient de miez nerotativ, suspendat pe unul sau mai mulți rulmenți și extractoare și suporturi de miez de încredere), - pentru prelevarea probelor de miez în vrac g/n, tăiat ușor. și spălare. PZH (ar trebui să asigure etanșarea completă a miezului și blocarea găurii de primire a miezului la sfârșitul forării)

Caracteristici de proiectare și aplicații ale țevilor de foraj.

Țevile de foraj conducătoare servesc la transferul rotației de la rotor la garnitura de foraj. Țevile de foraj sunt de obicei pătrate sau hexagonale. Sunt realizate în două versiuni: prefabricate și solide. Țevile de foraj cu capetele răsturnate vin cu supărări în interior și în exterior. Țevile de foraj cu capete de legătură sudate sunt realizate în două tipuri: TBPV - cu capete de legătură sudate de-a lungul părții răsturnate și TBP - cu capete de legătură sudate de-a lungul părții nedenivelate.la capetele conductei, filet cilindric cu pas de 4 mm, racord de tracțiune a țevii cu broasca, împerechere strânsă cu încuietoarea. Țevile de foraj cu guler de stabilizare diferă de țevile standard prin prezența secțiunilor netede ale țevii direct în spatele niplului înșurubat și a gulerului încuietorului și a benzilor de etanșare stabilizatoare pe încuietori, filet trapezoidal conic (1:32) cu pas de 5,08 mm cu împerechere de-a lungul diametrului interior……….

Principii de calcul al garniturii de foraj la găurirea cu un motor de foraj .

Calculul BC la forarea unui SP a unei secțiuni înclinate drepte a unei sonde direcționale

Qprod=Qcosα; Qnorm=Qsinα; Ftr=μQн=μQsinα;(μ~0,3);

Pprod=Qprod+Ftr=Q(sinα+μsinα)

LI>=Lsp+Lbt+Lnc+lI1+…+l1n

Calculul BC la forarea unei secțiuni curbe 3D a unei sonde direcționale.

II

Pi=FIItr+QIIproject QIIproject=|goR(sinαk-sinαn)|

Pi=μ|±2goR2(sinαk-sinαn)-goR2sinαkΔα±PnΔα|+|goR2(sinαk-sinαn)|

Δα=-- Dacă>, atunci cos “+”

„-Pn” – când curbura este setată „+Pn” – când curbura este resetată

se considera ca pe sectiunea BC este formata dintr-o sectiune =πα/180=0,1745α

Principii de calcul al garniturii de foraj în forajul rotativ.

Calcul static, atunci când tensiunile ciclice alternante nu sunt luate în considerare, dar se iau în considerare tensiunile constante de încovoiere și torsiune

Pentru suficientă forță sau rezistență

Calcul static pentru puțuri verticale:

;

Kz=1,4 - la norme. conv. Kz=1,45 - cu complicatii. conv.

pentru pante

;

;

modul de forare. Metoda de optimizare a acestuia

Modul de foraj - o combinație de astfel de parametri care afectează în mod semnificativ performanța bitului și pe care găuritorul le poate schimba de la consola sa.

Pd [kN] – greutatea pe bit, n [rpm] – frecvența de rotație a bitului, Q [l/s] – debitul (avans) al ind. bine, H [m] - penetrare pe bit, Vm [m / h] - mech. rata de penetrare, Vav=H/tB – medie, Vm(t)=dh/dtB – instantanee, Vr [m/h] – viteza de forare a liniei, Vr=H/(tB + tSPO + tB), C [frecare/m ] – costuri de operare pe 1m de penetrare, C=(Cd+Sch(tB + tSPO + tB))/H, Cd – costul bitului; Cch - costul 1 oră de foraj de lucru. rev. Optimizarea modului de foraj: maxVp – recon. bine, minC – exp. bine..

(Pd, n, Q)opt=minC, maxVr

C=f1(Pd, n, Q); Vp=f2(Pd, n, Q)

Etape de căutare a modului optim - în faza de proiectare - optimizarea operațională a modului de foraj - ajustarea modului de proiectare ținând cont de informațiile obținute în timpul procesului de foraj

În procesul de proiectare, folosim inf. obţinute prin forarea puţurilor. în această regiune, în analog. cond., date despre goelog. secțiune puțuri., recomandări ale producătorului de foraj. instr., caracteristicile de lucru ale motoarelor de fund.

2 moduri de a alege bucățile superioare la fundul găurii:

- grafic tgα=dh/dt=Vm(t)=h(t)/(topt+tsp+tv) - analitic

Clasificarea metodelor de stimulare a fluxului în timpul dezvoltării puțului.

Dezvoltarea înseamnă un ansamblu de lucrări care să provoace afluxul de fluid din formațiunea productivă, să curețe zona din apropierea puțului de foraj de poluare și să ofere condiții pentru obținerea celei mai mari productivități posibile a sondei.

Pentru a obține un aflux din orizontul productiv este necesară reducerea presiunii din puț semnificativ sub presiunea de formare. Exista căi diferite reduceri de presiune bazate fie pe înlocuirea unui fluid de foraj greu cu unul mai ușor, fie pe o scădere lină sau bruscă a nivelului lichidului din șirul de producție. Pentru a induce fluxul dintr-un rezervor compus din roci slab stabile, se folosesc metode care reduc treptat presiunea sau cu o amplitudine mică a fluctuațiilor de presiune pentru a preveni distrugerea rezervorului. Dacă formațiunea productivă este compusă dintr-o rocă foarte puternică, atunci de multe ori efectul cel mai mare este obținut cu o creație ascuțită a depresiuni mari. Atunci când alegeți o metodă de inducere a fluxului, amploarea și natura creării tragerii, este necesar să se țină seama de stabilitatea și structura rocii rezervor, de compoziția și proprietățile fluidelor care o saturează, de gradul de contaminare în timpul deschiderii, de prezența orizonturilor permeabile situate în apropiere deasupra și dedesubt, rezistența șirului de tubaj și starea suportului puțului. Cu o creare foarte ascuțită a unei trageri mari, este posibilă o încălcare a rezistenței și etanșeității căptușelii și, cu o creștere pe termen scurt, dar puternică a presiunii în puț, absorbția fluidului în formațiunea productivă.

Înlocuirea unui fluid greu cu unul mai ușor. Coarda tubulară este coborâtă aproape până la fund dacă formațiunea productivă este compusă din rocă bine stabilă, sau aproximativ până la perforațiile superioare dacă roca nu este suficient de stabilă. Lichidul este de obicei înlocuit prin metoda de circulație inversă: un lichid este pompat în spațiul inelar de o pompă mobilă cu piston, a cărei densitate este mai mică decât densitatea lichidului de spălare din șirul de producție. Pe măsură ce fluidul mai ușor umple inelul și deplasează fluidul mai greu din tub, presiunea din pompă crește. Atinge maximul în momentul în care lichidul ușor se apropie de pantoful tubing. p wmt =(p pr -r cool)qz nkt +p nkt +p mt, unde p pr și p exp sunt densitățile lichidelor grele și ușoare, kg/m; z tubing - adâncimea de coborâre a șirului de tubing, m; p nkt și p mt - pierderi hidraulice în șirul de tuburi și în inel, Pa. Această presiune nu trebuie să depășească presiunea de testare a presiunii carcasei de producție p< p оп.

Dacă roca este slab stabilă, valoarea scăderii densității pentru un ciclu de circulație se reduce și mai mult, uneori la p -p = 150-200 kg/m3. Atunci când planificați lucrările de apelare a fluxului, trebuie să luați în considerare acest lucru și să pregătiți în avans recipiente cu o aprovizionare cu lichide de densități adecvate, precum și echipamente de control al densității.

La pomparea unui lichid mai ușor, starea sondei este monitorizată în funcție de citirile manometrului și raportul dintre debitele lichidelor injectate în inel și care curg din tub. Dacă debitul fluidului de ieșire crește, acesta este un semn că fluxul de intrare din rezervor a început. În cazul unei creșteri rapide a debitului la ieșirea tubulaturii și al unei scăderi a presiunii în spațiul inelar, debitul de ieșire este direcționat printr-o linie cu bobine.

Dacă înlocuiți lichidul de spălare greu cu apă curată sau nu există suficient ulei degazat pentru a produce un flux constant din rezervor, se recurge la alte metode de creștere a prelungirii sau de stimulare.

Când rezervorul este compus din rocă slab stabilă, este posibilă o reducere suplimentară a presiunii prin înlocuirea apei sau uleiului cu un amestec gaz-lichid. Pentru a face acest lucru, o pompă cu piston și un compresor mobil sunt conectate la inelul puțului. După spălarea puțului cu apă curată, debitul pompei este reglat astfel încât presiunea în ea să fie semnificativ mai mică decât cea permisă pentru compresor, iar debitul descendent este la nivelul de aproximativ 0,8-1 m/s, iar compresorul este pornit. Debitul de aer injectat de compresor este amestecat în aerator cu debitul de apă furnizat de pompă, iar în inel intră un amestec gaz-lichid; presiunea din compresor și pompă va începe apoi să crească și să atingă un maxim în momentul în care amestecul se apropie de sabotul tubulaturii. Pe măsură ce amestecul gaz-lichid se deplasează de-a lungul șirului de tuburi și apa necarbonatată este deplasată, presiunea din compresor și pompă va scădea. Gradul de aerare și reducerea presiunii statice în puț este crescut în pași mici după finalizarea unuia sau a două cicluri de circulație, astfel încât presiunea din spațiul inelar de la gură să nu depășească valoarea admisibilă pentru compresor.

Un dezavantaj semnificativ al acestei metode este necesitatea de a menține debite suficient de mari de aer și apă. Este posibil să se reducă semnificativ consumul de aer și apă și să se asigure o scădere eficientă a presiunii în puț atunci când se utilizează spumă bifazică în locul unui amestec apă-aer. Astfel de spume sunt preparate pe baza de apă mineralizată, aer și un surfactant spumant adecvat.

Reducerea presiunii în puț cu un compresor. Pentru a induce fluxul din formațiunile compuse din roci puternice, stabile, este utilizată pe scară largă metoda compresorului de reducere a nivelului lichidului din puț. Esența uneia dintre varietățile acestei metode este următoarea. Un compresor mobil pompează aer în spațiul inelar astfel încât să împingă nivelul lichidului în acesta cât mai mult posibil, să aerisească lichidul din tub și să creeze o depresiune, necesar pentru a obține afluxul din rezervor. Dacă nivelul static al lichidului din puț înainte de începerea operației este la gură, adâncimea la care nivelul din inel poate fi împins înapoi atunci când este injectat aer.

Dacă tubulatura z cn > z, atunci aerul injectat de compresor se va sparge în tub și va începe să aerisească lichidul din ele de îndată ce nivelul din spațiul inelar scade până la sabotul tubului.

Dacă z cn > z tubing, atunci în prealabil, la coborârea tubulaturii în puțuri, în ele sunt instalate supape speciale de pornire. Supapa de pornire superioară este instalată la o adâncime de z "start = z" sn - 20m. Cand aerul este injectat de compresor, supapa de pornire se va deschide in momentul in care presiunile din tubulatura si din spatiul inelar la adancimea instalarii acestuia sunt egale; în acest caz, aerul va începe să iasă prin supapă din tub și să aerisească lichidul, iar presiunea în spațiul inelar și în tub va scădea. Dacă, după ce presiunea din puț este redusă, fluxul de intrare din formațiune nu începe și aproape tot lichidul din tubulatura de deasupra supapei este deplasat de aer, supapa se va închide, presiunea în spațiul inelar va crește din nou, iar nivelul lichidului va scădea la următoarea supapă. Adâncimea z"" a instalării următoarei supape poate fi găsită din ecuație dacă punem în ea z \u003d z "" + 20 și z st \u003d z" sn.

Dacă înainte de începerea operațiunii nivelul static al lichidului din puț este situat semnificativ sub capul sondei, atunci când aerul este injectat în spațiul inelar și nivelul lichidului este împins înapoi la o adâncime de z cn, presiunea asupra crește formarea productivă, ceea ce poate provoca absorbția unei părți din lichid în acesta. Este posibil să se prevină absorbția fluidului în formațiune dacă un packer este instalat la capătul inferior al șirului de tuburi și o supapă specială este instalată în interiorul șirului de tuburi și folosind aceste dispozitive pentru a separa zona de formare productivă de restul fântână. În acest caz, atunci când aerul este injectat în spațiul inelar, presiunea asupra formațiunii va rămâne neschimbată până când presiunea din șirul de tuburi de deasupra supapei scade sub presiunea formației. De îndată ce retragerea este suficientă pentru fluxul de fluid de formare, supapa se va ridica și fluidul de formare va începe să se ridice de-a lungul tubului.

După ce a primit afluxul de petrol sau gaze, sonda trebuie să funcționeze pentru o perioadă de timp cu cel mai mare debit posibil, astfel încât fluidul de foraj și filtratul acestuia care au pătruns acolo, precum și alte particule de nămol, să poată fi îndepărtate din apropiere. zona sondei; în același timp, debitul este reglat astfel încât să nu înceapă distrugerea rezervorului. Periodic, se prelevează probe din fluidul care curge din puț pentru a studia compoziția și proprietățile acestuia și pentru a controla conținutul de particule solide din acesta. Prin reducerea conținutului de particule solide, se apreciază cursul curățării zonei apropiate de tulpină de poluare.

Dacă, în ciuda creării unei reduceri mari, debitul puțului este scăzut, atunci recurgeți de obicei la diferite metode de stimulare a rezervorului.

Clasificarea metodelor de stimulare a fluxului în procesul de dezvoltare a sondei.

Pe baza analizei factorilor controlați, este posibil să se construiască o clasificare a metodelor de stimulare artificială atât pe rezervor în ansamblu, cât și pe zona fundhole a fiecărui puț specific. Conform principiului de acțiune, toate metodele de influență artificială sunt împărțite în următoarele grupuri:

1. Hidro-gaz dinamic.

2. Fizice și chimice.

3. Termic.

4. Combinat.

Dintre metodele de stimulare artificială a formațiunii, cele mai răspândite sunt metodele hidro-gaz-dinamice asociate cu controlul mărimii presiunii din rezervor prin pomparea diferitelor fluide în rezervor. Astăzi, peste 90% din petrolul produs în Rusia este asociat cu metode de control al presiunii din rezervor prin pomparea apei în rezervor, numite metode de inundare de menținere a presiunii din rezervor (RPM). Într-un număr de câmpuri, menținerea presiunii se realizează prin injecție de gaz.

Analiza dezvoltării câmpului arată că dacă presiunea rezervorului este scăzută, bucla de alimentare este suficient îndepărtată din puțuri sau regimul de drenaj nu este activ, ratele de recuperare a petrolului pot fi destul de scăzute; factorul de recuperare a uleiului este de asemenea scăzut. În toate aceste cazuri, este necesară utilizarea unuia sau altui sistem PPD.

Astfel, principalele probleme ale managementului procesului de dezvoltare a rezervelor prin stimularea artificială a lacului de acumulare sunt asociate cu studiul inundării apei.

Metodele de impact artificial asupra zonelor de fund ale unei puțuri au o gamă semnificativ mai largă de posibilități. Impactul asupra zonei de fund se realizează deja în etapa deschiderii inițiale a orizontului productiv în timpul construcției puțului, ceea ce, de regulă, duce la o deteriorare a proprietăților zonei de fund. Cele mai răspândite sunt metodele de influențare a zonei de fund în timpul funcționării puțului, care, la rândul lor, sunt împărțite în metode de intensificare a fluxului sau a injectivității și metode de limitare sau izolare a fluxului de apă (lucrări de reparații și izolare - RIR).

Clasificarea metodelor de influențare a zonei de fund în scopul intensificării fluxului sau injectivității este prezentată în fila. 1, și pentru a limita sau izola afluxurile de apă - în fila. 2. Este destul de evident că tabelele de mai sus, fiind destul de complete, conțin doar cele mai testate în practică metode de impact artificial asupra CCD. Ele nu exclud, ci, dimpotrivă, sugerează necesitatea unor completări atât în ​​ceea ce privește metodele de expunere, cât și materialele utilizate.

Înainte de a trece la luarea în considerare a metodelor de gestionare a dezvoltării rezervelor, observăm că obiectul de studiu este un sistem complex format dintr-un zăcământ (zonă saturată de petrol și zonă de reîncărcare) cu proprietățile sale de rezervor și fluide saturante și un anumit număr de puţuri amplasate sistematic pe zăcământ. Acest sistem este unificat hidrodinamic, ceea ce presupune că orice modificare a oricăruia dintre elementele sale conduce automat la o schimbare corespunzătoare în funcționarea întregului sistem, adică. acest sistem se auto-ajustează.

Descrieți mijloacele tehnice de obținere a informațiilor operaționale în timpul procesului de foraj.

Suport informațional pentru procesul de forare a puțurilor de petrol și gaze este cea mai importantă verigă în procesul de construcție a sondei, în special atunci când se pune în dezvoltare și dezvoltarea de noi zăcăminte de petrol și gaze.

Cerințele pentru suportul informațional pentru construcția sondelor de petrol și gaze în această situație sunt transferul tehnologiilor informaționale în categoria informației-suport și de influențare a informațiilor, în care suportul informațional, alături de obținerea cantității necesare de informații, ar da un efect suplimentar economic, tehnologic sau de altă natură. Aceste tehnologii includ următoarele lucrări complexe:

controlul parametrilor tehnologici ai solului și selectarea celor mai optime moduri de foraj (de exemplu, selectarea greutăților optime pe bură care asigură o rată mare de penetrare);

măsurători și înregistrare în foraj în timpul forajului (sisteme MWD și LWD);

măsurarea și colectarea informațiilor, însoțită de controlul simultan al procesului tehnologic de foraj (controlul traiectoriei unei sonde orizontale cu ajutorul orientatoarelor de foraj controlate conform sistemelor de telemetrie de foraj).

În suportul informațional al procesului de construcție a sondei, un rol deosebit de important îl joacă cercetare geologică și tehnologică (GTI). Sarcina principală a serviciului de exploatare a noroiului este studierea structurii geologice a secțiunii sondei, identificarea și evaluarea straturilor productive și îmbunătățirea calității construcției sondei pe baza informațiilor geologice, geochimice, geofizice și tehnologice obținute în timpul procesului de foraj. Informațiile operaționale primite de serviciul GTI au mare importanță la forarea sondelor exploratorii în regiuni slab explorate cu condiții miniere și geologice dificile, precum și la forarea puțurilor direcționale și orizontale.

Cu toate acestea, datorită noilor cerințe de suport informațional al procesului de foraj, sarcinile rezolvate de serviciul de tăiere a noroiului pot fi extinse semnificativ. Personalul operator de înaltă calificare al partidului GTI, care lucrează la instalația de foraj, pe parcursul întregului ciclu de construcție a sondei, în prezența hardware-ului și a instrumentelor metodologice și software adecvate, este capabil să rezolve practic o gamă completă de sarcini pentru sprijinul informațional al procesului de foraj:

cercetare geologică, geochimică și tehnologică;

întreținere și operare cu sisteme de telemetrie (sisteme MWD și LWD);

serviciu sisteme autonome măsurători și înregistrare, coborâre pe țevi;

controlul parametrilor noroiului de foraj;

controlul calității tubajului puțului;

studii ale fluidului de rezervor în timpul testării și testării puțurilor;

înregistrare prin cablu;

servicii de supraveghere etc.

Într-un număr de cazuri, combinarea acestor lucrări în grupurile de cercetare geologică este mai profitabilă din punct de vedere economic și permite economisirea costurilor neproductive pentru întreținerea părților geofizice specializate, concentrate îngust și minimizarea costurilor de transport.

Cu toate acestea, în prezent, nu există mijloace tehnice și software-metodologice care să permită combinarea lucrărilor enumerate într-un singur lanț tehnologic la stația GTI.

Prin urmare, a devenit necesară dezvoltarea unei stații GTI mai avansate de o nouă generație, care va extinde funcționalitatea stației GTI. Luați în considerare principalele domenii de lucru în acest caz.

Cerințe de bază pentru statie moderna GTI este fiabilitatea, versatilitatea, modularitatea și informativitatea.

Structura stației prezentată în fig. 1. Este construit pe principiul sistemelor de colectare la distanță distribuite, care sunt interconectate folosind o interfață serială standard. Principalele sisteme de colectare de nivel scăzut sunt hub-uri concepute pentru a decupla interfața serială și a conecta individual părțile constitutive stații: modul de înregistrare a gazelor, modul de instrumente geologice, senzori digitali sau analogici, panouri informative. Prin aceleași hub-uri, alte module și sisteme autonome sunt conectate la sistemul de colectare (la computerul de înregistrare al operatorului) - un modul de control al calității carcasei puțului (bloc colector), module la sol pentru sistemele de telemetrie de fund, sistemele de înregistrare a datelor geofizice ale tip Hector sau Vulcan, etc.

Orez. 1. Schema bloc simplificată a stației GTI

Hub-urile trebuie să asigure simultan izolarea galvanică a circuitelor de comunicare și de alimentare. În funcție de sarcinile atribuite stației GTI, numărul de concentratoare poate fi diferit - de la mai multe unități la câteva zeci de piese. Software stația GTI oferă compatibilitate deplină și lucru bine coordonat într-un singur mediu software pentru toți mijloace tehnice.

Senzori variabili de proces

Senzorii parametrilor tehnologici utilizați în stațiile GTI sunt una dintre cele mai importante componente ale stației. Eficiența serviciului de tăiere a noroiului în rezolvarea problemelor de monitorizare și management operațional al procesului de foraj depinde în mare măsură de acuratețea citirilor și de fiabilitatea funcționării senzorilor. Cu toate acestea, din cauza condițiilor dure de funcționare (gamă largă de temperatură de la -50 la +50 ºС, mediu agresiv, vibrații puternice etc.), senzorii rămân cea mai slabă și mai nesigură verigă din mijloacele tehnice de înregistrare a gazelor.

Majoritatea senzorilor utilizați în loturile de producție de GTI au fost dezvoltați la începutul anilor 90 folosind elementele de bază ale elementelor interne și elementele primare de măsurare ale producției interne. Mai mult, din cauza lipsei de alegere, au fost utilizate convertoare primare disponibile public, care nu au îndeplinit întotdeauna cerințele stricte de lucru într-o instalație de foraj. Aceasta explică fiabilitatea insuficient de ridicată a senzorilor utilizați.

Principiile senzorilor de măsurare și soluțiile lor de proiectare sunt alese în raport cu instalațiile de foraj autohtone de stil vechi și, prin urmare, este dificil să le instalați pe instalațiile de foraj moderne și cu atât mai mult pe instalațiile de foraj fabricate în străinătate.

Din cele de mai sus rezultă că dezvoltarea unei noi generații de senzori este extrem de relevantă și oportună.

La dezvoltarea senzorilor GTI, una dintre cerințe este adaptarea acestora la toate instalațiile de foraj existente pe piața rusă.

Disponibilitatea unei selecții largi de senzori de înaltă precizie și microprocesoare de dimensiuni mici extrem de integrate permite dezvoltarea unor senzori programabili de înaltă precizie, cu o funcționalitate deosebită. Senzorii au o tensiune de alimentare unipolară și ieșiri atât digitale, cât și analogice. Calibrarea și reglarea senzorilor se efectuează programatic de la un computer de la stație, se oferă posibilitatea compensării software-ului pentru erorile de temperatură și liniarizarea caracteristicilor senzorului. Partea digitală a plăcii electronice pentru toate tipurile de senzori este de același tip și diferă doar în setarea programului intern, ceea ce o face unificată și interschimbabilă în timpul lucrărilor de reparații. Aspect senzori este prezentat în fig. 2.

Orez. 2. Senzori ai parametrilor tehnologici

Cârlig celula de sarcină are o serie de caracteristici (Fig. 3). Principiul de funcționare al senzorului se bazează pe măsurarea forței de întindere a liniei de foraj la capătul „mort” folosind un senzor de forță cu tensiometru. Senzorul are un procesor încorporat și memorie non-volatilă. Toate informațiile sunt înregistrate și stocate în această memorie. Cantitatea de memorie vă permite să salvați o cantitate lunară de informații. Senzorul poate fi echipat cu o sursă de alimentare autonomă, care asigură funcționarea senzorului atunci când sursa externă de alimentare este deconectată.

Orez. 3. Senzor de greutate cârlig

Tabloul informativ al forătorului este conceput pentru a afișa și vizualiza informațiile primite de la senzori. Aspectul tabloului de bord este prezentat în fig. 4.

Pe panoul frontal al consolei mașinii de găurit există șase scale liniare cu indicație digitală suplimentară pentru afișarea parametrilor: cuplul pe rotor, presiunea SF la intrare, densitatea SF la intrare, nivelul SF în rezervor, debitul SF la intrare. , flux SF la ieșire. Parametrii de greutate pe cârlig, WOB sunt afișați pe două cântare circulare cu duplicare suplimentară în formă digitală, prin analogie cu GIV. În partea inferioară a plăcii există o scară liniară pentru afișarea vitezei de foraj, trei indicatori digitali pentru afișarea parametrilor - adâncimea găurii, poziția deasupra găurii, conținutul de gaz. Indicatorul alfanumeric este conceput pentru a afișa mesaje text și avertismente.

Orez. 4. Aspectul panoului informativ

Modul geochimic

Modulul geochimic al stației include un cromatograf de gaze, un analizor de conținut total de gaze, o linie gaz-aer și un degazator pentru fluid de foraj.

cel mai important parte integrantă modulul geochimic este un cromatograf de gaze. Pentru identificarea clară și inconfundabilă a intervalelor productive în procesul de deschidere a acestora, este nevoie de un instrument foarte fiabil, precis și foarte sensibil, care vă permite să determinați concentrația și compoziția gazelor de hidrocarburi saturate în intervalul de la 110 -5 la 100. %. În acest scop, pentru a completa stația GTI, a cromatograf gazos „Rubin”(Fig. 5) (vezi articolul din acest număr al NTV).

Orez. 5. Cromatograf de câmp „Rubin”

Sensibilitatea modulului geochimic al stației de tăiere a noroiului poate fi crescută și prin creșterea coeficientului de degazare a fluidului de foraj.

Pentru a izola gazul de fund dizolvat în fluidul de foraj, două tipuri de degazoare(Fig. 6):

degazoare cu plutire cu acțiune pasivă;

degazificatoare active cu separare forțată a fluxului.

Degazoare cu plutire sunt simple și fiabile în funcționare, cu toate acestea, oferă un coeficient de degazare de cel mult 1-2%. Degazificatoare cu concasare cu flux fortat pot oferi un factor de degazare de până la 80-90%, dar sunt mai puțin fiabile și necesită monitorizare constantă.

Orez. 6. Degazoare de noroi

a) degazator pasiv cu plutitor; b) degazant activ

Analiza continuă a conținutului total de gaz se realizează folosind senzor de gaz total la distanță. Avantajul acestui senzor față de analizoarele de gaz total tradiționale amplasate în stație constă în eficiența informațiilor primite, deoarece senzorul este plasat direct la instalația de foraj și se elimină timpul de întârziere pentru transportul gazelor de la instalația de foraj la stație. În plus, pentru a finaliza stațiile dezvoltate senzori de gaz pentru a măsura concentraţiile componentelor nehidrocarburice ale amestecului gazos analizat: hidrogen H 2 , monoxid de carbon CO, hidrogen sulfurat H 2 S (Fig. 7).

Orez. 7. Senzori pentru măsurarea conținutului de gaz

Modul geologic

Modulul geologic al stației prevede studiul tăierilor de foraj, miezului și fluidului de rezervor în procesul de forare a unui puț, înregistrarea și prelucrarea datelor obținute.

Studiile efectuate de operatorii stației GTI fac posibilă rezolvarea următoarelor principalele sarcini geologice:

împărțirea litologică a secțiunii;

selecția de colecționari;

evaluarea naturii saturației rezervorului.

Pentru rezolvarea promptă și de înaltă calitate a acestor probleme, s-a stabilit cea mai optimă listă de instrumente și echipamente și, pe baza acesteia, a fost elaborat un complex de instrumente geologice (Fig. 8).

Orez. 8. Echipamente și instrumente ale modulului geologic al stației

Microprocesor carbonatometru KM-1A concepute pentru determinarea compoziției minerale a rocilor în secțiuni carbonatice prin tăieturi și miez. Acest dispozitiv vă permite să determinați procentul de calcit, dolomit și reziduu insolubil din proba de rocă studiată. Dispozitivul are un microprocesor încorporat care calculează procentul de calcit și dolomit, ale căror valori sunt afișate pe un afișaj digital sau pe ecranul monitorului. A fost dezvoltată o modificare a contorului de carbonat, care face posibilă determinarea conținutului de mineral siderit din rocă (densitate 3,94 g/cm 3 ), care afectează densitatea rocilor carbonatice și a cimentului rocilor terigene, care poate reduce valorile porozității.

Contor de densitate a nămolului ПШ-1 este conceput pentru măsurarea expresă a densității și evaluarea porozității totale a rocilor folosind tăieturi și miez. Principiul de măsurare al aparatului este hidrometric, bazat pe cântărirea probei studiate de nămol în aer și în apă. Folosind densimetrul PSh-1, este posibil să se măsoare densitatea rocilor cu o densitate de 1,1-3 g/cm³ .

Instalare PP-3 este conceput pentru a identifica rocile rezervor și pentru a studia proprietățile rezervorului de roci. Acest dispozitiv vă permite să determinați vrac, densitatea mineralogică și porozitatea totală. Principiul de măsurare al dispozitivului este termogravimetric, bazat pe măsurarea de înaltă precizie a greutății probei de rocă studiată, saturată anterior cu apă, și monitorizarea continuă a modificării greutății acestei probe pe măsură ce umiditatea se evaporă la încălzire. În momentul evaporării umidității, se poate judeca valoarea permeabilității rocii studiate.

Unitate de distilare lichidă UDZH-2 destinate pentru evaluarea naturii saturației rezervoarelor de rocă prin tăieturi și miez, proprietăți de filtrare și densitate și, de asemenea, vă permite să determinați saturația reziduală a uleiului și a apei prin tăieturi de miez și foraj direct la locul de foraj, datorită utilizării unei noi abordări în sistem de răcire cu distilat. Instalația folosește un sistem de răcire cu condens bazat pe un element termoelectric Peltier în locul schimbătoarelor de căldură cu apă utilizate în astfel de dispozitive. Acest lucru reduce pierderile de condens prin asigurarea unei răciri controlate. Principiul de funcționare al instalației se bazează pe deplasarea fluidelor din rezervor din porii probelor de rocă din cauza presiunii excesive care apare în timpul încălzirii controlate termostatic de la 90 la 200 ºС ( 3 ºС), condensarea vaporilor în schimbătorul de căldură și separarea condensului format în timpul procesului de distilare prin densitate în ulei și apă.

Unitate de desorbție termică și piroliză permite determinarea prezenței hidrocarburilor libere și sorbite prin eșantioane mici de roci (nămol, piese de miez), precum și evaluarea prezenței și gradului de transformare a materiei organice, iar pe baza interpretării datelor obținute, identificarea intervale de rezervoare, capace de producere a depozitelor în secțiuni de sondă și, de asemenea, pentru a evalua saturația colectorului natural.

spectrometru IR creat pentru determinarea prezenței și cuantificarea prezenței hidrocarburilor în roca studiată (condens gazos, petrol ușor, petrol greu, bitum etc.) în vederea aprecierii naturii saturației rezervorului.

Luminoscop LU-1M cu un iluminator UV la distanță și un dispozitiv fotografic este conceput pentru a studia tăieturi de foraj și probe de carote sub lumină ultravioletă pentru a determina prezența substanțelor bituminoase în rocă, precum și pentru a le cuantifica. Principiul de măsurare al dispozitivului se bazează pe proprietatea bitumoizilor, atunci când sunt iradiați cu raze ultraviolete, de a emite o strălucire „rece”, a cărei intensitate și culoare permit determinarea vizuală a prezenței, compoziției calitative și cantitative a bitumoidului în roca studiată. pentru a evalua natura saturației rezervorului. Dispozitivul de fotografiere a extractelor este destinat documentării rezultatelor analizei luminiscente și ajută la eliminarea factorului subiectiv la evaluarea rezultatelor analizei. Un iluminator de la distanță permite o inspecție preliminară a unui miez de dimensiuni mari la instalația de foraj pentru a detecta prezența bitumoizilor.

Uscător de nămol OSH-1 concepute pentru uscarea expresă a probelor de nămol sub influența flux de caldura. Dezumidificatorul are un cronometru reglabil încorporat și mai multe moduri de reglare a intensității și temperaturii fluxului de aer.

Capacitățile tehnice și informaționale ale stației GTI descrise îndeplinesc cerințele moderne și permit implementarea de noi tehnologii de suport informațional pentru construcția sondelor de petrol și gaze.

Caracteristicile miniere și geologice ale secțiunii, care afectează apariția, prevenirea și eliminarea complicațiilor.

Complicațiile în procesul de foraj apar din următoarele motive: condiții miniere și geologice complexe; slabă conștientizare a acestora; viteză mică de găurire, de exemplu, din cauza timp lung de nefuncționare, soluții tehnologice slabe încorporate în proiectarea tehnică pentru construcția puțului.

Când forarea este complicată, este mai probabil să apară accidente.

Caracteristicile miniere și geologice trebuie cunoscute pentru a întocmi corect un proiect de construcție a unui puț, pentru a preveni și a face față complicațiilor în timpul implementării proiectului.

Presiunea rezervorului (Рpl) - presiunea fluidului în roci cu porozitate deschisă. Acesta este numele rocilor în care golurile comunică între ele. În acest caz, fluidul de formare poate curge conform legilor hidromecanicii. Aceste roci includ roci de tip plug, gresie, rezervoare de orizonturi productive.

Presiunea porilor (Ppor) - presiunea în goluri închise, adică presiunea fluidului în spațiul porilor în care porii nu comunică între ei. Astfel de proprietăți sunt posedate de argile, roci de sare, capace colectoare.

Presiunea de supraîncărcare (Pg) este presiunea hidrostatică (geostatică) la adâncimea considerată din straturile GP supraiacente.

Nivelul static al fluidului rezervorului din puț, determinat de egalitatea presiunii acestei coloane cu presiunea rezervorului. Nivelul poate fi sub suprafața pământului (fântâna va absorbi), coincide cu suprafața (există echilibru) sau poate fi deasupra suprafeței (fântâna țâșnește) Рpl=rgz.

Nivelul dinamic al lichidului din puț este setat deasupra nivelului static atunci când se adaugă la puț și sub acesta - la retragerea lichidului, de exemplu, la pomparea cu o pompă submersibilă.

Depresie P=Pskv-Rpl<0 – давление в скважине меньше пластового. Наличие депрессии – необходимое условие для притока пластового флюида.

Represiune Р=Рskv-Рpl>0 – presiunea din puț nu este mai mare decât presiunea de formare. Are loc absorbția.

Coeficientul de anomalie a presiunii rezervorului Ka=Рpl/rwgzpl (1), unde zpl este adâncimea vârfului rezervorului luat în considerare, rv este densitatea apei, g este accelerația de cădere liberă. Ka<1=>ANPD; Ka>1 => AVPD.

Pierderea sau presiunea de fracturare hidraulică Рp - presiune la care au loc pierderi ale tuturor fazelor de foraj sau fluid de cimentare. Valoarea lui Pp se determină empiric în funcție de observațiile din timpul procesului de foraj, sau cu ajutorul unor studii speciale în puț. Datele obținute sunt folosite la forarea altor sonde similare.

Graficul de presiune combinat pentru complicații. Alegerea primei opțiuni de proiectare a puțului.

Graficul de presiune combinat. Alegerea primei opțiuni de proiectare a puțului.

Pentru a întocmi corect un proiect tehnic de construcție a puțurilor, este necesar să se cunoască exact distribuția presiunilor de rezervor (pori) și a presiunilor de absorbție (fracturare hidraulică) pe adâncime sau, ceea ce este aceeași, distribuția Ka și Kp (în formă adimensională). Distribuția lui Ka și Kp este prezentată pe graficul presiunii combinate.

Distribuția lui Ka și Kp în adâncimea z.

· Proiectarea sondei (prima opțiune), care este apoi specificată.

Din acest grafic se poate observa că avem trei intervale de adâncime cu condiții de foraj compatibile, adică acelea în care se poate folosi fluid cu aceeași densitate.

Este deosebit de greu de găurit când Ka=Kp. Forarea devine super complicată când Ka=Kp<1. В этих случаях обычно бурят на поглощение или применяют промывку аэрированной жидкостью.

După deschiderea intervalului de absorbție se efectuează lucrări de izolare, datorită cărora Kp crește (artificial), făcând posibilă, de exemplu, cimentarea coloanei.

Schema sistemului de circulație al puțurilor

Schema sistemului de circulație al puțurilor și diagrama distribuției presiunii în acesta.

Schemă: 1. Bit, 2. Motor de foraj, 3. Guler de foraj, 4. BT, 5. Îmbinare sculă, 6. Pătrat, 7. Rotativ, 8. Manșon de foraj, 9. Riser, 10. Conductă de presiune (colector), 11. Pompă, 12. Duză de aspirație, 13. Sistem de jgheab, 14. Sită vibratoare.

1. Linie de distribuție a presiunii hidrostatice.

2. Linia de distribuție a presiunii hidraulice în cutia de viteze.

3. Linia de distribuție a presiunii hidraulice în BT.

Presiunea fluidului de spălare pe formațiune trebuie să fie întotdeauna în zona umbrită dintre Ppl și Pp.

Prin fiecare racord filetat al BC, lichidul incearca sa curga din conducta in spatiul inelar (in timpul circulatiei). Această tendință este cauzată de căderea presiunii în conducte și cutie de viteze. Scurgerea provoacă distrugerea conexiunii filetate. Ceteris paribus, un dezavantaj organic al găuririi cu un motor hidraulic de fund este o cădere de presiune crescută pe fiecare racord filetat, deoarece în motorul de fund

Sistemul de circulație este utilizat pentru a furniza fluidul de foraj de la capul sondei la rezervoarele de recepție, pentru a-l curăța de tăieturi și degazare.

Figura prezintă o diagramă simplificată a sistemului de circulație TsS100E: 1 - completarea conductei; 2 - conductă de soluție; 3 - bloc de curatare; 4 - bloc receptor; 5 - dulap de comandă echipamente electrice.

Un design simplificat al sistemului de circulație este un sistem de jgheab, care constă dintr-un jgheab pentru mișcarea mortarului, o punte în apropierea jgheabului pentru mers și curățarea jgheaburilor, balustradelor și bazei.

Jgheaburile pot fi din lemn din scânduri de 40 mm și metalice din foi de 3-4 mm. Latime - 700-800 mm, inaltime - 400-500 mm. Se folosesc jgheaburi dreptunghiulare și semicirculare. Pentru a reduce debitul soluției și nămolul cade din aceasta, în jgheaburi se instalează pereți despărțitori și picături de 15-18 cm înălțime.La fundul jgheabului sunt instalate cămine de vizitare cu robinete în aceste locuri, prin care roca așezată este îndepărtată. Lungimea totală a sistemului de jgheaburi depinde de parametrii fluidelor utilizate, de condițiile de foraj și de tehnologie, precum și de mecanismele utilizate pentru curățarea și degazarea fluidelor. Lungimea, de regulă, poate fi între 20-50 m.

Atunci când se folosesc seturi de mecanisme de curățare și degazare a soluției (sita vibratoare, separatoare de nisip, dezilitoare, degazare, centrifuge), sistemul de jgheaburi este utilizat doar pentru a furniza soluția de la puț la mecanism și rezervoarele de primire. În acest caz, lungimea sistemului de jgheab depinde doar de amplasarea mecanismelor și a containerelor în raport cu puțul.

În cele mai multe cazuri, sistemul de jgheaburi este montat pe baze metalice în secțiuni cu o lungime de 8-10 m și o înălțime de până la 1 m. Astfel de secțiuni sunt instalate pe rafturi telescopice din oțel care reglează înălțimea de instalare a jgheaburilor, acest lucru facilitează demontarea sistemului de jgheab iarna. Deci, atunci când butașii se acumulează și îngheață sub jgheaburi, jgheaburile împreună cu bazele pot fi îndepărtate de pe rafturi. Montați sistemul de jgheaburi cu o pantă spre mișcarea soluției; sistemul de jgheaburi este conectat la capul sondei cu o conductă sau un jgheab de secțiune transversală mai mică și cu o pantă mare pentru a crește viteza soluției și a reduce pierderea nămolului în acest loc.

În tehnologia modernă de forare a puțurilor, fluidelor de foraj sunt impuse cerințe speciale, conform cărora echipamentele de curățare a noroiului trebuie să asigure curățarea de înaltă calitate a noroiului din faza solidă, să-l amestece și să-l răcească și să îndepărteze din noroi gazul care a intrat din el. formaţiuni saturate de gaze în timpul forajului. În legătură cu aceste cerințe, instalațiile moderne de foraj sunt echipate cu sisteme de circulație cu un anumit set de mecanisme unificate - rezervoare, dispozitive pentru curățarea și pregătirea fluidelor de foraj.

Mecanismele sistemului de circulație asigură o curățare în trei etape a fluidului de foraj. Din puț, soluția intră în sita vibrantă în prima etapă de curățare grosieră și este colectată în bazinul rezervorului, unde se depune nisip grosier. Din bazin, soluția trece în secțiunea sistemului de circulație și este alimentată cu o pompă centrifugă de șlam la degazator dacă este necesară degazarea soluției, iar apoi la separatorul de nisip, unde trece a doua etapă de epurare din roci cu dimensiuni de până la 0,074-0,08 mm. După aceea, soluția este introdusă în desilter - a treia etapă de purificare, unde particulele de rocă de până la 0,03 mm sunt îndepărtate. Nisipul și nămolul sunt aruncate într-un rezervor, de unde este introdus într-o centrifugă pentru separarea suplimentară a soluției de rocă. Soluția purificată din a treia etapă intră în rezervoarele de primire - în unitatea de recepție a pompelor de noroi pentru a o alimenta în puț.

Dotarea sistemelor de circulație este completată de fabrică în următoarele blocuri:

unitate de purificare a soluției;

bloc intermediar (unul sau doi);

bloc de primire.

Baza pentru asamblarea blocurilor sunt containerele dreptunghiulare montate pe baze de sanie.

Presiunea hidraulică a mortarelor de argilă și ciment după oprirea circulației.

Preluări. Motivele apariției lor.

Deabsorbția șlamurilor de foraj sau de chituire - un tip de complicație, care se manifestă prin plecarea fluidului din puț în formațiunea de rocă. Spre deosebire de filtrare, absorbția se caracterizează prin faptul că toate fazele lichidului intră în HP. Și la filtrare, doar câteva. În practică, pierderile sunt, de asemenea, definite ca pierderea zilnică de fluid de foraj în formațiune în exces față de pierderea naturală datorată filtrării și tăierilor. Fiecare regiune are propriul ei standard. De obicei sunt permisi câțiva m3 pe zi. Absorbția este cel mai frecvent tip de complicații, în special în regiunile din regiunea Ural-Volga din estul și sud-estul Siberiei. Absorbția are loc în secțiuni în care există de obicei GP-uri fracturate, cele mai mari deformații ale rocilor sunt localizate, iar eroziunea acestora se datorează proceselor tectonice. De exemplu, în Tatarstan, 14% din timpul calendaristic este alocat anual pentru lupta împotriva preluărilor, ceea ce depășește timpul petrecut pe blană. foraj. Ca urmare a pierderilor, condițiile de forare a puțurilor se înrăutățesc:

1. Riscul de lipire al sculei crește, deoarece viteza fluxului ascendent al fluidului de spălare deasupra zonei de absorbție scade brusc, dacă particulele mari de butași nu intră în formațiune, atunci se acumulează în forajul puțului, provocând umflături și lipirea sculei. Probabilitatea de lipire a sculei prin decantarea nămolului crește în special după oprirea pompelor (circulația).

2. Sgherii si prabusirile in roci instabile se intensifica. GNWP poate apărea din orizonturile purtătoare de fluide prezente în secțiune. Motivul este o scădere a presiunii coloanei de lichid. În prezența a două sau mai multe straturi deschise simultan cu coeficienți diferiți. Ka și Kp între ele, pot exista revărsări, care complică lucrările de izolare și cimentarea ulterioară a puțului.

Se pierd mult timp și resurse materiale (materiale de umplutură inerte, materiale de chituire) pentru izolare, timpi de nefuncționare și accidente care provoacă pierderi.

Motivele preluărilor

Rolul calitativ al factorului care determină cantitatea de soluție care iese în zona de absorbție poate fi urmărit luând în considerare curgerea unui fluid vâscos într-o formațiune poroasă circulară sau o fante circulară. Formula de calcul al debitului lichidului absorbit într-o formațiune circulară poroasă se obține prin rezolvarea sistemului de ecuații:

1. Ecuația mișcării (forma Darcy)

V=K/M*(dP/dr): (1) unde V, P, r, M sunt debitul, presiunea curentă, raza de formare, respectiv vâscozitatea.

2. Ecuația de conservare a masei (continuitate)

V=Q/F (2) unde Q, F=2πrh , h sunt, respectiv, debitul de absorbție al lichidului, aria variabilă de-a lungul razei, grosimea zonei de absorbție.

3. Ecuația de stare

ρ=const (3) rezolvând acest sistem de ecuații: 2 și 3 în 1 obținem:

Q=(K/M)*2π rH (dP/dr)

Q=(2π HK (PCu-Ppl))/Mln(rk/rc) (4)formulă Dupii

O formulă similară Bussenesco (4) poate fi obținută și pentru m fisuri circulare (fante) egal deschise și egal distanțate una de cealaltă.

Q= [(πδ3(Pc-Ppl))/6Mln (rk/rc) ] *m (5)

δ- deschiderea (înălțimea) golului;

m este numărul de fisuri (fante);

M este vâscozitatea efectivă.

Este clar că pentru a reduce debitul lichidului absorbit conform formulelor (4) și (5), este necesar să se mărească parametrii în numitori și să le scadă în numărător.

Conform (4) și (5)

Q=£(H(sau m), Ppl, rk, Pc, rc, M, K, (sau δ)) (6)

Parametrii incluși în funcția (6) pot fi împărțiți condiționat în 3 grupuri în funcție de originea lor la momentul deschiderii zonei de absorbție.

1. grupa - parametri geologici;

Grupa a II-a - parametri tehnologici;

3. grup – mixt.

Această împărțire este condiționată, deoarece în timpul funcționării, i.e. impactul tehnologic (retragere de lichid, inundații etc.) asupra rezervorului se modifică și Ppl, rk

Pierderi în roci cu fracturi închise. Caracteristica curbelor indicatorului. Fractura hidraulică și prevenirea acesteia.

Caracteristica curbelor indicatorului.

În continuare, vom lua în considerare linia 2.

Aproximativ, curba indicatoare pentru roci cu fracturi închise deschise artificial poate fi descrisă prin următoarea formulă: Рс = Рb + Рpl + 1/А*Q+BQ2 (1)

Pentru rocile cu fracturi deschise natural, curba indicator este un caz special de formula (1)

Рс-Рpl= ΔР=1/А*Q=А*ΔР

Astfel, în rocile cu fracturi deschise, absorbția va începe la orice valoare de represiune, iar în rocile cu fracturi închise, numai după crearea unei presiuni în puț egală cu presiunea de fractură hidraulică Рс*. Principala măsură de combatere a pierderilor în rocile cu fracturi închise (argile, săruri) este prevenirea fracturării hidraulice.

Evaluarea eficacității muncii pentru eliminarea absorbției.

Eficacitatea lucrărilor de izolare este caracterizată de injectivitatea (A) a zonei de absorbție, care poate fi realizată în timpul lucrărilor de izolație. Dacă, în acest caz, injectivitatea A obținută se dovedește a fi mai mică decât o valoare acceptabilă din punct de vedere tehnologic a injectivității Aq, care este caracterizată pentru fiecare regiune, atunci lucrarea de izolare poate fi considerată reușită. Astfel, condiția de izolare poate fi scrisă ca А≤Аq (1) А=Q/Рс- Р* (2) Pentru rocile cu fracturi deschise artificial Р* = Рb+Рpl+Рр (3) unde Рb este presiunea laterală a rocii , Рр - rezistența la tracțiune g.p. În cazuri particulare Рb și Рр = 0 pentru rocile cu fracturi naturale deschise А= Q/Pc - Рpl (4) dacă nu este permisă cea mai mică absorbție, atunci Q=0 și А→0,

apoi Rs<Р* (5) Для зоны с открытыми трещинами формула (5) заменяется Рс=Рпл= Рпогл (6). Если давление в скважине определяется гидростатикой Рс = ρqL то (5 и 6) в привычных обозначениях примет вид: ρо≤Кп (7) и ρо= Ка=Кп (8). На практике трудно определить давление поглощения Р* , поэтому в ряде районов, например в Татарии оценка эффективности изоляционных работ проводят не по индексу давления поглощения Кп а по дополнительной приемистости Аq. В Татарии допустимые приемистости по тех. воде принято Аq≤ 4 м3/ч*МПа. Значение Аq свое для каждого района и различных поглощаемых жидкостей. Для воды оно принимается обычно более, а при растворе с наполнителем Аq берется меньше. Согласно 2 и 4 А=f (Q; Рс) (9). Т.е все способы борьбы с поглощениями основаны на воздействии на две управляемые величины (2 и 4) , т.е. на Q и Рс.

Modalități de combatere a absorbțiilor în procesul de deschidere a zonei de absorbție.

Metodele tradiționale de prevenire a pierderilor se bazează pe reducerea căderilor de presiune pe formațiunea absorbantă sau modificarea a/t) a fluidului filtrat. Dacă, în loc să se reducă căderea de presiune în formațiune, vâscozitatea este crescută prin adăugarea de materiale de blocare, bentonită sau alte substanțe, rata de pierdere se va modifica invers cu creșterea vâscozității, după cum urmează din formula (2.86). În practică, dacă parametrii soluției sunt controlați, vâscozitatea poate fi modificată numai în limite relativ înguste. Prevenirea pierderilor prin trecerea la spălarea cu o soluție cu vâscozitate crescută este posibilă numai dacă sunt dezvoltate cerințe bazate științific pentru aceste fluide, ținând cont de particularitățile debitului lor în rezervor. Îmbunătățirea metodelor de prevenire a pierderii circulației bazate pe reducerea căderii de presiune pe formațiunile absorbante este indisolubil legată de un studiu profund și dezvoltarea metodelor de forare a puțurilor în echilibru în sistemul de formare a puțurilor. Fluidul de foraj, pătrunzând în formațiunea absorbantă până la o anumită adâncime și îngroșându-se în canalele de absorbție, creează un obstacol suplimentar în calea mișcării fluidului de foraj din sondă în formațiune. Proprietatea soluției de a crea rezistență la mișcarea fluidului în interiorul formațiunii este utilizată atunci când se efectuează măsuri preventive pentru a preveni pierderile. Rezistența unei astfel de rezistențe depinde de proprietățile structurale și mecanice ale soluției, de dimensiunea și forma canalelor, precum și de adâncimea de penetrare a soluției în rezervor.

Pentru a formula cerințele pentru proprietățile reologice ale fluidelor de foraj în timpul trecerii formațiunilor absorbante, avem în vedere curbele (Fig. 2.16) care reflectă dependența efortului de forfecare și a vitezei de deformare de/df pentru unele modele de fluid non-newtonian. . Linia dreaptă 1 corespunde modelului unui mediu viscoplastic, care se caracterizează prin efortul de forfecare limitativ t0. Curba 2 caracterizează comportamentul fluidelor pseudoplastice, în care, odată cu creșterea ratei de forfecare, rata de creștere a tensiunii încetinește, iar curbele se aplatizează. Linia dreaptă 3 reflectă proprietățile reologice ale unui fluid vâscos (newtonian). Curba 4 caracterizează comportamentul fluidelor vâscoelastice și dilatante, în care efortul de forfecare crește brusc odată cu viteza de deformare. Fluidele vâscoelastice, în special, includ soluții slabe ale anumitor polimeri (oxid de polietilenă, gumă de guar, poliacrilamidă etc.) în apă, care prezintă capacitatea de a reduce brusc (de 2-3 ori) rezistențele hidrodinamice în timpul curgerii fluidelor cu nivel ridicat. Numerele Reynolds (efectul Toms). În același timp, vâscozitatea acestor lichide atunci când se deplasează prin canalele absorbante va fi ridicată datorită ratelor mari de forfecare din canale. Forarea cu spălare cu fluide de foraj aerate este una dintre măsurile radicale din setul de măsuri și metode menite să prevină și să elimine pierderile la forarea puțurilor de adâncime. Aerarea fluidului de foraj reduce presiunea hidrostatică, contribuind astfel la revenirea acestuia în cantități suficiente la suprafață și, în consecință, la curățarea normală a sondei, precum și la selectarea probelor reprezentative de roci traversabile și fluide de formare. Indicatorii tehnici și economici la forarea puțurilor cu spălare în fundul găurii cu o soluție aerată sunt mai mari în comparație cu cei când se utilizează ca fluid de foraj apa sau alte fluide de foraj. Calitatea forajului în formațiunile productive este de asemenea îmbunătățită semnificativ, mai ales în câmpurile în care aceste formațiuni au presiuni anormal de scăzute.

O măsură eficientă pentru a preveni pierderea fluidului de foraj este introducerea de umpluturi în fluidul de foraj circulant. Scopul aplicării lor este de a crea tampoane în canalele de absorbție. Aceste tampoane servesc ca bază pentru depunerea unei turte de filtrare (argilă) și izolarea straturilor absorbante. V.F. Rogers consideră că un agent de punte poate fi practic orice material care este suficient de mic pentru a fi pompat în fluidul de foraj de către pompele de noroi. În SUA, mai mult de o sută de tipuri de umpluturi și combinațiile lor sunt folosite pentru a astupa canalele absorbante. Ca agenți de astupare, așchii de lemn sau liben, solzi de pește, fân, deșeuri de cauciuc, frunze de gutapercă, bumbac, boluri de bumbac, fibre de trestie de zahăr, coji de nucă, materiale plastice granulate, perlit, argilă expandată, fibre textile, bitum, mică, azbest , hârtie tăiată, mușchi, cânepă tăiată, fulgi de celuloză, piele, tărâțe de grâu, fasole, mazăre, orez, pene de pui, bulgări de lut, burete, cocs, piatră etc. Aceste materiale pot fi folosite separat și în combinații realizate de industrie sau preparate înainte de utilizare. Este foarte dificil să se determine în laborator adecvarea fiecărui material de punte din cauza necunoașterii dimensiunii orificiilor de obturat.

În practica străină, se acordă o atenție deosebită asigurării ambalării „dense” a materialelor de umplutură. Se susține opinia lui Furnas, conform căreia cea mai densă împachetare a particulelor corespunde condiției distribuției mărimii lor conform legii progresiei geometrice; la eliminarea pierderilor, cel mai mare efect se poate obtine cu cea mai compactata dop, mai ales in cazul pierderii instantanee a fluidului de foraj.

Materialele de umplutură în funcție de caracteristicile lor calitative sunt împărțite în fibroase, lamelare și granulare. Materialele fibroase sunt de origine vegetala, animala, minerala. Aceasta include materiale sintetice. Tipul și dimensiunea fibrei afectează semnificativ calitatea lucrării. Este importantă stabilitatea fibrelor în timpul circulației lor în fluidul de foraj. Materialele dau rezultate bune la astuparea formațiunilor de nisip și pietriș cu granule de până la 25 mm în diametru, precum și la astuparea fisurilor în roci cu granulație grosieră (până la 3 mm) și cu granulație fină (până la 0,5 mm).

Materialele lamelare sunt potrivite pentru astuparea straturilor de pietriș grosier și a fisurilor de până la 2,5 mm. Acestea includ: celofan, mica, coji, seminte de bumbac etc.

Materiale granulare: perlit, cauciuc zdrobit, bucăți de plastic, coji de nucă etc. Majoritatea astupă eficient paturile de pietriș cu granule de până la 25 mm în diametru. Perlitul dă rezultate bune în paturile de pietriș cu diametre ale granulelor de până la 9-12 mm. Coji de nuci de 2,5 mm sau mai puțin dopuri crapă până la 3 mm în dimensiune și mai mari (până la 5 mm) și dopuri de cauciuc zdrobiți crapă până la 6 mm în dimensiune, de ex. pot astupa crăpăturile de 2 ori mai multe decât atunci când se folosesc materiale fibroase sau lamelare.

În lipsa datelor privind dimensiunea granulelor și fisurilor în orizontul absorbant, se folosesc amestecuri de materiale fibroase cu materiale lamelare sau granulare, celofan cu mica, fibroase cu materiale solzoase și granulare, precum și la amestecarea materialelor granulare: perlit cu cauciuc. sau coji de nucă. Cel mai bun amestec pentru a elimina absorbția la presiuni scăzute este o soluție de argilă coloidală cu adaos de materiale fibroase și foi de mica. Materialele fibroase, fiind depuse pe peretele sondei, formează o grilă. Foile de mica intaresc aceasta retea si astupa canale mai mari in stanca, iar pe deasupra se formeaza un tort subtire si dens de lut.

Spectacole cu gaz și ulei. Motivele lor. Semne ale fluxului de fluide de formare. Clasificarea și recunoașterea tipurilor de manifestări.

Când se pierde, fluidul (de spălare sau chituire) curge din puț în formațiune, iar când apare, invers - din formațiune în puț. Cauzele afluxului: 1) aflux în puț în loc cu tăieturi de formațiuni care conțin fluid. În acest caz, presiunea în puț nu este neapărat mai mare și mai mică decât în ​​rezervor; 2) dacă presiunea din sondă este mai mică decât presiunea de formare, adică există o reducere a formațiunii, principalele motive pentru apariția depresiei, adică scăderea presiunii asupra formațiunii din sondă, sunt următoarele: 1 ) neadăugarea fluidului de foraj în puț atunci când ridicați unealta. Este necesar un dispozitiv de umplere automată a puțului; 2) o scădere a densității lichidului de spălare datorită spumării (gazării) acestuia atunci când lichidul intră în contact cu aerul de la suprafața sistemului de jgheab, precum și datorită tratării agenților tensioactivi. Este necesară degazarea (mecanică, chimică); 3) forarea unui puţ în condiţii incompatibile. Există două straturi în diagramă. Primul strat este caracterizat de Ka1 și Kp1; pentru al doilea Ka2 și Kp2. primul strat trebuie forat cu noroi ρ0.1 (între Ka1 și Kp1), al doilea strat ρ0.2 (Fig.)

Este imposibil să deschideți al doilea strat pe o soluție cu o densitate pentru primul strat, deoarece se va pierde în al doilea strat; 4) fluctuații bruște ale presiunii hidrodinamice în timpul opririi pompei, SPO și alte lucrări, agravate de o creștere a tensiunii de forfecare statică și de prezența cutiilor de presa pe coloană;

5) densitatea subestimată a p.l-ului acceptată în proiectul tehnic din cauza cunoașterii slabe a distribuției efective a presiunii din rezervor (Ka), adică a geologiei zonei. Aceste motive sunt mai mult legate de sondele de explorare; 6) nivel scăzut de rafinare operațională a presiunilor din rezervor prin predicția acestora în timpul adâncirii sondei. Nefolosind metodele de predicție a exponentului d, exponentului σ (sigma) etc.; 7) pierderea agentului de greutate din fluidul de foraj și scăderea presiunii hidraulice. Semnele de intrare a fluidului de formare sunt: ​​1) creșterea nivelului de fluid circulant în rezervorul de admisie al pompei. Ai nevoie de un indicator de nivel? 2) se eliberează gaz din soluție lăsând puțul la capul sondei, soluția fierbe; 3) după oprirea circulației, soluția continuă să curgă din puț (puțul se revarsă); 4) presiunea crește brusc cu o deschidere neașteptată a rezervorului cu AHFP. Când uleiul curge din rezervoare, pelicula acestuia rămâne pe pereții jgheaburilor sau curge peste soluția din jgheaburi. Când apa de formare intră, proprietățile puțurilor se schimbă. De obicei, densitatea sa scade, vâscozitatea poate scădea sau poate crește (după ce intră apa sărată). Pierderea de apă crește de obicei, pH-ul se modifică, rezistența electrică scade de obicei.

Clasificarea fluxului de fluide. Se produce in functie de complexitatea masurilor necesare lichidarii acestora. Ele sunt împărțite în trei grupe: 1) manifestare - aflux nepericulos de fluide din rezervor care nu încalcă procesul de foraj și tehnologia de lucru acceptată; 2) eliberare - fluxul de fluide care poate fi eliminat numai printr-o schimbare specială în scop în tehnologia de foraj disponibilă la locul și echipamentul de foraj; 3) fântână - intrarea fluidului, a cărui eliminare necesită utilizarea unor instrumente și echipamente suplimentare (cu excepția celor disponibile la platformă) și care este asociată cu apariția unor presiuni în sistemul de formare a puțului care amenință integritatea puțului . , echipamentele capului de sondă și formațiunile din partea liberă a puțului.

Instalarea podurilor de ciment. Caracteristici ale alegerii formulării și pregătirii șlamului de ciment pentru instalarea de poduri.

Una dintre soiurile serioase ale tehnologiei procesului de cimentare este instalarea de poduri de ciment pentru diverse scopuri. Îmbunătățirea calității podurilor de ciment și a eficienței muncii acestora este o parte integrantă a îmbunătățirii proceselor de forare, finalizare și exploatare a puțurilor. Calitatea podurilor și durabilitatea acestora determină și fiabilitatea protecției mediului. În același timp, datele din teren indică faptul că sunt adesea observate cazuri de instalare a podurilor cu rezistență scăzută și cu scurgeri, întărire prematură a nămolului de ciment, lipire a țevilor șir etc. Aceste complicații sunt cauzate nu numai și nu atât de proprietățile materialelor de chituire utilizate, ci de specificul lucrărilor în sine în timpul instalării podurilor.

În puțurile adânci de temperatură înaltă, în timpul acestor lucrări, apar adesea accidente din cauza îngroșării și prizei intense a unui amestec de mortare de argilă și ciment. În unele cazuri, punțile au scurgeri sau nu sunt suficient de puternice. Instalarea cu succes a podurilor depinde de mulți factori naturali și tehnici care determină caracteristicile formării pietrei de ciment, precum și contactul și „aderența” acesteia cu rocile și țevile metalice. Prin urmare, evaluarea capacității portante a podului ca structură inginerească și studiul condițiilor existente în sondă sunt obligatorii la realizarea acestor lucrări.

Scopul instalării podurilor este de a obține o sticlă stabilă, impermeabilă la apă și la gaz, din piatră de ciment, cu o anumită rezistență, pentru deplasarea la orizontul de deasupra, forarea unui nou sondă, consolidarea părții instabile și cavernoase a sondei, testarea. orizontul cu ajutorul unui tester de formare, revizia si conservarea sau lichidarea sondelor.

După natura sarcinilor care acționează, se pot distinge două categorii de poduri:

1) sub presiunea unui lichid sau gaz și 2) sub sarcină din greutatea sculei în timpul forării celui de-al doilea sondă, utilizarea unui tester de formare sau în alte cazuri (podurile din această categorie trebuie, pe lângă fiind etanșe la gaz, au rezistență mecanică foarte mare).

Analiza datelor de câmp arată că pe poduri pot fi create presiuni de până la 85 MPa, sarcini axiale de până la 2100 kN și tensiuni de forfecare de până la 30 MPa pe 1 m de lungime a podului. Astfel de sarcini semnificative apar în timpul testării puțurilor cu ajutorul testerelor de rezervor și în timpul altor tipuri de lucrări.

Capacitatea portantă a podurilor de ciment depinde în mare măsură de înălțimea acestora, de prezența (sau absența) și de starea turtei de noroi sau a reziduului de noroi de pe șnur. La îndepărtarea părții libere a turtei de argilă, efortul de forfecare este de 0,15-0,2 MPa. În acest caz, chiar și atunci când apar sarcini maxime, este suficientă o înălțime a podului de 18–25 m. Prezența unui strat de noroi de foraj (argilos) de 1–2 mm grosime pe pereții stâlpilor duce la scăderea tensiunii de forfecare și la o creșterea înălțimii necesare la 180–250 m. În acest sens, înălțimea podului trebuie calculată conform formulei Nm ≥ Ho – Qm/pDc [τm] (1) unde H0 este adâncimea de instalare a părții inferioare a podului; QM este sarcina axială pe punte din cauza căderii de presiune și a descărcarii șirului de tuburi sau a testerului de formare; Dc - diametrul puțului; [τm] - capacitatea portantă specifică a podului, ale cărei valori sunt determinate atât de proprietățile adezive ale materialului de umplere, cât și de modul de instalare a podului. Etanșeitatea podului depinde, de asemenea, de înălțimea sa și de starea suprafeței de contact, deoarece presiunea la care are loc străpungerea apei este direct proporțională cu lungimea și invers proporțională cu grosimea crustei. Dacă există o turtă de argilă între carcasă și piatra de ciment cu o efort de forfecare de 6,8-4,6 MPa, o grosime de 3-12 mm, gradientul de presiune de străpungere a apei este de 1,8 și, respectiv, 0,6 MPa la 1 m. În absență a unei cruste, străpungerea apei are loc la un gradient de presiune mai mare de 7,0 MPa pe 1 m.

În consecință, etanșeitatea podului depinde în mare măsură și de condițiile și metoda de instalare a acestuia. În acest sens, înălțimea podului de ciment ar trebui determinată și din expresie

Nm ≥ Nu – Pm/[∆r] (2) unde Pm este valoarea maximă a diferenței de presiune care acționează asupra podului în timpul funcționării acesteia; [∆p] - gradient de presiune admisibil de străpungere a fluidului de-a lungul zonei de contact a podului cu peretele găurii; aceasta valoare se determina si in principal in functie de metoda de montare a podului, de materialele de rambleu aplicate. Din valorile înălțimii podurilor de ciment, determinate de formulele (1) și (2), alegeți mai multe.

Instalarea podului are multe în comun cu procesul de cimentare a coloanei și are următoarele caracteristici:

1) se utilizează o cantitate mică de materiale de umplere;

2) partea inferioară a țevilor de umplere nu este echipată cu nimic, inelul de oprire nu este instalat;

3) nu se folosesc dopuri de separare din cauciuc;

4) în multe cazuri, puțurile sunt spălate în contra pentru a „taia” acoperișul podului;

5) podul nu este limitat de nimic de jos și se poate răspândi sub acțiunea diferenței de densitate a cimentului și a fluidelor de foraj.

Instalarea unui pod este o operațiune simplă din punct de vedere al designului și al metodei, care în puțurile adânci este semnificativ complicată de factori precum temperatura, presiunea, gazul, apă și ulei, etc. Lungimea, diametrul și configurația țevilor de turnare , proprietățile reologice ale cimentului și fluidelor de foraj sunt, de asemenea, de o importanță nu mică, curățenia sondei și modurile de curgere descendentă și ascendentă. Instalarea podului în partea deschisă a sondei este afectată semnificativ de cavernositatea sondei.

Podurile de ciment trebuie să fie suficient de puternice. Practica muncii arată că, dacă în timpul testului de rezistență podul nu se prăbușește atunci când i se aplică o sarcină axială specifică de 3,0-6,0 MPa și spălare simultană, atunci proprietățile sale de rezistență satisfac condițiile atât pentru forarea unui nou foraj, cât și pentru încărcarea din greutatea șirului de țevi sau a unui tester de formare.

Când se instalează poduri pentru găurirea unui nou arbore, acestea sunt supuse unei cerințe suplimentare de înălțime. Acest lucru se datorează faptului că rezistența părții superioare (H1) a podului ar trebui să asigure posibilitatea forării unui nou sondă cu o intensitate de curbură acceptabilă, iar partea inferioară (H0) - izolarea fiabilă a vechiului sondă. Nm \u003d H1 + Nu \u003d (2Dc * Rc) 0,5 + Nu (3)

unde Rc este raza de curbură a trunchiului.

O analiză a datelor disponibile arată că obținerea de punți de încredere în puțuri adânci depinde de un complex de factori care acționează simultan, care pot fi împărțiți în trei grupe.

Prima grupă este reprezentată de factorii naturali: temperatură, presiune și condiții geologice (cavernitate, fracturare, acțiunea apelor agresive, pătrunderi și pierderi de apă și gaze).

Al doilea grup - factori tehnologici: viteza de curgere a cimentului și a fluidelor de foraj în țevi și spațiul inelar, proprietățile reologice ale soluțiilor, compoziția chimică și mineralogică a liantului, proprietățile fizice și mecanice ale mortarului de ciment și ale pietrei. , efectul de contracție al cimentului pentru sonde de petrol, compresibilitatea fluidului de foraj, eterogenitatea densităților, coagularea fluidului de foraj atunci când este amestecat cu ciment (formarea de paste cu vâscozitate ridicată), dimensiunea golului inelar și excentricitatea locația țevilor în puț, timpul de contact al fluidului tampon și a suspensiei de ciment cu turta de argilă.

Al treilea grup - factori subiectivi: utilizarea materialelor de chituire inacceptabile pentru condițiile date; selectarea incorectă a formulării soluției în laborator; pregătirea insuficientă a sondei și utilizarea fluidului de foraj cu valori ridicate de vâscozitate, SSS și pierderi de fluid; erori în determinarea cantității de fluid de deplasare, a locației instrumentului de turnare, a dozei de reactivi pentru amestecarea suspensiei de ciment în puț; utilizarea unui număr insuficient de unități de cimentare; utilizarea unei cantități insuficiente de ciment; grad scăzut de organizare a procesului de instalare a podului.

O creștere a temperaturii și a presiunii contribuie la accelerarea intensivă a tuturor reacțiilor chimice, determinând îngroșarea rapidă (pierderea capacității de pompare) și întărirea suspensiilor de ciment, care, după oprirea circulației pe termen scurt, sunt uneori imposibil de împins.

Până acum, metoda principală de instalare a podurilor de ciment este pomparea nămolului de ciment în puț până la intervalul de adâncime proiectat de-a lungul unui șir de țevi coborât la nivelul semnului de jos al podului, urmată de ridicarea acestui șir deasupra zonei de cimentare. De regulă, lucrul se efectuează fără divizarea dopurilor și a mijloacelor de control al mișcării acestora. Procesul este controlat de volumul fluidului de deplasare, calculat din condiția de egalitate a nivelurilor de nămol de ciment din șirul de țevi și spațiul inelar, iar volumul șlamului de ciment este luat egal cu volumul puțului. în intervalul instalării podului. Eficiența metodei este scăzută.

În primul rând, trebuie menționat că materialele de cimentare utilizate pentru cimentarea șirurilor de carcasă sunt potrivite pentru instalarea de poduri puternice și strânse. Instalarea de proastă calitate a punților sau absența acestora, fixarea prematură a soluției de liant și alți factori se datorează, într-o anumită măsură, selecției incorecte a formulării soluției de liant în funcție de timpul de îngroșare (întărire) sau abaterilor de la rețeta selectată în laborator, realizat la prepararea solutiei de liant.

S-a stabilit că pentru a reduce probabilitatea complicațiilor, timpul de priză și la temperaturi și presiuni ridicate, timpul de îngroșare ar trebui să depășească durata instalării podului cu cel puțin 25%. În unele cazuri, la selectarea formulărilor de soluții de liant, acestea nu țin cont de specificul instalării podurilor, care constau în oprirea circulației pentru ridicarea șirului de țevi de turnare și etanșarea capului sondei.

În condiții de temperatură și presiune ridicată, rezistența la forfecare a suspensiei de ciment, chiar și după scurte opriri (10-20 min) de circulație, poate crește dramatic. Prin urmare, circulația nu poate fi restabilită și în majoritatea cazurilor șirul țevii de turnare este blocat. Ca urmare, atunci când se selectează o formulă de mortar de ciment, este necesar să se studieze dinamica îngroșării acesteia pe un consistometru (CC) folosind un program care simulează procesul de instalare a unei punți. Timpul de îngroșare al șlamului de ciment Tzag corespunde stării

Tzag>T1+T2+T3+1.5(T4+T5+T6)+1.2T7 unde T1, T2, T3 sunt timpul petrecut, respectiv, pentru prepararea, pomparea și împingerea suspensiei de ciment în puț; T4, T5, T6 - timpul petrecut la ridicarea șirului țevii de turnare până la punctul de tăiere a podului, etanșarea capului sondei și efectuarea lucrărilor pregătitoare la tăierea podului; Tm este timpul petrecut cu tăierea podului.

Conform unui program similar, este necesar să se studieze amestecurile de nămol de ciment cu nămol de foraj în raport de 3:1, 1:1 și 1:3 atunci când se instalează poduri de ciment în puțuri cu temperatură și presiune ridicată. Succesul instalării unui pod de ciment depinde în mare măsură de respectarea exactă la rețeta selectată în laborator la prepararea șlamului de ciment. Aici, principalele condiții sunt menținerea conținutului selectat de reactivi chimici și amestecarea raportului lichid și apă-ciment. Pentru a obține cel mai omogen șlam de chituire, acesta trebuie preparat folosind un rezervor de mediere.

Complicații și accidente la forarea puțurilor de petrol și gaze în condiții de permafrost și măsuri de prevenire a acestora .

La foraj în intervalele de distribuție a permafrostului, ca urmare a impactului combinat fizic și chimic și a eroziunii asupra pereților găurilor de foraj, depozitele nisipoase-argilacee cimentate cu gheață sunt distruse și spălate cu ușurință de fluxul de noroi de foraj. Acest lucru duce la formarea intensă a cavernelor și la prăbușiri și gropi de roci aferente.

Rocile cu conținut scăzut de gheață și roci slab compactate sunt distruse cel mai intens. Capacitatea termică a unor astfel de roci este scăzută și, prin urmare, distrugerea lor are loc mult mai rapid decât rocile cu conținut ridicat de gheață.

Printre rocile înghețate, există straturi intermediare de roci dezghețate, dintre care multe sunt predispuse la pierderi de fluid de foraj la presiuni care depășesc ușor presiunea hidrostatică a coloanei de apă din puț. Pierderile în astfel de straturi sunt foarte intense și necesită măsuri speciale pentru prevenirea sau eliminarea lor.

În secțiunile de permafrost, rocile din epoca cuaternară sunt de obicei cele mai instabile în intervalul 0 - 200 m. Cu tehnologia tradițională de foraj, volumul real al trunchiului în ele poate depăși volumul nominal de 3 - 4 ori. Ca urmare a formării puternice a cavernei. ceea ce este însoțit de apariția de margini, alunecarea tăierilor și prăbușirea rocilor, conductoarele din multe puțuri nu au fost coborâte la adâncimea de proiectare.

Ca urmare a distrugerii permafrostului, în unele cazuri s-a observat o tasare a conductorului și a direcției, iar uneori s-au format cratere întregi în jurul capului sondei, care nu permiteau forarea.

În intervalul de distribuție a permafrostului, este dificil să se asigure cimentarea și fixarea sondei din cauza creării unor zone stagnante de fluid de foraj în caverne mari, de unde nu poate fi deplasat de șlam de ciment. Cimentarea este adesea unilaterală, iar inelul de ciment nu este continuu. Acest lucru creează condiții favorabile pentru curgerile interstraturilor și formarea de grifoni, pentru prăbușirea coloanelor în timpul înghețului invers al rocilor în cazul „interstraturilor” pe termen lung ale puțului.

Procesele de distrugere a permafrostului sunt destul de complexe și puțin studiate. 1 Fluidul de foraj care circulă în sondă interacționează termo- și hidrodinamic atât cu roca, cât și cu gheața, iar această interacțiune poate fi îmbunătățită semnificativ prin procese fizico-chimice (de exemplu, dizolvarea), care nu se opresc nici măcar la temperaturi scăzute.

În prezent, prezența proceselor osmotice în roca sistemului (gheață) - crustă pe peretele sondei - fluidul de spălare în sondă poate fi considerată dovedită. Aceste procese sunt spontane și direcționate în direcția opusă gradientului potențial (temperatura, presiune, concentrație), adică. tind să egaleze concentrațiile, temperaturile, presiunile. Rolul unui despărțitor semi-permeabil poate fi îndeplinit atât de turta de filtrare, cât și de stratul de cursă de fund al rocii în sine. Și în compoziția rocii înghețate, pe lângă gheață ca substanță de cimentare, poate exista apă de pori care nu îngheață, cu grade diferite de mineralizare. Cantitatea de apă neînghețată din MMG1 depinde de temperatură, compoziția materialului, salinitate și poate fi estimată prin formula empirică

w = aT~ b .

1pa = 0,2618 + 0,55191nS;

1p(- b)= 0,3711 + 0,264S:

S este suprafața specifică a rocii. m a / p G - temperatura rocii, „C.

Datorită prezenței unui fluid de foraj de spălare într-un puț deschis și într-un permafrost - un fluid de pori cu un anumit grad de mineralizare, începe procesul de egalizare spontană a concentrațiilor de iod prin acțiunea presiunii osmotice. Ca urmare, poate avea loc distrugerea rocii înghețate. Dacă fluidul de foraj are o concentrație crescută de sare dizolvată în comparație cu apa din pori, atunci transformările de fază vor începe la interfața gheață-lichid, asociate cu o scădere a temperaturii de topire a gheții, adică. va începe procesul de distrugere. Și deoarece stabilitatea peretelui puțului depinde în principal de gheață, ca substanță care cimentează roca, atunci în aceste condiții se va pierde stabilitatea permafrostului, s, peticerea peretelui puțului, ceea ce poate provoca sgherii, prăbușiri, formarea de caverne. și dopuri de nămol, aterizări și pufături în timpul operațiunilor de declanșare, opriri ale șirurilor de tubaj coborâte în puț, pierderi de nămoluri de spălare de foraj și de chituire.

Dacă gradul de mineralizare al nămolului de foraj și al apei de pori a permafrostului sunt același, atunci sistemul de puțuri de rocă va fi în echilibru izotonic, iar distrugerea permafrostului sub influență fizică și chimică este puțin probabilă.

Odată cu creșterea gradului de mineralizare a agentului de spălare, apar condiții în care apa din pori cu o mineralizare mai scăzută se va deplasa din rocă în puț. Din cauza pierderii apei imobilizate, rezistența mecanică a gheții va scădea, gheața se poate prăbuși, ceea ce va duce la formarea unei cavități în puțul forat. Acest proces este intensificat de acțiunea erozivă a agentului de spălare circulant.

Distrugerea gheții de către lichidul de spălat sărat a fost observată în lucrările multor cercetători. Experimentele efectuate la Institutul Minier din Leningrad au arătat că odată cu creșterea concentrației de sare din fluidul care înconjoară gheața, distrugerea gheții se intensifică. Asa de. când conținutul în apă circulantă este de 23 și 100 kg/m - NaCl, intensitatea distrugerii gheții la o temperatură de minus 1 "C a fost de 0,0163, respectiv 0,0882 kg/h.

Procesul de distrugere a gheții este afectat și de durata expunerii la lichid de spălat cu sare.1,0 h 0,96 g: după 1,5 h 1,96 g.

Pe măsură ce zona de permafrost din apropierea sondei se dezgheță, o parte din spațiul său de vizuină este eliberată, unde fluidul de spălare sau mediul său de dispersie poate fi, de asemenea, filtrat. Acest proces se poate dovedi a fi un alt factor fizico-chimic care contribuie la distrugerea MMP. Poate fi însoțită de un flux osmotic de fluid din puțuri în rocă dacă concentrația unei sări solubile în fluidul MMP este mai mare decât în ​​fluid. umplerea sondei.

Prin urmare, pentru a minimiza impactul negativ al proceselor fizice și chimice asupra stării sondei forate în permafrost, este necesar, în primul rând, asigurarea unei concentrații de echilibru pe peretele sondei a componentelor noroiului de foraj și interstițial. fluid în permafrost.

Din păcate, această cerință nu este întotdeauna fezabilă în practică. Prin urmare, este mai des folosit pentru a proteja gheața de permafrost de cimentare de impactul fizic și chimic al fluidului de foraj cu pelicule de lichide vâscoase care acoperă nu numai suprafețele de gheață expuse de foraj, ci și spațiul interstițial parțial adiacent forajului. . rupând astfel contactul direct al lichidului mineralizat cu gheața.

După cum subliniază AV Maramzin și AA Ryazanov, la trecerea de la spălarea puțurilor cu apă sărată la spălarea cu o soluție de argilă mai vâscoasă, intensitatea distrugerii gheții a scăzut de 3,5-4 ori la aceeași concentrație de NaCl în ele. A scăzut și mai mult atunci când fluidul de foraj a fost tratat cu coloizi de protecție (CMC, CSB|. S-a confirmat și rolul pozitiv al adăugărilor la fluidul de foraj de pulbere de argilă bentonită foarte coloidală și hipan.

Astfel, pentru a preveni formarea cavernelor, distrugerea zonei capului sondei, șabloane și prăbușiri la forarea puțurilor în permafrost. fluidul de foraj trebuie să îndeplinească următoarele cerințe de bază:

au o rată de filtrare scăzută:

au capacitatea de a crea un film dens, impermeabil pe suprafața gheții în permafrost:

au o capacitate scăzută de eroziune; au o capacitate termică specifică scăzută;

formează un filtrat care nu formează soluții adevărate cu lichidul;

să fie hidrofob la suprafața gheții.

Decizia de a construi propriul nostru dispozitiv de admisie a apei pe șantier a fost justificată de mai multe motive, printre care:

• lipsa alimentării cu apă centralizată;
• dorinta de a avea o sursa de apa cu o calitate sporita fara tratament cu compusi de clorurare;
• o mare nevoie de apă pentru udarea grădinii - la prețurile actuale pentru umiditatea dătătoare de viață din rețeaua de alimentare cu apă, agricultura casnică devine o plăcere costisitoare, uneori pur și simplu neprofitabilă.

Indiferent dacă lucrarea va fi efectuată de o organizație terță sau independent, tehnologia de forare a puțurilor de apă ar trebui să fie cât mai familiară. Acest lucru va ajuta la evitarea înșelăciunii din partea interpreților și a costurilor inutile pentru implementarea planului.

Alegerea metodei depinde de mai mulți factori:

1. Disponibilitatea apei in zona. În prima aproximare, acest lucru poate fi determinat prin observarea mediului; există o serie de semne care indică prezența sau absența acestuia. De asemenea, puteți face mai multe experimente cu diferite subiecte pentru a obține un răspuns la această întrebare.
2. O caracteristică a compoziției solului caracteristică unei zone date, de care depinde alegerea metodei de foraj. Astfel de date pot fi obținute de la organizația hidrogeologică locală, unde, de asemenea, trebuie să vă clarificați propriile estimări de prognoză pentru prezența apei pe amplasament.
3. Adâncimea de apariție a straturilor de apă mari (nisipoase) și evaluarea adâncimii de apariție a acviferelor arteziene (calcaroase).

Odată cu disponibilitatea unor astfel de date, se poate concluziona că este de preferat să se utilizeze una sau alta tehnologie de foraj.

Varietăți de moduri de trecere a forajelor de sondă

Foraj rotativ

Utilizat de obicei în forajul de explorare petrolieră. Recent, odată cu creșterea cererii de fântâni, este folosit și în construcția de capturi de apă.

O caracteristică a metodei este consumul ridicat de energie și aplicabilitatea sa pe soluri grele sau deosebit de grele cu includerea de formațiuni de rocă, precum și pe calcare solide.

În timpul rotației, rotorul distruge roca, care este adusă la suprafață de soluția de spălare. Contine si ciment. Ca urmare, o parte a site-ului va fi deteriorată fără speranță. În plus, la sfârșitul lucrării, o astfel de fântână are nevoie de o clătire lungă cu apă curată pentru a îndepărta cimentul din porii rocii, care face parte din soluție.

Pentru o zonă suburbană mică, această tehnologie pare nedorită.

Foraj hidraulic

Aceasta este cea mai ușoară tehnologie de forare a puțurilor de apă. În timpul lucrării, solul este spălat în interiorul conductei de carcasă, care este coborâtă sub propria greutate. Abia la inceputul procesului, cand carcasa este inca usoara, trebuie sa apelezi la intoarcerea ei cu o cheie speciala.

Pentru a implementa această metodă, veți avea nevoie de:

• două pompe, una dintre ele capabilă să furnizeze lichid sub o presiune de cel puțin 6 atm, a doua - pentru pomparea apei uzate înapoi în rezervor, de capacitatea corespunzătoare;
• rezervor; capacitatea depinde de dimensiunea planificată și adâncimea puțului și este calculată din raportul:

V = Robs 2 (cm) x 3,14X H(cm), Unde

V este volumul rezervorului,

R este raza interioară a carcasei,

3.14 - numărul de PI.

Deci, pentru o sondă cu diametrul de 273 mm (diametrul maxim posibil al sondei cu această metodă de penetrare), diametrul interior al carcasei va fi de 260 mm (raza 13 cm), adâncimea estimată a sondei este de 15 metri (15.000 cm), volumul necesar al rezervorului va fi:

13 2 x 3,14 x 1500 \u003d 756000 (cm 3) \u003d 756 (litri).

Avand in vedere ca este imposibil sa lucrezi in lipsa apei in rezervor, acceptam capacitatea necesara a rezervorului de 2 metri cubi. Această cheltuială nu va deveni o povară, deoarece utilizarea corectă a site-ului implică utilizarea unui rezervor intermediar de încălzire în sistemul de irigare a grădinii.

• hidromonitor - un furtun cu o țeavă metalică la capăt. A cărui ieșire ar trebui să fie de aproximativ 20 mm.

Procesul se execută după cum urmează:

1. Forarea - se efectuează cu un burghiu de grădină, al cărui diametru este cu 30 - 40 mm mai mare decât diametrul țevii de carcasă. Adâncimea pre-găurii este de aproximativ 1,5 metri.
2. Instalarea primei secțiuni a carcasei în gaura forată.
3. Monitorul hidraulic este introdus în conducta carcasei, apa este furnizată sub presiune. În acest caz, conducta de carcasă trebuie să fie rotită în jurul axei sale, contribuind la tasarea acesteia pe măsură ce solul este spălat.
4. Pe măsură ce orificiul se adâncește, spălarea este suspendată periodic pentru a instala următoarea secțiune a carcasei.
5. Apa este pompată pe măsură ce se acumulează, deturnând lichidul înapoi în rezervor.

Dezavantajul acestei metode este aplicabilitatea sa numai pe soluri nisipoase și nisipoase și există, de asemenea, o limitare a adâncimii puțului. De regulă, nu sunt mai adânci de 12 - 15 metri, în cazuri rare ajung la 20.

metoda impactului

Tehnologia forării puțurilor de apă prin metoda impactului este una dintre cele mai vechi metode folosite în China antică. Se compune din următoarele:

1. O groapă este ruptă cu o adâncime de aproximativ 1,5 metri și dimensiuni de 1,5 - 1,5 metri.
2. Găurirea se efectuează pentru a instala prima secțiune a conductei de carcasă cu o adâncime de până la 2 metri.
3. Este instalată o instalație de foraj - un trepied cu o înălțime de cel puțin 3 metri. Înălțimea platformei depinde de lungimea secțiunilor carcasei, dimensiunea maximă a acestora fiind de 6 metri.

Piesa de șoc, suspendată pe un cablu de la troliu, este introdusă în orificiul țevii de carcasă și eliberată în cădere liberă. Când lovește pământul, îl distruge în mod activ și acesta, într-o formă zdrobită, intră în partea de șoc (realizată dintr-o țeavă). La capătul bateriei, dinții sunt tăiați și depărtați ca pe un ferăstrău.

O supapă este instalată în interiorul tamburului, permițând pământului liber să treacă spre interior, dar împiedicând-o să se reverse în timpul următoarei creșteri. La trecerea straturilor de argilă umedă, se folosește un percutor fără dispozitive suplimentare (sticlă), argila umedă se păstrează bine în ea datorită lipirii de pereți. După ce a trecut o distanță de aproximativ un metru, toboșarul trebuie scos din butoi și cavitatea acestuia curățată.

În arsenalul de forători profesioniști, numărul de modificări ale impactorilor ajunge la 10 tipuri sau mai mult. Sunt folosite diverse modele pentru a trece soluri cu proprietăți diferite. Astfel, o gamă largă de instrumente vă permite să treceți aproape orice sol, cu excepția pietrelor. Calitatea puțurilor rămâne cea mai înaltă. Prin urmare, nefiind productivă, tehnologia de perforare cu impact rămâne cea mai populară.

Foraj cu melc

Această tehnologie de forare a unui puț sub apă devine din ce în ce mai populară datorită productivității ridicate și ușurinței de execuție.

De fapt, aceasta este găurirea cu o unealtă rotativă, în timp ce partea de tăiere distruge solul în direcția de mișcare, iar melcul spiralat îl scoate. Aproximativ 40 - 50% din sol este adus la suprafață, restul merge la etanșarea pereților. Astfel, este posibil să găuriți fără carcasă de perete simultană. Coarda de carcasă este coborâtă în gaură după ce găurirea este finalizată.

Această metodă are anumite dezavantaje care nu permit folosirea ei pe soluri nisipoase și alte terenuri afânate, precum și o limitare a adâncimii meselor de până la 50 de metri. Adâncirea ulterioară se efectuează cu îndepărtarea periodică a instrumentului de lucru pentru curățare.

Forarea se efectuează cu ajutorul unui echipament foarte divers, și adesea manual, pentru fântâni de deasupra apei. Astfel, industria a stăpânit și produs diverse instalații de foraj în miniatură, cu ajutorul cărora se forează puțuri la o adâncime de 50 de metri în soluri ușoare și cu greutate medie, cu excepția celor nisipoase.

Un astfel de echipament este utilizat în mod activ pentru amenajarea prizelor de apă în zonele suburbane, adesea nu este nevoie să-l achiziționați, dar îl puteți închiria.

În același timp, fântâni arteziene puternice cu un debit mare sunt executate folosind instalații de foraj la fel de puternice.

Foraj perforat

Este produs prin conducerea unei „sulițe” cu un cap sau o mreană. Este folosit, de regulă, pentru echiparea fântânilor abisiniene cu o pompă manuală pentru pomparea apei. Diametrul limitat al puțului permite ca munca să fie realizată independent și într-o perioadă scurtă de timp.

Pe lângă metodele descrise, care sunt cele mai populare în practică, sunt utilizate multe tehnici care combină caracteristicile diferitelor metode.

Fântâna de apă cu bricolaj este o modalitate reală asigura apa un teren într-o casă privată, construind astfel o alimentare fiabilă cu apă pentru viitor într-o zonă suburbană în care nu există alimentare centralizată cu apă.

Amenajarea unei astfel de surse de apă necesită costuri financiare și de muncă semnificative. Forarea va necesita instrumente și echipamente speciale, dar cu o organizare corectă a muncii, totul poate fi făcut independent și fiabil.

Pentru a vă echipa propria fântână pentru apă, aveți nevoie găsiți corpul de apă potrivit, determinați adâncimea apariției sale și forați un canal (foraj) în pământ, care este inclus în acest strat productiv. Principalele metode de foraj sunt discutate mai jos.

metoda șurubului

Pentru astfel de foraje, burghiu (melc) sub formă de tijă cu tăietor la capăt și lame situat de-a lungul unei linii elicoidale. Exercițiile de grădină sau de pescuit pot fi considerate melci elementare.

Esența tehnologiei este în înșurubarea unealta în pământ prin rotirea lui și extragerea pământului pe măsură ce se ridică. Procesul poate fi efectuat manual sau mecanic cale. Puteți găuri un puț manual folosind melcul până la o adâncime de 8-10 m.

Această tehnică este considerată cea mai simplă și mai accesibilă, dar poate fi folosită numai dacă există un sol suficient de moale sau afânat. Nu îl puteți folosi în prezența nisipurilor mișcătoare și a aflorințelor stâncoase. În prezența unui sol mai dur sau a forajelor mai adânci, este necesar să mecanizarea rotației sculei. Pe măsură ce gaura se adâncește, melcul este înșurubat pe secțiunea țevii de foraj (șir).

Hidroforaj (foraj hidrodinamic)

Tehnologia turbinelor

Metoda se bazează asupra avansului longitudinal al burghiului, a cărei mișcare de rotație este asigurată de un turboforur. Toate acestea sunt situate pe o coloană submersibilă, care este mărită de tije pe măsură ce sonda se adâncește.

Elementul principal - un turboforator este un motor care se scufundă în zona fundului găurii, adică. nu rotește întreaga garnitură de foraj. Forarea poate fi asigurata de motoare de viteza mica (120-300 rpm) si de mare viteza (450-600 rpm), in timp ce acestea sunt actionate de forta hidrodinamica creata de fluxul de fluid care actioneaza asupra palelor motorului.

Bormasina electrica

Această tehnologie nu este fundamental diferită de forarea cu turbină. În acest caz, în loc de un turbodrill cu lame în zona fundului găurii motor electric de tip asincron imersat. Utilizarea unei acționări electrice face posibilă abandonarea șirului de foraj sub formă de țevi și coborârea burghiului electric pe o frânghie.

Principalul dezavantaj este performanță redusă cablul în condiții de fond de puț cu operațiuni frecvente de declanșare.

Motoare cu șuruburi

Acestea sunt unități moderne, îmbunătățite, coborâte în zona de fund. Sunt voluminoase unități hidraulice de tip rotativ. Rotația lor este asigurată de fluidul de foraj, iar eficiența este sporită prin utilizarea camerelor de joasă și înaltă presiune.

Important. Alegerea metodei de foraj depinde de adâncimea rezervorului de apă productiv, de caracteristicile solului și de prezența zonelor dificile în zona de foraj, precum și de debitul planificat al sondei și de disponibilitatea echipamentelor și a capacităților financiare.

Cum se forează puțurile de apă?

Orice put conceput pentru a ridica apa de la apa adâncă până la suprafață. Principiul său de funcționare se bazează pe aranjarea sondei sub formă de conductă prin instalarea unui șir de tubaj (țeavă) astfel încât orificiul de jos cu un filtru grosier să fie în interiorul sursei de apă, în timp ce lichidul este ridicat de un submersibil sau pompă de tip suprafață.

Astfel, apa intră prin găurile din partea inferioară a șirului și este forțată să urce prin sondă la suprafață.

feluri

Luând în considerare caracteristicile de proiectare și adâncime, se disting următoarele tipuri de puțuri de apă:

1. Fântâna abisiniană(punt de țeavă). Este construit prin introducerea unei țevi în pământ și, prin urmare, adâncimea nu este mai mare de 6-10 m. Apa se ridică din stratul superior (apele subterane) și este puternic poluată. Poate fi folosit în scopuri tehnice sau pentru băut, dar numai după fierbere.
2. Ei bine pe nisip. Ea forează adânc 14-25 m, care vă permite să utilizați orice metodă de găurire. De obicei se cartuiaza cu o conducta cu diametrul de 12-20 cm.Debitul unui astfel de put este mic si este destinat fermelor mici. Lucrarea folosește o pompă centrifugă montată la suprafață.
3. Fântână arteziană este forat în rezervorul inferior de apă productiv la o adâncime peste 50 m. Apa din el este absolut curată și folosită pentru băut. Ridicarea de pe acesta poate fi efectuată numai folosind o pompă submersibilă.

Noduri funcționale

Orice fântână, indiferent de adâncime și varietate, are următoarele zone și noduri funcționale:

1. Zona de fund sau priza de apă. Aceasta este partea inferioară a puțului, care se află în rezervorul de apă. Aici, prin perforație, apa pătrunde în șirul carcasei. element obligatoriu - filtru.
2. Snur de carcasă (țeavă) sau conducta de aspirare. Sarcina sa este de a asigura un canal etanș pentru apă din zona fundului găurii până la admisia pompei (admisia pompei), care trebuie să fie echipat cu supapă de reținere pentru a preveni refluxul.
3. Pompa. Oferă creșterea apei, pentru care creează o anumită presiune.
4. Acumulator hidraulic sau rezervor de stocare. Acest nod este responsabil pentru protejarea echipamentului de la ciocanul de ariete, asigurând o rezervă de apă și creând presiunea necesară în conducta de apă.
5. Presostatși echipamente de control.
6. Ei bine, cap. Aceasta este partea superioară, la sol a puțului, care o protejează de contaminarea de sus, îngheț și distribuirea apei ridicate.

Echipamente

Pentru a echipa o fântână pentru apă, aveți nevoie de următorul inventar și echipament:

1. Pompa. Este selectat luând în considerare adâncimea și productivitatea puțului, dimensiunea carcasei, lungimea magistralei de apă. Cu o adâncime a arborelui de până la 10-12 m, se utilizează cel mai adesea o pompă centrifugă de suprafață cu puterea necesară. Pentru sondele adânci se folosește o pompă de tip submersibilă. Necesită un suport, cablu de siguranță și un cablu electric submersibil.
2. Stație de pompare cu un sistem automat de control al procesului. Trebuie să aibă dispozitive de monitorizare și dispozitive de protecție la suprasarcină.
3. Rezervor hidropneumatic. Este conceput pentru a menține o presiune stabilă în sistem și pentru a optimiza performanța pompei. Un nivel constant al apei este menținut printr-un comutator de nivel. Dimensiunile rezervorului depind de capacitatea echipamentului și de debitul puțului. Volumul poate varia foarte mult de la 20-30 la 1000 de litri. Containerele cu un volum de aproximativ 100-150 de litri sunt considerate optime.
4. Cheson. Capul sondei poate fi echipat în diferite moduri, dar cel mai popular este chesonul, care este o cutie metalică (rezervor) care etanșează capul sondei. Se montează cu o adâncime mică (până la 1-1,2 m) și are dimensiuni suficiente pentru a găzdui echipamentul de conectare și o persoană care servește.
5. Comunicatii. Cablu, fir pentru a asigura alimentarea cu energie fiabilă și conducte de apă de la cheson până la punctele de consum de apă.

Notă

Partea superioară a puțului și alimentarea cu apă se află în zona de îngheț al solului și, prin urmare, trebuie izolate fiabil.

Secvența de montare

Pompa submersibilă este montată în următoarea secvență:

• instalarea unei supape de reținere (dacă nu este inclusă în kitul pompei);
• fixarea pe un cablu și conectarea unui cablu;
• imersarea pompei la adâncimea dorită;
• instalarea și conectarea unui acumulator hidraulic (rezervor hidropneumatic);
• conectarea și reglarea sistemului de control și monitorizare;
• instalarea și conectarea filtrelor fine;
• racordare la punctele de consum (aparatură de încălzire, baterii etc.).

Schema dispozitivului de fund

Un dispozitiv standard de puțuri adânci cu o pompă submersibilă are așa ceva proiectare de bază:

• admisia de apă perforată a conductei de carcasă cu un bazin;
• filtru de apă grosieră;
• pompa submersibila cu supapa de retinere si priza de apa;
• conductă sau conductă (furtun) pentru ridicarea apei conectată la o pompă;
• cablu impermeabil pentru alimentarea pompei;
• foraj sau partea superioară extinsă a sondei;
• capac, cheson;
• echipament de închidere (ropa tip bilă);
• dispozitive de control, manometru (până la 8-10 bar);
• mecanism de pompare cu supapă cu bilă.

Schema puțului este destul de standard:

1. Apa sub presiunea formațiunii se infiltrează în bazin și se acumulează în acesta.
2. Când pompa este pornită, apa urcă de-a lungul șirului carcasei, intră în priza de pompare a apei și urcă pe conductă.
3. În cheson, apa este trimisă la un acumulator hidraulic, unde se creează o anumită alimentare a acesteia, după care intră în sistemul de alimentare cu apă.

Cum este bine pus la punct?

Când se ajunge la un rezervor productiv, un purtător de apă, în procesul de forare, începe etapa de amenajare a unui puț pentru apă. În primul rând, coloana inferioară a filtrului este coborâtă în arbore, care este o țeavă cu un vârf perforat, o cameră de decantare și un filtru din mai multe ochiuri, care împiedică pătrunderea unor fracțiuni mari de impurități.

Apoi, întregul șir de carcasă este montat, iar spațiul dintre acesta și sol este umplut cu nisip și pietriș fin. Concomitent cu umplerea amestecului, puțul este pompat prin alimentarea cu apă cu etanșare a capului puțului.

După curățarea găurii de fund, o pompă submersibilă este coborâtă pe un cablu cu o conductă conectată cu un diametru de 25-50 mm, în funcție de debitul sondei. Coarda de carcasă și protecția capului sondei sunt fixate pe cap. În sistemul de evacuare este instalată o supapă de închidere. În cheson sunt conectate o conductă de apă și o conductă de apă.

Ei bine este suficient structură hidraulică complexă, dar cu aranjarea sa corectă, apare o alimentare proprie de încredere. Toate operațiunile, începând cu forarea sondei, se pot face manual, dar pentru aceasta trebuie să urmați toate recomandările specialiștilor și să folosiți echipamente standard.

Videoclipuri utile

Cel mai ieftin și mai ușor de fabricat burghiu hidraulic și testarea acestuia la forarea unui acvifer:

Fântâna de pe șantier este o structură convenabilă care vă permite să asigurați întreaga casă cu apă proaspătă. Forarea puțurilor sub apă cu propriile mâini este o sarcină complet rezolvabilă pentru cei cărora nu le este frică de o muncă minuțioasă, este important doar să țineți cont de nuanțele acestui proces și să vă stocați cu echipamente bune.

Tipuri de puțuri

Caracteristicile acviferului și caracteristicile solului determină alegerea metodei de amenajare a unuia dintre tipurile de puțuri:

• arteziană;
• filtru;
• Fântâna abisiniană.

Fântâna abisiniană străpunge în locuri cu o adâncime mică a acviferului. Fântânile de filtrare sunt realizate pe sol nisipos, care este perfect lucrabil. De regulă, adâncimea unor astfel de structuri nu depășește 30 de metri. Durata de viață a unui puț de filtru este de aproximativ 30-40 de ani, cu întreținere necorespunzătoare și lipsă de îngrijire, această perioadă este redusă semnificativ. Fântânile arteziene sunt considerate cele mai de încredere, deoarece apa este formată din crăpăturile din stâncă. Adâncimea de foraj - de la 20 la 110 metri.

Atunci când alegeți o metodă de foraj, este necesar să țineți cont de caracteristicile solului. Așadar, nisipul umed se slăbește ușor prin aproape orice metodă cunoscută, dar depozitele de pietriș și pietrișul cu nisip și nămol trebuie să fie perforate cu un șoț. Cât despre argilă sau argilă, un melc sau un pahar le poate descurca.

Echipele profesioniste au echipamente speciale care ajuta la realizarea unei structuri profunde intr-un timp scurt. Forarea manuală a puțurilor de apă se realizează cel mai adesea folosind metoda melcului; pot fi utilizate alte metode care nu necesită abilități speciale și instrumente scumpe.

metoda șurubului

Aceasta este o metodă de găurire rotativă, pentru care se folosește un burghiu sau un melc, pietrele mari sunt sparte cu o daltă specială în timpul funcționării. Snecul arată ca o tijă cu un instrument de lucru, dispozitivul este înșurubat în sol, iar lamele speciale extrag roca tăiată. În acest proces, se utilizează, de asemenea, echipamente speciale pentru a ajuta la menținerea burghiului în poziția dorită.

Găurirea cu melc are loc în acest fel: se face o adâncitură în pământ, în timpul funcționării burghiul coboară și se ridică din gaură. Tija este construită treptat cu ajutorul unei conexiuni filetate, în timp ce pereții găurii sunt protejați de țevi de carcasă. Procesul de forare a unui puț pentru apă cu propriile mâini folosind metoda melcului are loc până când apare un acvifer, pe care este necesar să pătrundeți adânc cu aproximativ jumătate de metru. După aceea, burghiul este îndepărtat din sol, iar filtrul este coborât în ​​puț. Rețineți că conducta de carcasă nu trebuie să se sprijine pe pământ, deci trebuie să fie ușor ridicată. Rămâne doar să pompați puțul și apoi să coborâți pompa în ea.

Rețineți că instalarea țevilor de carcasă se recomandă să fie efectuată înainte de găurire. Metoda melcului este cea mai ieftină și mai accesibilă, este perfectă pentru solurile argiloase și lutoase. Diametrul puțului obținut prin această metodă poate varia de la 50 la 750 de milimetri. Folosind metoda melcului, puteți găuri independent până la 20 de metri pe zi.

Video despre forarea unui puț de apă folosind metoda șuruburilor:

metoda rotativa

Forajul rotativ se realizează cu ajutorul unor instalații de foraj speciale. Această metodă este adesea folosită de specialiști pentru obținerea puțurilor de filtrare. Roca este distrusă cu o daltă specială, pământul afânat este îndepărtat prin spălare sau suflare a găurii. Metoda rotativă presupune utilizarea unor echipamente speciale: echipamente de foraj, dispozitive pentru curățarea structurii. În timpul funcționării burghiului apar diverse situații neprevăzute (de exemplu, dispozitivul se blochează în stâncă), care trebuie tratate. De aceea, metoda rotativă este rar folosită ca metodă de găurire neprofesională.

Video despre găurirea rotativă

Foraj cu percuție

Această metodă de găurire implică folosirea unui baler și ochelari de conducere. Metoda este foarte complexă și consumatoare de timp, cu toate acestea, cu ajutorul ei, găurile adânci sunt forate cu o adâncime de 40 până la 100 de metri. Metoda frânghiei de șoc nu trebuie să clătiți gaura cu apă. Pentru el, meșterii folosesc adesea instalații portabile, forarea unui puț cu propriile mâini se face în etape:

1. Se face o gaură în pământ cu un burghiu de grădină, peste care este instalat un trepied cu un bloc special.
2. De la o înălțime de aproximativ 1-2 metri, se aruncă în mină un călător cu cablu.
3. Marginea dispozitivului distruge roca care rămâne în supapă.
4. Boilerul iese din gaură, scapă de pământ și apoi aruncă din nou. Pentru a simplifica procesul, cablul poate fi conectat la un troliu echipat cu motor.
5. În procesul de adâncire în pământ, se instalează un șir de carcasă, care trebuie mărit în timpul lucrărilor.

Metoda frânghiei de șoc de forare a unui puț pentru apă a fost folosită de oameni din cele mai vechi timpuri, datorită simplității și fiabilității sale. În același timp, metoda este laborioasă și consumatoare de timp: procesul poate dura 2-3 luni. Pentru metoda frânghiei de șoc se folosește și o sticlă de antrenare - o țeavă cu marginea ascuțită care prelucrează solul. Curățarea rocilor se realizează cu părți de armătură sau alte materiale improvizate. Designul simplu nu este echipat cu o supapă, ceea ce îl deosebește de boiler. Sticla de rulare este destinată procesării solului vâscos.

Videoclip despre metoda frânghiei de șoc de forare a puțurilor pentru apă:

Pentru auto-fabricarea dispozitivului, puteți utiliza o țeavă metalică cu diametrul dorit. Lungimea optimă este de 2-3 metri, în timp ce grosimea este de aproximativ 10 milimetri. Astfel de indicatori ai instrumentului îi vor permite să aibă o masă suficientă pentru a asigura procesul de foraj. Partea inferioară a țevii trebuie ascuțită spre interior și este atașată și o placă rotundă cu un arc. Este recomandat să atașați bucăți ascuțite de metal pe margine, precum și să sudați o plasă de sârmă de protecție pe mâner.

Hidroforaj

Forarea puțurilor pentru apă folosind această tehnologie implică eroziunea solului cu o cantitate mare de apă. Această metodă este folosită pentru nisipuri și soluri afânate. Forarea este destul de rapidă. Mai întâi este necesar să se pregătească un șir de tubaj, după instalarea căruia coloana puțului este cimentată din exteriorul țevilor. Pentru lucru se folosește apă care conține acid clorhidric, care previne poluarea acviferului. Tehnologia de hidroforaj vă permite să obțineți un puț de adâncime mică de aproximativ 10-15 metri.

Video despre hidroforarea manuală a unui puț pentru apă:

Foraj rotativ cu frânghie

Pentru această metodă, se folosesc instalații de foraj sau tije tubulare cu burghie. Solul tratat este extras din puț cu o soluție specială. În apă se adaugă argilă bentonită, care ajută la întărirea fântânii și la protejarea acesteia de colaps. Putem spune că procesul se realizează în detrimentul apei reciclate. După găurire, în gaură se pun un filtru de plastic și o țeavă cu un diametru de aproximativ 120 de milimetri. Diametrul puțului este cu aproximativ 50 de milimetri mai mare, piatra zdrobită este turnată în spațiul rezultat, ceea ce ajută la creșterea duratei de viață a structurii. Forajul se efectuează în nisip, adâncimea puțului nu depășește 30 de metri.

Crearea fântânii abisiniene

Un astfel de puț are un nume diferit - un ac de puț, care este asociat cu asemănarea țevii cu o tijă de metal ascuțită. Dacă acviferul este situat aproape de suprafață, atunci puteți obține apă pe șantier în doar câteva ore de muncă. Pentru a fora o sondă abisiniană, ar trebui să:

1. Faceți o gaură de 6-8 centimetri, pentru aceasta se ia un melc.
2. Puneți o carcasă cu un filtru cu un număr mare de găuri și o margine ascuțită în gaură. Filtrul este învelit cu o plasă care împiedică pătrunderea nisipului.
3. Înfundați țeava și construiți-o pentru a obține apă.
4. Coborâți pompa de suprafață, ceea ce va fi suficient pentru o fântână de mică adâncime.

Pentru înfundarea țevii se folosesc unelte simple, cum ar fi o tijă sau un cap. Tija arată ca o tijă metalică simplă cu un diametru de aproximativ 20 de milimetri, dacă este necesar, se construiește în timpul procesului de foraj. Tija lovește vârful, care suportă sarcina în timpul procesului. Sarcina în timpul procesului de găurire este distribuită mai inteligent atunci când se utilizează o sarcină specială cu găuri - cap. Loviturile se aplica pe capul asezat pe teava. Pentru a evita o astfel de situație complicată precum o țeavă spartă, este necesar să folosiți numai materiale de înaltă calitate. De exemplu, fire coaxiale rezistente la impact care nu se rup în timpul funcționării.

Videoclip despre cum să faci o fântână abisiniană într-o zi, singur:

Fântâna abisiniană are multe avantaje, în timp ce să o faci singur este mai ușor decât să forezi un puț mai adânc. Datorita dimensiunilor sale compacte, poate fi echipat chiar si in subsolul casei, durata de viata este de 5-25 de ani. Capacitatea unei astfel de fântâni este suficientă pentru a furniza apă pentru o familie numeroasă, în timp ce este de bună calitate.

După autoforarea unui puț, este necesar să îl mențineți în stare de funcționare. Pentru a menține apa proaspătă, ar trebui să creați orificii de ventilație care să asigure fluxul de aer. Partea superioară a structurii trebuie acoperită cu un capac care poate fi deschis pentru a inspecta puțul sau pentru a obține pompa. După ce forarea puțurilor pentru apă cu propriile mâini este finalizată, este imperativ să analizați fluidul pentru prezența impurităților. Acest lucru ar trebui făcut la câteva săptămâni după lucru, astfel încât apa să poată fi curățată de contaminanții pe care le provoacă procesul de foraj.