Wykaz literatury dotyczącej obliczania emisji do atmosfery, obliczania stężeń przyziemnych i opracowywania dokumentacji środowiskowej. Wykaz literatury dotyczącej obliczania emisji do atmosfery, obliczania stężeń przyziemnych i opracowywania dokumentacji środowiskowej A
Instytut Badawczy Ochrony Powietrza Atmosferycznego
(ATMOSFERA NII)
Firma „Integral”
Pismo metodyczne Instytutu Badań Naukowych Atmosfera z dnia 17 maja 2000 r. nr 335/33-07
W sprawie wykonywania obliczeń emisji substancji szkodliwych do atmosfery zgodnie z „Metodyką wyznaczania emisji substancji zanieczyszczających do atmosfery podczas spalania paliw w kotłach o wydajności mniejszej niż 30 ton pary na godzinę lub mniejszej niż 20 Gcal na godzinę” (Moskwa, 1999)
1. Zakres stosowania „Metodologii”.
Zakres stosowania „Metodyki” dla kotłów wodnych, wskazany w tytule „Metodyki” oraz w rozdziale „Postanowienia ogólne”, wynosi do 25 MW (20 Gcal/h) – wiąże się z nie do końca prawidłowe przeliczenie mocy kotła z jednego wymiaru na drugi. Do czasu dalszego wyjaśnienia, działanie tej „Metodologii” należy rozszerzyć na kotły wodne o mocy do 35 MW (30 Gcal/h).2. Ust. 1, ust. 1.2
Podano nieprawidłowe wartości ciężaru właściwego dwutlenku azotu i tlenku węgla. Ich wartości wynoszą odpowiednio 2,05 i 1,25 kg/nm3.3. Ust. 1, ust. 1.4.
Do specjalnego wyjaśnienia wartość współczynnika K, biorąc pod uwagę charakter paliwa, należy przyjąć jako: - dla ropy naftowej, oleju napędowego i innych paliw płynnych 0,355 - dla łupków, drewna opałowego, torfu 0,375. Wartość objętości paliwa suche gazy spalinowe powstające podczas całkowitego spalania 1 kg (1 nm 3) paliwa, V kr, otrzymany według wzoru (7) redukuje się do standardowego współczynnika nadmiaru powietrza A 0 -1.4.4. Ust. 2, ust. 2.1.1, ust. 2.1.2.
We wzorze (15) wartość wolnego członu wynosi 0,03. Przy obliczaniu emisji brutto tlenków azotu należy podać wartość szacunkowego zużycia paliwa V R we wzorze (17) ma wymiar [nm 3 /s] – dla paliwa gazowego, [kg/s] – dla oleju opałowego i innych rodzajów paliw ciekłych. Jednocześnie wartość liczbowa V R przy określaniu emisji brutto musi ona odpowiadać średniemu obciążeniu kotła w rozpatrywanym okresie. Tym samym wartość współczynnika (specyficznej emisji tlenków azotu przy spalaniu danego paliwa) przy ustalaniu emisji brutto będzie mniejsza od wartości przy określaniu emisji maksymalnej. Bezwymiarowy współczynnik uwzględniający temperaturę powietrza dostarczanego do spalania BT określa się wzorem (18) tylko wtedy, gdy kocioł podgrzewa powietrze w nagrzewnicy lub recyrkuluje spaliny. Tutaj TGW– temperatura gorącego powietrza dostarczanego do spalania,°C. Dla pozostałych przypadków = 1. We wzorach (21), (22) i (28), (29) stopień recyrkulacji spalin ( R) i udział powietrza dostarczanego do strefy pośredniej płomienia, (d) mają wymiar [%]. W tym miejscu należy mieć na uwadze, że kotły małej mocy w wersji konstrukcyjnej w większości przypadków nie są wyposażone w instalację recyrkulacji spalin do palników. Przy wdrażaniu układu recyrkulacji udział gazów recyrkulacyjnych wynosi z reguły 5 – 12%, wartości maksymalne nie przekraczają 20%. Dla powietrza dostarczanego do strefy pośredniej pochodni może wynosić 20 – 30%.5. Ust. 2, ust. 2.1.3.
We wzorze (31) dla węgli i łupków, w przypadku braku charakterystyki rozkładu wielkości cząstek w świadectwach paliwowych lub zgodnie z danymi eksperymentalnymi, wartość R 6 należy przyjąć równą 40%. Przy spalaniu drewna lub torfu do czasu wyjaśnienia wzorów obliczeniowych R 6 =50%. We wzorze (32) przy obliczaniu AT zastosowana wartość stężenia O 2 za kotłem, co jest dopuszczalne dla kotłów małej mocy. W przypadku braku danych o treści O 2 dla kotła należy przyjąć na podstawie wyników pomiarów instrumentalnych AT według mapy reżimowej lub (w przypadku braku mapy) według danych referencyjnych. W przypadku braku informacji należy je podjąć AT =2.5.6. Ust. 2, ust. 2.2.
Jeżeli w paliwie gazowym występuje siarkowodór, do obliczeń emisji tlenku siarki stosuje się wzory (35) i (37). W tym przypadku zużycie paliwa wynosi W ma wymiar [nl/s] – przy określaniu maksymalnej emisji w g/s., [tys. nm 3 /rok] – przy określaniu emisji brutto rocznie.7. Ust. 2, ust. 2.3.
Dla paliw gazowych przy obliczaniu emisji tlenku węgla wartość zużycia paliwa wynosi W ma wymiar [nl/s] – przy ustalaniu maksymalnej emisji w g/s, [tys. nm 3 /rok] – przy określaniu emisji brutto w t/rok.8. Sekcja 3, ust. 3.1.
Przed wyjaśnieniem wartości współczynników liczbowych k ja zawarta we wzorze (42), rzeczywistą objętość gazów wyznacza się z przybliżonej zależności (42) przy spalaniu łupków, drewna opałowego i torfu – jak dla węgla brunatnego, przy spalaniu paliw ciekłych – jak dla oleju opałowego (- odpowiada danym rzeczywistym) .9. Sekcja 3, pkt 3.2.
Obliczenia emisji cząstek stałych przy użyciu wzoru (43) należy wykonywać tylko wtedy, gdy dostępne są dane pomiarowe Pan(zawartość substancji palnych w porwaniu, %) dla rozpatrywanego przypadku. Przy obliczaniu emisji za pomocą wzorów (44) - (46) w przypadku braku danych pomiarowych, do specjalnego wyjaśnienia, przybliżone wartości frakcji popiołu paliwowego w porywaniu A un należy przyjąć jako równe: Dla pieców komorowych z odżużlem stałym dla kotłów o wydajności od 25 do 30 t/h a un =0,95. Przy spalaniu węgla emisję popiołów węglowych należy klasyfikować ze względu na zawartość w nich dwutlenku krzemu (z wyjątkiem przypadków, gdy dla określonego rodzaju popiołów zostały ustalone maksymalne dopuszczalne stężenia lub wartości MAC). Zazwyczaj zawartość dwutlenku krzemu w popiele węglowym wynosi 30–60%, co odpowiada pyłowi nieorganicznemu o maksymalnym dopuszczalnym stężeniu m.r. =0,3 mg/m 3 (kod 2908). Podobnie klasyfikuje się popiół powstający podczas spalania torfu (zawartość S i O 2 wynosi 30–60%). Podczas spalania drewna emisja popiołu (przed osiągnięciem odpowiednich dopuszczalnych poziomów tej substancji w powietrzu atmosferycznym przez Państwowy Nadzor Sanitarno-Epidemiologiczny Rosji) jest klasyfikowana jako substancja zawieszona (MPC m.r. =0,5 mg/m 3, kod 2902) . Tzw. „pozostałości koksowe” powstające podczas spalania paliw stałych (przed ustaleniem przez Państwowy Urząd Nadzoru Sanitarno-Epidemiologicznego Rosji odpowiednich dopuszczalnych poziomów tej substancji w powietrzu atmosferycznym) zaliczane są do sadzy (MPC m.r. =0,15). mg/m 3, kod 328). Przy spalaniu oleju opałowego i oleju w składzie cząstek stałych emisję popiołu z oleju opałowego w przeliczeniu na wanad określa się zgodnie z pkt 3.3, a sadzę według następującego wzoru:Wzór na określenie emisji sadzy otrzymano w oparciu o wzór (46) poprzez łączne przekształcenie wzorów (44) i (45). Przy spalaniu oleju napędowego i innych lekkich paliw ciekłych, według powyższego wzoru określa się jedynie emisję sadzy. Do dalszego wyjaśnienia znaczenia Q 4 dla oleju napędowego należy przyjąć 0,1%, dla oleju napędowego i innych lekkich paliw ciekłych – 0,08%.
10 ust. 3.
Przy obliczaniu emisji benzo(a)pirenu należy wziąć pod uwagę, że w przypadku pracy kotła na obciążeniach mniejszych od nominalnego wzrasta stężenie benzo(a)pirenu w spalinach. W związku z tym konieczne jest określenie maksymalnych emisji benzo(a)pirenu zarówno przy pracy kotła przy maksymalnym obciążeniu rzeczywistym, jak i przy pracy przy minimalnym obciążeniu rzeczywistym, aby kompleksowo ocenić zanieczyszczenie powietrza i uzasadnić ustanowienie norm emisyjnych.11. Sekcja 3, punkt 3.4.2.
Do czasu wyjaśnienia wzorów obliczeniowych, postanowienia niniejszego paragrafu stosuje się do kotłów o wartości naprężenia cieplnego objętości spalania wynoszącej q v< 250 кВт/м 3 и q v >500 kW/m3.12. Sekcja 3, punkt 3.4.3.
Stężenie benzo(a)pirenu, określone wzorem (58), aby obliczyć emisję maksymalną i całkowitą według wzoru (1), należy sprowadzić do nadmiaru powietrza a = 1,4, stosując wzór (2). Główny specjalista P.M. SzemiakowCharakterystyka konstrukcyjna pieców warstwowych do kotłów o wydajności ³ 1 kg/s [ 1 ] .
Współczynnik nadmiaru powietrza na wylocie pieca a r |
Widoczny stres cieplny |
Straty ciepła |
Udział popiołu unoszonego przez gazy a un |
Ciśnienie powietrza pod rusztem Р р, kgf/m 2 |
Temperatura nawiewanego powietrza t V r ° C |
||||||
lustra spalania q Fr kW/m 2 |
objętość paleniska q vr, kW/m 3 |
z chemicznej niezupełności spalania q 3 r % |
z żużlem q 4sl,% |
z porywaniem q 4un,% |
suma z dopalenia mechanicznego q 4 r % |
||||||
1. |
Paleniska z miotaczami pneumatycznymi i łańcuchowymi kratami powrotnymi |
||||||||||
1.1 | Węgle kamienne | ||||||||||
takie jak Donieck, Peczora i inne marki G, D, Zh |
|||||||||||
typ Suchansky klasy G, D |
1.3-1.6 1) | ||||||||||
Kuźnieckie marki G, D |
1.3-1.6 1) | ||||||||||
Kuźnieck klas GSS (wydajność lotna > 20% |
1.3-1.6 1) | ||||||||||
1.2. | Węgle brunatne | ||||||||||
Typ Irszy-Borodinskiego |
1.3-1.6 1) | ||||||||||
Typ Nazarowa |
1.3-1.6 1) | ||||||||||
Typ azjatycki |
1.3-1.6 1) | ||||||||||
2. |
Paleniska z rozpórkami pneumomechanicznymi i rusztami z rusztem obrotowym |
||||||||||
2.1. | do 1,6 | 900-1200 | |||||||||
2 .2. |
Węgle kamienne takie jak Donieck, Peczora i inne gatunki G, D, Zh |
do 1,6 | 900-1200 | ||||||||
Kuźnieckie marki G, D |
do 1,6 | 900-1200 | |||||||||
Kuźnieck klas GSS (uzysk części lotnych > 20%) |
do 1,6 | 900-1200 | |||||||||
2.3 | Węgle brunatne typu Irsha-Borodinsky | do 1,6 | 900-1200 | ||||||||
Typ Nazarowa |
do 1,6 | 900-1200 | |||||||||
Typ azjatycki |
do 1,6 | 900-1200 | |||||||||
3 |
Paleniska z bezpośrednim rusztem łańcuchowym |
||||||||||
3.1 |
Donieckie gatunki antracytu AS, AM, JSC |
do 1,6 | 900-1200 | ||||||||
1) Większa wartość – dla kotłów o wydajności mniejszej niż 3 kg/s. | |||||||||||
2) Większa wartość dla węgli klasy G. |
Charakterystyki konstrukcyjne pieców szybowych i komorowych [ 2 ] .
Widoczny stres cieplny |
Temperatura nawiewanego powietrza t Br ° C |
||||
lustra spalania q Fr, kW/m 2 |
objętość paleniska q V, kW/m 3 |
||||
Paleniska kopalniane z pochyłym rusztem |
|||||
Grudkowy torf |
|||||
Odpady drzewne |
|||||
Piece szybkiego spalania |
|||||
Posiekane wióry drzewne |
|||||
Rozdrobnione odpady i trociny |
|||||
Piece komorowe (do spalania pyłowego z usuwaniem żużla stałego) |
|||||
Węgle kamienne |
|||||
Węgle brunatne |
|||||
Torf mielony |
|||||
Gaz ziemny |
|||||
1) Wartość dolna – dla kotłów o wydajności mniejszej niż 10 t/h |
Charakterystyka konstrukcyjna palenisk z rusztem typu RPK [ 3 ]
Charakterystyczne imię |
Marka grilla |
|||
RPK-1-900-915 |
RPK-1-1000/915 |
RPK-1-1000-1220 |
||
Widoczne naprężenie cieplne lustra spalania (q F), kW/m2 |
||||
Pozorne naprężenie cieplne objętości pieca (q v), kW/m 3 |
||||
Ciśnienie powietrza pod rusztem, kgf/m2 |
||||
Powierzchnia rusztu, m 2 |
Ogólne informacje o urządzeniach spalających do spalania paliw stałych
Typ paleniska |
Typ kratki |
Informacje ogólne |
Z ręcznym poborem paliwa | PKK | Przeznaczony do montażu w małych kotłach parowych i gorącowodnych do spalania warstwowego węgla kamiennego, brunatnego i antracytu gatunków AM i AC. |
Z pneumatycznymi rozpórkami i rusztem | ZP-RPK | Przeznaczony do montażu w małych kotłach parowych do spalania węgla przesiewanego i surowego oraz węgla brunatnego, a także antracytu w gatunkach AM i AC. Zawartość miału (0-6 mm) w węglu nie powinna przekraczać 60%. |
Z pneumatycznymi rozpieraczami i przednim przesiewaczem łańcuchowym | PO POŁUDNIU | Przeznaczony do spalania przesianych gatunków antracytu AM i AC. |
Z pneumatycznymi rozpórkami i siatką powrotną łańcucha | TLZM | Do kotłów o stosunkowo małej mocy grzewczej. | TCZ | Dla mocniejszych kotłów. | Nierównomierny rozkład paliwa na całej długości ostrza wykorzystuje się przy zasilaniu go pneumomechanicznym miotaczem obrotowym: kawałki paliwa przelatują przez całą przestrzeń spalania |
Charakterystyka techniczna kotłów KE-14S [ 3 ]
Charakterystyczne imię |
Marka kotła |
||||
Wydajność, t/h |
|||||
Ciśnienie, kgf/cm2 |
|||||
Sprawność kotła (przy spalaniu węgla) |
|||||
Typ urządzenia spalającego |
ZP-RPK-2 1800/1525 |
TLZM-1870/2400 |
TLZM-1870/3000 |
TLZM-2700/3000 |
TCZ-2700/5600 |
Powierzchnia lustra spalania, m 2 |
|||||
Wymiary komory spalania: | |||||
szerokość, mm |
|||||
głębokość, mm |
|||||
objętość, m 3 |
Charakterystyka techniczna kotła E-1/9-1M [ 3 ]
Charakterystyka techniczna kotłów DE-14-GM [ 3 ]
Charakterystyczne imię |
Marka kotła |
|||||||||
Wydajność, t/h |
||||||||||
Ciśnienie, kgf/cm2 |
||||||||||
Temperatura pary, °C nasycona |
||||||||||
Sprawność kotła % |
||||||||||
Typ urządzenia spalającego |
Palniki GM-2.5 |
Palniki GM-4.5 |
Palniki GM-7 |
Palniki GM-10 |
Palniki GMP-16 |
|||||
Objętość komory spalania, m 3 |
||||||||||
Współczynnik nadmiaru powietrza na wylocie pieca a r |
||||||||||
Pozorne naprężenie cieplne objętości spalania q v, kW/m 3 |
||||||||||
Temperatura wody na wylocie ekonomizera, ° C |
||||||||||
Temperatura gazów za ekonomizerem, ° C |
Charakterystyka techniczna kotłów KV-GM [ 3 ]
Charakterystyczne imię |
Marka kotła |
|||||||
Wydajność, Gcal/h |
||||||||
Zużycie paliwa, m 3 /h, kg/h |
||||||||
Sprawność kotła,% |
||||||||
Wymiary komory spalania: |
||||||||
szerokość, mm |
||||||||
głębokość, mm |
Charakterystyczne imię |
Marka kotła |
|||||
KV-TS-10 z nagrzewnicą powietrza |
KV-TS-20 z nagrzewnicą powietrza |
|||||
Wydajność, Gcal/h |
||||||
Sprawność kotła,% |
||||||
Temperatura spalin, ° C |
||||||
Objętość komory spalania, m 3 |
||||||
Temperatura gorącego powietrza, ° C |
||||||
Długość siatki łańcucha, mm |
||||||
Szerokość siatki łańcucha, mm |
A. Zasysanie powietrza wzdłuż ścieżki gazu kotła
Elementy drogi gazowej kotła |
Ogrom |
|
Komory spalania kotłów pyłowych i olejowo-gazowych | Gazoszczelny | 0.02 |
Rury ekranowe wyłożone metalem | 0.05 | |
Z podszewką i metalowymi okładzinami | 0.07 | |
Z podszewką, bez podszewki | 0.10 | |
Komory spalania pieców warstwowych | Mechaniczne i półmechaniczne | 0.10 |
Podręcznik | 0.30 | |
Kanały konwekcyjnych powierzchni grzewczych | Gazoszczelny przewód kominowy od paleniska do nagrzewnicy powietrza (ilość zasysania rozkłada się równomiernie na powierzchnie grzewcze znajdujące się w kominie) | 0.02 |
Gazociągi niegazoszczelne: | ||
Feston, przegrzewacz ekranu | 0 | |
Pierwsza grupa kotłów o wydajności 50 funtów/s | 0.05 | |
Drugi rząd kotłów o wydajności 50 kg/s | 0.10 | |
Przegrzewacz pierwotny | 0.03 | |
Przegrzewacz pośredni | 0.03 | |
Strefa przejściowa kotła przelotowego | 0.03 | |
Ekonomizer kotła o wydajności > 50 kg/s (każdy stopień) | 0.02 | |
Ekonomizer kotła o wydajności 50 kg/s (każdy stopień) | ||
Stal | 0.08 | |
Żeliwo z podszewką | 0.10 | |
Żeliwo bez obudowy | 0.20 | |
Rurowe nagrzewnice powietrza | ||
Kotły o wydajności > 50 kg/s (każdy stopień) | 0.03 | |
0.06 | ||
Regeneracyjne nagrzewnice powietrza (razem uszczelnienia „gorące” i „zimne”) | ||
Kotły o wydajności > 50 kg/s (każdy stopień) | 0.15 | |
Kotły o wydajności 50 kg/s (każdy stopień) | 0.20 | |
Płytowe nagrzewnice powietrza (każdy stopień) | 0.10 | |
Łapacze popiołu | Elektrofiltry | |
Kotły o wydajności > 50 kg/s (każdy stopień) | 0.10 | |
Kotły o wydajności 50 kg/s (każdy stopień) | 0.15 | |
Cyklon i akumulator | 0.05 | |
Płuczki | 0.05 | |
Kanały spalinowe za kotłem | Stal (co 10 mb) | 0.01 |
Świnie ceglane (co 10 metrów bieżących) | 0.05 |
B. Zasysanie powietrza do systemów przygotowania pyłu
Z pojemnikiem na śmieci pod próżnią |
Wartość średnia D na pp |
Z gorącym wdmuchiwaniem kurzu do paleniska |
|||
podczas pracy w próżni |
wartość średnia D a pp |
podczas pracy pod presją |
wartość średnia D a pp |
||
Z młynami bębnowymi kulowymi do suszenia gorącym powietrzem |
Z młynami młotkowymi |
Z młynami młotkowymi |
|||
Z młynami bębnowymi kulowymi do suszenia mieszaniną powietrza i gazów spalinowych |
Z młynami średnioobrotowymi |
Z młynami średnioobrotowymi |
|||
Z młynami młotkowymi do suszenia mieszaniną powietrza i spalin |
Z młynami wentylatorowymi i urządzeniem suszącym skierowanym w dół |
||||
Z młynami średnioobrotowymi |
|||||
1) Górna granica dla paliw o wysokiej zawartości wilgoci |
Charakterystyka konstrukcyjna paliw ciekłych [1]
- Cennik książek ekologicznych, podręczników, rekomendacji w wersji papierowej.
- Metodyka obliczania stężeń w powietrzu atmosferycznym substancji szkodliwych zawartych w emisjach z przedsiębiorstw. OND-86
- emisji substancji zanieczyszczających do atmosfery dla wytwórni asfaltobetonów(metoda obliczeniowa).
- Wytyczne dotyczące wyznaczania emisji zanieczyszczeń z czołgi Nowopołock, 1997. Dodatek do „Wytycznych metodologicznych określania emisji zanieczyszczeń ze zbiorników” St. Petersburg, 1999
- Metodyka prowadzenia inwentaryzacji emisji zanieczyszczeń do atmosfery dla przedsiębiorstw transportu samochodowego(metoda obliczeniowa). M, 1998. Uzupełnienia do Metodologii prowadzenia inwentaryzacji emisji zanieczyszczeń do atmosfery dla przedsiębiorstw transportu samochodowego (metoda obliczeniowa M, 1999).
- Metodyka obliczania emisji zanieczyszczeń do atmosfery ze źródeł stacjonarnych jednostki diesla.SPb, 2001
- Metodyka prowadzenia inwentaryzacji emisji zanieczyszczeń do atmosfery dla bazy sprzętu drogowego(metoda obliczeniowa) z uzupełnieniami i zmianami do „Metodyki prowadzenia inwentaryzacji emisji zanieczyszczeń do atmosfery dla baz sprzętu drogowego (metoda obliczeniowa) M, 1999
- Metodyka określania emisji zanieczyszczeń do atmosfery podczas spalania paliw w kotłach o wydajności mniejszej niż 30 ton pary na godzinę lub mniejszej niż 20 Gcal na godzinę. Pismo metodyczne Instytutu Badań Naukowych Atmosfera z dnia 17 maja 2000 r. N 335/33-07 w sprawie prowadzenia obliczeń emisji substancji szkodliwych do atmosfery zgodnie z „Metodologią...”. Zmiany do pisma metodycznego Instytutu Badań Naukowych Atmosfera N 335/33-07 z dnia 17 maja 2000 r. „W sprawie prowadzenia obliczeń emisji substancji szkodliwych do atmosfery zgodnie z „Metodologią…”
- Instrukcje dotyczące regulacji zużycia i obliczania emisji metanol dla obiektów OJSC „GAZPROM”
- Metodyka obliczania emisji zanieczyszczeń do atmosfery z kompleksy hodowlane i fermy futerkowe(według wartości poszczególnych wskaźników). Pismo Naukowego Instytutu Badawczego Atmosfera N 760/33-07 z dnia 23 listopada 2000 r. „O specyfice obliczania emisji szkodliwych (zanieczyszczających) substancji do atmosfery z obiektów hodowli zwierząt”. Pismo Instytutu Naukowo-Badawczego Atmosfera nr 735/33-07 z dnia 28 września 2006 r. „W sprawie oceny i szczegółowych obliczeń emisji 3B z obiektów produkcji zwierzęcej”
- Pisma Instytutu Badań Naukowych Atmosfera 07-2/610 z dnia 24.05.2007, 07-2/1077 z dnia 15.10.2007, 07-2/1077 z dnia 15.10.2007 „Wyjaśnienia metodologiczne” Specyficzne wskaźniki powstawanie szkodliwych substancji uwalnianych do atmosfery z głównych typów urządzeń technologicznych dla kompleksowego przedsiębiorstwa radioelektronicznego. Petersburg, 2006""
- Metodologia obliczania emisji (emisji) substancji zanieczyszczających do atmosfery podczas operacji spawalniczych (na podstawie określonych wartości emisji), St. Petersburg, 2000. Pismo 713/33-07 z dnia 10 listopada 2004 r. - W sprawie zmian redakcyjnych w „Metodzie obliczania emisji substancji zanieczyszczających do atmosfery podczas operacji spawalniczych (w oparciu o określone wskaźniki)”, St. Petersburg, Instytut Badań Naukowych Atmosfera, 1997 List 275 /33- 07 z 19.04.2005 Poprawki do „Metody obliczania emisji zanieczyszczeń do atmosfery podczas operacji spawalniczych.” Pismo 1-1001/08-0-1 z 06.11.2008 „Wyjaśnienia dotyczące spawania pył z łuski.”
- Listy Naukowo-Badawczego Atmosfery do „Podręcznika Metodycznego” w sprawie obliczania, regulacji i kontroli emisji substancji zanieczyszczających do powietrza atmosferycznego” (St. Petersburg, 2005). Pismo 07-2/661 z dnia 06.09.2007 r. „ Definicja kategorii przedsiębiorstw.” Pismo 07-2/349 z dnia 2 kwietnia 2007 r. „Dot przeładunek złomu„.Pismo 1-1328/08-0-1 z dnia 08.06.2008 r. „W sprawie współczynników sedymentacja grawitacyjna i wydajność tłumienie pyłu"
Federacja Rosyjska Order Instytutu Badań Naukowych Atmosfera
Zmiany do pisma metodycznego Instytutu Badań Naukowych Atmosfera N 335/33-07 z dnia 17 maja 2000 r. „W sprawie prowadzenia obliczeń emisji substancji szkodliwych do atmosfery zgodnie z „Metodyką wyznaczania emisji substancji zanieczyszczających do atmosfery podczas spalania paliwo w kotłach…”
Wartość współczynnika we wzorze (7), uwzględniającą charakter paliwa, należy przyjąć dla torfu i drewna opałowego równą 0,400.
We wzorze (31) współczynnik 0,35 zastępuje się współczynnikiem 11,0.
Jeżeli w paliwie gazowym występuje siarkowodór, do obliczeń emisji tlenku siarki stosuje się wzory (35) i (37). Naturalne zużycie paliwa według wzoru (35) g/s (t/g) oblicza się ze wzoru
gdzie jest gęstość gazu, kg/nm.
Jeżeli w paliwie gazowym występuje siarkowodór (HS), którego stężenie w gazie określa się w procentach objętościowych, zawartość siarki w paliwie w przeliczeniu na masę roboczą w procentach oblicza się według stosunku
Gdzie =1,536 kg/nm to gęstość siarkowodoru w normalnych warunkach,
Stężenie objętościowe siarkowodoru w gazie, %.
Dla paliwa gazowego przy obliczaniu emisji tlenku węgla ze wzoru (38) wymagane jest, aby wartość zużycia paliwa miała wymiar [g/s] – przy ustalaniu emisji maksymalnej i [t/g] – przy ustalaniu emisji brutto.
Zużycie paliwa w g/s i t/rok w tym przypadku oblicza się na podstawie wzorów podanych w poprzednim akapicie. W takim przypadku wartość dolnej wartości opałowej paliwa gazowego [MJ/nm] należy przeliczyć na wymiar [MJ/kg], tj. podzielić przez gęstość gazu [kg/nm]. Zatem wzór (38) dla paliwa gazowego przyjmuje postać:
- przy ustalaniu maksymalnych emisji
Gdzie jest zużycie paliwa, nm/s;
Ma wymiar [g/nm];.
Nowe wydanie:
Wprowadzono zmianę we wzorze (60)
Doprecyzowuje się definicję wskaźnika: *
_________________
*Tekst odpowiada oryginałowi. - Uwaga „KOD”.
gdzie jest temperaturą nasycenia pary pod ciśnieniem w bębnie kotłów parowych lub wody na wylocie kotła w przypadku kotłów gorącowodnych.
Wszystkie dokumenty prezentowane w katalogu nie stanowią ich oficjalnej publikacji i służą wyłącznie celom informacyjnym. Elektroniczne kopie tych dokumentów mogą być rozpowszechniane bez ograniczeń. Informacje z tej witryny możesz publikować w dowolnej innej witrynie.
Instytut Badawczy Ochrony Powietrza Atmosferycznego
(ATMOSFERA NII)
Firma „Integral”
Pismo metodyczne Instytutu Badań Naukowych Atmosfera z dnia 17 maja 2000 r. nr 335/33-07
W sprawie wykonywania obliczeń emisji substancji szkodliwych do atmosfery zgodnie z „Metodyką wyznaczania emisji substancji zanieczyszczających do atmosfery podczas spalania paliw w kotłach o wydajności mniejszej niż 30 ton pary na godzinę lub mniejszej niż 20 Gcal na godzinę” (Moskwa, 1999)
1. Zakres stosowania „Metodologii”.
Zakres stosowania „Metodologii” dla kotłów wodnych wskazany w tytule „Metodyki” oraz w rozdziale „Postanowienia ogólne” – do 25 MW (20 Gcal/h) – wiąże się z nie do końca poprawnym konwersja mocy kotła z jednego wymiaru na drugi. Do czasu dalszego wyjaśnienia, działanie tej „Metodologii” należy rozszerzyć na kotły wodne o mocy do 35 MW (30 Gcal/h).
2. Ust. 1, ust. 1.2
Podano nieprawidłowe wartości ciężaru właściwego dwutlenku azotu i tlenku węgla. Ich wartości wynoszą odpowiednio 2,05 i 1,25 kg/nm3.
3. Ust. 1, ust. 1.4.
Do czasu specjalnego wyjaśnienia wartości współczynnika K, biorąc pod uwagę charakter paliwa, należy przyjmować jako równe:
Do oleju, oleju napędowego i innych paliw płynnych 0,355
Do łupków, drewna opałowego, torfu 0,375
Wartość objętości suchych gazów spalinowych powstających podczas całkowitego spalania 1 kg (1 nm 3) paliwa,Magnetowid, uzyskany według wzoru (7), redukuje się do standardowego współczynnika nadmiaru powietrzaA 0 -1.4.
4. Ust. 2, ust. 2.1.1, ust. 2.1.2.
We wzorze (15) wartość wolnego członu wynosi 0,03.
Przy obliczaniu emisji brutto tlenków azotu należy podać wartość szacunkowego zużycia paliwa V R we wzorze (17) ma wymiar[ nm 3 /s ] - dla paliwa gazowego,[ kg/s ] - do oleju opałowego i innych rodzajów paliw ciekłych. Jednocześnie wartość liczbowa V R przy określaniu emisji brutto musi ona odpowiadać średniemu obciążeniu kotła w rozpatrywanym okresie. Zatem wartość współczynnika(specyficzna emisja tlenków azotu podczas spalania danego paliwa) przy ustalaniu emisji brutto będzie mniejsza od wartościprzy ustalaniu maksymalnych emisji.
Bezwymiarowy współczynnik uwzględniający temperaturę powietrza dostarczanego do spalaniaB Tokreśla się wzorem (18) tylko wtedy, gdy kocioł podgrzewa powietrze w nagrzewnicy lub recyrkuluje spaliny. TutajTGW – temperatura gorącego powietrza dostarczanego do spalania,° Z.
Dla innych przypadków=1.
We wzorach (21), (22) i (28), (29) stopień recyrkulacji spalin (R) i proporcji powietrza dostarczanego do strefy pośredniej płomienia, (D) mają wymiar[ % ] . W tym miejscu należy mieć na uwadze, że kotły małej mocy w wersji konstrukcyjnej w większości przypadków nie są wyposażone w instalację recyrkulacji spalin do palników. Przy wdrażaniu układu recyrkulacji udział gazów recyrkulacyjnych wynosi z reguły 5 – 12%, wartości maksymalne nie przekraczają 20%. Dla powietrza dostarczanego do strefy pośredniej pochodni może wynosić 20 – 30%.
5. Ust. 2, ust. 2.1.3.
We wzorze (31) dla węgli i łupków, w przypadku braku charakterystyki rozkładu wielkości cząstek w świadectwach paliwowych lub zgodnie z danymi eksperymentalnymi, wartośćR 6 należy przyjąć równą 40%. Podczas spalania drewna lub torfu do czasu wyjaśnienia wzorów obliczeniowych R6 = 50%.
We wzorze (32) przy obliczaniuA Tzastosowana wartość stężenia O 2 za kotłem, co jest dopuszczalne dla kotłów małej mocy. W przypadku braku danych o treści O 2 dla kotła należy przyjąć na podstawie wyników pomiarów instrumentalnychA Twedług mapy reżimowej lub (w przypadku braku mapy) według danych referencyjnych. W przypadku braku informacji należy je podjąćA T=2.5.
6. Ust. 2, ust. 2.2.
Jeżeli w paliwie gazowym występuje siarkowodór, do obliczeń emisji tlenku siarki stosuje się wzory (35) i (37). W tym przypadku zużycie paliwa wynosi W ma wymiar[ nl/s ] [ tys. nm 3 /rok ] - przy ustalaniu emisji brutto w skali roku.
7. Ust. 2, ust. 2.3.
Dla paliw gazowych przy obliczaniu emisji tlenku węgla wartość zużycia paliwa wynosi W ma wymiar[ nl/s ] - przy ustalaniu maksymalnej emisji w g/s,[ tys. nm 3 /rok ] - przy ustalaniu emisji brutto w t/rok.
8. Sekcja 3, ust. 3.1.
Przed wyjaśnieniem wartości współczynników liczbowychk jazawarta we wzorze (42), rzeczywistą objętość gazów wyznacza się z przybliżonej zależności (42) przy spalaniu łupków, drewna opałowego i torfu – jak dla węgla brunatnego, przy spalaniu paliw ciekłych – jak dla oleju opałowego (- odpowiada danym rzeczywistym) .
9. Sekcja 3, pkt 3.2.
Obliczenia emisji cząstek stałych przy użyciu wzoru (43) należy wykonywać tylko wtedy, gdy dostępne są dane pomiarowe Pan(zawartość substancji palnych w porwaniu, %) dla rozpatrywanego przypadku.
Przy obliczaniu emisji za pomocą wzorów (44) - (46) w przypadku braku danych pomiarowych, do specjalnego wyjaśnienia, przybliżone wartości frakcji popiołu paliwowego w porywaniuA nie należy przyjąć jako równe:
Do pieców komorowych z odżużeniem stałym do kotłów o wydajności od 25 do 30 t/hA un =0,95.
Przy spalaniu węgla emisję popiołów węglowych należy klasyfikować ze względu na zawartość w nich dwutlenku krzemu (z wyjątkiem przypadków, gdy dla określonego rodzaju popiołów zostały ustalone maksymalne dopuszczalne stężenia lub wartości MAC). Zazwyczaj zawartość dwutlenku krzemu w popiele węglowym wynosi 30–60%, co odpowiada pyłowi nieorganicznemu o maksymalnym dopuszczalnym stężeniu m.r. =0,3 mg/m 3 (kod 2908). Podobnie klasyfikowany jest popiół powstający podczas spalania torfu (zawartość S i O 2 wynosi 30–60%).
Podczas spalania drewna emisja popiołu (przed osiągnięciem odpowiednich dopuszczalnych poziomów tej substancji w powietrzu atmosferycznym przez Państwowy Nadzor Sanitarno-Epidemiologiczny Rosji) jest klasyfikowana jako substancja zawieszona (MPC m.r. =0,5 mg/m 3, kod 2902) .
Tzw. „pozostałości koksowe” powstające podczas spalania paliw stałych (przed ustaleniem przez Państwowy Urząd Nadzoru Sanitarno-Epidemiologicznego Rosji odpowiednich dopuszczalnych poziomów tej substancji w powietrzu atmosferycznym) zaliczane są do sadzy (MPC m.r. =0,15). mg/m 3, kod 328).
Przy spalaniu oleju opałowego i oleju w składzie cząstek stałych emisję popiołu z oleju opałowego w przeliczeniu na wanad określa się zgodnie z pkt 3.3, a sadzę według następującego wzoru:
Wzór na określenie emisji sadzy otrzymano w oparciu o wzór (46) poprzez łączne przekształcenie wzorów (44) i (45).
Przy spalaniu oleju napędowego i innych lekkich paliw ciekłych, według powyższego wzoru określa się jedynie emisję sadzy.
Do dalszego wyjaśnienia znaczeniaQ 4 dla oleju napędowego należy przyjąć 0,1%, dla oleju napędowego i innych lekkich paliw ciekłych – 0,08%.
10 ust. 3.
Przy obliczaniu emisji benzo(a)pirenu należy wziąć pod uwagę, że w przypadku pracy kotła na obciążeniach mniejszych od nominalnego wzrasta stężenie benzo(a)pirenu w spalinach. W związku z tym konieczne jest określenie maksymalnych emisji benzo(a)pirenu zarówno przy pracy kotła przy maksymalnym obciążeniu rzeczywistym, jak i przy pracy przy minimalnym obciążeniu rzeczywistym, aby kompleksowo ocenić zanieczyszczenie powietrza i uzasadnić ustanowienie norm emisyjnych.
11. Sekcja 3, punkt 3.4.2.
Do czasu wyjaśnienia wzorów obliczeniowych postanowienia niniejszego paragrafu stosuje się do kotłów o wartości naprężenia cieplnego objętości spalania q w < 250 kW/m 3 i q v > 500 kW/m3.
12. Sekcja 3, punkt 3.4.3.
Stężenie benzo(a)pirenu, określone wzorem (58), aby obliczyć emisję maksymalną i całkowitą według wzoru (1), należy zredukować do nadmiaru powietrzaA=1,4 zgodnie ze wzorem (2).
Główny specjalista P.M. Szemiakow
Charakterystyka konstrukcyjna pieców warstwowych do kotłów o wydajności ³ 1 kg/s[ 1 ] .
NIE. |
Paliwo |
Współczynnik nadmiaru powietrza na wylocie piecaA R |
Widoczny stres cieplny |
Straty ciepła |
Udział popiołu unoszonego przez gazyA nie |
Ciśnienie powietrza pod rusztem Р р, kgf/m 2 |
Temperatura nawiewanego powietrza t W r ° C |
||||
lustra spalania q Fr kW/m 2 |
objętość paleniska q vr, kW/m 3 |
z niecałkowitego spalania chemicznego q 3 r% |
z żużlem q 4shl,% |
z porywaniem q 4un,% |
łącznie z niedopalenia mechanicznego q 4 r% |
||||||
Paleniska z miotaczami pneumatycznymi i łańcuchowymi kratami powrotnymi |
|||||||||||
Węgle kamienne |
|||||||||||
takie jak Donieck, Peczora i inne marki G, D, Zh |
1.3-1.6 1) |
1390-1750 |
290-470 |
do 0,1 |
15.0 |
do 50 |
|||||
typ Suchansky klasy G, D |
1.3-1.6 1) |
1 27 0-15 2 0 |
290-470 |
do 0,1 |
15.0 |
do 50 |
|||||
Kuźnieckie marki G, D |
1.3-1.6 1) |
1390-1750 |
290-470 |
do 0,1 |
2.0-5.0 2) |
4.0-7.0 2) |
do 50 |
||||
> 20% |
1.3-1.6 1) |
1390-1750 |
290-470 |
do 0,1 |
12.0 |
15.0 |
34.0 |
do 50 |
|||
1.2. |
Węgle brunatne |
||||||||||
Typ Irszy-Borodinskiego |
1.3-1.6 1) |
1390-1750 |
290-470 |
do 0,1 |
50.0 |
do 50 |
do 200 |
||||
Typ Nazarowa |
1.3-1.6 1) |
1270-1520 |
290-470 |
do 0,1 |
50.0 |
do 50 |
do 200 |
||||
Typ azjatycki |
1.3-1.6 1) |
1390-1750 |
290-470 |
do 0,1 |
50.0 |
do 50 |
do 200 |
||||
Paleniska z rozpórkami pneumomechanicznymi i rusztami z rusztem obrotowym |
|||||||||||
2.1. |
do 1,6 |
900-1200 |
290-470 |
do 1,0 |
11.0 |
15.0 |
do 100 |
||||
2 .2. |
Węgle kamienne takie jak Donieck, Peczora i inne gatunki G, D, Zh |
do 1,6 |
900-1200 |
290-470 |
do 1,0 |
15.0 |
do 100 |
||||
Kuźnieckie marki G, D |
do 1,6 |
900-1200 |
290-470 |
do 1,0 |
20.0 |
do 100 |
|||||
Kuźnieck ocenia GSS (wydajność substancji lotnych> 20%) |
do 1,6 |
900-1200 |
290-470 |
do 1,0 |
12.5 |
20.0 |
do 100 |
||||
Węgle brunatne typu Irsha-Borodinsky |
do 1,6 |
900-1200 |
290-470 |
do 1,0 |
20.0 |
do 100 |
do 200 |
||||
Typ Nazarowa |
do 1,6 |
900-1200 |
290-470 |
do 1,0 |
20.0 |
do 100 |
do 200 |
||||
Typ azjatycki |
do 1,6 |
900-1200 |
290-470 |
do 1,0 |
20.0 |
do 100 |
do 200 |
||||
Paleniska z bezpośrednim rusztem łańcuchowym |
|||||||||||
Donieckie gatunki antracytu AS, AM, JSC |
do 1,6 |
900-1200 |
290-470 |
do 1,0 |
10.0 |
10.0 |
do 100 |
||||
1) Większa wartość dotyczy kotłów o wydajności mniejszej niż 3 kg/s. |
|||||||||||
2) Większa wartość dotyczy węgli klasy G. |
Uwagi:
1. Do nowo projektowanych kotłowni dopuszcza się stosowanie palenisk z miotaczami pneumomechanicznymi i rusztem stałym dla kotłów o pojemności < 1 kg/s podlega studium wykonalności.
2. Do węgli kamiennych (z wyjątkiem gatunków SS) A un i q 4un są proporcjonalne do zawartości cząstek pyłu w paliwie. W tabeli przedstawiono wartości q 4un przy zawartości cząstek pyłu o wielkości 0-0,09 mm – 2,5%.
3. Wartości q 4 dla pieców z rozrzutnikami pneumatyczno-mechanicznymi przy spalaniu węgla kamiennego i brunatnego podano dla paliwa zwykłego o maksymalnej wielkości kawałka 40 mm i zawartości miału 0-6,0 mm do 60%.
4. Dla paliw różniących się charakterystyką od podanych w tabeli, A r i q 4 oszacowano na podstawie danych eksperymentalnych.
Charakterystyki konstrukcyjne pieców szybowych i komorowych [ 2 ] .
NIE. |
Paliwo |
A R |
Widoczny stres cieplny |
Temperatura nawiewanego powietrza t Br° C |
|
lustra spalania q Fr, kW/m 2 |
objętość paleniska q V, kW/m 3 |
||||
Paleniska kopalniane z pochyłym rusztem |
|||||
1.1. |
Grudkowy torf |
1280 |
230-350 |
do 250 |
|
1.2. |
Odpady drzewne |
230-350 |
do 250 |
||
Piece szybkiego spalania |
|||||
2.1. |
Posiekane wióry drzewne |
5800-6960 1) |
230-350 |
do 250 |
|
2.2. |
Rozdrobnione odpady i trociny |
2320-4640 1) |
230-350 |
do 250 |
|
Piece komorowe (do spalania pyłowego z usuwaniem żużla stałego) |
|||||
Węgle kamienne |
|||||
Węgle brunatne |
|||||
Torf mielony |
|||||
Olej opałowy |
|||||
Gaz ziemny |
|||||
1) Wartość dolna – dla kotłów o wydajności poniżej 10 t/h |
Charakterystyka konstrukcyjna palenisk z rusztem typu RPK [ 3 ]
Charakterystyczne imię |
Marka grilla |
|||
RPK-1-900-915 |
RPK-1000/915 |
RPK-1-1000/915 |
RPK-1-1000-1220 |
|
Widoczne naprężenie cieplne lustra spalania ( qF), kW/m 2 |
700-900 |
700-900 |
700-900 |
700-900 |
Pozorne naprężenie termiczne objętości pieca ( qv), kW/m3 |
230-350 |
230-350 |
230-350 |
230-350 |
Ciśnienie powietrza pod rusztem, kgf/m2 |
80-100 |
80-100 |
80-100 |
80-100 |
Powierzchnia rusztu, m 2 |
0.82 |
0.91 |
1.01 |
1.34 |
Ogólne informacje o urządzeniach spalających do spalania paliw stałych
Typ paleniska |
Typ kratki |
Informacje ogólne |
Z ręcznym poborem paliwa |
PKK |
Przeznaczony do montażu w małych kotłach parowych i gorącowodnych do spalania warstwowego węgla kamiennego, brunatnego i antracytu gatunków AM i AC. |
Z pneumatycznymi rozpórkami i rusztem |
ZP-RPK |
Przeznaczony do montażu w małych kotłach parowych do spalania węgla przesiewanego i surowego oraz węgla brunatnego, a także antracytu w gatunkach AM i AC. Zawartość miału (0-6 mm) w węglu nie powinna przekraczać 60%. |
Z pneumatycznymi rozpieraczami i przednim przesiewaczem łańcuchowym |
PO POŁUDNIU |
Przeznaczony do spalania przesianych gatunków antracytu AM i AC. |
Z pneumatycznymi rozpórkami i siatką powrotną łańcucha |
TLZM |
Do kotłów o stosunkowo małej mocy grzewczej. |
TCZ |
Dla mocniejszych kotłów. |
|
Nierównomierny rozkład paliwa na całej długości ostrza wykorzystuje się przy zasilaniu go pneumomechanicznym miotaczem obrotowym: kawałki paliwa przelatują przez całą przestrzeń spalania |
Charakterystyka techniczna kotłów KE-14S [ 3 ]
Charakterystyczne imię |
Marka kotła |
||||
KE-2,5-14S |
KE-4-14S |
KE-6,5-14S |
KE-10-14S |
KE-25-14S |
|
Wydajność, t/h |
10.0 |
||||
Ciśnienie, kgf/cm2 |
|||||
Temperatura pary° Z nasyconego |
|||||
Sprawność kotła (przy spalaniu węgla) |
81-83 |
81-83 |
81-83 |
81-83 |
|
Typ urządzenia spalającego |
ZP-RPK-2 1800/1525 |
TLZM-1870/2400 |
TLZM-1870/3000 |
TLZM-2700/3000 |
TCZ-2700/5600 |
Powierzchnia lustra spalania, m 2 |
2.75 |
13.4 |
|||
Wymiary komory spalania: |
|||||
szerokość, mm |
2270 |
2270 |
2270 |
2874 |
2730 |
głębokość, mm |
1690 |
1690 |
1690 |
2105 |
|
objętość, m 3 |
61.67 |
Charakterystyka techniczna kotła E-1/9-1M [ 3 ]
Charakterystyka techniczna kotłów DE-14-GM [ 3 ]
Charakterystyczne imię |
Marka kotła |
|||||||||
DE-4-14GM |
DE-6,5-14GM |
DE-10-14GM |
DE-16-14GM |
DE-25-14GM |
||||||
Olej opałowy |
Gaz |
Olej opałowy |
Gaz |
Olej opałowy |
Gaz |
Olej opałowy |
Gaz |
Olej opałowy |
Gaz |
|
Wydajność, t/h |
4.14 |
6.73 |
10.35 |
16.56 |
26.88 |
|||||
Ciśnienie, kgf/cm2 |
||||||||||
Temperatura pary° Z nasyconego |
||||||||||
Sprawność kotła % |
||||||||||
Typ urządzenia spalającego |
Palniki GM-2.5 |
Palniki GM-4.5 |
Palniki GM-7 |
Palniki GM-10 |
Palniki GMP-16 |
|||||
Objętość komory spalania, m 3 |
8.01 |
11.20 |
17.14 |
22.5 |
29.0 |
|||||
Współczynnik nadmiaru powietrza na wylocie piecaA R |
1.05 |
1.05 |
1.05 |
1.05 |
1.05 |
|||||
Pozorne naprężenie cieplne objętości spalania q v, kW/m 3 |
||||||||||
Temperatura wody na wylocie ekonomizera,° Z |
||||||||||
Temperatura gazów za ekonomizerem,° Z |
Charakterystyka techniczna kotłów KV-GM [ 3 ]
Charakterystyczne imię |
Marka kotła |
|||||||
KV-GM-4 |
KV-GM-6.5 |
KV-GM-10 |
KV-GM-20 |
|||||
Olej opałowy |
Gaz |
Olej opałowy |
Gaz |
Olej opałowy |
Gaz |
Olej opałowy |
Gaz |
|
Wydajność, Gcal/h |
10.0 |
20.0 |
||||||
Zużycie paliwa, m 3 /h, kg/h |
1220 |
1260 |
2450 |
2520 |
||||
Temperatura spalin,° Z |
||||||||
Sprawność kotła,% |
||||||||
Wymiary komory spalania: |
||||||||
szerokość, mm |
2040 |
2040 |
2580 |
2580 |
||||
głębokość, mm |
2496 |
3520 |
3904 |
6384 |
Charakterystyka techniczna kotłów KV-TS z warstwowym spalaniem paliwa stałego [ 3]
Charakterystyczne imię |
Marka kotła |
|||||
KV-TS-4.0 |
KV-TS-6.5 |
KV-TS-10 |
KV-TS-20 |
KV-TS-10 z nagrzewnicą powietrza |
KV-TS-20 z nagrzewnicą powietrza |
|
Wydajność, Gcal/h |
4.0 |
6.5 |
10.0 |
20.0 |
10.0 |
20.0 |
Sprawność kotła,% |
81-82 |
81-82 |
81-82 |
81-82 |
82-83 |
82-83 |
Temperatura spalin,° Z |
225 |
225 |
220 |
230 |
205 |
218 |
Objętość komory spalania, m 3 |
16.3 |
22.7 |
38.5 |
61.6 |
38.5 |
61.6 |
Temperatura gorącego powietrza° Z |
- |
- |
- |
- |
210 |
226 |
Długość siatki łańcucha, mm |
3000 |
4000 |
4000 |
6500 |
4000 |
6500 |
Szerokość siatki łańcucha, mm |
1870 |
1870 |
2700 |
2700 |
2700 |
2700 |
Zasysanie powietrza w kotłach i instalacjach odpylania przy obciążeniu znamionowym [ 1]
A. Zasysanie powietrza wzdłuż ścieżki gazu kotła
Elementy drogi gazowej kotła |
Ogrom |
|
Komory spalania kotłów pyłowych i olejowo-gazowych |
Gazoszczelny |
0.02 |
Rury ekranowe wyłożone metalem |
0.05 |
|
Z podszewką i metalowymi okładzinami |
0.07 |
|
Z podszewką, bez podszewki |
0.10 |
|
Komory spalania pieców warstwowych |
Mechaniczne i półmechaniczne |
0.10 |
Podręcznik |
0.30 |
|
Kanały konwekcyjnych powierzchni grzewczych |
Gazoszczelny przewód kominowy od paleniska do nagrzewnicy powietrza (ilość zasysania rozkłada się równomiernie na powierzchnie grzewcze znajdujące się w kominie) |
0.02 |
Gazociągi niegazoszczelne: |
||
Feston, przegrzewacz ekranu |
0 |
|
Pierwsza grupa kotłów o pojemności kotłowej£ 50 kg/s |
0.05 |
|
Drugi zespół kotłów o pojemności kotła£ 50 kg/s |
0.10 |
|
Przegrzewacz pierwotny |
0.03 |
|
Przegrzewacz pośredni |
0.03 |
|
Strefa przejściowa kotła przelotowego |
0.03 |
|
> 50 kg/s (każdy etap) |
0.02 |
|
Ekonomizer kotła o wydajności£ 50 kg/s (każdy etap) |
||
Stal |
0.08 |
|
Żeliwo z podszewką |
0.10 |
|
Żeliwo bez obudowy |
0.20 |
|
Rurowe nagrzewnice powietrza |
||
Wydajność kotłów> 50 kg/s (każdy etap) |
0.03 |
|
Wydajność kotłów£ 50 kg/s (każdy etap) |
0.06 |
|
Regeneracyjne nagrzewnice powietrza (razem uszczelnienia „gorące” i „zimne”) |
||
Wydajność kotłów> 50 kg/s (każdy etap) |
0.15 |
|
Wydajność kotłów£ 50 kg/s (każdy etap) |
0.20 |
|
Płytowe nagrzewnice powietrza (każdy stopień) |
0.10 |
|
Łapacze popiołu |
Elektrofiltry |
|
Wydajność kotłów> 50 kg/s (każdy etap) |
0.10 |
|
Wydajność kotłów£ 50 kg/s (każdy etap) |
0.15 |
|
Cyklon i akumulator |
0.05 |
|
Płuczki |
0.05 |
|
Kanały spalinowe za kotłem |
Stal (co 10 mb) |
0.01 |
Świnie ceglane (co 10 metrów bieżących) |
0.05 |
B. Zasysanie powietrza do systemów przygotowania pyłu
Z pojemnikiem na śmieci pod próżnią |
Wartość średniaDA s |
Z gorącym wdmuchiwaniem kurzu do paleniska |
|||
podczas pracy w próżni |
średnia wartośćDA s |
podczas pracy pod presją |
średnia wartośćDA s |
||
Z młynami bębnowymi kulowymi do suszenia gorącym powietrzem |
0.10 |
Z młynami młotkowymi |
0.04 |
Z młynami młotkowymi |
0.00 |
Z młynami bębnowymi kulowymi do suszenia mieszaniną powietrza i gazów spalinowych |
0.12 |
Z młynami średnioobrotowymi |
0.04 |
Z młynami średnioobrotowymi |
0.00 |
Z młynami młotkowymi do suszenia mieszaniną powietrza i spalin |
0.06 |
Z młynami wentylatorowymi i urządzeniem suszącym skierowanym w dół |
0.20-0.25 1) |
||
Z młynami średnioobrotowymi |
0.06 |
||||
1) Górna granica dla paliw o wysokiej zawartości wilgoci |
Charakterystyki konstrukcyjne paliw ciekłych[ 1 ]