B - kamerconstante in de beschouwde octaafband in m 2, genomen in overeenstemming met paragrafen. 3,4 of 3,5;

AZ-i - een wijziging die rekening houdt met de verdeling van geluidsvermogensniveaus van plafondlampen en roosters in octaafbanden, genomen volgens tabel. 6, in dB;

D - correctie voor de locatie van de geluidsbron; wanneer de bron zich in het werkgebied bevindt (niet hoger dan 2 m van de vloer), A = 3 dB; als de bron zich boven deze zone bevindt, A *■ 0;

0,7 - veiligheidsfactor;

F, B - de aanduidingen zijn dezelfde als in paragraaf 2.9, formule (5).

Opmerking. De bepaling van de toegestane luchtsnelheid wordt slechts voor één frequentie uitgevoerd, die gelijk is aan VNIIGS 250 Shch voor plafondlampen, 500 Hz voor schijfplafondlampen en 2000 Hz voor anemostaten en roosters.

2.14. Om het geluidsvermogensniveau van geluid dat wordt gegenereerd door bochten en T-stukken van luchtkanalen, gebieden met een scherpe verandering in dwarsdoorsnede, enz. te verminderen, is het noodzakelijk om de snelheid van luchtbeweging in de hoofdluchtkanalen van openbare gebouwen en bijgebouwen van industriële ondernemingen tot 5-6 m/s, en op takken tot 2-4 m/sec. Voor industriële gebouwen kunnen deze snelheden respectievelijk worden verdubbeld, als dit volgens technologische en andere vereisten is toegestaan.

3. BEREKENING VAN OCTAVE GELUIDSDRUKNIVEAUS OP BEREKENDE PUNTEN

3.1. Octaaf geluidsdrukniveaus op vaste werkplekken of in ruimten (op ontwerppunten) mogen de vastgestelde normen niet overschrijden.

(Opmerkingen: 1. Als de wettelijke eisen voor geluidsdrukniveaus gedurende de dag anders zijn, dan moet de akoestische berekening van de installaties worden gemaakt voor de laagst toegestane geluidsdrukniveaus.

2. Geluidsdrukniveaus op vaste werkplekken of in ruimten (op ontwerppunten) zijn afhankelijk van het geluidsvermogen en de locatie van geluidsbronnen en de geluidsabsorberende eigenschappen van de betreffende ruimte.

3.2. Bij het bepalen van de octaafniveaus van geluidsdruk, moet de berekening worden gemaakt voor permanente werkplekken of vestigingspunten in kamers die zich het dichtst bij geluidsbronnen bevinden (verwarmings- en ventilatie-eenheden, luchtverdeel- of luchtinlaatapparaten, lucht- of luchtthermische gordijnen, enz.). Op het aangrenzende grondgebied moeten de ontwerppunten worden beschouwd als de punten die zich het dichtst bij geluidsbronnen bevinden (ventilatoren die zich open op het grondgebied bevinden, uitlaat- of luchtinlaatschachten, uitlaatinrichtingen van ventilatie-installaties, enz.), waarvoor geluidsdrukniveaus zijn genormaliseerd.

a - geluidsbronnen (autonome airconditioner en plafond) en het berekende punt bevinden zich in dezelfde ruimte; b - geluidsbronnen (ventilator en installatie-elementen) en het berekende punt bevinden zich in verschillende kamers; c - geluidsbron - de ventilator bevindt zich in de kamer, het berekende punt bevindt zich aan de aankomstzijde van het territorium; 1 - autonome airconditioner; 2 - berekend punt; 3 - geluidsgenererend plafond; 4 - trillingsgeïsoleerde ventilator; 5 - flexibel inzetstuk; in - de centrale uitlaat; 7 - plotselinge vernauwing van het kanaalgedeelte; 8 - vertakking van het kanaal; 9 - rechthoekige draai met leischoepen; 10 - soepel draaien van het luchtkanaal; 11 - rechthoekige draai van het kanaal; 12 - rooster; /

3.3. Octaaf-/geluidsdrukniveaus op ontwerppunten moeten als volgt worden bepaald.

Geval 1. De geluidsbron (lawaai genererend rooster, plafondlamp, autonome airconditioner, enz.) bevindt zich in de betreffende ruimte (fig. 3). Octaaf geluidsdrukniveaus gegenereerd op het berekende punt door één geluidsbron moeten worden bepaald met de formule

L-L, + I0! g (-£-+--i-l (8)

Okt \ 4 I g g W t )

N o t e Voor gewone ruimtes die volgens de formule geen speciale eisen stellen aan akoestiek

L \u003d Lp - 10 lg H w -4- D - (- 6, (9)

waarbij Lp okt het octaaf geluidsvermogensniveau van de geluidsbron is (bepaald volgens paragraaf 2) in dB\

B w - kamerconstante met een geluidsbron in de beschouwde octaafband (bepaald volgens paragraaf 3.4 of 3.5) in g 2;

D - correctie voor de locatie van de geluidsbron Als de geluidsbron zich in het werkgebied bevindt, dan voor alle frequenties D \u003d 3 dB; indien boven het werkgebied, - D=0;

Ф - stralingsrichtfactor van de geluidsbron (bepaald uit de curven in Fig. 4), dimensieloos; d - afstand van het geometrische middelpunt van de geluidsbron tot het berekende punt in g.

De grafische oplossing van vergelijking (8) wordt getoond in Fig. vijf.

Geval 2. De berekende punten bevinden zich in een ruimte die geïsoleerd is van lawaai. Geluid van een ventilator of unit-element verspreidt zich door de luchtkanalen en wordt uitgestraald in de ruimte via het luchtverdeel- of luchtinlaatapparaat (rooster). Octaaf geluidsdrukniveaus gegenereerd op ontwerppunten moeten worden bepaald door de formule

L \u003d L P -DL p + 101g (-% + -V (10)

Opmerking. Voor gewone ruimtes, waarvoor geen speciale vereisten voor akoestiek zijn, - volgens de formule

L - L p -A Lp -10 lgiJ H ~b A -f- 6, (11)

waarbij L p in het octaafniveau is van het in het kanaal uitgestraalde geluidsvermogen van de ventilator of het installatie-element in de beschouwde octaafband in dB (bepaald volgens paragraaf 2.5 of 2.10);

AL r in - de totale vermindering van het niveau (verlies) van het geluidsvermogen van het geluid van de ventilator of elektrisch

installatietijd in de beschouwde octaafband langs het geluidsverspreidingspad in dB (bepaald overeenkomstig artikel 4.1); D - correctie voor de locatie van de geluidsbron; als het luchtverdeel- of luchtinlaatapparaat zich in het werkgebied bevindt, A = 3 dB, als het hoger is, - D = 0; Ф en - richtfactor van het installatie-element (gat, rooster, enz.) dat geluid uitzendt in de geïsoleerde ruimte, dimensieloos (bepaald uit de grafieken in Fig. 4); rn is de afstand van het installatie-element dat geluid uitstraalt in de geïsoleerde ruimte tot het berekende punt in m

B en - de constante van de van lawaai geïsoleerde ruimte in de beschouwde octaafband in m 2 (bepaald volgens paragraaf 3.4 of 3.5).

Geval 3. De berekende punten bevinden zich op het grondgebied grenzend aan het gebouw. Het ventilatorgeluid verspreidt zich door het kanaal en wordt via het rooster of de schacht naar de atmosfeer uitgestraald (fig. 6). Octaafniveaus van geluidsdruk gegenereerd op ontwerppunten moeten worden bepaald door de formule

I = L p -AL p -201gr a -i^- + A-8, (12)

waarbij r a de afstand is van het installatie-element (raster, gat) dat geluid in de atmosfeer uitzendt tot het ontwerppunt in m \ p a - geluiddemping in de atmosfeer, genomen volgens tabel. 7 dB/km

A is de correctie in dB, rekening houdend met de locatie van het berekende punt ten opzichte van de as van het geluid producerende installatie-element (voor alle frequenties wordt dit genomen volgens Fig. 6).

1 - ventilatieschacht; 2 - rooster

De overige hoeveelheden zijn hetzelfde als in formules (10)

3.4. De kamerconstante B moet worden bepaald uit de grafieken in afb. 7 of volgens tabel. 9, met behulp van de tafel. 8 om de kenmerken van de kamer te bepalen.

3.5. Voor ruimtes met speciale eisen op het gebied van akoestiek (uniek

gangen etc.) dient de constante van de ruimte te worden bepaald volgens de instructies voor akoestische berekening voor deze ruimtes.

3.6. Als het ontwerppunt geluid ontvangt van meerdere geluidsbronnen (bijvoorbeeld toevoer- en recirculatieroosters, een autonome airconditioner, enz.), dan worden voor het beschouwde ontwerppunt, volgens de overeenkomstige formules in paragraaf 3.2, de gegenereerde octaafgeluidsdrukniveaus door elk van de geluidsbronnen afzonderlijk moet worden bepaald, en het totale niveau in

Deze "Instructies voor de akoestische berekening van ventilatie-eenheden" zijn ontwikkeld door het Research Institute of Building Physics van het USSR State Construction Committee samen met de instituten Santekhproekt van het USSR State Construction Committee en Giproniiaviaprom van Minaviaprom.

De instructies zijn ontwikkeld in de ontwikkeling van de vereisten van het hoofdstuk SNiP I-G.7-62 "Verwarming, ventilatie en airconditioning. Ontwerpnormen" en "Sanitaire ontwerpnormen voor industriële ondernemingen" (SN 245-63), die de noodzaak vaststellen om het geluid van ventilatie-, airconditioning- en luchtverwarmingsinstallaties voor gebouwen en constructies voor verschillende doeleinden te verminderen wanneer het de geluidsdrukniveaus overschrijdt volgens de normen toegestaan.

Redactie: A. Nr. 1. Koshkin (Gosstroy van de USSR), doctor in de ingenieurswetenschappen. wetenschappen, prof. E. Ya Yudin en kandidaten van tech. Wetenschappen E. A. Leskov en G. L. Osipov (Onderzoeksinstituut voor Bouwfysica), Ph.D. technologie. Wetenschappen ID Rassadi

In de Leidraad staan ​​de algemene uitgangspunten van akoestische berekeningen voor mechanisch aangedreven ventilatie-, luchtbehandelings- en luchtverwarmingsinstallaties. Er wordt gekeken naar methoden om geluidsdrukniveaus op vaste werkplekken en in ruimtes (op ontwerppunten) terug te brengen tot de waarden die zijn vastgelegd in de normen.

bij (Giproniiaviaprom) en eng. |g. A. Katsnelson / (GPI Santekhproekt)

1. Algemene bepalingen............. - . . , 3

2. Geluidsbronnen van installaties en hun geluidskarakteristieken 5

3. Berekening van octaafniveaus van geluidsdruk in de berekende

punten................ 13

4. Vermindering van de niveaus (verliezen) van het geluidsvermogen van lawaai in

diverse elementen van luchtkanalen ............. 23

5. Bepalen van de benodigde reductie van geluidsdrukniveaus. . . *. ............... 28

6. Maatregelen om geluidsdrukniveaus te verminderen. 31

Bijlage. Voorbeelden akoestische berekening van ventilatie-, airconditioning- en luchtverwarmingsinstallaties met mechanische stimulatie...... 39

Plan I kwartaal. 1970, nr. 3

3.7. Als de berekende punten zich in een ruimte bevinden waar een "luidruchtig" kanaal doorheen gaat, en het geluid de kamer binnenkomt via de wanden van het kanaal, dan moeten de octaafgeluidsdrukniveaus worden bepaald met de formule

L - L p -AL p + 101g --R B - 101gB „-J-3, (13)

waarbij Lp 9 het octaafniveau is van het geluidsvermogen van de geluidsbron dat in het kanaal wordt uitgestraald, in dB (bepaald overeenkomstig de punten 2 5 en 2.10);

ALp b is de totale vermindering van geluidsvermogensniveaus (verliezen) langs het geluidsverspreidingspad van de geluidsbron (ventilator, smoorklep enz.) tot het begin van het beschouwde gedeelte van het kanaal dat geluid de kamer in uitstoot, in dB ( bepaald overeenkomstig artikel 4);

Staatscommissie van de Raad van Ministers van de USSR voor bouwaangelegenheden (Gosstroy van de USSR)

1. ALGEMENE BEPALINGEN

1.1. Deze richtlijnen zijn ontwikkeld in het kader van de ontwikkeling van de vereisten van het hoofdstuk SNiP I-G.7-62 "Verwarming, ventilatie en airconditioning. Design Standards” en “Sanitary Design Standards for Industrial Enterprises” (SN 245-63), waarin de noodzaak werd vastgesteld om het geluid van mechanisch aangedreven ventilatie-, airconditioning- en luchtverwarmingsinstallaties te verminderen tot geluidsdrukniveaus die aanvaardbaar zijn volgens de normen.

1.2. De eisen van deze Richtlijnen zijn van toepassing op akoestische berekeningen van luchtgeluid (aërodynamisch geluid) dat wordt gegenereerd tijdens de werking van de in punt 1.1 genoemde installaties.

Opmerking. Deze richtlijnen hebben geen betrekking op berekeningen van trillingsisolatie van ventilatoren en elektromotoren (isolatie van schokken en geluidstrillingen die worden overgedragen op bouwconstructies), evenals berekeningen van geluidsisolatie van omhullende constructies van ventilatiekamers.

1.3. De methode voor het berekenen van luchtgeluid (aërodynamisch geluid) is gebaseerd op het bepalen van de geluidsdrukniveaus van geluid dat wordt gegenereerd tijdens de werking van de installaties gespecificeerd in artikel 1.1 op vaste werkplekken of in kamers (op ontwerppunten), waarbij wordt bepaald of deze geluidsniveaus moeten worden verminderd en maatregelen om het geluidsdrukniveau te verlagen tot de waarden die door de normen zijn toegestaan.

Opmerkingen: 1. Akoestische berekeningen behoren te worden meegenomen in het ontwerp van mechanisch aangedreven ventilatie-, airconditioning- en luchtverwarmingsinstallaties voor gebouwen en constructies voor diverse doeleinden.

Akoestische berekeningen mogen alleen worden uitgevoerd voor kamers met genormaliseerde geluidsniveaus.

2. Lucht (aërodynamisch) ventilatorgeluid en geluid gegenereerd door luchtstroom in luchtkanalen hebben breedbandige spectra.

3. Onder geluid wordt in deze Richtlijn verstaan ​​alle soorten geluiden die de waarneming van nuttige geluiden verstoren of de stilte verbreken, alsmede geluiden die een schadelijke of irriterende werking hebben op het menselijk lichaam.

1.4. Bij het akoestisch berekenen van een centrale ventilatie-, luchtbehandelings- en heteluchtverwarmingsinstallatie dient rekening te worden gehouden met de kortste leidinglengte. Indien de centrale unit meerdere ruimten bedient, waarvoor de normatieve geluidseisen verschillend zijn, dient een aanvullende berekening te worden gemaakt voor de kanaalaftakking die de ruimte met het laagste geluidsniveau bedient.

Er moeten afzonderlijke berekeningen worden gemaakt voor autonome verwarmings- en ventilatie-units, autonome airconditioners, lucht- of luchtgordijnen, lokale afzuigingen, luchtdouche-units, die het dichtst bij de berekende punten liggen of de hoogste prestaties en het hoogste geluidsvermogen hebben.

Afzonderlijk is het noodzakelijk om een ​​akoestische berekening uit te voeren van de takken van de luchtkanalen die in de atmosfeer uitkomen (aanzuiging en afvoer van lucht door installaties).

Als er smoorinrichtingen (diafragma's, smoorkleppen, dempers), luchtverdelings- en luchtinlaatinrichtingen (roosters, schermen, anemostaten, enz.) zijn tussen de ventilator en de serviceruimte, plotselinge veranderingen in de doorsnede van luchtkanalen, bochten en T-stukken, moet een akoestische berekening van deze apparaten en plantelementen worden gemaakt.

1.5. Akoestische berekening moet worden gemaakt voor elk van de acht octaafbanden van het gehoorbereik (waarvoor geluidsniveaus zijn genormaliseerd) met de geometrische gemiddelde frequenties van de octaafbanden 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000 en 8000 Hz.

Opmerkingen: 1. Voor centrale luchtverwarmings-, ventilatie- en airconditioningsystemen in de aanwezigheid van een uitgebreid netwerk van luchtkanalen, mag alleen worden gerekend voor frequenties van 125 en 250 Hz.

2. Alle tussenliggende akoestische berekeningen worden uitgevoerd met een nauwkeurigheid van 0,5 dB. Het eindresultaat wordt afgerond op het dichtstbijzijnde gehele aantal decibels.

1.6. Voor elke bron afzonderlijk dienen de nodige maatregelen te worden bepaald om het geluid van ventilatie-, airconditioning- en luchtverwarmingsinstallaties zo nodig te verminderen.

2. GELUIDSBRONNEN IN INSTALLATIES EN HUN GELUIDSEIGENSCHAPPEN

2.1. Akoestische berekeningen om het geluidsdrukniveau van lucht (aërodynamisch) geluid te bepalen, moeten worden gemaakt rekening houdend met het geluid dat wordt gegenereerd door:

a) een ventilator

b) wanneer de luchtstroom beweegt in de elementen van de installaties (membranen, smoorspoelen, dempers, bochten van luchtkanalen, T-stukken, roosters, zonneschermen, enz.).

Bovendien moet rekening worden gehouden met het geluid dat via de ventilatiekanalen van de ene kamer naar de andere wordt overgedragen.

2.2. Geluidskarakteristieken (octaaf geluidsvermogensniveaus) van geluidsbronnen (ventilatoren, verwarmingseenheden, kamerairconditioners, smoring, luchtverdeel- en luchtinlaatapparaten, enz.) moeten worden overgenomen uit de paspoorten voor deze apparatuur of uit catalogusgegevens

Als er geen geluidskenmerken zijn, moeten deze experimenteel worden bepaald in opdracht van de klant of door berekening, aan de hand van de gegevens in deze richtlijnen.

2.3. Het totale geluidsvermogensniveau van het ventilatorgeluid moet worden bepaald aan de hand van de formule

Lp =Z+251g#+l01gQ-K (1)

waarbij 1^P het totale geluidsvermogensniveau van aderruis is

tilator in dB re 10“ 12 W;

L-geluidscriterium, afhankelijk van type en uitvoering ventilator, in dB; moet worden genomen volgens de tabel. 1;

I is de totale druk die door de ventilator wordt gecreëerd, in kg / m 2;

Q - ventilatorprestaties in m^/sec;

5 - correctie voor de werkingsmodus van de ventilator in dB.

tafel 1

Opmerkingen: 1. De waarde van 6 wanneer de afwijking van de ventilatorbedrijfsmodus niet meer is dan 20% van de maximale efficiëntiemodus, moet gelijk worden gesteld aan 2 dB. In de ventilatorbedrijfsmodus met maximaal rendement 6=0.

2. Om de berekeningen in Fig. 1 toont een grafiek voor het bepalen van de waarde van 251gtf+101gQ.

3. De waarde verkregen met formule (1) kenmerkt het geluidsvermogen dat wordt uitgestraald door een open inlaat- of uitlaatpijp van de ventilator in één richting in de vrije atmosfeer of in de kamer in de aanwezigheid van een vlotte luchttoevoer naar de inlaatpijp.

4. Wanneer de luchttoevoer naar de inlaatleiding niet soepel is of de smoorklep in de inlaatleiding is geïnstalleerd volgens de waarden gespecificeerd in

tabblad. 1, moet worden toegevoegd voor axiaalventilatoren 8 dB, voor centrifugaalventilatoren 4 dB

2.4. De octaaf geluidsvermogensniveaus van ventilatorgeluid dat wordt uitgezonden door een open inlaat of uitlaat van de ventilator L p a, in de vrije atmosfeer of in de kamer, moet worden bepaald met de formule

(2)

waar is het totale geluidsvermogensniveau van de ventilator in dB;

ALi - correctie die rekening houdt met de verdeling van het geluidsvermogen van de ventilator in octaafbanden in dB, afhankelijk van het type ventilator en het toerental volgens tabel. 2.

tafel 2

Wijzigingen ALu rekening houdend met de verdeling van het geluidsvermogen van de ventilator in octaafbanden, in dB

Opmerkingen: 1. Gegeven in tabel. 2 gegevens zonder haakjes zijn geldig wanneer de ventilatorsnelheid in het bereik van 700-1400 tpm ligt.

2. Bij een ventilatorsnelheid van 1410-2800 tpm moet het hele spectrum een ​​octaaf naar beneden worden verschoven en bij een snelheid van 350-690 tpm een ​​octaaf omhoog, waarbij de waarden voor de extreme octaven worden aangegeven in haakjes voor frequenties van 32 en 16000 Hz.

3. Wanneer de ventilatorsnelheid hoger is dan 2800 tpm, moet het hele spectrum twee octaven lager worden verschoven.

2.5. Octaaf geluidsvermogensniveaus van ventilatorgeluid uitgestraald in het ventilatienetwerk moeten worden bepaald door de formule

Lp - L p ■- EEN L-± -|~ L i-2,

waarbij AL 2 de correctie is die rekening houdt met het effect van het aansluiten van de ventilator op het kanalennetwerk in dB, bepaald uit de tabel. 3.

2.6. Het totale geluidsvermogensniveau van het geluid dat door de ventilator wordt uitgestraald door de wanden van de behuizing (behuizing) naar de ventilatiekamer moet worden bepaald met formule (1), op voorwaarde dat de waarde van het geluidscriterium L uit tabel wordt gehaald. 1 als gemiddelde waarde voor de zuig- en perszijde.

De octaafniveaus van het geluidsvermogen van het geluid dat door de ventilator in de kamer van de ventilatiekamer wordt uitgezonden, moeten worden bepaald aan de hand van formule (2) en tabel. 2.

2.7. Als er meerdere ventilatoren tegelijkertijd in de ventilatiekamer werken, moet voor elke octaafband het totale niveau worden bepaald

geluidsvermogen van het geluid dat door alle ventilatoren wordt uitgezonden.

Het totale geluid geluidsvermogensniveau L cyu tijdens bedrijf van n identieke ventilatoren moet worden bepaald met de formule

£som = Z.J + 10 Ign, (4)

waarbij Li het geluidsvermogensniveau is van het geluid van één ventilator in dB-, is n het aantal identieke ventilatoren.

Tafel vier.

2.8. Octaaf geluidsvermogensniveaus van geluid dat in de kamer wordt uitgestraald door autonome airconditioners, verwarmings- en ventilatie-units, luchtdouche-units (zonder luchtkanaalnetwerken) met axiale ventilatoren moeten worden bepaald met formule (2) en tabel. 2 met een 3dB up-correctie.

Voor autonome units met centrifugaalventilatoren moeten de octaafgeluidsniveaus van het geluid dat wordt uitgestraald door de zuig- en persleidingen van de ventilator worden bepaald met formule (2) en tabel. 2, en het totale geluidsniveau - volgens tabel. vier.

Opmerking. Wanneer lucht wordt aangezogen door installaties buiten, is het niet nodig om een ​​hogere correctie te nemen.

2.9. Het totale geluidsvermogensniveau van geluid dat wordt gegenereerd door smoor-, luchtverdeel- en luchtinlaatinrichtingen (smoorkleppen.

De basis voor het ontwerp van geluiddemping van ventilatie- en airconditioningsystemen is akoestische berekening - een verplichte toepassing op het ventilatieproject van elk object. De belangrijkste taken van een dergelijke berekening zijn: bepaling van het octaafspectrum van luchtgedragen, structureel ventilatiegeluid op de berekende punten en de vereiste reductie daarvan door dit spectrum te vergelijken met het volgens hygiënische normen toegestane spectrum. Na de selectie van constructieve en akoestische maatregelen om de vereiste geluidsreductie te waarborgen, wordt een verificatieberekening van de verwachte geluidsdrukniveaus op dezelfde ontwerppunten uitgevoerd, rekening houdend met de effectiviteit van deze maatregelen.

De initiële gegevens voor de akoestische berekening zijn de geluidskarakteristieken van de apparatuur - geluidsvermogensniveaus (SPL) in octaafbanden met geometrische gemiddelde frequenties van 63, 125, 250, 500, 1.000, 2.000, 4.000, 8.000 Hz. Gecorrigeerde geluidsvermogensniveaus van geluidsbronnen in dBA kunnen worden gebruikt voor indicatieve berekeningen.

De berekende punten bevinden zich in menselijke leefgebieden, met name op de plaats waar de ventilator is geïnstalleerd (in de ventilatiekamer); in kamers of in gebieden grenzend aan de installatieplaats van de ventilator; in kamers die worden bediend door een ventilatiesysteem; in kamers waar luchtkanalen doorheen gaan; in de buurt van het luchtinlaat- of uitlaatapparaat, of alleen de luchtinlaat voor recirculatie.

Het berekende punt ligt in de ruimte waar de ventilator is geïnstalleerd

Over het algemeen zijn de geluidsdrukniveaus in een ruimte afhankelijk van het geluidsvermogen van de bron en de richtingsfactor van de geluidsemissie, het aantal geluidsbronnen, de ligging van het berekende punt ten opzichte van de bron en de omringende bouwconstructies, en de grootte en akoestische kwaliteiten van de kamer.

De octaaf geluidsdrukniveaus gegenereerd door de ventilator(en) op de opstellingsplaats (in de ventilatiekamer) zijn gelijk aan:

waarbij Фi de richtfactor van de geluidsbron is (dimensieloos);

S is de oppervlakte van een denkbeeldige bol of een deel daarvan die de bron omringt en door het berekende punt gaat, m 2 ;

B is de akoestische constante van de ruimte, m 2 .

Vestigingspunten bevinden zich op het grondgebied grenzend aan het gebouw

Ventilatorgeluid plant zich voort door het luchtkanaal en wordt uitgestraald naar de omringende ruimte via een rooster of schacht, rechtstreeks door de wanden van het ventilatorhuis of een open aftakleiding wanneer de ventilator buiten het gebouw wordt geïnstalleerd.

Wanneer de afstand van de ventilator tot het berekende punt veel groter is dan de afmetingen, kan de geluidsbron als een puntbron worden beschouwd.

In dit geval worden de octaafgeluidsdrukniveaus op de berekende punten bepaald door de formule

waarbij L Pocti het octaafniveau is van het geluidsvermogen van de geluidsbron, dB;

∆L Pneti - totale vermindering van het geluidsvermogensniveau langs het pad van geluidsvoortplanting in het kanaal in de beschouwde octaafband, dB;

∆L ni - richtingsindex voor geluidsstraling, dB;

r - afstand van de geluidsbron tot het berekende punt, m;

W - ruimtelijke hoek van geluidsemissie;

b a - geluiddemping in de atmosfeer, dB/km.

Akoestische berekeningen

Onder de problemen om het milieu te verbeteren, is de strijd tegen lawaai een van de meest urgente. In grote steden is lawaai een van de belangrijkste fysieke factoren die de omgevingsomstandigheden bepalen.

De groei van industriële en woningbouw, de snelle ontwikkeling van verschillende soorten transport, het toenemende gebruik van sanitaire en technische apparatuur in residentiële en openbare gebouwen, huishoudelijke apparaten hebben ertoe geleid dat de geluidsniveaus in woonwijken van de stad vergelijkbaar zijn geworden geluidsniveaus in de productie.

Het geluidsregime van grote steden wordt voornamelijk gevormd door het weg- en spoorvervoer, dat 60-70% van al het geluid uitmaakt.

De toename van het vliegverkeer, de opkomst van nieuwe krachtige vliegtuigen en helikopters, maar ook het spoorvervoer, open metrolijnen en ondiepe metro hebben een merkbare invloed op het geluidsniveau.

Tegelijkertijd nemen in sommige grote steden, waar maatregelen worden genomen om de geluidssituatie te verbeteren, de geluidsniveaus af.

Er zijn akoestische en niet-akoestische geluiden, wat is het verschil daartussen?

Akoestisch geluid wordt gedefinieerd als een combinatie van geluiden van verschillende sterkte en frequentie, die het resultaat zijn van de oscillerende beweging van deeltjes in elastische media (vast, vloeibaar, gasvormig).

Niet-akoestische ruis - Radio-elektronische ruis - willekeurige fluctuaties van stromen en spanningen in radio-elektronische apparaten, ontstaan ​​als gevolg van ongelijke emissie van elektronen in elektrovacuümapparaten (schotruis, flikkergeluid), ongelijke processen van opwekking en recombinatie van lading dragers (geleidingselektronen en gaten) in halfgeleiderapparaten, thermische beweging van stroomdragers in geleiders (thermische ruis), thermische straling van de aarde en de atmosfeer van de aarde, evenals planeten, de zon, sterren, het interstellaire medium, enz. ( kosmische ruis).

Akoestische berekening, berekening van het geluidsniveau.

Tijdens het bouw- en exploitatieproces van verschillende faciliteiten vormen geluidsbeheersingsproblemen een integraal onderdeel van arbeidsbescherming en bescherming van de volksgezondheid. Machines, voertuigen, mechanismen en andere apparatuur kunnen als bronnen fungeren. Lawaai, de omvang van de impact en trillingen op een persoon hangt af van het niveau van geluidsdruk, frequentiekarakteristieken.

Normalisatie van geluidskenmerken wordt opgevat als het vaststellen van beperkingen op de waarden van deze kenmerken, waarbij het geluid dat mensen treft niet hoger mag zijn dan de toegestane niveaus die worden gereguleerd door de huidige sanitaire normen en regels.

De doelstellingen van de akoestische berekening zijn:

Identificatie van geluidsbronnen;

Bepaling van hun geluidskarakteristieken;

Bepaling van de mate van invloed van geluidsbronnen op genormaliseerde objecten;

Berekening en constructie van individuele zones van akoestisch ongemak van geluidsbronnen;

Ontwikkeling van speciale geluidwerende maatregelen die zorgen voor het vereiste akoestisch comfort.

De installatie van ventilatie- en airconditioningsystemen wordt al als een natuurlijke behoefte beschouwd in elk gebouw (of het nu gaat om woningen of kantoren), akoestische berekeningen moeten worden uitgevoerd voor dit soort kamers. Dus als het geluidsniveau niet wordt berekend, kan blijken dat de kamer een zeer lage geluidsabsorptie heeft, en dit bemoeilijkt het communicatieproces tussen mensen erin enorm.

Daarom is het noodzakelijk om, voordat u een ventilatiesysteem in een ruimte installeert, een akoestische berekening uit te voeren. Als blijkt dat de ruimte wordt gekenmerkt door slechte akoestische eigenschappen, is het noodzakelijk om een ​​reeks maatregelen voor te stellen om de akoestische situatie in de ruimte te verbeteren. Daarom worden ook akoestische berekeningen uitgevoerd voor de installatie van huishoudelijke airconditioners.

Akoestische berekeningen worden meestal uitgevoerd voor objecten met een complexe akoestiek of hoge eisen aan de geluidskwaliteit.

Geluidssensaties ontstaan ​​in de gehoororganen wanneer ze worden blootgesteld aan geluidsgolven in het bereik van 16 Hz tot 22 duizend Hz. Geluid plant zich in lucht voort met een snelheid van 344 m/s in 3 seconden. 1 km.

De waarde van de gehoordrempel hangt af van de frequentie van waargenomen geluiden en is gelijk aan 10-12 W/m 2 bij frequenties in de buurt van 1000 Hz. De bovengrens is de pijngrens, die minder frequentieafhankelijk is en binnen 130 - 140 dB ligt (bij een frequentie van 1000 Hz, intensiteit 10 W/m 2, geluidsdruk).

De verhouding tussen intensiteitsniveau en frequentie bepaalt de sensatie van het geluidsvolume, d.w.z. geluiden met verschillende frequenties en intensiteiten kunnen door een persoon als even hard worden beoordeeld.

Bij het waarnemen van geluidssignalen tegen een bepaalde akoestische achtergrond kan het effect van signaalmaskering worden waargenomen.

Het maskerende effect kan nadelig zijn voor akoestische indicatoren en kan worden gebruikt om de akoestische omgeving te verbeteren, d.w.z. in het geval van het maskeren van een hoogfrequente toon met een laagfrequente, die minder schadelijk is voor de mens.

De procedure voor het uitvoeren van akoestische berekeningen.

Om een ​​akoestische berekening uit te voeren, zijn de volgende gegevens vereist:

Afmetingen van de ruimte waarvoor de berekening van het geluidsniveau zal worden uitgevoerd;

De belangrijkste kenmerken van het pand en zijn eigenschappen;

Geluidsspectrum vanaf de bron;

Kenmerken van de barrière;

Afstandsgegevens van het midden van de geluidsbron tot het akoestische rekenpunt.

Bij de berekening worden eerst de geluidsbronnen en hun karakteristieke eigenschappen bepaald. Vervolgens worden op het te bestuderen object punten geselecteerd waarop berekeningen zullen worden uitgevoerd. Op geselecteerde punten van het object wordt een voorlopig geluidsdrukniveau berekend. Op basis van de verkregen resultaten wordt een berekening uitgevoerd om het geluid terug te brengen tot de vereiste normen. Nadat alle benodigde gegevens zijn ontvangen, wordt een project uitgevoerd om maatregelen te ontwikkelen die het geluidsniveau zullen verminderen.

Een goed uitgevoerde akoestische berekening is de sleutel tot uitstekende akoestiek en comfort in een ruimte van elke grootte en elk ontwerp.

Op basis van de uitgevoerde akoestische berekening kunnen de volgende maatregelen worden voorgesteld om het geluidsniveau te verminderen:

* installatie van geluidswerende constructies;

* het gebruik van afdichtingen in ramen, deuren, poorten;

* het gebruik van structuren en schermen die geluid absorberen;

*uitvoeren van planning en ontwikkeling van het woongebied conform SNiP;

* het gebruik van geluidsonderdrukkers in ventilatie- en airconditioningsystemen.

Uitvoeren van akoestische berekeningen.

Werk aan de berekening van geluidsniveaus, beoordeling van akoestische (geluids)impact, evenals het ontwerp van gespecialiseerde geluidsbeschermingsmaatregelen, moet worden uitgevoerd door een gespecialiseerde organisatie met een relevant gebied.

geluid akoestische berekening meting

In de eenvoudigste definitie is de belangrijkste taak van akoestische berekening het schatten van het geluidsniveau dat wordt gegenereerd door een geluidsbron op een bepaald ontwerppunt met een bepaalde kwaliteit van akoestische impact.

Het akoestische berekeningsproces bestaat uit de volgende hoofdstappen:

1. Verzameling van de nodige initiële gegevens:

De aard van geluidsbronnen, hun werking;

Akoestische kenmerken van geluidsbronnen (in het bereik van geometrische gemiddelde frequenties 63-8000 Hz);

Geometrische parameters van de ruimte waarin de geluidsbronnen zich bevinden;

Analyse van de verzwakte elementen van de omhullende structuren, waardoor het geluid in de omgeving zal doordringen;

Geometrische en geluiddichte parameters van verzwakte elementen van omhullende structuren;

Analyse van nabijgelegen objecten met de vastgestelde kwaliteit van akoestische impact, bepaling van toegestane geluidsniveaus voor elk object;

Analyse van afstanden van externe geluidsbronnen tot genormaliseerde objecten;

Analyse van mogelijke afschermende elementen op het pad van de voortplanting van geluidsgolven (gebouwen, groene ruimten, enz.);

Analyse van verzwakte elementen van omhullende constructies (raamopeningen, deuren, enz.), Waardoor geluid zal binnendringen in genormaliseerde gebouwen, identificatie van hun geluiddempende vermogen.

2. Akoestische berekening wordt uitgevoerd op basis van actuele richtlijnen en aanbevelingen. In wezen zijn dit "Berekeningsmethoden, normen".

Op elk berekend punt moeten alle beschikbare geluidsbronnen worden opgeteld.

Het resultaat van de akoestische berekening zijn bepaalde waarden (dB) in octaafbanden met geometrische gemiddelde frequenties van 63-8000 Hz en de equivalente waarde van het geluidsniveau (dBA) op het berekende punt.

3. Analyse van de berekeningsresultaten.

De analyse van de verkregen resultaten wordt uitgevoerd door de verkregen waarden op het berekende punt te vergelijken met de vastgestelde sanitaire normen.

Indien nodig kan de volgende stap in de akoestische berekening het ontwerpen van de nodige geluidwerende maatregelen zijn die de akoestische impact op de berekende punten terugbrengen tot een acceptabel niveau.

Uitvoeren van instrumentele metingen.

Naast akoestische berekeningen is het mogelijk om instrumentele metingen van geluidsniveaus van elke complexiteit te berekenen, waaronder:

Meting van de geluidsbelasting van bestaande ventilatie- en airconditioningsystemen voor kantoorgebouwen, particuliere appartementen, enz.;

Uitvoeren van metingen van geluidsniveaus voor attestering van werkplekken;

Uitvoeren van werkzaamheden aan instrumentele meting van geluidsniveaus in het kader van het project;

Uitvoeren van werkzaamheden aan instrumentele meting van geluidsniveaus als onderdeel van technische rapporten bij het goedkeuren van de grenzen van de SPZ;

Implementatie van eventuele instrumentele metingen van blootstelling aan lawaai.

Het uitvoeren van instrumentele metingen van geluidsniveaus wordt uitgevoerd door een gespecialiseerd mobiel laboratorium met moderne apparatuur.

Timing van akoestische berekening. De uitvoeringsvoorwaarden zijn afhankelijk van het volume van berekeningen en metingen. Als het nodig is om een ​​akoestische berekening te maken voor projecten van residentiële ontwikkelingen of administratieve voorzieningen, dan worden deze gemiddeld 1 - 3 weken uitgevoerd. Akoestische berekening voor grote of unieke objecten (theaters, orgelzalen) kost meer tijd, op basis van aangeleverd bronmateriaal. Daarnaast is het aantal bestudeerde geluidsbronnen, evenals externe factoren, grotendeels van invloed op de levensduur.

Het ventilatie- en airconditioningsysteem (VAC) is een van de belangrijkste bronnen van geluid in moderne woon-, openbare en industriële gebouwen, op schepen, in slaapwagons van treinen, in diverse salons en controlecabines.

Geluid in UHKV komt van de ventilator (de belangrijkste bron van geluid met zijn eigen taken) en andere bronnen, verspreidt zich door het kanaal samen met de luchtstroom en wordt uitgestraald in de geventileerde ruimte. Geluid en de vermindering ervan worden beïnvloed door: airconditioners, verwarmingsunits, luchtregelings- en distributieapparatuur, ontwerp, bochten en vertakkingen van luchtkanalen.

De akoestische berekening van de UHVAC wordt uitgevoerd om alle noodzakelijke middelen voor geluidsreductie optimaal te selecteren en het verwachte geluidsniveau op de ontwerppunten van de ruimte te bepalen. Van oudsher zijn actieve en reactieve geluiddempers het belangrijkste middel om systeemgeluid te verminderen. Geluidsisolatie en geluidsabsorptie van het systeem en de gebouwen is vereist om ervoor te zorgen dat wordt voldaan aan de normen voor geluidsniveaus die voor mensen zijn toegestaan ​​- belangrijke milieunormen.

Nu is er in de bouwvoorschriften en voorschriften van Rusland (SNiP), die verplicht zijn voor het ontwerp, de constructie en de werking van gebouwen om mensen tegen lawaai te beschermen, een noodsituatie ontstaan. In de oude SNiP II-12-77 "Geluidsbescherming" is de methode van akoestische berekening van de SVKV van gebouwen verouderd en daarom niet opgenomen in de nieuwe SNiP 23-03-2003 "Geluidsbescherming" (in plaats van SNiP II- 12-77), waar het nog helemaal afwezig is.

De oude methode is dus verouderd en de nieuwe niet. De tijd is gekomen om een ​​moderne methode voor akoestische berekening van SVKV in gebouwen te creëren, zoals al het geval is met zijn eigen specifieke kenmerken in andere, voorheen meer geavanceerde akoestische gebieden van technologie, bijvoorbeeld op schepen. Laten we eens kijken naar drie mogelijke methoden voor akoestische berekening, zoals toegepast op UHCS.

De eerste methode van akoestische berekening. Deze methode, die puur gebaseerd is op analytische afhankelijkheden, maakt gebruik van de theorie van lange lijnen, bekend in de elektrotechniek en verwijst hier naar de voortplanting van geluid in een gas dat een smalle buis met stijve wanden vult. De berekening wordt gemaakt onder de voorwaarde dat de buisdiameter veel kleiner is dan de geluidsgolflengte.

Voor een rechthoekige buis moet de zijde kleiner zijn dan de helft van de golflengte en voor een ronde buis de straal. Het zijn deze buizen in de akoestiek die smal worden genoemd. Dus voor lucht met een frequentie van 100 Hz wordt een rechthoekige buis als smal beschouwd als de zijde van de sectie kleiner is dan 1,65 m. In een smalle gebogen buis blijft de geluidsverspreiding hetzelfde als in een rechte buis.

Dit is bekend uit de praktijk van het lange tijd gebruiken van spraakbuizen op bijvoorbeeld stoomschepen. Een typisch diagram van een lange leiding van een ventilatiesysteem heeft twee bepalende grootheden: L wH is het geluidsvermogen dat in de afvoerleiding komt van de ventilator aan het begin van de lange leiding, en L wK is het geluidsvermogen dat uit de afvoerleiding komt. aan het einde van de lange rij en het betreden van de geventileerde ruimte.

De lange lijn bevat de volgende kenmerkende elementen. Ze zijn R1 geluiddichte inlaat, R2 geluiddichte actieve geluiddemper, R3 geluiddicht T-stuk, R4 geluiddichte straaldemper, R5 geluiddichte demper en R6 geluiddichte uitlaat. Geluidsisolatie verwijst hier naar het verschil in dB tussen het geluidsvermogen in de golven die op een bepaald element vallen en het geluidsvermogen dat door dit element wordt uitgestraald nadat de golven er verder doorheen zijn gegaan.

Als de geluidsisolatie van elk van deze elementen niet afhankelijk is van alle andere, kan de geluidsisolatie van het gehele systeem als volgt worden berekend. De golfvergelijking voor een smalle pijp heeft de volgende vorm van de vergelijking voor vlakke geluidsgolven in een onbegrensd medium:

waarbij c de geluidssnelheid in lucht is en p de geluidsdruk in de pijp, gerelateerd aan de trillingssnelheid in de pijp volgens de tweede wet van Newton door de relatie

waarbij ρ de luchtdichtheid is. Het geluidsvermogen voor vlakke harmonische golven is gelijk aan de integraal over de dwarsdoorsnede S van het kanaal over de periode van geluidstrillingen T in W:

waarbij T = 1/f de periode is van geluidstrillingen, s; f is de oscillatiefrequentie, Hz. Geluidsvermogen in dB: L w \u003d 10lg (N / N 0), waarbij N 0 \u003d 10 -12 W. Binnen de opgegeven aannames wordt de geluidsisolatie van een lange leiding van een ventilatiesysteem berekend met de volgende formule:

Het aantal elementen n voor een specifieke SVKV kan natuurlijk groter zijn dan de bovenstaande n = 6. Laten we de theorie van lange lijnen toepassen op de bovenstaande karakteristieke elementen van het luchtventilatiesysteem om de waarden van Ri te berekenen .

In- en uitlaatopeningen van het ventilatiesysteem met R 1 en R 6 . De kruising van twee smalle pijpen met verschillende dwarsdoorsneden S 1 en S 2 volgens de theorie van lange lijnen is een analoog van de interface tussen twee media met normale inval van geluidsgolven op de interface. De randvoorwaarden op de kruising van twee buizen worden bepaald door de gelijkheid van geluidsdrukken en trillingssnelheden aan beide zijden van de verbindingsgrens, vermenigvuldigd met de dwarsdoorsnede van de buizen.

Door de op deze manier verkregen vergelijkingen op te lossen, verkrijgen we de energietransmissiecoëfficiënt en de geluidsisolatie van de kruising van twee pijpen met de bovenstaande secties:

Een analyse van deze formule laat zien dat bij S 2 >> S 1 de eigenschappen van de tweede buis die van de vrije grens benaderen. Zo kan een smalle pijp die uitmondt in een semi-oneindige ruimte vanuit het oogpunt van geluidsisolatie worden beschouwd als grenzend aan een vacuüm. Voor S1<< S 2 свойства второй трубы приближаются к свойствам жесткой границы. В обоих случаях звукоизоляция максимальна. При равенстве площадей сечений первой и второй трубы отражение от границы отсутствует и звукоизоляция равна нулю независимо от вида сечения границы.

Actieve ruisonderdrukker R2. Geluidsisolatie kan in dit geval bij benadering en snel worden geschat in bijvoorbeeld dB volgens de bekende formule van ingenieur A.I. Belova:

waarbij P de omtrek is van het doorgangsgedeelte, m; l is de lengte van de geluiddemper, m; S is de dwarsdoorsnede van het geluiddemperkanaal, m 2 ; α eq is de equivalente geluidsabsorptiecoëfficiënt van de bekleding, afhankelijk van de werkelijke absorptiecoëfficiënt α, bijvoorbeeld als volgt:

α 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0

α eq 0,1 0,2 0,4 0,5 0,6 0,9 1,2 1,6 2,0 4,0

Uit de formule volgt dat de geluidsisolatie van het kanaal van de actieve geluiddemper R 2 groter is, hoe groter het absorptievermogen van de muren α eq, de lengte van de geluiddemper l en de verhouding van de kanaalomtrek tot zijn dwarsdoorsnede dwarsdoorsnede П/S. Voor de beste geluidsabsorberende materialen, bijvoorbeeld de merken PPU-ET, BZM en ATM-1, evenals andere veelgebruikte geluidsabsorberende materialen, wordt de werkelijke geluidsabsorptiecoëfficiënt α gepresenteerd in.

T-stuk R3. In ventilatiesystemen vertakt de eerste buis met een dwarsdoorsnede S 3 zich meestal in twee buizen met een dwarsdoorsnede S 3.1 en S 3.2. Zo'n aftakking wordt een tee genoemd: via de eerste aftakking komt het geluid binnen, via de andere twee gaat het verder. In het algemeen kunnen de eerste en tweede pijpen bestaan ​​uit een aantal pijpen. Dan hebben we

De geluidsisolatie van een T-stuk van sectie S 3 tot sectie S 3.i wordt bepaald door de formule

Merk op dat vanwege aerohydrodynamische overwegingen in T-stukken, ze ernaar streven ervoor te zorgen dat de dwarsdoorsnede van de eerste buis gelijk is aan de som van de dwarsdoorsnede in de takken.

Reactieve (kamer)ruisonderdrukker R4. De kamergeluiddemper is een akoestisch smalle buis met een doorsnede S 4 , die overgaat in een andere akoestisch smalle buis met een grote doorsnede S 4.1 met een lengte l, kamer genaamd, en vervolgens weer overgaat in een akoestisch smalle buis met een doorsnede S 4 . Laten we ook hier de theorie van de lange lijn gebruiken. Door de karakteristieke impedantie in de bekende formule voor de geluidsisolatie van een laag van willekeurige dikte bij normale inval van geluidsgolven te vervangen door de overeenkomstige reciproque waarden van het pijpoppervlak, verkrijgen we de formule voor geluidsisolatie van een kamergeluiddemper

waarbij k het golfnummer is. De geluidsisolatie van een kamergeluiddemper bereikt zijn grootste waarde bij sin(kl)= 1, d.w.z. Bij

waarbij n = 1, 2, 3, … Frequentie van maximale geluidsisolatie

waarin c de geluidssnelheid in lucht is. Worden in zo'n geluiddemper meerdere kamers toegepast, dan moet de geluiddempingsformule achtereenvolgens van kamer tot kamer worden toegepast en wordt het totale effect berekend door bijvoorbeeld de randvoorwaardenmethode toe te passen. Efficiënte kamergeluiddempers vereisen soms grote totale afmetingen. Maar hun voordeel is dat ze effectief kunnen zijn bij elke frequentie, inclusief lage frequenties, waar actieve stoorzenders praktisch nutteloos zijn.

De zone van grote geluidsisolatie van kamergeluiddempers bestrijkt zich herhalende vrij brede frequentiebanden, maar ze hebben ook periodieke geluidstransmissiezones met een zeer smalle frequentie. Om de efficiëntie te verhogen en de frequentierespons gelijk te maken, is een kamergeluiddemper vaak aan de binnenkant bekleed met een geluidsabsorber.

demper R 5 . De demper is structureel een dunne plaat met een oppervlakte S 5 en een dikte δ 5, geklemd tussen de flenzen van de pijpleiding, het gat waarin de oppervlakte S 5.1 kleiner is dan de binnendiameter van de pijp (of andere karakteristieke maat). Geluiddempend zo'n smoorklep

waarin c de geluidssnelheid in lucht is. Bij de eerste methode is het belangrijkste probleem voor ons bij het ontwikkelen van een nieuwe methode de beoordeling van de nauwkeurigheid en betrouwbaarheid van het resultaat van de akoestische berekening van het systeem. Laten we de nauwkeurigheid en betrouwbaarheid bepalen van het resultaat van de berekening van het geluidsvermogen dat de geventileerde ruimte binnenkomt - in dit geval de waarden

Laten we deze uitdrukking herschrijven in de volgende notatie voor de algebraïsche som, namelijk

Merk op dat de absolute maximale fout van een geschatte waarde het maximale verschil is tussen de exacte waarde y 0 en geschatte y, dat wil zeggen ± ε= y 0 - y. De absolute maximale fout van de algebraïsche som van verschillende geschatte waarden y i is gelijk aan de som van de absolute waarden van de absolute fouten van de termen:

Hier wordt het minst gunstige geval aangenomen, wanneer de absolute fouten van alle termen hetzelfde teken hebben. In werkelijkheid kunnen gedeeltelijke fouten verschillende tekens hebben en volgens verschillende wetten worden verdeeld. In de praktijk worden de fouten van de algebraïsche som meestal verdeeld volgens de normale wet (Gaussische verdeling). Laten we deze fouten bekijken en ze vergelijken met de overeenkomstige waarde van de absolute maximale fout. Laten we deze grootheid definiëren onder de aanname dat elke algebraïsche term y 0i van de som is verdeeld volgens de normale wet met het middelpunt M(y 0i) en de standaard

Dan volgt de som ook de normale verdelingswet met wiskundige verwachting

De fout van de algebraïsche som wordt gedefinieerd als:

Dan kan worden beargumenteerd dat bij een betrouwbaarheid gelijk aan de kans 2Φ(t), de fout van de som niet groter zal zijn dan de waarde

Bij 2Φ(t), = 0,9973, hebben we t = 3 = α en de statistische schatting bij bijna maximale betrouwbaarheid is de fout van de som (formule) De absolute maximale fout in dit geval

Dus ε 2Φ(t)<< ε. Проиллюстрируем это на примере результатов расчета по первому способу. Если для всех элементов имеем ε i = ε= ±3 дБ (удовлетворительная точность исходных данных) и n = 7, то получим ε= ε n = ±21 дБ, а (формула). Результат имеет совершенно неудовлетворительную точность, он неприемлем. Если для всех характерных элементов системы вентиляции воздуха имеем ε i = ε= ±1 дБ (очень высокая точность расчета каждого из элементов n) и тоже n = 7, то получим ε= ε n = ±7 дБ, а (формула).

Hier kan het resultaat in de probabilistische schatting van fouten in de eerste benadering min of meer acceptabel zijn. De probabilistische schatting van fouten heeft dus de voorkeur, en deze moet worden gebruikt om de "onwetendheidsmarge" te selecteren, die wordt voorgesteld om te worden gebruikt in de akoestische berekening van de SVKV om ervoor te zorgen dat aan de toegestane geluidsnormen wordt voldaan in een geventileerde ruimte ( dit is nog niet eerder gedaan).

Maar de probabilistische schatting van de resultaatfouten geeft in dit geval ook aan dat het moeilijk is om met de eerste methode een hoge nauwkeurigheid van de berekeningsresultaten te bereiken, zelfs voor zeer eenvoudige circuits en een ventilatiesysteem met lage snelheid. Voor eenvoudige, complexe UTCS-circuits met lage en hoge snelheid kan een bevredigende nauwkeurigheid en betrouwbaarheid van een dergelijke berekening in veel gevallen alleen met de tweede methode worden bereikt.

De tweede methode van akoestische berekening. Op schepen wordt al lang een rekenmethode gebruikt, deels gebaseerd op analytische afhankelijkheden, maar doorslaggevend op experimentele gegevens. De ervaring van dergelijke berekeningen op schepen gebruiken we voor moderne gebouwen. Vervolgens moeten in een geventileerde ruimte die wordt bediend door een j-de luchtverdeler, de geluidsniveaus L j , dB op het ontwerppunt worden bepaald met de volgende formule:

waarbij Lwi het geluidsvermogen is, dB, gegenereerd in het i-de element van het UCS, Ri is de geluidsisolatie in het i-de element van het UCS, dB (zie de eerste methode),

een waarde die rekening houdt met de invloed van de ruimte op het geluid daarin (in de bouwliteratuur wordt soms B gebruikt in plaats van Q). Hier is r j de afstand van de j-de luchtverdeler tot het ontwerppunt van de kamer, Q is de geluidsabsorptieconstante van de kamer en de waarden χ, Φ, Ω, κ zijn empirische coëfficiënten (χ is de coëfficiënt van invloed van het nabije veld, Ω is de ruimtelijke hoek van de stralingsbron, richtingsgevoeligheid van de bron, κ is de schendingscoëfficiënt van de diffuusheid van het geluidsveld).

Als er m luchtverdelers in de kamer van een modern gebouw worden geplaatst, is het geluidsniveau van elk van hen op het berekende punt Lj , dan moet het totale geluid van allemaal onder de voor een persoon aanvaardbare geluidsniveaus liggen, namelijk:

waarbij L H de sanitaire geluidsnorm is. Volgens de tweede akoestische berekeningsmethode wordt het geluidsvermogen Lwi gegenereerd in alle elementen van de UHCS, en de geluidsisolatie Ri die plaatsvindt in al deze elementen, voor elk daarvan voorlopig experimenteel bepaald. Feit is dat de elektronische techniek van akoestische metingen, gecombineerd met een computer, de afgelopen anderhalf tot twee decennia enorm vooruit is gegaan.

Als gevolg hiervan moeten bedrijven die elementen van SVKV produceren, in paspoorten en catalogi de kenmerken L wi en Ri gemeten in overeenstemming met nationale en internationale normen aangeven. De tweede methode houdt dus niet alleen rekening met de geluidsontwikkeling in de ventilator (zoals in de eerste methode), maar ook in alle andere elementen van de UHCS, wat belangrijk kan zijn voor systemen met gemiddelde en hoge snelheid.

Bovendien, aangezien het onmogelijk is om de geluidsisolatie Ri van dergelijke systeemelementen zoals airconditioners, verwarmingseenheden, besturings- en luchtverdeelinrichtingen te berekenen, zijn ze daarom niet in de eerste methode. Maar het kan met de vereiste nauwkeurigheid worden bepaald door standaardmetingen, wat nu wordt gedaan voor de tweede methode. Hierdoor dekt de tweede methode, in tegenstelling tot de eerste, bijna alle SVKV-regelingen.

En ten slotte houdt de tweede methode rekening met de invloed van de eigenschappen van de kamer op het geluid erin, evenals met de waarden van geluid die voor een persoon acceptabel zijn volgens de huidige bouwvoorschriften en voorschriften in deze geval. Het grootste nadeel van de tweede methode is dat er geen rekening wordt gehouden met de akoestische interactie tussen de elementen van het systeem - interferentieverschijnselen in pijpleidingen.

De som van het geluidsvermogen van geluidsbronnen in watt en de geluidsisolatie van elementen in decibel, volgens de aangegeven formule voor de akoestische berekening van UHCS, is tenminste geldig wanneer er geen interferentie is van geluidsgolven in de systeem. En als er interferentie is in pijpleidingen, dan kan het een bron van krachtig geluid zijn, waarop bijvoorbeeld het geluid van sommige blaasinstrumenten is gebaseerd.

De tweede methode is al opgenomen in het leerboek en de richtlijnen voor bouwakoestiekcursusprojecten voor ouderejaarsstudenten van de St. Petersburg State Polytechnic University. Het niet in aanmerking nemen van interferentieverschijnselen in pijpleidingen verhoogt de "marge voor onwetendheid" of vereist, in kritieke gevallen, experimentele verfijning van het resultaat tot de vereiste mate van nauwkeurigheid en betrouwbaarheid.

Voor de keuze van de "onwetendheidsmarge", zoals hierboven weergegeven voor de eerste methode, verdient de probabilistische foutschatting de voorkeur, die wordt voorgesteld om te worden gebruikt bij de akoestische berekening van de SVKV van gebouwen om ervoor te zorgen dat de toegestane geluidsnormen in de gebouwen worden gehaald bij het ontwerpen van moderne gebouwen.

De derde methode van akoestische berekening. Deze methode houdt rekening met interferentieprocessen in een smalle pijpleiding van een lange lijn. Een dergelijke boekhouding kan de nauwkeurigheid en betrouwbaarheid van het resultaat drastisch verbeteren. Voor dit doel wordt voorgesteld om voor smalle pijpen de "methode van impedanties" van de academicus van de Academie van Wetenschappen van de USSR en de Russische Academie van Wetenschappen Brekhovskikh L.M. toe te passen, die hij gebruikte bij het berekenen van de geluidsisolatie van een willekeurig aantal vlakparallelle lagen.

Laten we dus eerst de ingangsimpedantie bepalen van een vlakparallelle laag met een dikte δ 2 , waarvan de geluidsvoortplantingsconstante γ 2 = β 2 + ik 2 en de akoestische impedantie Z 2 = ρ 2 c 2 . Laten we de akoestische weerstand aangeven in het medium voor de laag waar de golven vandaan komen, Z 1 = ρ 1 c 1 , en in het medium achter de laag hebben we Z 3 = ρ 3 c 3 . Dan zal het geluidsveld in de laag, met weglating van de factor i ωt, een superpositie zijn van golven die in voorwaartse en achterwaartse richting bewegen, met geluidsdruk

De ingangsimpedantie van het gehele lagensysteem (formule) kan worden verkregen door een eenvoudige (n - 1)-voudige toepassing van de vorige formule, dan hebben we

Laten we nu, net als bij de eerste methode, de theorie van lange lijnen toepassen op een cilindrische pijp. En zo hebben we bij interferentie in smalle leidingen de formule voor geluidsisolatie in dB van een lange leiding van een ventilatiesysteem:

De ingangsimpedanties kunnen hier zowel in eenvoudige gevallen door berekening worden verkregen, als in alle gevallen door meting aan een speciale installatie met moderne akoestische apparatuur. Volgens de derde methode, vergelijkbaar met de eerste methode, komt het geluidsvermogen uit het afvoerluchtkanaal aan het einde van een lange UHVAC-lijn en komt het de geventileerde ruimte binnen volgens het schema:

Vervolgens volgt de evaluatie van het resultaat, zoals bij de eerste methode met een "onwetendheidsmarge", en het geluidsdrukniveau van de ruimte L, zoals bij de tweede methode. Uiteindelijk verkrijgen we de volgende basisformule voor de akoestische berekening van het ventilatie- en airconditioningsysteem van gebouwen:

Met de rekenbetrouwbaarheid 2Φ(t)=0,9973 (vrijwel de hoogste mate van betrouwbaarheid) hebben we t = 3 en zijn de foutwaarden 3σ Li en 3σ Ri . Met betrouwbaarheid 2Φ(t)= 0,95 (hoge mate van betrouwbaarheid) hebben we t = 1,96 en de foutwaarden zijn ongeveer 2σ Li en 2σ Ri .Met betrouwbaarheid 2Φ(t)= 0,6827 (technische betrouwbaarheidsbeoordeling) hebben we t = 1.0 en de foutwaarden zijn σ Li en σ Ri De derde methode, kijkend naar de toekomst, is nauwkeuriger en betrouwbaarder, maar ook complexer - het vereist hoge kwalificaties op het gebied van bouwakoestiek, kansrekening en wiskundige statistiek, en moderne meettechniek.

Het is handig om het te gebruiken bij technische berekeningen met behulp van computertechnologie. Volgens de auteur kan het worden voorgesteld als een nieuwe methode voor akoestische berekening van de ventilatie- en airconditioningsystemen van gebouwen.

Opsommen

Bij de oplossing van dringende problemen bij het ontwikkelen van een nieuwe methode voor akoestische berekening moet rekening worden gehouden met de beste bestaande methoden. Er wordt een nieuwe methode voor akoestische berekening van de UTCS van gebouwen voorgesteld, die een minimale "marge voor onwetendheid" BB heeft, vanwege het opnemen van fouten door de methoden van kansrekening en wiskundige statistiek en het in aanmerking nemen van interferentieverschijnselen door de impedantiemethode .

De informatie over de nieuwe berekeningsmethode die in het artikel wordt gepresenteerd, bevat niet enkele van de noodzakelijke details die zijn verkregen door aanvullend onderzoek en werkpraktijk en die de "knowhow" van de auteur vormen. Het uiteindelijke doel van de nieuwe methode is om een ​​keuze te bieden uit een reeks middelen om het geluid van het ventilatie- en airconditioningsysteem van gebouwen te verminderen, wat in vergelijking met het bestaande de efficiëntie verhoogt, het gewicht vermindert en de kosten van HVAC.

Technische regelgeving op het gebied van industriële en civiele bouw is nog niet beschikbaar, daarom zijn ontwikkelingen op dit gebied, met name geluidsreductie van UHV-gebouwen, relevant en dienen in ieder geval te worden voortgezet totdat dergelijke regelgeving is vastgesteld.

1. Brechovskich L.M. Golven in gelaagde media // M.: Uitgeverij van de Academie van Wetenschappen van de USSR. 1957.
2. Isakovich M.A. Algemene akoestiek // M.: Uitgeverij "Nauka", 1973.
3. Handboek scheepsakoestiek. Bewerkt door I.I. Klyukin en I.I. Bogolepov. - Leningrad, "Scheepsbouw", 1978.
4. Khoroshev G.A., Petrov Yu.I., Egorov N.F. Ventilatorgeluid bestrijden // M.: Energoizdat, 1981.
5. Kolesnikov A.E. Akoestische metingen. Goedgekeurd door het Ministerie van Hoger en Secundair Gespecialiseerd Onderwijs van de USSR als leerboek voor universiteitsstudenten die studeren in de specialiteit "Electroacoustics and Ultrasonic Engineering" // Leningrad, "Shipbuilding", 1983.
6. Bogolepov I.I. Industriële geluidsisolatie. Voorwoord door acad. IA. Glebov. Theorie, onderzoek, ontwerp, fabricage, controle // Leningrad, Scheepsbouw, 1986.
7. Luchtvaart akoestiek. Deel 2. Uitg. AG Munin. - M.: "Techniek", 1986.
8. Izak G.D., Gomzikov E.A. Lawaai op schepen en methoden om het te verminderen // M.: "Transport", 1987.
9. Geluidsreductie in gebouwen en woonwijken. Ed. G.L. Osipova en E.Ya. Yudin. - M.: Stroyizdat, 1987.
10. Bouwvoorschriften. Geluidsbescherming. SNiP II-12-77. Goedgekeurd door het decreet van het Staatscomité van de Raad van Ministers van de USSR voor de bouw van 14 juni 1977 nr. 72. - M.: Gosstroy van Rusland, 1997.
11. Leidraad voor het berekenen en ontwerpen van geluiddemping van ventilatie-installaties. Ontwikkeld voor SNiPu II-12–77 door organisaties van het Research Institute of Building Physics, GPI Santekhpoekt, NIISK. - M.: Stroyizdat, 1982.
12. Catalogus van geluidskenmerken van technologische apparatuur (volgens SNiP II-12-77). Onderzoeksinstituut voor constructiefysica van de Gosstroy van de USSR // M .: Stroyizdat, 1988.
13. Bouwnormen en -regels van de Russische Federatie. Geluidsbescherming. SNiP 23-03-2003. Aangenomen en uitgevoerd door de resolutie van de Gosstroy van Rusland van 30 juni 2003 nr. 136. Introductiedatum 01-04-2004.
14. Geluidsisolatie en geluidsabsorptie. Een leerboek voor universiteitsstudenten die studeren in de specialisatie "Industriële en civiele techniek" en "Warmte- en gasvoorziening en ventilatie", uitg. G.L. Osipov en V.N. Bobylev. - M.: Uitgeverij AST-Astrel, 2004.
15. Bogolepov I.I. Akoestische berekening en ontwerp van ventilatie- en airconditioningsystemen. Methodische instructies voor cursusprojecten. St. Petersburg State Polytechnic University // St. Petersburg. Uitgeverij SPbODZPP, 2004.
16. Bogolepov I.I. Akoestiek bouwen. Voorwoord door acad. Yu.S. Vasilyeva // St. Petersburg. Polytechnische Universitaire Pers, 2006.
17. Sotnikov AG Processen, apparaten en systemen van airconditioning en ventilatie. Theorie, technologie en ontwerp rond de eeuwwisseling // St. Petersburg, AT-Publishing, 2007.
18. www.integraal.ru Firma "Integraal". Berekening van het externe geluidsniveau van ventilatiesystemen volgens: SNiP II-12-77 (deel II) - "Richtlijnen voor de berekening en het ontwerp van geluidsdemping van ventilatie-installaties." Sint-Petersburg, 2007.
19. www.iso.org is een internetsite die volledige informatie bevat over de Internationale Organisatie voor Standaardisatie ISO, een catalogus en een online winkel voor standaarden waar u elke geldige ISO-standaard in elektronische of gedrukte vorm kunt kopen.
20. www.iec.ch is een internetsite die volledige informatie bevat over de International Electrotechnical Commission IEC, een catalogus en een internetwinkel van zijn normen, via welke het mogelijk is om de huidige IEC-norm in elektronische of gedrukte vorm te kopen.
21. www.nitskd.ru.tc358 - een website op internet met volledige informatie over het werk van de technische commissie TK 358 "Akoestiek" van het Federaal Agentschap voor Technische Regelgeving, een catalogus en een online winkel met nationale normen waarmee u koop de huidige vereiste Russische standaard in elektronische of gedrukte vorm.
22. Federale wet van 27 december 2002 nr. 184-FZ "On Technical Regulation" (zoals gewijzigd op 9 mei 2005). Aangenomen door de Doema op 15 december 2002. Goedgekeurd door de Federatieraad op 18 december 2002. Voor de implementatie van deze federale wet, zie Order No. 54 van de Gosgortekhnadzor van de Russische Federatie van 27 maart 2003.
23. Federale wet van 1 mei 2007 nr. 65-FZ "Betreffende wijzigingen van de federale wet "Betreffende technische regelgeving".

Ventilatie berekening

Afhankelijk van de methode van luchtbeweging kan ventilatie natuurlijk en geforceerd zijn.

De parameters van de lucht die de inlaatopeningen en openingen van lokale uitlaten van technologische en andere apparaten in het werkgebied binnenkomt, moeten worden genomen in overeenstemming met GOST 12.1.005-76. Met een kamergrootte van 3 bij 5 meter en een hoogte van 3 meter is het volume 45 kubieke meter. Ventilatie moet daarom zorgen voor een luchtstroom van 90 kubieke meter per uur. In de zomer is het noodzakelijk om te zorgen voor de installatie van een airconditioner om te voorkomen dat de temperatuur in de kamer wordt overschreden voor een stabiele werking van de apparatuur. Het is noodzakelijk om de nodige aandacht te besteden aan de hoeveelheid stof in de lucht, omdat dit rechtstreeks van invloed is op de betrouwbaarheid en levensduur van de computer.

Het vermogen (meer precies, het koelvermogen) van de airconditioner is het belangrijkste kenmerk, het hangt af van het volume van de kamer waarvoor het is ontworpen. Voor geschatte berekeningen wordt 1 kW per 10 m 2 genomen met een plafondhoogte van 2,8 - 3 m (in overeenstemming met SNiP 2.04.05-86 "Verwarming, ventilatie en airconditioning").

Om de warmtetoevoer van deze kamer te berekenen, werd een vereenvoudigde methode gebruikt:

waarbij: Q - Warmte stroomt binnen

S - Ruimte

h - Kamerhoogte

q - Coëfficiënt gelijk aan 30-40 W / m 3 (in dit geval 35 W / m 3)

Voor een kamer van 15 m 2 en een hoogte van 3 m zijn de warmte-instromen:

Q=15 3 35=1575 W

Bovendien moet rekening worden gehouden met de warmteafvoer van kantoorapparatuur en mensen, er wordt aangenomen (in overeenstemming met SNiP 2.04.05-86 "Verwarming, ventilatie en airconditioning") dat een persoon in een rustige toestand 0,1 kW warmte afgeeft , een computer of een kopieerapparaat 0,3 kW, Door deze waarden op te tellen bij de totale warmte-input kan het benodigde koelvermogen worden verkregen.

Q add \u003d (HS opera) + (С S comp) + (P S print) (4.9)

waarbij: Q add - De som van extra warmtewinsten

C - Warmteafvoer van de computer

H - Warmteafvoer van de aandrijving

D - Warmteafvoer van de printer

S comp - Aantal werkstations

S print - Aantal printers

S opera's - Aantal operators

Extra warmte-instromen van de kamer zijn:

Q add1 = (0,1 2) + (0,3 2) + (0,3 1) = 1,1 (kW)

De totale som van warmtewinsten is gelijk aan:

Q totaal1 = 1575 + 1100 = 2675 (W)

In overeenstemming met deze berekeningen is het noodzakelijk om het juiste vermogen en aantal airconditioners te kiezen.

Voor de ruimte waarvoor de berekening wordt uitgevoerd, moeten airconditioners met een nominaal vermogen van 3,0 kW worden gebruikt.

Geluidsberekening

Een van de ongunstige factoren van de productieomgeving in het informatie- en rekencentrum is het hoge geluidsniveau dat wordt gegenereerd door afdrukapparaten, airconditioningapparatuur, ventilatoren of koelsystemen in de computers zelf.

Om vragen over de noodzaak en haalbaarheid van geluidsreductie te beantwoorden, is het noodzakelijk om de geluidsniveaus op de werkplek van de operator te kennen.

Het geluidsniveau dat voortkomt uit verschillende onsamenhangende bronnen die gelijktijdig werken, wordt berekend op basis van het principe van energieoptelling van straling van individuele bronnen:

L = 10 lg (Li n), (4.10)

waarbij Li het geluidsdrukniveau is van de i-de geluidsbron;

n is het aantal geluidsbronnen.

De verkregen rekenresultaten worden vergeleken met de toelaatbare waarde van het geluidsniveau voor een bepaalde werkplek. Als de berekeningsresultaten boven het toegestane geluidsniveau liggen, zijn speciale geluidreducerende maatregelen nodig. Deze omvatten: het bekleden van de wanden en het plafond van de hal met geluidsabsorberende materialen, het verminderen van het geluid aan de bron, een goede indeling van de apparatuur en een rationele organisatie van de werkplek van de operator.

De geluidsdrukniveaus van geluidsbronnen die op de operator op zijn werkplek inwerken, worden weergegeven in de tabel. 4.6.

Tabel 4.6 - Geluidsdrukniveaus van verschillende bronnen

Meestal is de werkplek van de operator uitgerust met de volgende apparatuur: harde schijf in de systeemeenheid, ventilator(en) van pc-koelsystemen, monitor, toetsenbord, printer en scanner.

Als we de waarden van het geluidsdrukniveau voor elk type apparatuur vervangen door formule (4.4), krijgen we:

L=10 lg(104+104.5+101.7+101+104.5+104.2)=49.5 dB

De verkregen waarde overschrijdt niet het toegestane geluidsniveau voor de werkplek van de operator, gelijk aan 65 dB (GOST 12.1.003-83). En als u bedenkt dat het onwaarschijnlijk is dat dergelijke randapparatuur als een scanner en een printer tegelijkertijd worden gebruikt, dan zal dit cijfer nog lager zijn. Bovendien, wanneer de printer werkt, is de directe aanwezigheid van de operator niet nodig, omdat. De printer is uitgerust met een automatische papierinvoer.