Količina superhlađenja za različite metale. Punjenje gorivom i pothlađivanje gorivom Ostali načini punjenja rashladnih sustava gorivom

Podsjetimo, VRF sustavi (Variable Refrigerant Flow - sustavi s promjenjivi protok rashladno sredstvo), danas su klasa klimatizacijskih sustava koja se najdinamičnije razvija. Globalni rast prodaje sustava VRF klase povećava se godišnje za 20-25%, istiskujući konkurentske opcije klimatizacije s tržišta. Što uzrokuje ovaj rast?

Prvo, zahvaljujući širokim mogućnostima sustava promjenjivog protoka rashladnog sredstva: veliki izbor vanjske jedinice - od mini-VRF do velikih kombinatornih sustava. Veliki izbor unutarnjih jedinica. Duljine cjevovoda su do 1000 m (slika 1).

Drugo, zahvaljujući visokoj energetskoj učinkovitosti sustava. Inverterski pogon kompresora, odsutnost srednjih izmjenjivača topline (za razliku od vodenih sustava), individualna potrošnja rashladnog sredstva - sve to osigurava minimalnu potrošnju energije.

Treće, modularnost dizajna igra pozitivnu ulogu. Potrebne performanse sustava dobivaju se iz pojedinačnih modula, što je nedvojbeno vrlo zgodno i povećava ukupnu pouzdanost u cjelini.

Zbog toga danas VRF sustavi zauzimaju najmanje 40% svjetskog tržišta sustava centralna klima i taj udio svake godine raste.

Sustav pothlađivanja rashladnog sredstva

Koji maksimalna duljina freonske cijevi Možda split sustav klimatizacije? Za kućanske sustave s kapacitetom hlađenja do 7 kW, to je 30 m Za poluindustrijsku opremu ova brojka može doseći 75 m (inverter vanjska jedinica). Za split sustave dana vrijednost maksimalno, ali za sustave klase VRF maksimalna duljina cjevovoda (ekvivalent) može biti mnogo veća - do 190 m (ukupno - do 1000 m).

Očito je da se VRF sustavi bitno razlikuju od split sustava u pogledu freonskog kruga, a to im omogućuje rad na velikim duljinama cjevovoda. Ova razlika leži u prisutnosti posebnog uređaja u vanjskoj jedinici, koji se naziva pothlađivač rashladnog sredstva ili pothlađivač (slika 2).

Prije razmatranja radnih značajki VRF sustava, obratimo pozornost na dijagram freonskog kruga split sustava i shvatimo što se događa s rashladnim sredstvom s velikim duljinama freonskih cjevovoda.

Rashladni ciklus split sustava

Na sl. Na slici 3 prikazan je klasični ciklus freona u krugu klima uređaja u osi “tlak-entalpija”. Štoviše, ovo je ciklus za bilo koji split sustav koji koristi freon R410a, odnosno tip ovog dijagrama ne ovisi o izvedbi klima uređaja ili marki.

Krenimo od točke D, s početnim parametrima pri kojima (temperatura 75 °C, tlak 27,2 bara) freon ulazi u kondenzator vanjske jedinice. Freon je trenutno pregrijani plin, koji se najprije ohladi do temperature zasićenja (oko 45 °C), zatim počinje kondenzirati i u točki A potpuno prelazi iz plina u tekućinu. Zatim se tekućina superhladi do točke A (temperatura 40 °C). Smatra se da je optimalna vrijednost hipotermije 5 °C.

Nakon izmjenjivača topline vanjske jedinice, rashladno sredstvo ulazi u prigušnicu u vanjskoj jedinici - termostatski ventil ili kapilarnu cijev, te mu se parametri mijenjaju u točku B (temperatura 5 °C, tlak 9,3 bara). Napominjemo da se točka B nalazi u zoni mješavine tekućine i plina (slika 3). Posljedično, nakon prigušenja, upravo smjesa tekućine i plina ulazi u cjevovod tekućine. Što je veća vrijednost pothlađivanja freona u kondenzatoru, što veći udio tekućeg freona ulazi u unutarnju jedinicu, veća je učinkovitost klima uređaja.

Na sl. 3 označena slijedeće procese: B-C - proces vrenja freona u unutarnjoj jedinici s konstantnom temperaturom od oko 5 ° C; S-S - pregrijavanje freona na +10 °C; C -L - proces usisavanja rashladnog sredstva u kompresor (gubici tlaka nastaju u plinovodu i elementima freonskog kruga od izmjenjivača topline unutarnje jedinice do kompresora); L-M - proces kompresije plinovitog freona u kompresoru s povećanjem tlaka i temperature; M-D je proces pumpanja plinovitog rashladnog sredstva iz kompresora u kondenzator.

Gubitak tlaka u sustavu ovisi o brzini freona V i hidrauličkim karakteristikama mreže:

Što će se dogoditi s klima uređajem kada se povećaju hidrauličke karakteristike mreže (zbog povećanja duljine ili velika količina lokalni otpor)? Povećani gubici tlaka u plinovodu dovest će do pada tlaka na ulazu u kompresor. Kompresor će početi hvatati rashladno sredstvo nižeg tlaka i, prema tome, manje gustoće. Potrošnja rashladnog sredstva će se smanjiti. Na izlazu, kompresor će proizvesti manji tlak i, sukladno tome, temperatura kondenzacije će pasti. Niža temperatura kondenzacije dovest će do niže temperature isparavanja i smrzavanja plinovoda.

Ako dođe do povećanih gubitaka tlaka u tekućem cjevovodu, onda je proces još zanimljiviji: budući da smo utvrdili da je u tekućem cjevovodu freon u zasićenom stanju, odnosno u obliku mješavine tekućine i plinskih mjehurića, tada svi gubici tlaka dovest će do malog vrenja rashladnog sredstva i povećanja udjela plina.

Potonje će dovesti do naglog povećanja volumena smjese pare i plina i povećanja brzine kretanja kroz tekući cjevovod. Povećana brzina kretanja ponovno će uzrokovati dodatni gubitak tlaka, proces će postati "lavinski".

Na sl. Slika 4 prikazuje uvjetni grafikon specifičnih gubitaka tlaka ovisno o brzini kretanja rashladnog sredstva u cjevovodu.

Ako je, na primjer, gubitak tlaka s duljinom cjevovoda od 15 m 400 Pa, tada kada se duljina cjevovoda udvostruči (do 30 m), gubici se povećavaju ne dvostruko (do 800 Pa), već sedam puta - do do 2800 Pa.

Stoga je jednostavno povećanje duljine cjevovoda dva puta u odnosu na standardne duljine za split sustav s On-Off kompresorom fatalno. Potrošnja rashladnog sredstva će pasti nekoliko puta, kompresor će se pregrijati i vrlo brzo otkazati.

Rashladni ciklus VRF sustava s freonskim pothladnjakom

Na sl. Slika 5 shematski prikazuje princip rada pothlađivača rashladnog sredstva. Na sl. Slika 6 prikazuje isti ciklus hlađenja na dijagramu tlak-entalpija. Pogledajmo pobliže što se događa s rashladnim sredstvom kada radi sustav promjenjivog protoka rashladnog sredstva.

1-2: Tekuće rashladno sredstvo nakon kondenzatora u točki 1 podijeljeno je u dva toka. Većina prolazi kroz protustrujni izmjenjivač topline. Hladi glavni dio rashladnog sredstva na +15...+25 °C (ovisno o njegovoj učinkovitosti), koji zatim ulazi u tekući cjevovod (točka 2).

1-5: Drugi dio protoka tekućeg rashladnog sredstva iz točke 1 prolazi kroz ekspanzijski ventil, njegova temperatura pada na +5 °C (točka 5) i ulazi u isti protustrujni izmjenjivač topline. U potonjem, kuha i hladi glavni dio rashladnog sredstva. Nakon vrenja, plinoviti freon odmah ulazi u usis kompresora (točka 7).

2-3: Na izlazu vanjske jedinice (točka 2), tekuće rashladno sredstvo prolazi kroz cjevovode do unutarnje jedinice. U ovom slučaju, izmjena topline sa okoliš praktički se ne događa, ali se gubi dio pritiska (točka 3). Kod nekih proizvođača prigušivanje se djelomično izvodi u vanjskoj jedinici VRF sustava, tako da je tlak u točki 2 manji nego na našem grafikonu.

3-4: Gubitak tlaka rashladnog sredstva u elektroničkom kontrolnom ventilu (ERV), koji se nalazi ispred svake unutarnje jedinice.

4-6: Isparavanje rashladnog sredstva u unutarnjoj jedinici.

6-7: Gubitak tlaka rashladnog sredstva kada se ono vraća u vanjsku jedinicu kroz plinovod.

7-8: Kompresija plinovitog rashladnog sredstva u kompresoru.

8-1: Hlađenje rashladnog sredstva u izmjenjivaču topline vanjske jedinice i njegova kondenzacija.

Pogledajmo pobliže odjeljak od točke 1 do točke 5. U VRF sustavima bez pothlađivača rashladnog sredstva, proces iz točke 1 odmah prelazi u točku 5 (duž plave linije na slici 6). Specifična vrijednost učinka rashladnog sredstva (koji se isporučuje unutarnjim jedinicama) proporcionalna je duljini voda 5-6. U sustavima s pothladnjakom, neto kapacitet rashladnog sredstva proporcionalan je liniji 4-6. Usporedbom duljina vodova 5-6 i 4-6 postaje jasan rad freonskog pothlađivača. Učinkovitost hlađenja cirkulirajućeg rashladnog sredstva povećava se za najmanje 25%. Ali to ne znači da se performanse cijelog sustava povećale za 25%. Činjenica je da dio rashladnog sredstva nije došao do unutarnjih jedinica, već je odmah otišao na usis kompresora (linija 1-5-6).

Ravnoteža je upravo takva: za koliko se povećala produktivnost freona koji se dovodi u unutarnje jedinice, toliko se smanjila produktivnost sustava u cjelini.

Dakle, koja je svrha korištenja pothladnjaka rashladnog sredstva ako ne povećava ukupnu učinkovitost VRF sustava? Da bismo odgovorili na ovo pitanje, vratimo se na sl. 1. Svrha korištenja pothlađivača je smanjenje gubitaka duž dugih ruta sustava s promjenjivim protokom rashladnog sredstva.

Činjenica je da su sve karakteristike VRF sustava date uz standardnu duljinu cjevovoda od 7,5 m, odnosno usporedite VRF sustave različitih proizvođača podaci iz kataloga nisu sasvim točni, jer će stvarne duljine cjevovoda biti mnogo veće - u pravilu od 40 do 150 m, što se duljina cjevovoda više razlikuje od standardne više gubitka tlaka u sustavu, to više rashladno sredstvo ključa u tekućim cjevovodima. Gubici učinka vanjske jedinice po duljini prikazani su na posebnim grafikonima u servisnim uputama (slika 7). Upravo prema ovim grafikonima potrebno je usporediti učinkovitost rada sustava u prisutnosti pothladnjaka rashladnog sredstva iu njegovoj odsutnosti. Gubitak performansi VRF sustava bez pothlađivača na dugim rutama je do 30%.

zaključke

1. Pothladnjak rashladnog sredstva je najvažniji element za rad VRF sustava. Njegove su funkcije, prvo, povećati energetski kapacitet rashladnog sredstva koje se dovodi u unutarnje jedinice, i drugo, smanjiti gubitke tlaka u sustavu duž dugih ruta.

2. Nemaju svi proizvođači VRF sustava svoje sustave s pothladnjakom rashladnog sredstva. OEM marke posebno često isključuju pothladnjak kako bi smanjili troškove dizajna.

Riža. 1.21. Sema dendrit

Dakle, mehanizam kristalizacije metalnih talina pri visokim brzinama hlađenja bitno je drugačiji po tome što se visok stupanj superhlađenja postiže u malim volumenima taline. Posljedica toga je razvoj volumetrijske kristalizacije, koja u čistim metalima može biti homogena. Centri kristalizacije veličine veće od kritične sposobni su za daljnji rast.

Za metale i legure, najtipičniji oblik rasta je dendritičan, koji je prvi opisao D.K. 1868. Černov. Na sl. 1.21 prikazana je skica D.K. Chernov, objašnjavajući strukturu dendrita. Tipično, dendrit se sastoji od debla (os prvog reda), iz kojeg postoje grane - osi drugog i sljedećih reda. Rast dendrita odvija se u određenim kristalografskim smjerovima s grananjem u pravilnim intervalima. U strukturama s rešetkama kocaka s centrom na licu i tijelu, dendritičan rast je u tijeku u tri međusobno okomita pravca. Eksperimentalno je utvrđeno da se rast dendrita opaža samo u prehlađenoj talini. Brzina rasta određena je stupnjem superhlađenja. Problem teorijskog određivanja brzine rasta u ovisnosti o stupnju prehlađenja još nije dobio utemeljeno rješenje. Na temelju eksperimentalnih podataka, vjeruje se da se ova ovisnost može približno promatrati u obliku V ~ (D T) 2.

Mnogi istraživači vjeruju da se pri određenom kritičnom stupnju prehlađenja opaža lavinsko povećanje broja centara kristalizacije sposobnih za daljnji rast. Nukleacija sve više i više novih kristala može prekinuti rast dendrita.

Riža. 1.22. Transformacija struktura

Prema najnovijim inozemnim podacima, s povećanjem stupnja prehlađenja i temperaturnog gradijenta prije fronte kristalizacije, uočava se transformacija strukture brzo skrućujuće legure iz dendritičke u jednakoosno, mikrokristalno, nanokristalno i zatim u amorfno stanje. (Slika 1.22).

1.11.5. Amorfizacija taline

Na sl. Slika 1.23 ilustrira idealizirani TTT dijagram (vrijeme-temperatura-transakcija), objašnjavajući značajke skrućivanja talina legiranih metala ovisno o brzini hlađenja.

Riža. 1.23. TTT dijagram: 1 – umjerena brzina hlađenja:

2 – vrlo visoka brzina hlađenja;

3 – međubrzina hlađenja

Okomita os predstavlja temperaturu, a vodoravna os predstavlja vrijeme. Iznad određene temperature taljenja - T P tekuća faza (talina) je stabilna. Ispod te temperature tekućina se prehladi i postaje nestabilna, jer se pojavljuje mogućnost nukleacije i rasta centara kristalizacije. Međutim, kod naglog hlađenja može doći do prestanka kretanja atoma u jako prehlađenoj tekućini, te će na temperaturi ispod T3 nastati amorfna čvrsta faza. Za mnoge legure, temperatura na kojoj počinje amorfizacija - TZ leži u rasponu od 400 do 500 ºC. Većina tradicionalnih ingota i odljevaka polako se hladi prema krivulji 1 na sl. 1.23. Tijekom hlađenja pojavljuju se i rastu centri kristalizacije koji tvore kristalnu strukturu legure u čvrstom stanju. Pri vrlo velikoj brzini hlađenja (krivulja 2) nastaje amorfna čvrsta faza. Međubrzina hlađenja (krivulja 3) također je zanimljiva. U ovom slučaju moguća je mješovita verzija skrućivanja s prisutnošću i kristalnih i amorfnih struktura. Ova se opcija događa u slučaju kada proces kristalizacije koji je započeo nema vremena za dovršetak tijekom hlađenja na temperaturu TZ. Mješovita verzija skrućivanja s stvaranjem malih amorfnih čestica ilustrirana je pojednostavljenim dijagramom prikazanim na slici. 1.24.

Riža. 1.24. Shema nastanka malih amorfnih čestica

S lijeve strane na ovoj slici nalazi se velika kapljica taline koja sadrži 7 centara kristalizacije sposobnih za naknadni rast. U sredini je ista kap podijeljena na 4 dijela, od kojih jedan ne sadrži centre kristalizacije. Ova će se čestica stvrdnuti u amorfni oblik. Desno na slici, originalna čestica je podijeljena na 16 dijelova, od kojih će 9 postati amorfno. Na sl. 1.25. prikazana je stvarna ovisnost broja amorfnih čestica visokolegirane legure nikla o veličini čestica i intenzitetu hlađenja u plinovitoj sredini (argon, helij).

Riža. 1.25. Ovisnost broja amorfnih čestica legure nikla o

veličina čestica i intenzitet hlađenja u plinovitoj sredini

Prijelaz metalne taline u amorfno, ili kako se još naziva, staklasto stanje složen je proces i ovisi o mnogim čimbenicima. U načelu, sve se tvari mogu dobiti u amorfnom stanju, ali čisti metali zahtijevaju tako visoke brzine hlađenja koje još ne mogu osigurati moderni tehnička sredstva. Istodobno, visokolegirane legure, uključujući eutektičke legure metala s metaloidima (B, C, Si, P) skrućuju se u amorfno stanje pri manjim brzinama hlađenja. U tablici Tablica 1.9 prikazuje kritične brzine hlađenja tijekom amorfizacije rastaljenog nikla i nekih legura.

Tablica 1.9

Premalo i prekomjerno punjenje sustava rashladnim sredstvom

Statistike pokazuju da je glavni razlog nepravilnog rada klima uređaja i kvara kompresora nepravilno punjenje rashladnog kruga rashladnim sredstvom. Nedostatak rashladnog sredstva u krugu može biti posljedica slučajnog curenja. U isto vrijeme, prekomjerno punjenje, u pravilu, posljedica je pogrešnih radnji osoblja uzrokovanih njihovom nedovoljnom kvalifikacijom. Za sustave koji koriste toplinski ekspanzijski ventil (TEV) kao uređaj za prigušivanje, najbolji pokazatelj normalnog punjenja rashladnog sredstva je pothlađivanje. Slaba hipotermija ukazuje da punjenje nije dovoljno; jaka hipotermija ukazuje na višak rashladnog sredstva. Punjenje se može smatrati normalnim kada se temperatura pothlađivanja tekućine na izlazu iz kondenzatora održava unutar 10-12 stupnjeva Celzijusa s temperaturom zraka na ulazu u isparivač blizu nominalnih radnih uvjeta.

Temperatura superhlađenja Tp definirana je kao razlika:
Tp = Tk – Tf
Tk – temperatura kondenzacije, očitana s manometra HP.
Tf – temperatura freona (cijev) na izlazu iz kondenzatora.

1. Nedostatak rashladnog sredstva. Simptomi

Nedostatak freona osjetit će se u svakom elementu kruga, ali se ovaj nedostatak posebno osjeća u isparivaču, kondenzatoru i liniji tekućine. Kao rezultat nedovoljne količine tekućine, isparivač je slabo napunjen freonom i slab je kapacitet hlađenja. Budući da u isparivaču nema dovoljno tekućine, količina proizvedene pare značajno opada. Budući da volumenski učinak kompresora premašuje količinu pare koja dolazi iz isparivača, tlak u njemu nenormalno pada. Pad tlaka isparavanja dovodi do smanjenja temperature isparavanja. Temperatura isparavanja može pasti ispod nule, što će rezultirati smrzavanjem ulazne cijevi i isparivača, a pregrijavanje pare će biti vrlo značajno.

Temperatura pregrijavanja T pregrijavanje se definira kao razlika:
T pregrijati = T f.i. - Sranje.
T f.i. - temperatura freona (cijev) na izlazu iz isparivača.
T usisavanje. - temperatura usisavanja, očitana s manometra LP.
Normalno pregrijavanje je 4-7 stupnjeva Celzijusa.

Uz značajan nedostatak freona, pregrijavanje može doseći 12–14 o C i, sukladno tome, temperatura na ulazu u kompresor također će se povećati. A od hlađenja elektromotora hermetički kompresori provodi pomoću usisanih para, tada će se u tom slučaju kompresor nenormalno pregrijati i može doći do kvara. Zbog povećanja temperature pare u usisnom vodu, također će se povećati temperatura pare u tlačnom vodu. Budući da će u krugu biti manjak rashladnog sredstva, također će biti nedovoljno rashladnog sredstva u zoni pothlađenja.

Mali kapacitet hlađenja
Nizak tlak isparavanja
Visoko pregrijavanje
Nedovoljna hipotermija (manje od 10 stupnjeva Celzijusa)

Treba napomenuti da se u instalacijama s kapilarnim cijevima kao prigušnim uređajem, pothlađenje ne može smatrati određujućim pokazateljem za procjenu ispravne količine punjenja rashladnog sredstva.

2. Prepunjavanje. Simptomi

U sustavima s ekspanzijskim ventilom kao prigušnim uređajem, tekućina ne može ući u isparivač, pa se višak rashladnog sredstva skladišti u kondenzatoru. Nenormalno visoka razina tekućine u kondenzatoru smanjuje površinu izmjene topline, pogoršava se hlađenje plina koji ulazi u kondenzator, što dovodi do povećanja temperature zasićenih para i povećanja tlaka kondenzacije. S druge strane, tekućina na dnu kondenzatora ostaje mnogo duže u kontaktu s vanjskim zrakom, a to dovodi do povećanja zone pothlađivanja. Budući da je tlak kondenzacije povećan, a tekućina koja napušta kondenzator savršeno ohlađena, pothlađivanje izmjereno na izlazu iz kondenzatora bit će visoko. Zbog povećanog tlaka kondenzacije dolazi do smanjenja masenog protoka kroz kompresor i pada kapaciteta hlađenja. Kao rezultat toga, tlak isparavanja će također porasti. Zbog činjenice da prekomjerno punjenje dovodi do smanjenja protoka mase pare, hlađenje električni motor kompresor će se pokvariti. Štoviše, zbog povećanog tlaka kondenzacije povećava se struja elektromotora kompresora. Pogoršanje hlađenja i povećanje potrošnje struje dovodi do pregrijavanja elektromotora i, u konačnici, kvara kompresora.

Kapacitet hlađenja je pao
Tlak isparavanja povećan
Povećao se tlak kondenzacije
Povećana hipotermija (više od 7 o C)

U sustavima koji koriste kapilarne cijevi kao prigušni uređaj, višak rashladnog sredstva može ući u kompresor, uzrokujući vodeni udar i eventualni kvar kompresora.

Pod pothlađivanjem kondenzata podrazumijevamo smanjenje temperature kondenzata u odnosu na temperaturu zasićene pare koja ulazi u kondenzator. Gore je navedeno da je količina prehlađenja kondenzata određena temperaturnom razlikom t n -t Do .

Pothlađivanje kondenzata dovodi do osjetnog smanjenja učinkovitosti instalacije, jer se pothlađivanjem kondenzata povećava količina topline koja se u kondenzatoru predaje rashladnoj vodi. Povećanje pothlađenja kondenzata za 1°C uzrokuje prekomjernu potrošnju goriva u instalacijama bez regenerativnog zagrijavanja napojne vode za 0,5%. Kod regenerativnog zagrijavanja napojne vode višak goriva u postrojenju je nešto manji. U moderne instalacije u prisutnosti kondenzatora regenerativnog tipa, pothlađivanje kondenzata u normalnim radnim uvjetima kondenzacijska jedinica ne prelazi 0,5-1°C. Pothlađenje kondenzata je uzrokovano sljedećim razlozima:

a) kršenje gustoće zraka vakuumskog sustava i povećano usisavanje zraka;

b) visoka razina kondenzat u kondenzatoru;

c) prevelik protok rashladne vode kroz kondenzator;

d) nedostatke konstrukcije kondenzatora.

Povećanje sadržaja zraka u paro-zrak

smjese dovodi do povećanja parcijalnog tlaka zraka i, sukladno tome, do smanjenja parcijalnog tlaka vodene pare u odnosu na ukupni tlak smjese. Zbog toga će temperatura zasićene vodene pare, a time i temperatura kondenzata, biti niža nego što je bila prije povećanja udjela zraka. Stoga je jedna od važnih mjera za smanjenje pothlađivanja kondenzata osiguranje dobre gustoće zraka vakuumskog sustava turboagregata.

Kod značajnog porasta razine kondenzata u kondenzatoru može doći do pojave da donji redovi rashladnih cijevi budu isprani kondenzatom, uslijed čega dolazi do prehlađenja kondenzata. Stoga je potrebno osigurati da razina kondenzata uvijek bude ispod donjeg reda rashladnih cijevi. Najbolji lijek sprječavanje neprihvatljivog povećanja razine kondenzata je uređaj automatska regulacija to u kondenzatoru.

Pretjerano strujanje vode kroz kondenzator, osobito pri niskim temperaturama, dovest će do povećanja vakuuma u kondenzatoru zbog smanjenja parcijalnog tlaka vodene pare. Stoga se protok rashladne vode kroz kondenzator mora prilagoditi ovisno o parno opterećenje na kondenzator i na temperaturu rashladne vode. Pravilnim podešavanjem protoka rashladne vode u kondenzatoru održavat će se ekonomski vakuum i pothlađivanje kondenzata neće prijeći minimalnu vrijednost za određeni kondenzator.

Pretjerano hlađenje kondenzata može nastati zbog konstrukcijskih nedostataka kondenzatora. U nekim izvedbama kondenzatora, kao rezultat bliskog rasporeda rashladnih cijevi i njihove neuspješne raspodjele duž cijevnih listova, stvara se veliki otpor pare, koji u nekim slučajevima doseže 15-18 mm Hg. Umjetnost. Visoka otpornost na paru kondenzatora dovodi do značajnog pada tlaka iznad razine kondenzata. Smanjenje tlaka smjese iznad razine kondenzata nastaje zbog smanjenja parcijalnog tlaka vodene pare. Dakle, temperatura kondenzata je znatno niža od temperature zasićene pare koja ulazi u kondenzator. U takvim slučajevima, kako bi se smanjilo prehlađenje kondenzata, potrebno je izvršiti konstrukcijske preinake, naime, ukloniti dio rashladnih cijevi kako bi se ugradili hodnici u cijevni snop i smanjio otpor pare kondenzatora.

Treba imati na umu da uklanjanje dijela rashladnih cijevi i posljedično smanjenje rashladne površine kondenzatora dovodi do povećanja specifičnog opterećenja kondenzatora. Međutim, povećanje specifičnog opterećenja parom obično je sasvim prihvatljivo budući da starije konstrukcije kondenzatora imaju relativno nisko specifično opterećenje parom.

Pregledali smo glavna pitanja rada opreme kondenzacijske jedinice Parna turbina. Iz navedenog proizlazi da glavnu pozornost pri radu kondenzacijske jedinice treba posvetiti održavanju ekonomskog vakuuma u kondenzatoru i osiguravanju minimalnog pothlađivanja kondenzata. Ova dva parametra značajno utječu na učinkovitost turbinskog agregata. U tu svrhu potrebno je održavati dobru gustoću zraka vakuumskog sustava turbinskog agregata, osigurati normalan rad uređaja za odvod zraka, cirkulacijskih i kondenzacijskih pumpi, održavati čistima cijevi kondenzatora, pratiti gustoću vode u kondenzatoru i spriječiti povećanje usisavanja sirova voda, osigurati normalan rad rashladnih uređaja. Instrumentacija, automatski regulatori, signalni i upravljački uređaji dostupni u postrojenju omogućuju osoblju održavanja da prati stanje opreme i način rada postrojenja te održava takve načine rada koji osiguravaju visoko ekonomičan i pouzdan rad postrojenja.

Klima uređaj

Punjenje klima uređaja freonom može se obaviti na nekoliko načina, svaki od njih ima svoje prednosti, nedostatke i točnost.

Odabir načina punjenja klima uređaja ovisi o razini profesionalnosti tehničara, potrebnoj preciznosti i alatima koji se koriste.

Također je potrebno zapamtiti da se ne mogu puniti sva rashladna sredstva, već samo jednokomponentna (R22) ili uvjetno izotropna (R410a).

Višekomponentni freoni sastoje se od mješavine plinova s različitim fizička svojstva, koji pri istjecanju neravnomjerno isparavaju, a čak i pri malom istjecanju njihov se sastav mijenja, pa se sustavi koji koriste takva rashladna sredstva moraju potpuno napuniti.

Dopunjavanje klima uređaja freonom po težini

Svaki klima uređaj tvornički je napunjen određenom količinom rashladnog sredstva čija je masa navedena u dokumentaciji za klima uređaj (također naznačena na natpisnoj pločici), gdje se nalazi i podatak o količini freona koju je potrebno dodatno dodati za svaki metar puta freona (obično 5-15 grama)

Prilikom dolijevanja goriva ovom metodom potrebno je potpuno isprazniti rashladni krug od preostalog freona (u cilindar ili ispustiti u atmosferu, to uopće ne šteti okolišu - pročitajte o tome u članku o utjecaju freona na klimu) i evakuirati ga. Zatim napunite sustav navedenom količinom rashladnog sredstva pomoću vage ili pomoću cilindra za punjenje.

Prednosti ove metode su visoka točnost i prilično jednostavan postupak punjenja klima uređaja. Nedostaci uključuju potrebu za pražnjenjem freona i pražnjenjem kruga, a cilindar za punjenje također ima ograničeni volumen od 2 ili 4 kilograma i velike dimenzije, što mu omogućuje korištenje uglavnom u stacionarnim uvjetima.

Dopuna klima uređaja freonom za pothlađivanje

Temperatura pothlađivanja je razlika između temperature kondenzacije freona određene iz tablice ili skale manometra (određene tlakom očitanim s manometra spojenog na cjevovod visokotlačni izravno na vagi ili iz tablice) i temperatura na izlazu iz kondenzatora. Temperatura superhlađenja obično bi trebala biti u rasponu od 10-12 0 C ( točna vrijednost navode proizvođači)

Vrijednost hipotermije ispod ovih vrijednosti ukazuje na nedostatak freona - nema vremena da se dovoljno ohladi. U tom slučaju mora se napuniti gorivom

Ako je pothlađivanje iznad navedenog raspona, tada postoji višak freona u sustavu i mora se ispuštati dok ne dosegne optimalne vrijednosti hipotermija.

Punjenje ovom metodom može se vršiti pomoću posebnih instrumenata koji odmah određuju količinu pothlađivanja i tlaka kondenzacije ili se može vršiti posebnim instrumentima - manometarskim razdjelnikom i termometrom.

Prednosti ove metode uključuju dovoljnu točnost punjenja. Ali za točnost ovu metodu je pod utjecajem onečišćenja izmjenjivača topline, stoga je prije punjenja gorivom ovom metodom potrebno očistiti (isprati) kondenzator vanjske jedinice.

Ponovno punjenje klima uređaja rashladnim sredstvom zbog pregrijavanja

Pregrijavanje je razlika između temperature isparavanja rashladnog sredstva određene tlakom zasićenja u rashladnom krugu i temperature iza isparivača. Praktično se utvrđuje mjerenjem tlaka na usisnom ventilu klima uređaja i temperature usisne cijevi na udaljenosti 15-20 cm od kompresora.

Pregrijavanje je obično unutar 5-7 0 C (točnu vrijednost navodi proizvođač)

Smanjenje pregrijavanja ukazuje na višak freona - mora se ispustiti.

Pothlađivanje iznad normale ukazuje na nedostatak rashladnog sredstva; sustav se mora puniti dok se ne postigne potrebna vrijednost pregrijavanja.

Ova metoda je prilično točna i može se značajno pojednostaviti ako se koriste posebni uređaji.

Ostale metode punjenja rashladnih sustava

Ako sustav ima kontrolni prozor, tada prisutnost mjehurića može ukazivati na nedostatak freona. U tom slučaju napunite rashladni krug sve dok ne nestane protok mjehurića; to treba učiniti u porcijama, nakon svake porcije pričekajte da se tlak stabilizira i da mjehurići nestanu.

Također možete puniti pod tlakom, postižući temperaturu kondenzacije i isparavanja koju je naveo proizvođač. Točnost ove metode ovisi o čistoći kondenzatora i isparivača.