Provjera napetosti vijčanih spojeva. Provjera prisutnosti i stanja uvijanja

Kao što je poznato, ovisno o dizajnu, namjeni, načinu spajanja materijala, području primjene i drugim čimbenicima, razlikuju se kontaktni priključci: vijčani, zavareni, lemljeni i izrađeni prešanjem (naborani i upleteni).
Kontaktni priključci uključuju udaljene odstojnike za žice.

Kod rada kontaktnih spojeva izrađenih zavarivanjem, uzroci nedostataka na njima mogu biti: odstupanja od propisanih parametara, podrezivanja, mjehurići, šupljine, nestopljenost, ugib, pukotine, troska i plinski uključci(umivaonici), neispunjeni krateri, spaljene žice vodiča, neusklađenost spojenih vodiča, netočan izbor savjeti, nedostatak zaštitni premazi na vezama itd.
Tehnologija toplinskog zavarivanja ne osigurava pouzdan rad zavarenih spojnica za žice velikog presjeka (240 mm2 ili više). To je zbog činjenice da zbog nedovoljnog zagrijavanja tijekom procesa zavarivanja spojenih žica i neravnomjernog približavanja njihovih krajeva, vanjski slojevi žica su spaljeni, nedostatak prodora, a šupljine skupljanja i troska se pojavljuju pri zavarivanju. mjesto. Zbog toga se smanjuje mehanička čvrstoća zavarenog spoja. Kada su mehanička opterećenja manja od proračunskih, dolazi do loma (pregaranja) žice u petlji. nosač sidra, to dovodi do hitna isključenja Nadzemni vodovi s kratkim vijekom trajanja. Ako u zavareni spoj Kada pojedinačni vodiči žice puknu, to dovodi do povećanja kontaktnog otpora i povećanja njegove temperature.
Brzina razvoja kvara u ovom slučaju značajno će ovisiti o nizu čimbenika: vrijednosti struje opterećenja, napetosti žice, utjecaju vjetra i vibracija itd.
Na temelju provedenih eksperimenata utvrđeno je da:

1. smanjenje aktivnog poprečnog presjeka žice za 20 - 25% zbog loma pojedinih vodiča možda se neće otkriti prilikom provođenja IC pregleda iz helikoptera, što je zbog niske emisivnosti žice, udaljenosti od termovizijska kamera od trase za 50 - 80 m, utjecaj vjetra, solarno zračenje i drugi čimbenici;
2. kada se odbacuju neispravni kontaktni spojevi napravljeni zavarivanjem pomoću termovizije ili pirometra, mora se imati na umu da je stopa razvoja kvara u tim spojevima mnogo veća nego kod vijčanih kontaktnih spojeva s pritiskom;
3. kvarovi u kontaktnim spojevima napravljeni zavarivanjem, identificirani termovizijskom kamerom tijekom pregleda nadzemnih vodova iz helikoptera, moraju se klasificirati kao opasni ako je njihova viška temperatura 5 °C;
4. čelične čahure koje nisu uklonjene iz zavarenog dijela žice mogu stvoriti lažni dojam mogućeg zagrijavanja zbog visoke emisivnosti žarene površine.

U kontaktnim spojevima izvedenim prešanjem postoje pogrešan odabir ušice ili rukavci, nepotpuno umetanje jezgre u ušicu, nedovoljan stupanj stezanja, pomak čelične jezgre u spojnici žice itd. Kao što znate, jedan od načina kontrole spojenih konektora je mjerenje njihovog istosmjernog otpora.
Kriterij za idealan kontaktni spoj je jednakost njegovog otpora otporu ekvivalentnog dijela cijele žice. Uvijeni konektor smatra se prikladnim za upotrebu ako njegov otpor nije veći od 1,2 puta veći od ekvivalentnog presjeka cijele žice. Kada je konektor stegnut, njegov otpor naglo pada, ali s povećanjem pritiska stabilizira se i lagano mijenja.
Otpor konektora je vrlo osjetljiv na stanje kontaktne površine žica koje se pritisnu. Pojava aluminijevih oksida na kontaktnim površinama dovodi do naglog povećanja kontaktnog otpora konektora i povećanog stvaranja topline.
Manje promjene u kontaktnom otporu kontaktnog spoja tijekom procesa njihovog stiskanja, kao i povezano nisko stvaranje topline u kontaktnom spoju, ukazuju na nedovoljnu učinkovitost u otkrivanju nedostataka na njima odmah nakon ugradnje pomoću infracrvene opreme. Tijekom rada prešanih kontaktnih spojeva, prisutnost nedostataka u njima pridonijet će intenzivnijem stvaranju oksidnih filmova i povećati kontaktni otpor, što može dovesti do pojave lokalnog zagrijavanja. Stoga možemo pretpostaviti da IR pregled novih presovanih kontaktnih spojeva ne dopušta prepoznavanje nedostataka presovanja i treba ga provesti za konektore koji su radili određeno vrijeme (1 godinu ili više).
Glavne karakteristike prešanih spojnica su stupanj prešanosti i mehanička čvrstoća. S povećanjem mehanička čvrstoća priključka, njegov kontaktni otpor se smanjuje. Najveća mehanička čvrstoća konektora odgovara minimalnom električnom kontaktnom otporu.

Kontaktni spojevi izvedeni vijcima najčešće imaju nedostatke zbog nedostatka podložaka na spoju bakrene jezgre s ravnim priključkom od bakra ili aluminijske legure, odsutnosti disk opruga, izravnog spajanja aluminijskog vrha na bakrene priključke opreme u prostorijama s agresivnom ili vlažnom okolinom, kao rezultat nedovoljnog zatezanja vijaka itd.
Vijčani kontaktni spojevi aluminijskih sabirnica za velike struje (3000 A i više) nisu dovoljno stabilni u radu. Ako kontaktni priključci za struje do 1500 A zahtijevaju pritezanje vijaka jednom u 1 - 2 godine, onda slični spojevi za struje od 3000 A i više zahtijevaju godišnji remont uz obavezno čišćenje kontaktnih površina. Potreba za takvom operacijom je zbog činjenice da se u visokoamperskim sabirnicama (sabirnice elektrana, itd.) Izrađenih od aluminija, proces stvaranja oksidnih filmova na površini kontaktnih spojeva događa intenzivnije.
Proces stvaranja oksidnih filmova na površini vijčanih kontaktnih spojeva olakšavaju različiti temperaturni koeficijenti linearnog širenja čeličnih vijaka i aluminijskih sabirnica. Stoga, kada struja kratkog spoja prolazi kroz sabirnicu, kada radi s opterećenjem izmjenične struje, u njoj dolazi do deformacije (zbijanja) kontaktne površine aluminijske sabirnice na velikoj udaljenosti kao posljedica utjecaja vibracija. U tom slučaju slabi sila koja zateže dvije kontaktne površine sabirnice, sloj maziva između njih isparava, itd.
Zbog stvaranja oksidnih filmova, kontaktna površina kontakata, tj. smanjuje se broj i veličina kontaktnih pločica (broj točaka) kroz koje prolazi struja, a istovremeno raste gustoća struje koja može doseći tisuće ampera po kvadratnom centimetru, zbog čega se zagrijavanje tih točaka povećava. uvelike.
Temperatura posljednje točke doseže temperaturu taljenja kontaktnog materijala, a između kontaktnih površina nastaje kapljica tekućeg metala. Temperatura pada, koja raste, doseže ključanje, prostor oko kontaktnog spoja je ioniziran i postoji opasnost od višefaznog kratkog spoja u rasklopnom uređaju. Pod utjecajem magnetskih sila, luk se može kretati duž sabirnica rasklopnog uređaja sa svim posljedicama.
Radno iskustvo pokazuje da, uz višeamperske sabirnice, kontaktne veze s jednim vijkom također nemaju dovoljnu pouzdanost. Potonji, u skladu s GOST 21242-75, dopušteni su za uporabu pri nazivnoj struji do 1000 A, ali se oštećuju već pri strujama od 400 - 630 A. Povećanje pouzdanosti kontaktnih veza s jednim vijkom zahtijeva uzimanje broja tehničkih mjera za stabilizaciju njihovog električnog otpora.
Proces razvoja kvara u vijčanom kontaktnom spoju u pravilu traje dosta dugo i ovisi o nizu čimbenika: struja opterećenja, način rada (stabilno opterećenje ili promjenjivo), izloženost kemijskim reagensima, opterećenja vjetrom, sile zatezanja vijaka, stabilizacija kontaktnog pritiska itd.
Prijelazni otpor vijčanog kontaktnog spoja ovisi o trajanju strujnog opterećenja. Kontaktni otpor kontaktnih spojeva postupno raste do određene točke, nakon čega dolazi do oštrog pogoršanja kontaktne površine kontaktnog spoja s intenzivnim stvaranjem topline, što ukazuje na hitno stanje kontaktnog spoja.
Slične rezultate dobili su stručnjaci iz Inframetrixa (SAD) tijekom toplinskih ispitivanja vijčanih kontaktnih spojeva. Porast temperature zagrijavanja tijekom ispitivanja bio je postupan tijekom cijele godine, a zatim je nastupilo razdoblje naglog povećanja oslobađanja topline.

Kvarovi kontaktnih veza napravljenih uvijanjem javljaju se uglavnom zbog nedostataka u montaži. Nepotpuno uvrtanje žica u ovalnim konektorima (manje od 4,5 okretaja) dovodi do izvlačenja žice iz konektora i pucanja. Neočišćene žice stvaraju veliki kontaktni otpor, što rezultira pregrijavanjem žice u konektoru s mogućim pregorjevanjem. Ponovljeni su slučajevi izvlačenja kabela za zaštitu od munje AZhS-70/39, upletenog s manjim brojem zavoja, iz ovalnog konektora marke SOAS-95-3. zrakoplovne kompanije 220 kV.

Riža. Fotografija mjesta na kojem je daljinski odstojnik pričvršćen s prekidom vodiča kao rezultat vibracijskih učinaka (a) i dijagram toka struja opterećenja u dvožilnoj fazi vanjskog rasklopnog uređaja ili nadzemnog voda kada su vodiči su slomljeni na mjestu gdje su pričvršćeni razmaknici (b)

Odstojnici.

Nezadovoljavajuća izvedba nekih izvedba odstojnika, izloženost vibracijskim silama i drugi čimbenici mogu dovesti do habanja žičanih vodiča ili njihovog loma (slika 34). U tom će slučaju kroz razmaknicu teći struja čija će vrijednost biti određena prirodom i stupnjem razvoja kvara.

Analiza rezultata termovizijskog pregleda kontaktnih spojeva

Zavareni kontaktni priključci.

Tijekom termovizijskog ispitivanja kontaktnih spojeva, ocjenu njihovog stanja prema “Opsegu i standardima ispitivanja električne opreme” moguće je provesti koeficijentom defektnosti ili vrijednošću prekomjerne temperature. Eksperimenti koje je proveo Yuzhtechenergo otkrili su nedovoljnu učinkovitost metode toplinske slike za otkrivanje greške u zavarenom kontaktnom spoju na ranoj fazi razvoj, osobito pri nadzoru kontaktnih veza žica nadzemnih vodova iz helikoptera. Za zavarene kontaktne spojeve poželjno je procijeniti njihovo stanje prema vrijednosti prekomjerne temperature.

Prešani kontaktni spojevi.

Svojedobno su vrijednosti koeficijenata defektnosti korištene kao kriteriji za ocjenu stanja prešanih kontaktnih spojeva na vanjskim rasklopnim postrojenjima i nadzemnim vodovima, tj. omjer izmjerenog otpora ili pada napona na konektoru prema otporu identičnog dijela cijele žice.
Pojavom CT uređaja stanje prešanih kontaktnih spojeva može se ocijeniti vrijednošću prekomjerne temperature ili koeficijentom defektnosti.
Postavlja se pitanje o stupnju učinkovitosti svake od ovih metoda za ocjenu stanja prešanih kontaktnih spojeva. Kako bi riješio ovaj problem, Mosenergo je proveo test opterećenja na dijelu žice ASU-400 s ispravnim i neispravnim konektorima.
Prethodno su određeni koeficijenti kvara za istosmjernu struju (Kx - 9) i pad napona (K2 = 5). Rezultati testova opterećenja (tablica 1) pokazali su da je za presovane konektore najpoželjnija metoda za ocjenu kontaktnih spojeva temeljena na vrijednosti prekomjerne temperature.

Tako pri struji od (0,3 - 0,4)/nom prekomjerna temperatura iznosi 7-16 °C, što vrlo pouzdano bilježi ICT uređaj.
Rezultati pokusa dobro se slažu s preporukama “Opsega i standarda ispitivanja električne opreme”. Pri ocjeni stanja prešanih kontaktnih spojeva na temelju vrijednosti koeficijenata neispravnosti, potrebno je imati na umu da u početnoj fazi proizvodnje (tijekom ugradnje) kontaktni priključci imaju koeficijent neispravnosti od 0,8 - 0,9.

Kvar spojenog kontakta nastaje postupno i uvelike ovisi o usklađenosti s tehnologijom stiskanja i pritisku koji se razvija tijekom tog procesa. Optimalnim stanjem smatra se ono u kojem odgovara najveći stupanj kompresije minimalna vrijednost kontaktni otpor kontaktnog spoja.

Vijčani kontaktni spojevi.

U domaćoj i stranoj praksi najraširenija je ocjena stanja vijčanog kontaktnog spoja na temelju vrijednosti nadtemperature.
Proces razvoja defekta u vijčanom kontaktnom spoju proučavao je Inframetrix (SAD) na postojećem spoju pri struji opterećenja od 200 A. Eksperiment je pokazao da proces razvoja defekta u odsutnosti vanjskih klimatskih, vibracijskih i drugih čimbenika i opterećenje stabilno tijekom vremena može trajati jako dugo.
Na temelju rezultata ispitivanja, tvrtka je predložila sljedeće granične vrijednosti prekomjerne temperature na nazivna struja:
A)< 10 °С - нормальная периодичность тепловизионного контроля;
b) 10 - 20 °C - česta termovizijska kontrola;
c) 20 - 40 °C - termovizijska kontrola svaki mjesec;
d) > 40 °C - hitno grijanje.
Sustav koji je predložila tvrtka za ocjenu stanja vijčanih kontaktnih spojeva na temelju temperature zagrijavanja, u načelu se ne razlikuje od onog koji je reguliran "Opsegom i standardima ispitivanja električne opreme".


Riža. 2. Ovisnost prekomjerne temperature vijčanog kontaktnog konektora o struji opterećenja:
1 - sa smanjenjem kontaktne površine kontaktnih površina za 40%; 2 - isto, 80%

Učinak temperature zagrijavanja vijčanih kontaktnih spojeva na stupanj razvoja defekta proučavao je Yuzhtekhenergo. U tu svrhu provedena su ispitivanja opterećenja na vijčanim kontaktnim spojevima simulacijom smanjenja od 40 i 80% u području kontakta kontaktnih površina (slika 35). Potvrđena je mogućnost otkrivanja takvih nedostataka tijekom termovizijske kontrole i pokazano je da se kvarovi u ranoj fazi razvoja mogu jasno detektirati pri strujama opterećenja (0,3 - 0,4)/nom.
Ciklička dugotrajna ispitivanja vijčanih kontaktnih spojeva pokazuju da je stabilnost njihove kontaktne prijelazne otpornosti uvelike određena dizajnom pričvrsnih dijelova (prisutnost opružnih podložaka itd.). Prilikom provođenja termovizijskog nadzora, identificiranje kontaktnih spojeva s povećanim zagrijavanjem zahtijeva poduzimanje određenih stabilizacijskih mjera, na primjer, isključivanje ili privremeno smanjenje opterećenja. U potonjem slučaju, struja /dopušteno dopušteno za dati neispravan kontaktni spoj može se odrediti iz relacije

Bilješka. Podaci navedeni u tablici vrijede ako za određene vrste opreme nisu uspostavljeni drugi standardi.
gdje je /opterećenje, ΔTmeas - porast struje i temperature izmjerenog kontaktnog priključka; ΔTnorm - višak temperature kontaktne veze, reguliran "Opsegom i standardima ispitivanja električne opreme", ovisno o vrsti premaza kontaktnih površina i okolini u kojoj se nalaze.
Ocjenjivanje toplinskog stanja električne opreme i dijelova pod naponom, ovisno o njihovim radnim uvjetima i konstrukciji, može se provesti: normiranim temperaturama zagrijavanja (povišenja temperature), nadtemperaturom, koeficijentom defektnosti, dinamikom promjene temperature tijekom vremena, s promjenama opterećenja, uspoređujući izmjerene vrijednosti temperature unutar faza i između faza s vrijednostima temperature u poznatim dobrim područjima.
Granične vrijednosti temperature grijanja za /nom i njegov višak dane su u tablici. 16.

Za kontakte i vijčane kontaktne spojeve, standardi navedeni u tablici. 16 treba koristiti pri strujama opterećenja (0,6 - 1,0)/nom nakon odgovarajućeg ponovnog izračuna. Preračunavanje prekoračenja izmjerene vrijednosti temperature na normaliziranu vrijednost provodi se prema relaciji

gdje je ΔTnom - porast temperature na /nom; ΔTrab - isto, kod g
rob-
Termovizijsko praćenje električne opreme i dijelova pod naponom pri strujama opterećenja od 0,3/nom i nižim ne pomaže u prepoznavanju kvarova u ranoj fazi njihova razvoja.
Za kontakte i vijčane kontaktne spojeve pri strujama opterećenja (0,3 - 0,6)/nom, njihovo stanje se procjenjuje na temelju prekomjerne temperature. Vrijednost temperature preračunata na 0,5/nom se koristi kao standard.
Za ponovni izračun koristi se omjer

gdje je ΔT0,5 prekomjerna temperatura pri struji opterećenja od 0,5/nom.
Pri ocjeni stanja kontakata i vijčanih kontaktnih spojeva na temelju prekomjerne temperature pri struji opterećenja od 0,5/nom, razlikuju se sljedeća područja prema stupnju neispravnosti:

1. nadtemperatura 5-10 °C. Početni stupanj kvara, koji treba pratiti i poduzeti korektivne mjere tijekom planiranih popravaka;
2. nadtemperatura 10 - 30 °C. Razvijen defekt. Treba poduzeti mjere za uklanjanje kvara sljedeći put kada se električna oprema isključi iz upotrebe;
3. višak temperature više od 30 °C. Hitni kvar. Zahtijeva trenutnu eliminaciju.

Preporuča se procijeniti stanje zavarenih i spojenih kontaktnih spojeva na temelju prekomjerne temperature ili koeficijenta defektnosti.
Pri ocjeni toplinskog stanja dijelova pod naponom razlikuju se sljedeći stupnjevi neispravnosti na temelju zadanih vrijednosti koeficijenta neispravnosti:
Ne više od 1,2.................................................. ..... ... Početni stupanj kvara, naprijed

4.11. Prilikom montaže priključaka potrebno je poravnati rupe na konstrukcijskim dijelovima i osigurati dijelove od pomicanja montažnim čepovima (najmanje dva), a pakete čvrsto pričvrstiti vijcima. U spojevima s dvije rupe, montažni čep se postavlja u jednu od njih.

4.12. U sastavljenom paketu vijci promjera navedenog u projektu moraju proći kroz 100% rupa. Dopušteno je očistiti 20% rupa bušilicom čiji je promjer jednak promjeru rupe navedenom na crtežima. Istodobno, u spojevima s vijcima koji rade na smicanje i spojnim elementima za gnječenje dopušteno je crnilo (neusklađenost rupa u susjednim dijelovima sastavljenog paketa) do 1 mm - u 50% rupa, do 1,5 mm - u 10% rupa.

U slučaju nepoštivanja ovog zahtjeva, uz dopuštenje organizacije - nositelja projekta, rupe treba izbušiti do najbližeg većeg promjera uz ugradnju vijka odgovarajućeg promjera.

U spojevima gdje vijci rade na zatezanje, kao iu spojevima gdje su vijci konstrukcijski ugrađeni, crnilo ne smije biti veće od razlike promjera rupe i vijka.

4.13. Zabranjeno je koristiti vijke i matice koji nemaju oznaku proizvođača i oznake klase čvrstoće.

4.14. Ispod matica vijaka ne smiju se postavljati više od dvije okrugle podloške (GOST 11371-78).

Dopušteno je ugraditi jednu istu podlošku ispod glave vijka.

Ako je potrebno, treba postaviti kose podloške (GOST 10906-78).

Navoji vijaka ne smiju ulaziti dublje u rupu od polovice debljine krajnjeg vanjskog elementa paketa na strani matice.

4.15. Rješenja za sprječavanje samoodvrtanja matica - ugradnja opružne podloške (GOST 6402-70) ili sigurnosne matice - moraju biti navedena u radnim crtežima.

Upotreba opružnih podložaka nije dopuštena za ovalne rupe, kada je razlika između promjera rupe i vijka veća od 3 mm, kao i kada se postavljaju zajedno s okruglom podloškom (GOST 11371-78).

Zabranjeno je zaključavanje matica udaranjem čekićem po navojima vijka ili njihovim zavarivanjem na osovinu vijka.

4.16. Matice i sigurnosne matice treba potpuno zategnuti od sredine spoja do njegovih rubova.

4.17. Glave i matice vijaka, uključujući temeljne vijke, nakon zatezanja moraju biti u čvrstom kontaktu (bez razmaka) s ravninama podložaka ili konstrukcijskih elemenata, a osovina vijka strši iz matice za najmanje 3 mm.

4.18. Nepropusnost sastavljenog paketa treba provjeriti sondom debljine 0,3 mm, koja unutar područja ograničenog podloškom ne smije proći između sklopljenih dijelova u dubini većoj od 20 mm.

4.19. Kvalitetu zatezanja trajnih vijaka treba provjeriti udarcem čekićem težine 0,4 kg, pri čemu se vijci ne smiju pomicati.

Priključci za montažu s vijcima visoke čvrstoće s kontrolom napetosti1

4.20. Radnici koji su prošli posebnu obuku, potvrđenu odgovarajućom svjedodžbom, mogu se dopustiti za izradu vijčanih spojeva kontroliranih zatezanjem.

4.21. Kod spojeva otpornih na smicanje, dodirne površine dijelova moraju biti obrađene na način predviđen projektom.

Uljna onečišćenja moraju se najprije ukloniti s površina koje jesu i nisu podložne obradi čeličnom četkom.

Stanje površina nakon obrade i prije montaže treba pratiti i bilježiti u dnevnik (vidi obvezni Dodatak 5).

Prije montaže priključaka, tretirane površine moraju se zaštititi od prljavštine, ulja, boje i stvaranja leda. Ako ovaj zahtjev nije ispunjen ili montaža spoja započne više od 3 dana nakon pripreme površina, njihovu obradu treba ponoviti.

4.22. Razlika u površinama (deplanacija) spojenih dijelova veća od 0,5 do 3 mm mora se ukloniti mehaničkom obradom formiranjem glatke kosine s nagibom ne većim od 1:10.

Ako je razlika veća od 3 mm, potrebno je ugraditi brtve potrebne debljine, obrađene na isti način kao i spojni dijelovi. Upotreba brtvila podliježe dogovoru s organizacijom koja je izradila projekt.

4.23. Rupe u dijelovima moraju biti poravnate tijekom montaže i osigurane od pomicanja čepovima. Broj čepova određuje se proračunom utjecaja instalacijskih opterećenja, ali mora biti najmanje 10% kada je broj rupa 20 i više, a najmanje dva kada je rupa manje.

U sastavljenom paketu, fiksiranom čepovima, dopušteno je crnilo (neusklađenost rupa), što ne ometa slobodnu ugradnju vijaka bez izobličenja. Mjerilo promjera 0,5 mm većeg od nominalnog promjera vijka mora stati u 100% rupa u svakom spoju.

Rupe čvrsto stegnutih vreća dopušteno je čistiti svrdlom čiji je promjer jednak nazivnom promjeru rupe, s tim da crnilo ne prelazi razliku između nazivnih promjera rupe i vijka.

Zabranjena je uporaba vode, emulzija i ulja pri čišćenju rupa.

4.24. Zabranjena je uporaba vijaka koji na glavi nemaju tvorničku oznaku vlačne čvrstoće, oznaku proizvođača, simbol toplinskog broja i na vijcima. klimatska verzija HL (prema GOST 15150-69) - također slova "HL".

4.25. Vijci, matice i podloške moraju se pripremiti prije ugradnje.

4.26. Zatezanje vijka određeno projektom treba osigurati zatezanjem matice ili rotiranjem glave vijka na izračunati moment pritezanja, ili okretanjem matice pod određenim kutom ili na drugi način koji jamči postizanje navedene sile zatezanja.

Redoslijed zatezanja trebao bi spriječiti stvaranje curenja u vrećama koje se stežu.

4.27. Moment ključevi za zatezanje i kontrolu zatezanja vijaka visoke čvrstoće moraju se kalibrirati najmanje jednom po smjeni u nedostatku mehanička oštećenja, kao i nakon svake zamjene upravljački uređaj ili popravak ključa.

4.28. Projektirani zakretni moment M, potreban za zatezanje vijka, treba odrediti formulom

M = KRd, Hm (kgf×m), (1)

Gdje DO- prosječna vrijednost koeficijenta zakretnog momenta utvrđena za svaku seriju vijaka u potvrdi proizvođača ili određena na mjestu ugradnje pomoću kontrolnih uređaja;

R- projektirana napetost vijaka navedena u radnim crtežima, N (kgf);

d- nazivni promjer vijka, m.

4.29. Napetost vijaka prema kutu rotacije matice treba izvršiti sljedećim redoslijedom:

ručno zategnite sve vijke u spoju do kvara pomoću montažnog ključa s duljinom ručke od 0,3 m;

zakrenite matice vijaka pod kutom od 180 ± 30°.

Ova metoda je primjenjiva za vijke promjera 24 mm s debljinom paketa do 140 mm i brojem dijelova u paketu do 7.

4.30. Jedna podloška u skladu s GOST 22355-77 mora biti ugrađena ispod glave vijka visoke čvrstoće i matice visoke čvrstoće. Dopušteno je, ako razlika između promjera rupe i vijka nije veća od 4 mm, ugraditi samo jednu podlošku ispod elementa (matica ili glava vijka), čija rotacija osigurava napetost vijka.

4.31. Matice koje su zategnute na projektirani moment ili zakrenute pod određenim kutom ne smiju se učvršćivati ​​ničim dodatnim.

4.32. Nakon zatezanja svih vijaka u spoju, viši montažer (predradnik) je dužan staviti oznaku (broj ili znak koji joj je pripisan) na za to predviđeno mjesto.

4.33. Napetost vijka treba kontrolirati:

kada je broj vijaka u spoju do 4 - svi vijci, od 5 do 9 - najmanje tri vijka, 10 i više - 10% vijaka, ali ne manje od tri u svakom spoju.

Stvarni zakretni moment ne smije biti manji od izračunatog, određenog formulom (1), i ne smije ga premašiti za više od 20%. Dopušteno je odstupanje kuta zakretanja matice unutar  30°.

Ako se otkrije da barem jedan vijak ne udovoljava ovim zahtjevima, dvostruki broj vijaka podliježe pregledu. Ako se tijekom ponovnog pregleda jedan vijak otkrije s nižom vrijednošću zakretnog momenta ili s manjim kutom zakretanja matice, moraju se provjeriti svi vijci kako bi se moment zatezanja ili kut zakretanja svake matice doveo na traženu vrijednost.

Mjera debljine 0,3 mm ne smije stati u razmake između spojnih dijelova.

4.34. Nakon provjere zategnutosti i prihvaćanja spoja, sve vanjske površine spojeva, uključujući glave vijaka, matice i dijelove navoja vijaka koji strše iz njih moraju se očistiti, premazati temeljnim premazom, obojiti, a pukotine na mjestima gdje postoji razlika u debljini a praznine u spojevima moraju se zalijepiti.

4.35. Svi radovi na zatezanju i kontroli zatezanja trebaju biti zabilježeni u dnevniku zatezanja kontroliranih vijaka.

4.36. Vijci u prirubničkim spojevima moraju biti zategnuti na sile navedene u radnim crtežima okretanjem matice do izračunatog momenta zatezanja. 100% vijaka podliježe kontroli napetosti.

Stvarni zakretni moment ne smije biti manji od izračunatog, određenog formulom (1), i ne smije ga premašiti za više od 10%.

Razmak između dodirnih ravnina prirubnica na mjestima vijaka nije dopušten. Mjerač debljine 0,1 mm ne smije prodrijeti u područje radijusa od 40 mm od osi vijka.

Vrste vijaka. Metalni se obično spajaju vijcima, rjeđe armiranobetonske konstrukcije. Za povezivanje metalne konstrukcije Koriste se sljedeći tipovi vijaka: normalni, grubi, visoke preciznosti i visoke čvrstoće s pripadajućim maticama i podloškama.

Grubi precizni vijci su utisnuti od okruglog ugljičnog čelika promjera ne većeg od 20 mm. Postavljaju se u rupe s razmakom od 2-3 mm. Takvi vijci imaju povećanu deformabilnost i ne ponašaju se dobro u spojevima s više vijaka, stoga njihova uporaba u spojevima s izmjeničnim silama nije dopuštena. Grubi precizni vijci koriste se, u pravilu, u jedinicama gdje jedan element leži na drugom, s prijenosom kroz potporni stol, kao iu spojevima gdje ne rade ili rade samo na napetost.

Vijci visoke preciznosti obrađuju se tokarenjem tokarilica s tolerancijom od + 0,1 mm. Takvi vijci izrađuju se s promjerom od 10-48 mm i duljinom do 300 mm.

Vijci visoke čvrstoće (inače poznati kao frikcijski vijci) dizajnirani su za prijenos sila koje djeluju na vezu putem trenja. Takvi su vijci izrađeni od čelika visoke čvrstoće i toplinski obrađeni gotov oblik. Vijci se postavljaju u rupe 2-3 mm veće od promjera vijka, ali se matice zatežu kalibracijskim ključem. Takve veze su jednostavne, ali prilično pouzdane i koriste se u kritičnim strukturama.

Promjeri za vijke visoke preciznosti dodijeljeni su jednaki nominalnim promjerima vijaka. Rupe za takve vijke imaju samo pozitivna odstupanja, što osigurava ugradnju vijka bez poteškoća. Za razliku od normalnih i grubih preciznih vijaka radni dio Osovina vijka visoke preciznosti nema navoj, što osigurava prilično potpuno popunjavanje rupe i Dobar posao za rezanje Kako bi se vijci visoke čvrstoće razlikovali od ostalih, na njihove glave se stavljaju uzdignute oznake.

Sastavljanje veza. Montaža vijčanih spojeva uključuje sljedeće radnje: pripremu spojnih površina, poravnavanje rupa za vijke, prethodno pritezanje spojnih dijelova koji se spajaju, bušenje rupa (ako je potrebno) na projektiranu veličinu, ugradnju vijaka i završnu montažu.

Priprema spojnih površina uključuje čišćenje spojnih elemenata od hrđe, prljavštine, ulja i prašine. Osim toga, oni ispravljaju nepravilnosti, udubljenja i zavoje, a također uklanjaju neravnine na rubovima dijelova i rupa turpijom ili dlijetom. Ove operacije se izvode posebno pažljivo kod spajanja dijelova s ​​vijcima visoke čvrstoće, gdje je čvrsti spoj svih spojenih elemenata jedan od glavnih uvjeta za pouzdan rad vijčane veze.

Površine koje se spajaju čiste se strojem za pjeskarenje suhim kvarcnim ili metalnim pijeskom; prženje plinski plamenici, čelične četke, kemijska obrada.

Pjeskarenje je učinkovitije od drugih metoda, jer osigurava visok koeficijent trenja za spojene površine, ali je ova metoda najintenzivnija.

Najčešće korištena metoda obrade vatre je korištenje univerzalnih plamenika koji rade oboje prirodni gas, i na smjesi kisik-acetilen, te stvoriti temperaturu od 1600-1800 °C, što osigurava sagorijevanje masnih mrlja i ljuštenje kamenca i hrđe.

Jedan od načina čišćenja vijaka, matica i podložaka je da ih uronite u spremnik kipuće vode, a zatim u posudu napunjenu bezolovnim benzinom s 10-15% mineralnog ulja. Nakon što benzin ispari, na površini hardvera ostaje tanki kontinuirani film maziva.

Točno poravnanje rupa dijelova za montažu postiže se pomoću prolaznih igala, koje su šipka s cilindričnim dijelovima. Promjer igala trebao bi biti 0,2-0,5 mm manji od promjera rupe.

Za fiksiranje relativnog položaja montiranih elemenata i sprječavanje njihovog pomicanja 1/10 ukupni broj Rupe se pune čepovima promjera jednakog promjeru rupa. Duljina čepova mora biti veća od ukupne debljine elemenata koji se spajaju. Nakon ugradnje čepova, trnovi se izbace. Paketi spojenih elemenata pričvršćuju se stalnim ili privremenim vijcima koji se postavljaju kroz svaku treću rupu, a najmanje na svakih 500 mm.

Rupe se buše ručnim pneumatskim i električnim strojevima.

Pneumatski strojevi mogu biti ravni, koji se koriste za rad na mjestima gdje nema ograničenja u veličini, i kutni, prilagođeni za rad u skučenim prostorima. Pneumatske instalacije koriste se za bušenje rupa promjera do 20 mm.

Električni strojevi rade na mreži od 220 V AC. na otvorenom Takvi se strojevi koriste zajedno sa zaštitnim sklopnim uređajem, au zatvorenim suhim prostorijama su uzemljeni, instalater radi električni alati noseći rukavice i stojeći na gumenoj podlozi. Najsigurniji strojevi su oni s dvostrukom izolacijom; mogu se koristiti bez dodatnih zaštitnih mjera i pri radu na otvorenom.

Nakon bušenja rupa bez montažnih vijaka, vijci se odvrću i na njihovo mjesto postavljaju trajni vijci.

Matice svih vijaka (trajnih i privremenih) pritežu se ručnim ključevima (običnim ili čegrtaljkom). U ovom slučaju, jedan radnik drži glavu vijka od rotacije, a drugi zateže maticu. Na vijcima normalne i visoke preciznosti postavljaju se podloške - jedna ispod glave vijka i ne više od dvije ispod matice. Kada postoji veliki broj vijaka u jednom spoju, koriste se električni udarni ključevi. Vijci se postavljaju od sredine spoja do rubova. Na strani matice mora postojati najmanje jedan navoj s punim profilom. Kvaliteta zatezanja provjerava se lupanjem vijaka čekićem težine 0,3-0,4 kg. U tom slučaju, vijci se ne bi trebali pomicati ili tresti.

Matice su zaštićene od samoodvrtanja protumaticama ili opružnim podloškama. Međutim, pod dinamičkim i vibracijskim opterećenjima ove mjere nisu dovoljne, stoga tijekom rada treba sustavno pratiti stanje instalacijskih spojeva i zategnuti matice na olabavljenim vijcima.

Spojevi s vijcima visoke čvrstoće su otporni na smicanje i s nosivim vijcima. U spojevima otpornim na smicanje, vijci nisu izravno uključeni u prijenos sila: sve sile koje se primjenjuju na spojne elemente percipiraju se samo zbog sila trenja koje nastaju između ravnina smicanja. U vezi s nosivim vijcima, uz sile trenja između posmičnih ravnina, u prijenosu sila sudjeluju i sami vijci, što omogućuje povećanje nosivost jednog vijka je 1,5-2 puta u usporedbi s vijkom u spojevima otpornim na smicanje.

Površine elemenata koji se spajaju u tim se slučajevima tretiraju kao kod uobičajenih vijčanih spojeva. Prije ugradnje vijaka, podložaka i matica uklonite mast za zaštitu. Da bi se to učinilo, oni se u rešetkastoj posudi uranjaju u kipuću vodu, a zatim u posudu s mješavinom 15% mineralnog ulja i 85% bezolovnog benzina.

Na montaža, montaža metalnih konstrukcija Posebna pažnja obratite pozornost na napetost elemenata koji se spajaju. Postoji nekoliko načina za određivanje napetosti vijka. Na Gradilište Metoda se često koristi za neizravnu procjenu sila zatezanja kroz zakretni moment koji se mora primijeniti na maticu.

Zakretni moment M određuje se iz izraza: M = KR·a, gdje je P - sila zatezanja vijka, N; d - nazivni promjer vijka, mm; K je koeficijent zakretnog momenta vijka.

Napetost vijaka kontrolira se selektivno: kada je broj vijaka u spoju do 5 - svi vijci, kada je 6-20 - najmanje 5 vijaka i kada više- najmanje 25% vijaka u spoju. Ako se tijekom pregleda otkrije da barem jedan vijak ne zadovoljava utvrđenim zahtjevima, zatim provjerite sve vijke. Glave provjerenih vijaka su obojene, a svi spojevi su zalijepljeni duž konture.

6.2.16.1 Zatezanje vijčanih spojeva nodalnih obloga aluminijskih kupolastih krovova nadzire se pri demontaži kartica za upravljanje gredama i potpornim krunama (tablica 6.4, redak 12 i 27 i tablica 6.5, redak 20). Dodatno se provjerava zatezanje vijčanih spojeva u oblogama četiriju čvorova prema dijagramu prikazanom na slici 6.18.

Slika 6.18 – Dijagram mjesta za demontažu kapica glavčina (pogled odozgo na kupolasti krov)

6.2.16.2 Prije provjere zategnutosti potrebno je demontirati zaštitne kapice i izvršiti vizualni pregled vijčanog spoja. Površina vijaka, matica i podložnih pločica ne smije imati pukotine, kamenac, hrđu, neravnine, udubljenja i ureze na navojima. Vijci moraju imati oznaku koja označava vlačnu čvrstoću, simbol toplinski broj, pričvršćena je oznaka proizvođača, oznaka vijaka klimatske izvedbe HL (prema GOST 15150) mora sadržavati oznaku "HL".

6.2.16.3 Nepropusnost vijčanih spojeva provjerava se mjerenjem momenta pritezanja moment ključem i mjeračem. Broj kontroliranih vijčanih spojeva u jedinici mora biti najmanje:

Ako je broj vijaka u spoju do četiri – svi vijci;

Od pet do devet - najmanje tri vijka;

Od 10 ili više - 10% vijaka, ali ne manje od tri u svakom spoju.

Ako se otkrije jedan vijčani spoj s nestandardnim zatezanjem
(podklauzula 6.2.16.6), dvostruki broj vijčanih spojeva podliježe kontroli. Ako se tijekom ponovne inspekcije otkrije jedan vijak s neuobičajenim zatezanjem, potrebno je provjeriti sve vijke u svim pregledanim jedinicama, dovodeći moment zatezanja svakog na traženu vrijednost.

6.2.16.4 Provesti kontrolu zatezanja navojne veze s kontroliranim momentom zatezanja visokočvrstih vijaka gornjih čvornih obloga, koriste se momentni ključevi skalnog i graničnog tipa i sonde koji zadovoljavaju zahtjeve dane u tablici 6.10.

Tablica 6.10 – Zahtjevi za sredstva za nadzor vijčanih spojeva

Momentni ključevi za praćenje zatezanja vijaka visoke čvrstoće moraju se kalibrirati najmanje jednom u smjeni bez mehaničkih oštećenja, kao i nakon svake zamjene kontrolnog mjernog instrumenta ili popravka ključa, u skladu sa SNiP 3.03.01. -87 (članak 4.27).

6.2.16.5 Prije pregleda vijčane veze potrebno je ugraditi moment ključ zakretni moment naveden u projektnoj dokumentaciji, nakon čijeg postizanja će se dogoditi klik. U nedostatku podataka utvrđenih u projektnoj dokumentaciji, zakretni moment M, Nm, određuje se formulom:

M = K∙P∙d, (6.11)

gdje je K prosječna vrijednost koeficijenta zakretnog momenta utvrđena za svaku seriju vijaka u potvrdi proizvođača ili određena na mjestu ugradnje pomoću kontrolnih mjernih instrumenata. Za vijke prema GOST R 52644 K = 0,18;

P – proračunska napetost vijka navedena u radnim crtežima, N (kgf). U nedostatku projektnih podataka, izračunata napetost vijka određuje se prema SNiP 2.03.06-85, 8.10 pomoću formule:

R = Rbh×Abn, (6.12)

gdje je R bh izračunata vlačna čvrstoća vijka visoke čvrstoće, određena formulom:

R bh = 0,7∙R punđa, (6.13)

gdje je R bun minimalna vlačna čvrstoća vijka, uzeta prema
SNiP II-23-81* (tablica 6.1) i dano u tablici 6.12.

A bn - površina poprečnog presjeka vijka, prihvaćena u skladu s GOST 9150, GOST 8724 i
GOST 24705, usvojen od vrijednosti navedenih u SNiP II-23-81* (vidi tablicu 6.2) i prikazan je u tablici 6.11.

Tablica 6.11 – Vrijednost minimalne vlačne čvrstoće vijka

Tablica 6.12 – Površine presjeka vijaka

6.2.16.6 Kriterij za usklađenost sa zatezanjem vijčane veze je odsutnost rotacije matice ili vijka.

6.2.16.7 Zategnite gornju podstavu u čvor i aluminijski profil, na spojevima, treba provjeriti sondom debljine 0,3 mm, koja ne smije prolaziti između sastavljenih dijelova do dubine veće od 20 mm prema (SNiP 3.03.01-87). Dijagram za provjeru spoja gornje montažne obloge i aluminijskog profila sa sondom prikazan je na slici 6.19.

1 – spoj gornje čvorne obloge i aluminijskog profila

Slika 6.19 – Shema za provjeru pipom (ovo mjesto je označeno brojem 1) na spoju gornje montažne obloge i aluminijskog profila