Količina prehlađenja za različite metale. Dopunjavanje goriva i pothlađivanje goriva Ostale metode dopunjavanja rashladnih sistema

Podsjetimo da VRF sistemi (Variable Refrigerant Flow - sistemi sa varijabilni protok rashladno sredstvo), danas su klasa klimatizacijskih sistema koja se najdinamičnije razvija. Globalni rast prodaje sistema VRF klase raste godišnje za 20-25%, istiskujući konkurentske opcije klimatizacije sa tržišta. Šta uzrokuje ovaj rast?

Prvo, zahvaljujući širokim mogućnostima sistema varijabilnog protoka rashladnog sredstva: veliki izbor vanjske jedinice - od mini-VRF do velikih kombinatornih sistema. Veliki izbor unutrašnjih jedinica. Dužina cjevovoda je do 1000 m (slika 1).

Drugo, zbog visoke energetske efikasnosti sistema. Inverterski pogon kompresora, odsustvo međuizmjenjivača topline (za razliku od vodenih sistema), individualna potrošnja rashladnog sredstva - sve to osigurava minimalnu potrošnju energije.

Treće, modularnost dizajna igra pozitivnu ulogu. Od pojedinačnih modula dobijaju se potrebne performanse sistema, što je nesumnjivo veoma zgodno i povećava ukupnu pouzdanost u celini.

Zbog toga danas VRF sistemi zauzimaju najmanje 40% globalnog tržišta sistema centralna klima i taj udio raste svake godine.

Sistem za pothlađivanje rashladnog sredstva

Koji maksimalna dužina freonski cjevovodi Možda split sistem klima uređaja? Za sisteme za domaćinstvo sa kapacitetom hlađenja do 7 kW, to je 30 m. Za poluindustrijsku opremu ova brojka može doseći 75 m (inverter vanjska jedinica). Za split sisteme datu vrijednost maksimalno, ali za sisteme klase VRF maksimalna dužina cjevovoda (ekvivalentna) može biti mnogo veća - do 190 m (ukupno - do 1000 m).

Očigledno, VRF sistemi se fundamentalno razlikuju od split sistema u smislu freonskog kola, i to im omogućava da rade na dugim dužinama cevovoda. Ova razlika leži u prisutnosti posebnog uređaja u vanjskoj jedinici, koji se naziva subcooler ili subcooler rashladnog sredstva (slika 2).

Prije nego što razmotrimo radne karakteristike VRF sistema, obratimo pažnju na dijagram freonskog kruga split sistema i shvatimo šta se događa s rashladnim sredstvom s velikim dužinama freonskih cjevovoda.

Rashladni ciklus split sistema

Na sl. Slika 3 prikazuje klasični ciklus freona u krugu klima uređaja u osi “pritisak-entalpija”. Štoviše, ovo je ciklus za sve split sisteme koji koriste freon R410a, odnosno tip ovog dijagrama ne ovisi o performansama klima uređaja ili marke.

Krenimo od tačke D, sa početnim parametrima pri kojima (temperatura 75 °C, pritisak 27,2 bara) freon ulazi u kondenzator vanjske jedinice. Freon je trenutno pregrijani plin, koji se prvo hladi do temperature zasićenja (oko 45°C), zatim počinje kondenzirati i u tački A potpuno prelazi iz plina u tekućinu. Zatim se tečnost prehlađena do tačke A (temperatura 40 °C). Smatra se da je optimalna vrijednost hipotermije 5 °C.

Nakon izmjenjivača topline vanjske jedinice, rashladno sredstvo ulazi u uređaj za prigušivanje u vanjskoj jedinici - termostatski ventil ili kapilarnu cijev, a njegovi parametri se mijenjaju u tačku B (temperatura 5 °C, pritisak 9,3 bara). Imajte na umu da se tačka B nalazi u zoni mešavine tečnosti i gasa (slika 3). Posljedično, nakon prigušivanja, upravo mješavina tekućine i plina ulazi u cjevovod za tekućinu. Što je veća vrijednost freonskog pothlađivanja u kondenzatoru, veći je udio tečnog freona koji ulazi u unutrašnju jedinicu, to je veća efikasnost klima uređaja.

Na sl. 3 označeno pratećim procesima: B-C - proces ključanja freona u unutrašnjoj jedinici sa konstantnom temperaturom od oko 5°C; S-S - pregrijavanje freona do +10 °C; C -L - proces usisavanja rashladnog sredstva u kompresor (gubici pritiska nastaju u gasovodu i elementima freonskog kola od izmenjivača toplote unutrašnje jedinice do kompresora); L-M - proces kompresije gasovitog freona u kompresoru sa porastom pritiska i temperature; M-D je proces pumpanja plinovitog rashladnog sredstva iz kompresora u kondenzator.

Gubici pritiska u sistemu zavise od brzine freona V i hidrauličkih karakteristika mreže:

Što će se dogoditi s klima uređajem kada se hidraulične karakteristike mreže povećaju (zbog povećane dužine ili velika količina lokalni otpor)? Povećani gubici tlaka u plinovodu dovest će do pada tlaka na ulazu kompresora. Kompresor će početi da hvata rashladno sredstvo nižeg pritiska, a samim tim i manje gustine. Potrošnja rashladnog sredstva će pasti. Na izlazu kompresor će proizvoditi manji pritisak i, shodno tome, temperatura kondenzacije će pasti. Niža temperatura kondenzacije će dovesti do niže temperature isparavanja i smrzavanja gasovoda.

Ako se u cevovodu za tečnost javljaju povećani gubici pritiska, onda je proces još interesantniji: pošto smo otkrili da je freon u cevovodu za tečnost u zasićenom stanju, tačnije u obliku mešavine mehurića tečnosti i gasa, onda svi gubici tlaka dovest će do malog ključanja rashladnog sredstva i povećanja udjela plina.

Potonje će dovesti do naglog povećanja volumena mješavine pare i plina i povećanja brzine kretanja kroz cjevovod tekućine. Povećana brzina kretanja će opet uzrokovati dodatni gubitak pritiska, proces će postati „lavinistički“.

Na sl. Na slici 4 prikazan je uslovni grafikon specifičnih gubitaka pritiska u zavisnosti od brzine kretanja rashladnog sredstva u cevovodu.

Ako je, na primjer, gubitak tlaka s dužinom cjevovoda od 15 m 400 Pa, onda kada se dužina cjevovoda udvostruči (do 30 m), gubici se povećavaju ne dvaput (do 800 Pa), već sedam puta - naviše. do 2800 Pa.

Stoga je jednostavno povećanje dužine cjevovoda za dva puta u odnosu na standardne dužine za split sistem sa On-Off kompresorom pogubno. Potrošnja rashladnog sredstva će pasti nekoliko puta, kompresor će se pregrijati i vrlo brzo otkazati.

Rashladni ciklus VRF sistema sa freonskim pothlađivačem

Na sl. Slika 5 šematski prikazuje princip rada pothlađivača rashladnog sredstva. Na sl. Slika 6 prikazuje isti ciklus hlađenja na dijagramu pritisak-entalpija. Pogledajmo izbliza šta se dešava sa rashladnim sredstvom kada sistem promenljivog protoka rashladnog sredstva radi.

1-2: Tečno rashladno sredstvo nakon kondenzatora u tački 1 dijeli se na dva toka. Većina prolazi kroz protutočni izmjenjivač topline. Hladi glavni deo rashladnog sredstva na +15...+25 °C (u zavisnosti od njegove efikasnosti), koji zatim ulazi u cevovod za tečnost (tačka 2).

1-5: Drugi dio protoka tekućeg rashladnog sredstva iz tačke 1 prolazi kroz ekspanzioni ventil, njegova temperatura pada na +5 °C (tačka 5) i ulazi u isti protustrujni izmjenjivač topline. U potonjem, ključa i hladi glavni dio rashladnog sredstva. Nakon ključanja, plinoviti freon odmah ulazi u usis kompresora (tačka 7).

2-3: Na izlazu vanjske jedinice (tačka 2), tekući rashladni fluid prolazi kroz cjevovode do unutrašnje jedinice. U ovom slučaju, izmjena toplote sa okruženje praktično se ne dešava, ali se deo pritiska izgubi (tačka 3). Kod nekih proizvođača prigušivanje se vrši djelimično u vanjskoj jedinici VRF sistema, tako da je pritisak u tački 2 manji nego na našem grafikonu.

3-4: Gubitak pritiska rashladnog sredstva u elektronskom regulacionom ventilu (ERV), koji se nalazi ispred svake unutrašnje jedinice.

4-6: Isparavanje rashladnog sredstva u unutrašnjoj jedinici.

6-7: Gubitak pritiska rashladnog sredstva kada se vrati u vanjsku jedinicu kroz plinovod.

7-8: Kompresija gasovitog rashladnog sredstva u kompresoru.

8-1: Hlađenje rashladnog sredstva u izmjenjivaču topline vanjske jedinice i njegova kondenzacija.

Pogledajmo detaljnije deonicu od tačke 1 do tačke 5. U VRF sistemima bez pothlađivača rashladnog sredstva, proces od tačke 1 odmah ide do tačke 5 (duž plave linije na slici 6). Specifična vrijednost učinka rashladnog sredstva (isporučuje se u unutrašnje jedinice) proporcionalna je dužini linije 5-6. U sistemima u kojima je prisutan pothlađivač, neto kapacitet rashladnog sredstva je proporcionalan liniji 4-6. Upoređujući dužine vodova 5-6 i 4-6, rad freonskog pothlađivača postaje jasan. Efikasnost hlađenja cirkulirajućeg rashladnog sredstva povećava se za najmanje 25%. Ali to ne znači da su performanse cijelog sistema porasle za 25%. Činjenica je da dio rashladnog sredstva nije stigao do unutrašnjih jedinica, već je odmah otišao na usisni kompresor (linija 1-5-6).

Tu leži ravnoteža: sa količinom za koju su povećane performanse freona koji se isporučuju unutrašnjim jedinicama, performanse sistema u celini su smanjene za isti iznos.

Dakle, koja je svrha korištenja pothlađivača rashladnog sredstva ako to ne povećava ukupne performanse VRF sistema? Da bismo odgovorili na ovo pitanje, vratimo se na Sl. 1. Svrha upotrebe pothlađivača je smanjenje gubitaka duž dugih ruta sistema varijabilnog protoka rashladnog sredstva.

Činjenica je da su sve karakteristike VRF sistema date sa standardnom dužinom cevovoda od 7,5 m, odnosno uporedite VRF sisteme različitih proizvođača prema kataloškim podacima nije u potpunosti tačna, jer će stvarne dužine cjevovoda biti mnogo duže - u pravilu od 40 do 150 m što se dužina cjevovoda više razlikuje od standardne više gubitka pritisak u sistemu, rashladno sredstvo više ključa u cevovodima za tečnost. Gubici performansi vanjske jedinice po dužini prikazani su na posebnim grafikonima u servisnim priručnicima (Sl. 7). Prema ovim grafikonima potrebno je uporediti radnu efikasnost sistema u prisustvu pothlađivača rashladnog sredstva i u njegovom odsustvu. Gubitak performansi VRF sistema bez pothlađivača na dugim rutama je do 30%.

zaključci

1. Pothlađivač rashladnog sredstva je najvažniji element za rad VRF sistema. Njegove funkcije su, prvo, povećati energetski kapacitet rashladnog sredstva koje se isporučuje unutrašnjim jedinicama, i drugo, smanjiti gubitke tlaka u sistemu duž dugih ruta.

2. Ne isporučuju svi proizvođači VRF sistema za svoje sisteme pothlađivač rashladnog sredstva. OEM brendovi posebno često isključuju pothlađivač kako bi smanjili cijenu dizajna.

Rice. 1.21. Sema dendrit

Dakle, mehanizam kristalizacije metalnih talina pri visokim brzinama hlađenja je fundamentalno drugačiji po tome što se u malim količinama taline postiže visok stepen superhlađenja. Posljedica toga je razvoj volumetrijske kristalizacije, koja u čistim metalima može biti homogena. Centri kristalizacije čija je veličina veća od kritične, sposobni su za dalji rast.

Za metale i legure, najtipičniji oblik rasta je dendritski, koji je prvi opisao još 1868. godine D.K. Chernov. Na sl. 1.21 prikazuje skicu D.K. Černov, objašnjavajući strukturu dendrita. Tipično, dendrit se sastoji od debla (ose prvog reda), od kojih postoje grane - osi drugog i sljedećih redova. Dendritski rast se dešava u određenim kristalografskim pravcima sa granama u pravilnim intervalima. U strukturama sa rešetkama od kocki usmjerenih na lice i tijelo, dendritične rast je u toku u tri međusobno okomita pravca. Eksperimentalno je utvrđeno da se dendritski rast opaža samo u prehlađenoj talini. Brzina rasta je određena stepenom prehlađenja. Problem teorijskog određivanja brzine rasta kao funkcije stepena prehlađenja još nije dobio argumentovano rješenje. Na osnovu eksperimentalnih podataka, vjeruje se da se ova ovisnost može približno posmatrati u obliku V ~ (D T) 2.

Mnogi istraživači vjeruju da se pri određenom kritičnom stupnju superhlađenja uočava lavinsko povećanje broja kristalizacijskih centara sposobnih za daljnji rast. Nukleacija sve više i više novih kristala može prekinuti rast dendrita.

Rice. 1.22. Transformacija struktura

Prema najnovijim stranim podacima, s povećanjem stepena prehlađenja i temperaturnog gradijenta prije fronte kristalizacije, uočava se transformacija strukture legure koja se brzo stvrdnjava iz dendritske u ravnoosno, mikrokristalno, nanokristalno, a zatim u amorfno stanje. (Sl. 1.22).

1.11.5. Amorfizacija topljenja

Na sl. Slika 1.23 ilustruje idealizovani TTT dijagram (vreme-temperatura-transakcija), objašnjavajući karakteristike skrućivanja taline legiranih metala u zavisnosti od brzine hlađenja.

Rice. 1.23. TTT dijagram: 1 – umjerena brzina hlađenja:

2 – veoma visoka brzina hlađenja;

3 – srednja brzina hlađenja

Vertikalna os predstavlja temperaturu, a horizontalna os predstavlja vrijeme. Iznad određene temperature topljenja - T P tečna faza (rastop) je stabilna. Ispod ove temperature, tečnost postaje prehlađena i postaje nestabilna, jer se javlja mogućnost nukleacije i rasta kristalizacionih centara. Međutim, naglim hlađenjem, kretanje atoma u jako prehlađenoj tekućini može prestati, a na temperaturi ispod T3 nastat će amorfna čvrsta faza. Za mnoge legure, temperatura na kojoj počinje amorfizacija - TZ leži u rasponu od 400 do 500 ºC. Većina tradicionalnih ingota i odlivaka polako se hladi prema krivulji 1 na Sl. 1.23. Prilikom hlađenja pojavljuju se i rastu kristalizacijski centri koji formiraju kristalnu strukturu legure u čvrstom stanju. Pri vrlo velikoj brzini hlađenja (kriva 2), formira se amorfna čvrsta faza. Međubrzina hlađenja (kriva 3) je također od interesa. U ovom slučaju moguća je mješovita verzija očvršćavanja uz prisustvo i kristalnih i amorfnih struktura. Ova opcija se javlja u slučaju kada proces kristalizacije koji je započeo nema vremena da se završi tokom hlađenja do temperature TZ. 1.24.

Rice. 1.24. Shema formiranja malih amorfnih čestica

Na lijevoj strani na ovoj slici nalazi se velika kap taline koja sadrži 7 kristalizacijskih centara sposobnih za naknadni rast. U sredini je ista kap podijeljena na 4 dijela, od kojih jedan ne sadrži centre kristalizacije. Ova čestica će se stvrdnuti u amorfni oblik. Desno na slici, originalna čestica je podijeljena na 16 dijelova, od kojih će 9 postati amorfno. Na sl. 1.25. prikazana je stvarna zavisnost broja amorfnih čestica visokolegirane legure nikla od veličine čestica i intenziteta hlađenja u gasovitoj sredini (argon, helijum).

Rice. 1.25. Zavisnost broja amorfnih čestica legure nikla o

veličina čestica i intenzitet hlađenja u gasovitoj sredini

Prelazak taline metala u amorfno ili kako ga još nazivaju staklasto stanje je složen proces i zavisi od mnogih faktora. U principu, sve tvari se mogu dobiti u amorfnom stanju, ali čisti metali zahtijevaju tako visoke brzine hlađenja koje još ne mogu osigurati moderni tehnička sredstva. Istovremeno, visokolegirane legure, uključujući eutektičke legure metala sa metaloidima (B, C, Si, P) skrućuju se u amorfnom stanju pri nižim brzinama hlađenja. U tabeli Tabela 1.9 prikazuje kritične brzine hlađenja tokom amorfizacije rastopljenog nikla i nekih legura.

Tabela 1.9

Nedovoljno punjenje i prekomjerno punjenje sistema rashladnim sredstvom

Statistike pokazuju da je glavni razlog nenormalnog rada klima uređaja i kvara kompresora nepravilno punjenje rashladnog kruga rashladnim sredstvom. Nedostatak rashladnog sredstva u krugu može biti posljedica slučajnog curenja. Istovremeno, prepunjavanje je, po pravilu, posljedica pogrešnih postupaka osoblja uzrokovanih njihovim nedovoljnim kvalifikacijama. Za sisteme koji koriste ventil za termičku ekspanziju (TEV) kao uređaj za prigušivanje, najbolji pokazatelj normalnog punjenja rashladnog sredstva je pothlađivanje. Slaba hipotermija ukazuje na to da je punjenje nedovoljno; Punjenje se može smatrati normalnim kada se temperatura pothlađenja tečnosti na izlazu kondenzatora održava unutar 10-12 stepeni Celzijusa sa temperaturom vazduha na ulazu u isparivač blizu nominalnih radnih uslova.

Temperatura prehlađenja Tp definirana je kao razlika:
Tp = Tk – Tf
Tk – temperatura kondenzacije, očitana sa HP manometra.
Tf – temperatura freona (cijevi) na izlazu iz kondenzatora.

1. Nedostatak rashladnog sredstva. Simptomi

Nedostatak freona će se osjetiti u svakom elementu strujnog kola, ali se ovaj nedostatak posebno osjeća u isparivaču, kondenzatoru i tekućini. Kao rezultat nedovoljne tekućine, isparivač je slabo napunjen freonom, a kapacitet hlađenja je nizak. Budući da u isparivaču nema dovoljno tekućine, količina pare koja se tamo proizvodi značajno opada. Budući da zapreminska snaga kompresora premašuje količinu pare koja dolazi iz isparivača, tlak u njemu nenormalno opada. Pad tlaka isparavanja dovodi do smanjenja temperature isparavanja. Temperatura isparavanja može pasti ispod nule, što rezultira smrzavanjem ulazne cijevi i isparivača, a pregrijavanje pare će biti vrlo značajno.

Temperatura pregrijavanja T pregrijavanja je definirana kao razlika:
T pregrijavanje = T f.i. - Sranje.
T f.i. - temperatura freona (cijev) na izlazu iz isparivača.
T usis. - temperatura usisavanja, očitana sa LP manometra.
Normalno pregrijavanje je 4-7 stepeni Celzijusa.

Uz značajan nedostatak freona, pregrijavanje može doseći 12-14 o C i, shodno tome, temperatura na ulazu kompresora će se također povećati. I od hlađenja elektromotora hermetički kompresori se izvodi pomoću usisanih para, tada će se u tom slučaju kompresor nenormalno pregrijati i može pokvariti. Zbog povećanja temperature pare u usisnom vodu, povećava se i temperatura pare u potisnom vodu. Budući da će doći do nedostatka rashladnog sredstva u krugu, također će biti nedovoljno rashladnog sredstva u zoni pothlađivanja.

Nizak kapacitet hlađenja
Nizak pritisak isparavanja
Visoka pregrijanost
Nedovoljna hipotermija (manje od 10 stepeni Celzijusa)

Treba napomenuti da se u instalacijama s kapilarnim cijevima kao uređajem za prigušivanje, pothlađivanje ne može smatrati odlučujućim indikatorom za procjenu ispravne količine punjenja rashladnog sredstva.

2. Prepuna. Simptomi

U sistemima sa ekspanzionim ventilom kao uređajem za prigušivanje, tečnost ne može ući u isparivač, pa se višak rashladnog sredstva skladišti u kondenzatoru. Nenormalno visok nivo tečnosti u kondenzatoru smanjuje površinu razmene toplote, pogoršava se hlađenje gasa koji ulazi u kondenzator, što dovodi do povećanja temperature zasićenih para i povećanja pritiska kondenzacije. S druge strane, tekućina na dnu kondenzatora ostaje u kontaktu sa vanjskim zrakom mnogo duže, a to dovodi do povećanja zone pothlađivanja. Pošto je pritisak kondenzacije povećan i tečnost koja izlazi iz kondenzatora je savršeno ohlađena, pothlađivanje izmereno na izlazu kondenzatora će biti visoko. Zbog povećanog pritiska kondenzacije dolazi do smanjenja masenog protoka kroz kompresor i pada rashladnog kapaciteta. Kao rezultat toga, pritisak isparavanja će se također povećati. Zbog činjenice da prekomjerno punjenje dovodi do smanjenja protoka mase pare, hlađenja elektromotor kompresor će se pokvariti. Štoviše, zbog povećanog tlaka kondenzacije povećava se struja elektromotora kompresora. Pogoršanje hlađenja i povećanje potrošnje struje dovodi do pregrijavanja elektromotora i, u konačnici, kvara kompresora.

Kapacitet hlađenja je opao
Pritisak isparavanja je povećan
Pritisak kondenzacije je povećan
Pojačana hipotermija (više od 7 o C)

U sistemima koji koriste kapilarne cijevi kao uređaj za prigušivanje, višak rashladnog sredstva može ući u kompresor, uzrokujući vodeni udar i eventualni kvar kompresora.

Pod pothlađivanjem kondenzata podrazumijevamo smanjenje temperature kondenzata u odnosu na temperaturu zasićene pare koja ulazi u kondenzator. Gore je napomenuto da je količina prehlađenja kondenzata određena temperaturnom razlikom t n -t To .

Pothlađivanje kondenzata dovodi do primjetnog smanjenja efikasnosti instalacije, jer se pothlađivanjem kondenzata povećava količina topline koja se prenosi u kondenzatoru na rashladnu vodu. Povećanje pothlađivanja kondenzata za 1°C uzrokuje prekomjernu potrošnju goriva u instalacijama bez regenerativnog zagrijavanja napojne vode za 0,5%. Uz regenerativno zagrijavanje napojne vode, višak potrošnje goriva u instalaciji je nešto manji. IN moderne instalacije u prisustvu kondenzatora regenerativnog tipa, pothlađivanje kondenzata u normalnim radnim uslovima kondenzatorska jedinica ne prelazi 0,5-1°C. Pothlađivanje kondenzata je uzrokovano sljedećim razlozima:

a) kršenje gustine vazduha vakuumskog sistema i povećano usisavanje vazduha;

b) visoki nivo kondenzat u kondenzatoru;

c) prekomjeran protok rashladne vode kroz kondenzator;

d) konstrukcijske nedostatke kondenzatora.

Povećanje sadržaja vazduha u parnom vazduhu

smjese dovodi do povećanja parcijalnog tlaka zraka i, shodno tome, do smanjenja parcijalnog tlaka vodene pare u odnosu na ukupan tlak smjese. Kao rezultat toga, temperatura zasićene vodene pare, a samim tim i temperatura kondenzata, bit će niža nego što je bila prije povećanja sadržaja zraka. Dakle, jedna od važnih mjera za smanjenje pothlađivanja kondenzata je osiguranje dobre gustine zraka vakuumskog sistema turbinskog agregata.

Sa značajnim povećanjem nivoa kondenzata u kondenzatoru može doći do pojave da donji redovi rashladnih cevi budu isprani kondenzatom, usled čega će kondenzat biti prehlađen. Stoga je potrebno osigurati da nivo kondenzata uvijek bude ispod donjeg reda rashladnih cijevi. Najbolji lijek sprečavanje neprihvatljivog povećanja nivoa kondenzata je uređaj automatska regulacija to u kondenzatoru.

Prekomjeran protok vode kroz kondenzator, posebno pri niskim temperaturama, dovest će do povećanja vakuuma u kondenzatoru zbog smanjenja parcijalnog tlaka vodene pare. Zbog toga se protok rashladne vode kroz kondenzator mora prilagoditi ovisno o tome opterećenje parom na kondenzatoru i na temperaturi rashladne vode. Pravilnim podešavanjem protoka rashladne vode u kondenzatoru, održat će se ekonomski vakuum i pothlađivanje kondenzata neće premašiti minimalnu vrijednost za dati kondenzator.

Do prehlađenja kondenzata može doći zbog nedostataka u dizajnu kondenzatora. U nekim izvedbama kondenzatora, kao rezultat bliskog rasporeda rashladnih cijevi i njihove neuspješne distribucije duž cijevnih listova, stvara se velika otpornost na paru, koja u nekim slučajevima dostiže 15-18 mm Hg. Art. Visoka otpornost na paru kondenzatora dovodi do značajnog smanjenja pritiska iznad nivoa kondenzata. Do smanjenja tlaka smjese iznad razine kondenzata dolazi zbog smanjenja parcijalnog tlaka vodene pare. Dakle, temperatura kondenzata je znatno niža od temperature zasićene pare koja ulazi u kondenzator. U takvim slučajevima, kako bi se smanjilo prehlađenje kondenzata, potrebno je izvršiti strukturne modifikacije, odnosno ukloniti neke od rashladnih cijevi kako bi se u cijevni snop ugradili hodnici i smanjio parootpornost kondenzatora.

Treba imati na umu da uklanjanje dijela rashladnih cijevi i rezultirajuće smanjenje rashladne površine kondenzatora dovodi do povećanja specifičnog opterećenja kondenzatora. Međutim, povećanje specifičnog opterećenja parom je obično sasvim prihvatljivo jer stariji dizajni kondenzatora imaju relativno nisko specifično opterećenje parom.

Pregledali smo glavne probleme rada opreme kondenzacijske jedinice parna turbina. Iz navedenog proizilazi da glavnu pažnju pri radu kondenzacijske jedinice treba posvetiti održavanju ekonomskog vakuuma u kondenzatoru i osiguravanju minimalnog pothlađivanja kondenzata. Ova dva parametra značajno utiču na efikasnost turbinske jedinice. U tu svrhu potrebno je održavati dobru gustinu vazduha vakuumskog sistema turbinskog agregata, obezbediti normalan rad uređaja za uklanjanje vazduha, cirkulacionih i kondenzatnih pumpi, održavati čiste cevi kondenzatora, pratiti gustinu vode u kondenzatoru i sprečiti povećanje usisavanja sirova voda, osigurati normalan rad rashladnih uređaja. Instrumentacija, automatski regulatori, signalni i upravljački uređaji dostupni u instalaciji omogućavaju osoblju za održavanje da prati stanje opreme i režim rada instalacije i održava takve režime rada koji osiguravaju visoko ekonomičan i pouzdan rad instalacije.

Klima uređaj

Punjenje klima uređaja freonom može se obaviti na nekoliko načina, svaki od njih ima svoje prednosti, nedostatke i točnost.

Izbor metode punjenja klima uređaja zavisi od nivoa profesionalnosti tehničara, zahtevane preciznosti i alata koji se koristi.

Također je potrebno zapamtiti da se ne mogu puniti sva rashladna sredstva, već samo jednokomponentna (R22) ili uvjetno izotropna (R410a).

Višekomponentni freoni sastoje se od mješavine plinova s različitim fizička svojstva, koji pri curenju neravnomjerno isparavaju, a čak i kod malog curenja mijenja im se sastav, pa se sistemi koji koriste takva rashladna sredstva moraju potpuno napuniti.

Dopunjavanje klima uređaja freonom po težini

Svaki klima uređaj se u fabrici puni određenom količinom rashladnog sredstva, čija je masa naznačena u dokumentaciji za klima uređaj (također naznačena na natpisnoj pločici), koja takođe sadrži podatke o količini freona koji se mora dodatno dodati za svaki metar puta freona (obično 5-15 grama)

Prilikom dopunjavanja gorivom ovom metodom potrebno je potpuno isprazniti rashladni krug od preostalog freona (u cilindar ili ga ispustiti u atmosferu, to nimalo ne šteti okolišu - o tome pročitajte u članku o utjecaju freona na klimu) i evakuirajte ga. Zatim napunite sistem određenom količinom rashladnog sredstva pomoću vage ili pomoću cilindra za punjenje.

Prednosti ove metode su visoka preciznost i prilično jednostavan proces punjenja klima uređaja. Nedostaci uključuju potrebu za evakuacijom freona i evakuacijom kruga, a cilindar za punjenje također ima ograničenu zapreminu od 2 ili 4 kilograma i velike dimenzije, što mu omogućava da se koristi uglavnom u stacionarnim uvjetima.

Dopunjavanje klime freonom za pothlađivanje

Temperatura pothlađivanja je razlika između temperature kondenzacije freona određene iz tabele ili skale manometra (određeno očitanim pritiskom sa manometra spojenog na vod visokog pritiska direktno na vagi ili sa stola) i temperaturu na izlazu iz kondenzatora. Temperatura prehlađenja obično bi trebala biti u rasponu od 10-12 0 C ( tačna vrijednost proizvođači navode)

Vrijednost hipotermije ispod ovih vrijednosti ukazuje na nedostatak freona - nema vremena da se dovoljno ohladi. U tom slučaju se mora napuniti gorivom

Ako je pothlađivanje iznad navedenog raspona, tada postoji višak freona u sistemu i on se mora ispuštati dok ne dostigne optimalne vrednosti hipotermija.

Punjenje ovom metodom može se vršiti pomoću posebnih instrumenata koji odmah određuju količinu pothlađivanja i pritiska kondenzacije, ili se može obaviti pomoću posebnih instrumenata - manometrijskog razvodnika i termometra.

Prednosti ove metode uključuju dovoljnu tačnost punjenja. Ali zbog tačnosti ovu metodu je pod utjecajem kontaminacije izmjenjivača topline, stoga je prije dopunjavanja goriva ovom metodom potrebno očistiti (isprati) kondenzator vanjske jedinice.

Dopunjavanje klima uređaja rashladnim sredstvom zbog pregrijavanja

Pregrijavanje je razlika između temperature isparavanja rashladnog sredstva određene tlakom zasićenja u rashladnom krugu i temperature nakon isparivača. Praktično se određuje mjerenjem pritiska na usisnom ventilu klima uređaja i temperature usisne cijevi na udaljenosti od 15-20 cm od kompresora.

Pregrijavanje je obično unutar 5-7 0 C (tačnu vrijednost navodi proizvođač)

Smanjenje pregrijavanja ukazuje na višak freona - mora se isprazniti.

Pothlađivanje iznad normalnog ukazuje na nedostatak rashladnog sredstva, sistem se mora puniti dok se ne dostigne potrebna vrijednost pregrijavanja.

Ova metoda je prilično precizna i može se značajno pojednostaviti ako se koriste posebni uređaji.

Druge metode za punjenje rashladnih sistema

Ako sistem ima prozor za pregled, tada prisustvo mjehurića može ukazivati na nedostatak freona. U tom slučaju, punite rashladni krug sve dok protok mjehurića ne nestane, to se mora učiniti u porcijama, nakon svake porcije pričekajte da se tlak stabilizira i odsustvo mjehurića.

Također možete puniti pritiskom, postižući temperature kondenzacije i isparavanja koje je odredio proizvođač. Točnost ove metode ovisi o čistoći kondenzatora i isparivača.