O minimalnoj debljini nosivih zidova od opeke. Proračun cigle za stabilnost Kako odrediti nosivost zida od opeke

Da biste izvršili proračun stabilnosti zida, prvo morate razumjeti njihovu klasifikaciju (vidi SNiP II -22-81 "Kamene i ojačane zidane konstrukcije", kao i vodič za SNiP) i razumjeti koje su vrste zidova:

1. nosivi zidovi- to su zidovi na kojima se naslanjaju podne ploče, krovne konstrukcije i sl. Debljina ovih zidova mora biti najmanje 250 mm (za zidanje). Ovo su najodgovorniji zidovi u kući. Moraju računati na snagu i stabilnost.

2. Samonosivi zidovi - to su zidovi na kojima se ništa ne oslanja, ali na njih utiče opterećenje svih podova iznad. U stvari, u trospratnoj kući, na primjer, takav zid bi bio visok tri kata; opterećenje na njega samo od vlastite težine zida je značajno, ali pitanje stabilnosti takvog zida je također vrlo važno - što je zid veći, to je veći rizik od njegove deformacije.

3. Zidovi zavjese- to su vanjski zidovi koji se oslanjaju na plafon (ili na drugi strukturni elementi) a opterećenje na njih pada s visine poda samo od vlastite težine zida. Visina ne nosećih zidova ne smije biti više od 6 metara, inače idu u kategoriju samonosivih.

4. Pregrade su unutrašnji zidovi visine manje od 6 metara, koji preuzimaju samo opterećenje od sopstvene težine.

Hajde da se pozabavimo pitanjem stabilnosti zida.

Prvo pitanje koje se postavlja kod "neupućene" osobe: pa, kuda može otići zid? Nađimo odgovor analogijom. Uzmite knjigu s tvrdim povezom i stavite je na rub. Što je veći format knjige, to će biti manje stabilan; s druge strane, što je knjiga deblja, to će bolje stajati na ivici. Ista je situacija i sa zidovima. Stabilnost zida zavisi od visine i debljine.

Sada uzmimo najgoru opciju: tanak prijenosnik velikog formata i stavimo ga na ivicu - ne samo da će izgubiti stabilnost, već će se i saviti. Dakle, zid će, ako se ne ispune uslovi za odnos debljine i visine, početi savijati iz ravnine, a na kraju će pucati i srušiti se.

Šta je potrebno da se izbjegne ova pojava? Potrebno je proučiti p.p. 6.16...6.20 SNiP II -22-81.

Razmotrite pitanja određivanja stabilnosti zidova koristeći primjere.

Primjer 1 S obzirom na pregradu od gaziranog betona M25 na malter M4 visine 3,5 m, debljine 200 mm, širine 6 m, nije spojena sa plafonom. U pregradi se nalazi otvor za vrata 1x2,1 m. Potrebno je utvrditi stabilnost pregrade.

Iz tabele 26 (tačka 2) određujemo zidanu grupu - III. Iz tabela s 28 nalazimo? = 14. Jer pregrada nije fiksirana u gornjem dijelu, potrebno je smanjiti vrijednost β za 30% (prema paragrafu 6.20), tj. β = 9,8.

k 1 \u003d 1,8 - za particiju, ne nosivost sa svojom debljinom od 10 cm, a k 1 = 1,2 - za pregradu debljine 25 cm. Interpolacijom nalazimo za našu pregradu debljine 20 cm k 1 = 1,4;

k 3 \u003d 0,9 - za pregrade s otvorima;

pa k = k 1 k 3 = 1,4 * 0,9 = 1,26.

Konačno β = 1,26 * 9,8 = 12,3.

Nađimo omjer visine pregrade i debljine: H / h = 3,5/0,2 = 17,5 > 12,3 - uslov nije ispunjen, ne može se napraviti pregrada takve debljine sa datom geometrijom.

Kako se ovaj problem može riješiti? Pokušajmo povećati ocjenu otopine na M10, tada će grupa zidanja postati II, odnosno β = 17, a uzimajući u obzir koeficijente β = 1,26 * 17 * 70% = 15< 17,5 - этого оказалось недостаточно. Увеличим марку газобетона до М50, тогда группа кладки станет I , соответственно β = 20, а с учетом коэффициентов β = 1,26*20*70% = 17.6 >17.5 - uslov je ispunjen. Također je bilo moguće, bez povećanja klase porobetona, položiti konstrukcijsku armaturu u pregradu u skladu sa tačkom 6.19. Tada se β povećava za 20% i stabilnost zida je osigurana.

Primjer 2 Dat je vanjski nenoseći zid od laganog zida od opeke M50 na malteru klase M25. Visina zida je 3 m, debljina 0,38 m, dužina zida 6 m. Zid sa dva prozora je dimenzija 1,2x1,2 m. Potrebno je utvrditi stabilnost zida.

Iz tabele 26 (stavka 7) određujemo zidanu grupu - I. Iz tabele 28 nalazimo β = 22. zid nije fiksiran u gornjem dijelu, potrebno je smanjiti vrijednost β za 30% (prema paragrafu 6.20), tj. β = 15,4.

Koeficijente k nalazimo iz tabele 29:

k 1 \u003d 1,2 - za zid koji ne nosi opterećenje debljine 38 cm;

k 2 = √A n /A b = √1,37 / 2,28 = 0,78 - za zid sa otvorima, gde je A b = 0,38 * 6 = 2,28 m 2 - površina horizontalnog preseka zida, uzimajući u obzir prozori, I n = 0,38 * (6-1,2 * 2) = 1,37 m 2;

pa k = k 1 k 2 = 1,2 * 0,78 = 0,94.

Konačno β = 0,94 * 15,4 = 14,5.

Nađimo omjer visine pregrade i debljine: H / h = 3 / 0,38 = 7,89< 14,5 - условие выполняется.

Takođe je potrebno provjeriti stanje navedeno u stavu 6.19:

H + L = 3 + 6 = 9 m< 3kβh = 3*0,94*14,5*0,38 = 15.5 м - условие выполняется, устойчивость стены обеспечена.

Pažnja! Radi lakšeg odgovaranja na vaša pitanja, kreirana je nova rubrika "BESPLATNE KONSULTACIJE".

class="eliadunit">

Komentari

« 3 4 5 6 7 8

0 #212 Aleksej 21.02.2018 07:08

Citiram Irinu:

armaturni profili neće zamijeniti

Citiram Irinu:

o temelju: šupljine su dopuštene u tijelu betona, ali ne odozdo, kako se ne bi smanjila površina oslonca, koja je odgovorna za nosivost. Odnosno, ispod bi trebao biti tanak sloj armiranog betona.
A kakav temelj - traka ili ploča? Koja tla?

Zemljište još nije poznato, najvjerovatnije će biti čisto polje svih vrsta ilovače, prvo sam mislio da je ploča, ali će izaći malo nisko, hoću više, a moram i gornju plodnu ukloniti sloja, pa sam sklon rebrastim ili čak kutijastim podlogama. Ne treba mi puno nosivosti tla - kuća je još uvijek odlučena na 1. katu, a beton od ekspandirane gline nije jako težak, smrzavanje nije više od 20 cm (iako prema starim sovjetskim standardima 80).

Mislim da treba ukloniti gornji sloj od 20-30 cm, postaviti geotekstil, pokriti riječnim pijeskom i izravnati sa zbijanjem. Zatim lagani pripremni estrih - za izravnavanje (čini se da čak ni ne armiraju u njega, iako nisam siguran), na vrhu hidroizolacije sa prajmerom
i onda već postoji dilema - čak i ako vežete okvire za armaturu širine 150-200 mm x 400-600 mm visine i položite ih u koracima od metar, onda još uvijek trebate formirati praznine između ovih okvira i idealno bi bilo da te šupljine budu na vrhu armatura (da i sa malom razmakom od preparata, ali u isto vrijeme će ih također trebati ojačati odozgo tankim slojem ispod košuljice od 60-100 mm) - mislim da bi PPS ploče trebale biti monolitne kao šupljine - teoretski to će biti moguće popuniti vibracijom u jednoj vožnji.

One. kao da je po izgledu ploča 400-600mm sa snažnim ojačanjem na svakih 1000-1200mm volumetrijska struktura je ujednačena i lagana na drugim mestima, dok će unutar oko 50-70% zapremine biti pene (na neopterećenim mestima) - tj. po utrošku betona i armature - sasvim je uporedivo sa pločom od 200mm, ali + gomila relativno jeftine pjene i više posla.

Kad bismo nekako mogli zamijeniti pjenastu plastiku jednostavnom zemljom/pijeskom, bilo bi još bolje, ali onda bi umjesto lake pripreme bilo pametnije uraditi nešto ozbiljnije sa armiranjem i skidanjem armature u grede - generalno, nedostaje mi kako teorija tako i praktično iskustvo.

0 #214 Irina 22.02.2018 16:21

Citat:

izvini, uglavnom samo pišu to u laganom betonu (ekspandiranom betonu) loša konekcija sa okovom - kako se nositi s tim? kako sam shvatio, što je beton jači i što je veća površina armature, to će spoj biti bolji, tj. potreban vam je beton od ekspandirane gline s dodatkom pijeska (a ne samo ekspandirane gline i cementa) i tanke armature, ali češće

Vanjski nosivi zidovi trebaju, u najmanju ruku, biti projektovani za čvrstoću, stabilnost, lokalno urušavanje i otpornost na prijenos topline. Saznati koliko debeo treba da bude zid od cigle , morate to izračunati. U ovom članku ćemo razmotriti proračun nosivosti cigle, au sljedećim člancima - ostatak proračuna. Kako ne biste propustili objavljivanje novog članka, pretplatite se na newsletter i nakon svih proračuna saznat ćete kolika bi trebala biti debljina zida. Budući da se naša kompanija bavi izgradnjom vikendica, odnosno niskogradnje, razmotrit ćemo sve proračune za ovu kategoriju.

nosioci nazivaju se zidovi koji percipiraju opterećenje od podnih ploča, premaza, greda itd. koji se oslanjaju na njih.

Također biste trebali uzeti u obzir marku cigle za otpornost na mraz. Budući da svako za sebe gradi kuću, najmanje stotinu godina, onda se sa suvim i normalnim režimom vlažnosti prostorija prihvata ocjena (M rz) od 25 i više.

Prilikom izgradnje kuće, vikendice, garaže, gospodarskih zgrada i drugih objekata sa suhim i normalnim uvjetima vlažnosti preporučuje se korištenje za vanjske zidove šuplja cigla, jer je njegova toplotna provodljivost niža od one u čvrstom. Shodno tome, s proračunom toplinskog inženjeringa, debljina izolacije će se pokazati manjom, što će uštedjeti novac prilikom kupovine. Puna cigla za vanjske zidove treba koristiti samo ako je potrebno osigurati čvrstoću zida.

Ojačanje zida dozvoljeno samo u slučaju kada povećanje razreda cigle i maltera ne dozvoljava da se obezbedi potrebna nosivost.

Primjer izračuna zid od opeke.

Nosivost opeke ovisi o mnogim faktorima - o marki cigle, marki maltera, o prisutnosti otvora i njihovim veličinama, o fleksibilnosti zidova itd. Proračun nosivosti počinje definicijom projektne šeme. Prilikom proračuna zidova za vertikalna opterećenja, smatra se da je zid oslonjen na zglobno fiksne nosače. Prilikom proračuna zidova za horizontalna opterećenja (vjetar), zid se smatra čvrsto stegnutim. Važno je ne zbuniti ove dijagrame, jer će dijagrami trenutka biti drugačiji.

Izbor dizajnerske sekcije.

U praznim zidovima kao proračunat se uzima presek I-I u nivou dna poda sa uzdužnom silom N i maksimalnim momentom savijanja M. Često je opasan dio II-II, budući da je moment savijanja nešto manji od maksimalnog i jednak je 2/3M, a koeficijenti m g i φ su minimalni.

Kod zidova sa otvorima presjek se uzima u visini dna nadvoja.

Pogledajmo dio I-I.

Iz prethodnog članka Sakupljanje tereta na zidu prvog sprata uzimamo dobivenu vrijednost ukupnog opterećenja, koja uključuje opterećenja od poda prvog kata P 1 = 1,8t i gornjih podova G = G P + P 2 +G 2 = 3,7t:

N = G + P 1 = 3,7t + 1,8t = 5,5t

Podna ploča naslanja se na zid na udaljenosti a=150mm. Uzdužna sila P 1 od preklapanja bit će na udaljenosti a / 3 = 150 / 3 = 50 mm. Zašto 1/3? Zato što će dijagram naprezanja ispod presjeka oslonca biti u obliku trokuta, a težište trokuta je samo 1/3 dužine oslonca.

Smatra se da je opterećenje od gornjih podova G primijenjeno u sredini.

Budući da se opterećenje od podne ploče (P 1) ne primjenjuje u sredini presjeka, već na udaljenosti od nje jednakom:

e = h / 2 - a / 3 = 250 mm / 2 - 150 mm / 3 = 75 mm = 7,5 cm,

tada će stvoriti moment savijanja (M) u odjeljak I-I. Moment je proizvod sile na ramenu.

M = P 1 * e = 1,8t * 7,5cm = 13,5t * cm

Tada će ekscentricitet uzdužne sile N biti:

e 0 \u003d M / N \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 cm

Kako je nosivi zid debljine 25cm, pri proračunu treba uzeti u obzir slučajni ekscentricitet e ν = 2cm, tada je ukupni ekscentricitet:

e 0 = 2,5 + 2 = 4,5 cm

y=h/2=12,5 cm

Kada je e 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Čvrstoća zida ekscentrično komprimovanog elementa određena je formulom:

N ≤ m g φ 1 R A c ω

Odds m g I φ 1 u odeljku koji se razmatra, I-I su jednaki 1.

V.V. Gabrusenko

Standardi dizajna (SNiP II-22-81) dozvoljavaju uzimanje minimalna debljina ležaj kamenih zidova za zidanje I grupe u rasponu od 1/20 do 1/25 visine poda. S visinom poda do 5 m, zid od opeke debljine samo 250 mm (1 cigla) uklapa se u ova ograničenja, što dizajneri koriste - posebno često u posljednje vrijeme.

Sa tehničke tačke gledišta, dizajneri deluju na legitimnim osnovama i energično se opiru kada neko pokuša da se umeša u njihove namere.

U međuvremenu, tanki zidovi najjače reagiraju na sve vrste odstupanja od projektnih karakteristika. Pa čak i za one koji su službeno dozvoljeni normama pravila za proizvodnju i prihvatanje rada (SNiP 3.03.01-87). Među njima: odstupanja zidova pomakom osi (10 mm), debljinom (15 mm), odstupanjem jednog poda od vertikale (10 mm), pomakom oslonaca podne ploče u planu (6 ... 8 mm) itd.

Do čega dovode ova odstupanja, pogledajmo na primjeru unutrašnji zid Visine 3,5 m i debljine 250 mm od opeke 100 na malteru 75, noseći projektno opterećenje od plafona od 10 kPa (ploče sa obostranim rasponom 6 m) i težinu prekrivenih zidova. Zid je dizajniran za centralnu kompresiju. Ona je izračunala nosivost, određen prema SNiP II-22-81, iznosi 309 kN/m.

Pretpostavimo da je donji zid pomaknut od ose za 10 mm ulijevo, i gornji zid- 10 mm udesno (slika). Osim toga, podne ploče su pomaknute 6 mm udesno od ose. Odnosno, opterećenje od preklapanja N 1= 60 kN/m primijenjeno sa ekscentricitetom od 16 mm i opterećenjem od zida iznad N 2- sa ekscentricitetom od 20 mm, tada će rezultujući ekscentricitet biti 19 mm. S takvim ekscentricitetom, nosivost zida će se smanjiti na 264 kN / m, tj. za 15%. I to u prisustvu samo dva odstupanja i pod uslovom da odstupanja ne prelaze dozvoljeno Pravilnikom vrijednosti.

Ako tu dodamo i asimetrično opterećenje podova sa živim opterećenjem (više desno nego lijevo) i "tolerancije" koje sebi dozvoljavaju graditelji - zadebljanje horizontalnih fuga, tradicionalno loše popunjavanje vertikalnih fuga, nekvalitetna obloga , zakrivljenost ili nagib površine, "podmlađivanje" otopine, prekomjerna upotreba lonca, itd., itd., Tada se nosivost može smanjiti za najmanje 20 ... 30%. Kao rezultat toga, preopterećenje zida će premašiti 50…60%, nakon čega počinje nepovratan proces uništenja. Ovaj proces se ne pojavljuje uvijek odmah, dešava se godinama nakon završetka izgradnje. Štoviše, mora se imati na umu da što je manji presjek (debljina) elemenata, to je negativni učinak preopterećenja jači, jer sa smanjenjem debljine postoji mogućnost preraspodjele naprezanja unutar presjeka zbog plastičnih deformacija zida. smanjuje se.

Ako dodamo još neujednačenih deformacija baza (zbog natapanja tla), ispunjene rotacijom osnove temelja, "visivanjem" vanjskih zidova na unutarnjim nosivim zidovima, stvaranjem pukotina i smanjenjem stabilnosti , onda nećemo govoriti samo o preopterećenju, već o iznenadnom kolapsu.

Pristalice tanki zidovi može se prigovoriti da sve to zahtijeva previše kombinacije nedostataka i nepovoljnih odstupanja. Odgovorit ćemo im: velika većina nesreća i katastrofa u građevinarstvu događa se upravo kada se više ljudi okupi na jednom mjestu iu isto vrijeme. negativni faktori- u ovom slučaju, "previše" ih se ne dešava.

zaključci

Debljina nosivih zidova mora biti najmanje 1,5 cigle (380 mm). Zidovi debljine 1 cigle (250 mm) mogu se koristiti samo za jednokatne ili za posljednje etaže višekatnih zgrada.

Ovaj zahtjev bi trebao biti uključen u buduće Kodekse teritorijalnog dizajna građevinske konstrukcije i zgradama čija je potreba za razvojem odavno nakazala. U međuvremenu, možemo samo preporučiti dizajnerima da izbjegavaju korištenje nosivih zidova debljine manje od 1,5 cigle.

Kada self-dizajn cigla kuća hitno je potrebno izračunati da li može izdržati zidanje ona opterećenja koja su uključena u projekat. Posebno ozbiljna situacija se razvija u zidanim površinama oslabljenim prozorima i vrata. U slučaju velikog opterećenja, ova područja možda neće izdržati i biti uništena.

Tačan proračun otpornosti zida na kompresiju gornjih podova prilično je kompliciran i određen je formulama navedenim u normativni dokument SNiP-2-22-81 (u daljem tekstu referenca -<1>). U inženjerskim proračunima tlačne čvrstoće zida uzimaju se u obzir mnogi faktori, uključujući konfiguraciju zida, tlačnu čvrstoću, čvrstoću ovog tipa materijala i još mnogo toga. Međutim, otprilike "na oko" možete procijeniti otpornost zida na kompresiju, koristeći indikativne tablice, u kojima je čvrstoća (u tonama) povezana u zavisnosti od širine zida, kao i razreda cigle i malter. Tablica je sastavljena za visinu zida od 2,8 m.

Tabela čvrstoće zidova od opeke, tona (primjer)

Ako je vrijednost širine stuba u rasponu između navedenih, potrebno je fokusirati se na minimalni broj. Istovremeno, treba imati na umu da tablice ne uzimaju u obzir sve faktore koji mogu ispraviti stabilnost, strukturnu čvrstoću i otpornost zida od opeke na kompresiju u prilično širokom rasponu.

Vremenski, opterećenja su privremena i trajna.

trajni:

• težina elemenata konstrukcija (težina ograda, nosivih i drugih konstrukcija);
• pritisak tla i stijena;
• hidrostatički pritisak.

privremeno:

• težina privremenih objekata;
• opterećenja od stacionarnih sistema i opreme;
• pritisak u cjevovodima;
• opterećenja od uskladištenih proizvoda i materijala;
• klimatska opterećenja (snijeg, led, vjetar, itd.);
• i mnogi drugi.

Prilikom analize opterećenja konstrukcija potrebno je uzeti u obzir ukupne efekte. Ispod je primjer izračunavanja glavnih opterećenja na zidovima prvog kata zgrade.

Utovar cigle

Da bi se uzela u obzir sila koja djeluje na projektovani dio zida, potrebno je zbrojiti opterećenja:

U slučaju niskogradnje, zadatak je znatno pojednostavljen, a mnogi faktori opterećenja mogu se zanemariti postavljanjem određene granice sigurnosti u fazi projektiranja.

Međutim, u slučaju izgradnje 3 ili više etažnih konstrukcija, potrebna je temeljita analiza pomoću posebnih formula koje uzimaju u obzir dodavanje opterećenja sa svake etaže, kut primjene sile i još mnogo toga. U nekim slučajevima, čvrstoća stupa postiže se armiranjem.

Primjer izračuna opterećenja

Ovaj primjer prikazuje analizu postojećih opterećenja na zidovima 1. kata. Ovdje se uzimaju u obzir samo trajna opterećenja od različitih konstruktivnih elemenata zgrade, uzimajući u obzir neravnomjernu težinu konstrukcije i kut primjene sila.

Početni podaci za analizu:

• spratnost - 4 sprata;
• debljina zida od opeke T = 64 cm (0,64 m);
• specifična težina zida (cigla, malter, malter) M = 18 kN/m3 (indikator je preuzet iz referentnih podataka, tabela 19<1>);
• širina prozorski otvori iznosi: W1=1,5 m;
• visina prozorskih otvora - B1 = 3 m;
• presjek zida 0,64 * 1,42 m (opterećena površina, gdje se primjenjuje težina gornjih konstrukcijskih elemenata);
• visina poda Vet=4,2 m (4200 mm):
• pritisak je raspoređen pod uglom od 45 stepeni.

1. Primjer određivanja opterećenja od zida (sloj žbuke 2 cm)

Hst = (3-4SH1V1) (h + 0,02) Myf = (* 3-4 * 3 * 1,5) * (0,02 + 0,64) * 1,1 * 18 \u003d 0, 447 MN.

Širina opterećene površine P=Vet*V1/2-Š/2=3*4,2/2,0-0,64/2,0=6 m

Np = (30 + 3 * 215) * 6 \u003d 4,072 MN

Nd \u003d (30 + 1,26 + 215 * 3) * 6 = 4,094 MN

H2 \u003d 215 * 6 \u003d 1.290 MN,

uključujući H2l=(1.26+215*3)*6= 3.878MN

1. Vlastita težina stubova

Npr = (0,02 + 0,64) * (1,42 + 0,08) * 3 * 1,1 * 18 \u003d 0,0588 MN

Ukupno opterećenje će biti rezultat kombinacije navedenih opterećenja na zidovima zgrade, za njegovo izračunavanje vrši se zbir opterećenja od zida, od podova 2. sprata i težine projektovane površine ).

Shema analize opterećenja i čvrstoće konstrukcije

Da biste izračunali stub zida od cigle, trebat će vam:

• dužina poda (to je i visina lokacije) (Wat);
• broj spratova (Chat);
• debljina zida (T);
• širina zida od opeke (W);
• parametri zidanja (vrsta opeke, marka cigle, marka maltera);

1. Površina zida (P)

1. Prema tabeli 15<1>potrebno je odrediti koeficijent a (karakteristika elastičnosti). Koeficijent ovisi o vrsti, marki cigle i maltera.
2. Indeks fleksibilnosti (G)

1. U zavisnosti od pokazatelja a i D, prema tabeli 18<1>morate pogledati faktor savijanja f.
2. Pronalaženje visine komprimovanog dijela

gdje je e0 indeks proširivosti.

1. Pronalaženje površine komprimovanog dijela presjeka

Pszh \u003d P * (1-2 e0 / T)

1. Određivanje fleksibilnosti sabijenog dijela zida

Gszh=Veterinar/Vszh

1. Definicija prema tabeli. 18<1>koeficijent fszh, zasnovan na Gszh i koeficijentu a.
2. Izračun prosječnog koeficijenta fsr

Fsr=(f+fszh)/2

1. Određivanje koeficijenta ω (tabela 19<1>)

ω =1+e/T<1,45

1. Proračun sile koja djeluje na presjek
2. Definicija održivosti

Y \u003d Kdv * fsr * R * Pszh * ω

Kdv - koeficijent dugotrajne izloženosti

R - otpornost zida na kompresiju, može se odrediti iz tabele 2<1>, u MPa

1. Pomirenje

Primjer proračuna čvrstoće zida

- Mokro - 3,3 m

- Čet - 2

- T - 640 mm

– Š – 1300 mm

- parametri zidanja (cigla od gline plastičnim presovanjem, cementno-pješčani malter, klasa opeke - 100, klasa maltera - 50)

1. Područje (P)

P=0,64*1,3=0,832

1. Prema tabeli 15<1>odrediti koeficijent a.

1. Fleksibilnost (G)

G = 3,3 / 0,64 = 5,156

1. Faktor savijanja (tabela 18<1>).

1. Visina komprimovanog dijela

Vszh=0,64-2*0,045=0,55 m

1. Područje komprimovanog dijela presjeka

Pszh \u003d 0,832 * (1-2 * 0,045 / 0,64) \u003d 0,715

1. Fleksibilnost komprimovanog dijela

Gf=3,3/0,55=6

1. fsf=0,96
2. Obračun fsr

Fav=(0,98+0,96)/2=0,97

1. Prema tabeli 19<1>

ω=1+0,045/0,64=1,07<1,45

Za određivanje stvarnog opterećenja potrebno je izračunati težinu svih konstruktivnih elemenata koji utiču na projektovani presjek zgrade.

1. Definicija održivosti

Y \u003d 1 * 0,97 * 1,5 * 0,715 * 1,07 \u003d 1,113 MN

1. Pomirenje

Uvjet je ispunjen, dovoljna je čvrstoća zida i čvrstoća njegovih elemenata

Nedovoljna otpornost zida

Što učiniti ako izračunati otpor zidova nije dovoljan? U tom slučaju potrebno je ojačati zid armaturom. Ispod je primjer analize potrebnih strukturnih modifikacija u slučaju nedovoljne tlačne čvrstoće.

Radi praktičnosti, možete koristiti tabelarne podatke.

Donja linija pokazuje vrijednosti za zid ojačan žičanom mrežom prečnika 3 mm, sa ćelijom od 3 cm, klasa B1. Ojačanje svakog trećeg reda.

Povećanje snage je oko 40%. Obično je ova otpornost na kompresiju dovoljna. Bolje je napraviti detaljnu analizu izračunavanjem promjene karakteristika čvrstoće u skladu s primijenjenom metodom ojačanja konstrukcije.

U nastavku je primjer takvog izračuna.

Primjer izračunavanja armature stupova

Početni podaci - pogledajte prethodni primjer.

• visina poda - 3,3 m;
• debljina zida - 0,640 m;
• širina zida 1.300 m;
• tipične karakteristike zidanja (vrsta opeke - glinena opeka izrađena presovanjem, vrsta maltera - cement sa peskom, marka opeke - 100, malter - 50)

U ovom slučaju, uslov Y>=H nije zadovoljen (1.113<1,5).

Potrebno je povećati čvrstoću na pritisak i čvrstoću konstrukcije.

Dobitak

k=Y1/Y=1,5/1,113=1,348,

one. potrebno je povećati čvrstoću konstrukcije za 34,8%.

Ojačanje armiranobetonske obujmice

Armatura je izvedena obujmom od betona B15 debljine 0,060 m Vertikalne šipke 0,340 m2, stege 0,0283 m2 sa korakom 0,150 m.

Dimenzije poprečnog presjeka armirane konstrukcije:

Š_1=1300+2*60=1,42

T_1=640+2*60=0,76

Sa takvim indikatorima ispunjen je uslov Y>=H. Čvrstoća na pritisak i čvrstoća konstrukcije su dovoljne.

Vanjski nosivi zidovi trebaju, u najmanju ruku, biti projektovani za čvrstoću, stabilnost, lokalno urušavanje i otpornost na prijenos topline. Saznati koliko debeo treba da bude zid od cigle , morate to izračunati. U ovom članku ćemo razmotriti proračun nosivosti cigle, au sljedećim člancima - ostatak proračuna. Kako ne biste propustili objavljivanje novog članka, pretplatite se na newsletter i nakon svih proračuna saznat ćete kolika bi trebala biti debljina zida. Budući da se naša kompanija bavi izgradnjom vikendica, odnosno niskogradnje, razmotrit ćemo sve proračune za ovu kategoriju.

nosioci nazivaju se zidovi koji percipiraju opterećenje od podnih ploča, premaza, greda itd. koji se oslanjaju na njih.

Također biste trebali uzeti u obzir marku cigle za otpornost na mraz. Budući da svako za sebe gradi kuću, najmanje stotinu godina, onda se sa suvim i normalnim režimom vlažnosti prostorija prihvata ocjena (M rz) od 25 i više.

Prilikom izgradnje kuće, vikendice, garaže, gospodarskih zgrada i drugih objekata sa suhim i normalnim vlažnim uvjetima, preporučuje se upotreba šupljih opeka za vanjske zidove, jer je njena toplinska provodljivost niža od one od pune cigle. Shodno tome, s proračunom toplinskog inženjeringa, debljina izolacije će se pokazati manjom, što će uštedjeti novac prilikom kupovine. Puna cigla za vanjske zidove treba koristiti samo ako je potrebno osigurati čvrstoću zida.

Ojačanje zida dozvoljeno samo u slučaju kada povećanje razreda cigle i maltera ne dozvoljava da se obezbedi potrebna nosivost.

Primjer proračuna zida od opeke.

Nosivost opeke ovisi o mnogim faktorima - o marki cigle, marki maltera, o prisutnosti otvora i njihovim veličinama, o fleksibilnosti zidova itd. Proračun nosivosti počinje definicijom projektne šeme. Prilikom proračuna zidova za vertikalna opterećenja, smatra se da je zid oslonjen na zglobno fiksne nosače. Prilikom proračuna zidova za horizontalna opterećenja (vjetar), zid se smatra čvrsto stegnutim. Važno je ne zbuniti ove dijagrame, jer će dijagrami trenutka biti drugačiji.

Izbor dizajnerske sekcije.

U praznim zidovima kao proračunat se uzima presek I-I u nivou dna poda sa uzdužnom silom N i maksimalnim momentom savijanja M. Često je opasan dio II-II, budući da je moment savijanja nešto manji od maksimalnog i jednak je 2/3M, a koeficijenti m g i φ su minimalni.

Kod zidova sa otvorima presjek se uzima u visini dna nadvoja.

Pogledajmo dio I-I.

Iz prethodnog članka Sakupljanje tereta na zidu prvog sprata uzimamo dobivenu vrijednost ukupnog opterećenja, koja uključuje opterećenja od poda prvog kata P 1 = 1,8t i gornjih podova G = G P + P 2 +G 2 = 3,7t:

N = G + P 1 = 3,7t + 1,8t = 5,5t

Podna ploča naslanja se na zid na udaljenosti a=150mm. Uzdužna sila P 1 od preklapanja bit će na udaljenosti a / 3 = 150 / 3 = 50 mm. Zašto 1/3? Zato što će dijagram naprezanja ispod presjeka oslonca biti u obliku trokuta, a težište trokuta je samo 1/3 dužine oslonca.

Smatra se da je opterećenje od gornjih podova G primijenjeno u sredini.

Budući da se opterećenje od podne ploče (P 1) ne primjenjuje u sredini presjeka, već na udaljenosti od nje jednakom:

e = h / 2 - a / 3 = 250 mm / 2 - 150 mm / 3 = 75 mm = 7,5 cm,

tada će stvoriti moment savijanja (M) u presjeku I-I. Moment je proizvod sile na ramenu.

M = P 1 * e = 1,8t * 7,5cm = 13,5t * cm

Tada će ekscentricitet uzdužne sile N biti:

e 0 \u003d M / N \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 cm

Kako je nosivi zid debljine 25cm, pri proračunu treba uzeti u obzir slučajni ekscentricitet e ν = 2cm, tada je ukupni ekscentricitet:

e 0 = 2,5 + 2 = 4,5 cm

y=h/2=12,5 cm

Kada je e 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Čvrstoća zida ekscentrično komprimovanog elementa određena je formulom:

N ≤ m g φ 1 R A c ω

Odds m g I φ 1 u odeljku koji se razmatra, I-I su jednaki 1.