Montaža vertikalnih priključaka. Izgled veza okvira

Glavni elementi okvira su okviri. Sastoje se od stubova i nosive konstrukcije obloge - grede ili rešetke, dugačke palube, itd. Ovi elementi su zglobno povezani na čvorovima pomoću metalnih ugrađenih dijelova, anker vijaka i zavarivanja. Okviri se sastavljaju od standardnih fabrički proizvedenih elemenata. Ostali elementi okvira su temelji, trake i kranske grede i rogova konstrukcije. Oni osiguravaju stabilnost okvira i apsorbiraju opterećenja od vjetra koji djeluje na zidove zgrade i lanterne, kao i opterećenja od dizalica.

Komponente okvira jednokatnih industrijskih zgrada

Kao primjer, zgrada sa jednim rasponom opremljena mostnom dizalicom (slika 1).

Okvir se sastoji od sljedećih glavnih elemenata:

1. Stubovi smješteni na W stepenicama duž zgrade; Osnovna namjena stubova je podupiranje kranskih greda i krovišta.
2. Noseće konstrukcije pokrivača (rogovi* grede ili rešetke), koje se oslanjaju direktno na stupove (ako se njihov nagib poklapa sa nagibom stupova) i zajedno s njima čine poprečne okvire okvira.
3. Ako se nagib nosivih konstrukcija premaza ne poklapa s nagibom stupova (na primjer, 6 i 12 m), podgrađeve konstrukcije smještene u uzdužnim ravninama (također u obliku greda ili rešetki) su uveden u okvir, noseći srednje nosive konstrukcije premaza smještene između stupova (sl. 1,b).
4. U nekim (rijetkim) slučajevima, grede su uključene u okvir, naslanjaju se na nosive konstrukcije premaza i nalaze se na udaljenosti od 1,5 ili 3 m.
5. Kranske grede oslonjene na stubove i nosive staze mostne dizalice. U zgradama sa nadzemnim ili podnim dizalicama, kranske grede nisu potrebne.
6. Temeljne grede koje se oslanjaju na temelje stubova i podupiru vanjske zidove zgrade.
7. Grede za vezivanje koje se oslanjaju na stubove i nose pojedinačne slojeve vanjski zid(ako se cijelom visinom ne naslanja na temeljne grede).
8. Kada je razmak između glavnih stupova okvira, u ravninama vanjskih zidova 12 m ili više, kao i na krajevima zgrade, postavljaju se pomoćni stupovi (polu-drvene konstrukcije) kako bi se olakšala izgradnja objekta. zidovi.

Rice. 1. Okvir jednospratne zgrade sa jednim rasponom (dijagram):

a - sa istim razmakom stubova i nosivih konstrukcija premaza; b - sa nejednakim razmakom stubova i nosivih konstrukcija premaza; 1 - stupovi; 2 - nosive konstrukcije premaza; 3 - rafter konstrukcije; 4 -- trčanje; 5 - kranske grede; 6 - temeljne grede; 7 - grede za vezivanje; c - uzdužne veze stubova; 9 - uzdužni vertikalni spojevi premaza; 10 - poprečni horizontalni spojevi premaza; 11 - uzdužni horizontalni spojevi premaza.

U čeličnim okvirima, grede za trake se također klasificiraju kao poludrvene građe (slika 2, a). Okvir kao cjelina mora pouzdano i stabilno funkcionirati pod utjecajem krana, vjetra i drugih opterećenja.

Rice. 2 Šeme poludrvenog drveta

a - uzdužna zidna poludrvena, b - krajnja poludrvena, 1 - glavni stubovi, 2 - poludrveni stubovi, 3 - poludrvena prečka, 4 - krovna rešetka

Vertikalna opterećenja P od mostna dizalica(Sl. 3), koje se prenose kroz kranske grede na stubove sa velikim ekscentricitetom, izazivaju ekscentričnu kompresiju onih stubova na kojima se trenutno nalazi kranski most.

Rice. 3. Dijagram mostne dizalice

1 - dimenzije dizalice, 2 - kolica, 3 - most dizalice, 4 - kuka, 5 - točak dizalice; 6 - kranska šina; 7 - kranska greda; 8 - kolona

Kočenje kolica mostne dizalice dok se kreće duž mosta dizalice (preko raspona) stvara horizontalne poprečne sile kočenja T1 koje djeluju na iste stupove.

Kočenje mostne dizalice u cjelini dok se kreće duž raspona stvara uzdužne sile kočenja T2 koje djeluju duž nizova stubova. Sa kapacitetom dizanja mostnih dizalica od 650 tona i više, opterećenja koja prenose na okvir su vrlo velika. Viseće dizalice kreću se po stazama okačenim na nosive konstrukcije pokrivača i preko njih prenose svoja opterećenja na stupove.

Opterećenja vjetrom na raznim pravcima vjetrovi mogu djelovati na okvir i u poprečnom i u uzdužnom smjeru.

Kako bi se osigurala stabilnost pojedinih elemenata okvira prilikom njegove ugradnje i njihov zajednički prostorni rad kada se na okvir primjenjuju različita opterećenja, u okvir se uvode spojevi.

Glavne vrste okvirnih priključaka za jednokatne zgrade

1. Uzdužne veze stupove, osiguravajući njihovu stabilnost i raditi zajedno u uzdužnom smjeru za vrijeme uzdužnog kočenja dizalice i uzdužnog djelovanja vjetra, postavljaju se na kraju ili na sredini dužine okvira.

Stabilnost preostalih stubova u uzdužnoj ravni postiže se pričvršćivanjem na uporne stubove horizontalnim uzdužnim elementima okvira (kranske grede, grede za pojaseve ili specijalni odstojnici).

Veze ovog tipa mogu imati drugačija šema zavisno od zahteva za projektovanu zgradu. Najjednostavniji su poprečni spojevi (slika 4, a). U slučajevima kada ometaju ugradnju opreme ili se urezuju u zazor prolaza (slika 4, b), zamjenjuju se portalnim priključcima.

U zgradama male visine bez dizalica takvi priključci nisu potrebni. Rad stupova u poprečnom smjeru u svim slučajevima je osiguran njihovim velikim dimenzijama poprečnog presjeka u tom smjeru i krutim pričvršćenjem na temelje.

Fig.4. Šema vertikalne veze duž stubova. 1 - stupovi, 2 - pokrivanje, 3 - priključci, 4 - prolaz

2. Uzdužni vertikalni spojevi premaza, obezbeđujući stabilnost vertikalni položaj Prekrivači nosivih konstrukcija (truss) na stupovima, budući da se njihovo pričvršćivanje na stupove smatra zglobnim, nalaze se na krajevima okvira. Stabilnost preostalih rešetki postiže se pričvršćivanjem na ukočene rešetke horizontalnim podupiračima.

3. Poprečne horizontalne veze, koji osiguravaju stabilnost gornje komprimirane tetive rešetki od uzdužnog savijanja, nalaze se na krajevima okvira i formiraju se spajanjem gornjih struna dvaju susjednih rešetki u jednu strukturu, krutu u horizontalnoj ravnini. Stabilnost gornjih korda preostalih rešetki postiže se njihovim pričvršćivanjem na ukočene rešetke u ravni gornjeg pojasa pomoću odstojnika (ili zaštitnih elemenata za pokrivanje).

4. Uzdužni horizontalni spojevi premaza, koji se nalazi uz vanjske zidove u nivou donje tetive rešetki.

Sva tri tipa spojeva premaza namijenjena su spajanju pojedinih ravnih nosivih elemenata premaza, krutih samo u vertikalnoj ravni, u jedinstvenu nepromjenjivu prostornu strukturu koja apsorbira lokalna horizontalna opterećenja od dizalica i opterećenja vjetrom i raspoređuje ih između stupova okvira.

Jednospratni okviri industrijske zgrade Najčešće se grade od montažnih armiranobetonskih konstrukcija dopuštene su samo u slučaju posebno velikih opterećenja, raspona ili drugih uvjeta koji čine upotrebu armiranog betona nepraktičnom. Potrošnja čelika u armiranobetonskim konstrukcijama je manja nego u čeličnim: u stupovima - 2,5-3 puta; u farmama premaza - 2-2,5 puta. Vrste industrijskih objekata na jednom spratu.

Međutim, cijena čeličnih i armiranobetonskih konstrukcija iste namjene malo se razlikuje i trenutno se okviri izrađuju uglavnom od čelika.

Gore opisani kompleks spojeva nalazi se u svom najpotpunijem i najjasnijem obliku u čeličnim okvirima, čiji pojedinačni elementi imaju posebno nisku krutost. Masivniji elementi armirano-betonskih okvira također imaju veću krutost. Stoga, u armiranobetonskim okvirima, određene vrste veza mogu biti odsutne. Na primjer, u zgradi bez lanterna, s nosivim konstrukcijama, oblogama u obliku greda i podom od ploča velikih ploča, u oblogu se ne izvode spojevi.

Kod monolitnih armirano-betonskih okvira (koji su u domaćoj praksi vrlo rijetki) kruto povezivanje elemenata okvira u čvorovima i velika masa elemenata čine sve vrste veza nepotrebnim.

Priključci se najčešće izrađuju od metala - od valjanih profila. U armiranobetonskim okvirima postoje i armiranobetonske veze, uglavnom u obliku odstojnika.

Okvir višerasponske zgrade razlikuje se od okvira jednorasponske zgrade prvenstveno po prisutnosti unutrašnjih srednjih stupova koji podupiru oblogu i kranske grede. Temeljne grede duž unutrašnjih redova stupova postavljaju se samo za potporu unutrašnji zidovi, i one sa trakama - kada je njihova visina velika. Priključci su projektovani po istim principima kao i kod zgrada sa jednim rasponom.

Uz sezonske temperaturne fluktuacije, konstrukcije okvira doživljavaju toplinske deformacije, koje mogu biti prilično značajne ako je okvir dugačak i postoji značajna temperaturna razlika. Na primjer, sa dužinom okvira od 100 m, koeficijentom linearne ekspanzije α = 0,00001 i temperaturnom razlikom od 50° (od +20° ljeti do -30° zimi), tj. za konstrukcije koje se nalaze na na otvorenom, deformacija je 100 0,00001 50 = 0,05 m - 5 cm.

Slobodne deformacije horizontalnih elemenata okvira sprječavaju stupovi čvrsto pričvršćeni za temelje.

Kako bi se iz tog razloga izbjegla pojava značajnih naprezanja u konstrukcijama, okvir je u nadzemnom dijelu podijeljen dilatacijskim spojnicama u zasebne samostalne blokove.

Udaljenosti između dilatacijskih spojeva okvira po dužini i širini zgrade odabrani su tako da se sile koje nastaju u elementima okvira uslijed klimatskih temperaturnih kolebanja mogu zanemariti.
Granične udaljenosti između dilatacijskih fuga za okvire od razni materijali instalirao SNiP u rasponu od 30 m (otvoreni monolitni armiranobetonske konstrukcije) do 150 m (čelični okvir grijanih zgrada).

Dilatacijski spoj, čija je ravnina okomita na raspone zgrade, naziva se poprečnim, a spoj koji razdvaja dva susjedna raspona naziva se uzdužnim.

Dizajn dilatacijskih spojeva varira. Poprečni šavovi se uvijek izvode ugradnjom uparenih stupova, uzdužni šavovi izvode se i ugradnjom uparenih stubova (slika 5, a) i ugradnjom pokretnih nosača (slika 5, b), osiguravajući nezavisnu deformaciju obložnih struktura susjednih temperaturnih blokova. U okvirima podijeljenim dilatacijskim spojnicama u zasebne blokove, priključci se ugrađuju u svaki blok, kao u nezavisnom okviru.

Sl.5. Uzdužne opcije dilatacija

a - sa dva stuba, b - sa pokretnim osloncem, 1 - grede, 2 - sto, 3 - stub, 4 - valjak

Okvir uključuje i nosive konstrukcije radnih platformi, koje su ponekad neophodne unutar glavnog volumena zgrade (ako su povezane sa glavnim konstrukcijama zgrade).

Konstrukcije radne platforme sastoje se od stupova i podova koji se oslanjaju na njih. U zavisnosti od tehnoloških zahtjeva radne platforme mogu biti locirane na jednom ili više nivoa (sl. 6).

Rice. 6. Višeslojna radna platforma.

Dakle, u izgradnji prizemnih i višespratnih industrijskih zgrada, u pravilu se uzima nosivi materijal sistem okvira. Okvir vam omogućava da se najbolje organizujete racionalno planiranje industrijska zgrada (za dobijanje prostora velikog raspona bez oslonaca) i najpogodnija je za percepciju značajnih dinamičkih i statičkih opterećenja kojima je industrijska zgrada izložena tokom rada.

Video - montaža metalnih konstrukcija korak po korak

Veze između kolona.

Sistem veza između stubova (9.8) obezbeđuje tokom rada i montaže:

– geometrijska nepromjenjivost okvira;

– nosivost okvir i njegova krutost u uzdužnom smjeru;

– percepcija uzdužnih opterećenja od vjetra na kraju zgrade i kočenje kranskog mosta;

– stabilnost stubova iz ravni poprečnih okvira.

Za obavljanje ovih funkcija, barem jedna vertikala HDD duž dužine temperaturnog bloka i sistema uzdužnih elemenata koji pričvršćuju stupove koji nisu uključeni u tvrdi disk na potonje. Tvrdi diskovi (slika 11.5) uključuju dva stuba, kransku gredu, horizontalne podupirače i rešetku, koja osigurava geometrijsku nepromjenjivost kada su svi elementi diska zglobni.

Rešetka je dizajnirana u obliku krsta (slika 9.13, a), za čiji se elementi pretpostavlja da su fleksibilni [] = 220 i rade pod napetosti u bilo kojem smjeru sila koje se prenose na disk (komprimirani podupirač gubi stabilnost) i trouglasti (slika 9.13, b), čiji elementi rade na napetost i kompresiju. Dizajn rešetke je odabran tako da se njegovi elementi mogu prikladno pričvrstiti na stupove (uglovi između vertikale i elemenata rešetke su blizu 45°). Za velike razmake između stupova preporučljivo je ugraditi disk u obliku dvokrilnog rešetkastog okvira u donji dio stupa, a u gornjem dijelu koristiti rogove (sl. 9.13, c). Odstojnici i rešetka na malim visinama presjeka stupa (na primjer, u gornjem dijelu) nalaze se u jednoj ravni, a na velikim visinama (donji dio stupa) - u dvije ravni.

Rice. 9.13. Strukturni dijagrami tvrdi diskovi veze između kolona:

a - kada se osigurava stabilnost donjeg dijela stubova od ravni okvira; b - ako je potrebno, ugraditi međuodstojnike; c - ako je potrebno koristiti mjerač krana.

Rice. 9.14. Šeme temperaturnih kretanja i sila:

a - kada se nalaze vertikalne veze

u sredini okvira; b - isto, na krajevima okvira

Prilikom postavljanja tvrdih diskova (priključnih blokova) duž zgrade potrebno je uzeti u obzir mogućnost pomjeranja stubova zbog toplinskih deformacija uzdužnih elemenata (slika 9.14, a). Ako postavite diskove na krajeve zgrade (sl. 9.14, b), tada nastaju značajne toplinske sile u svim uzdužnim elementima (konstrukcije dizalica, rešetkasti nosači, podupirači) i u spojevima.

Stoga, kada je dužina zgrade (temperaturni blok) kratka, vertikalna veza se postavlja u jedan panel (slika 9.15, a). Ako je zgrada dugačka, vertikalne veze se postavljaju u dva panela (slika 9.15, b), a razmak između njihovih osa treba da bude takav da sile F t budu male. Maksimalne udaljenosti između diskova ovise o mogućim promjenama temperature i utvrđene su standardima (tabela 9.3).

Na krajevima zgrade, vanjski stupovi su međusobno povezani fleksibilnim gornjim vezama (vidi sliku 9.15, a). Zbog relativno niske krutosti kranskog dijela stupa, položaj gornjih spona u krajnjim pločama ima mali utjecaj na temperaturna naprezanja.

Vertikalne veze između stubova postavljaju se duž svih redova stubova zgrade; treba da se nalaze između istih osa.

Rice. 9.15. Lokacija veza između stubova u zgradama:

a - kratki (ili temperaturni odjeljci); b - duga; 1 - stupovi; 2 - odstojnici; 3 - osovina dilatacije; 4- kranske grede; 5 - komunikacioni blok; 6- temperaturni blok; 7 - dno rešetki; 8 - donji dio cipele

Tabela 9.3. Granične dimenzije između vertikalnih spojeva, m

Prilikom projektovanja spojeva duž srednjih redova stubova u kranskom dijelu, treba imati na umu da je vrlo često, prema tehnološkim uvjetima, potrebno imati slobodan prostor između stupova. U tim slučajevima se izvode portalne veze (vidi sliku 11.5, c).

Priključci ugrađeni u visini prečke u priključnim i završnim blokovima su izvedeni u obliku nezavisnih rešetki (montažni element se postavlja na drugim mjestima).

Uzdužni vezivni elementi na mjestima pričvršćivanja na stupove osiguravaju da se ove točke ne pomjeraju iz ravnine poprečnog okvira. Ove točke u dijagramu dizajna stupa mogu se preuzeti zglobnim nosačima. Ako je donji dio stuba visok, preporučljivo je ugraditi dodatni odstojnik, koji osigurava donji dio stupa na sredini njegove visine i smanjuje procijenjenu dužinu stupa.

Rice. 9.16. Rad spojeva između stubova pod uticajem: a - opterećenja vetrom na kraju zgrade; b - mostne dizalice.

Load Transfer. U tački A (Sl. 9.16, a), element fleksibilne veze 1 ne može osjetiti tlačnu silu, pa se F w prenosi kraćim i prilično krutim odstojnikom 2 do tačke B. Ovdje se sila duž elementa 3 prenosi do tačke B. U ovom trenutku silu percipiraju kranske grede 4, prenoseći silu F w na priključni blok do tačke G. Priključci rade slično na sile uzdužnih udara dizalica F (Sl. 9.16, b).

Vezni elementi se izrađuju od uglova, kanala, pravougaonih i okrugle cijevi. Kod velike dužine spojnih elemenata koji percipiraju male sile, oni se računaju prema maksimalnoj fleksibilnosti, koja je za komprimirane spojne elemente ispod kranske grede jednaka 210 - 60 ( je omjer stvarne sile u elementu vezice na svoju nosivost), iznad - 200; za rastegnute ove vrijednosti su 200, odnosno 300.

Linkovi pokrivenosti (9.9).

Horizontalne veze nalaze se u ravninama donjih i gornjih tetiva rešetki i gornje tetive lanterne. Horizontalne veze sastoje se od poprečnih i uzdužnih (sl. 9.17 i 9.18).

Rice. 9.17. Veze između farmi: a - duž gornjih pojaseva farmi; b - duž donjih tetiva rešetki; c - vertikalno; / - odstojnik u grebenu; 2 - poprečno poduprte rešetke

Rice. 9.18. Veze između lampiona

Elementi gornje tetive rešetki su komprimirani, pa je potrebno osigurati njihovu stabilnost iz ravnine rešetke. Rebra krovnih ploča i gredica mogu se smatrati osloncima koji sprječavaju pomicanje gornjih čvorova iz ravnine rešetke, pod uvjetom da su vezama osigurani od uzdužnih pomicanja.

Potrebno je platiti Posebna pažnja za vezivanje truss čvorova unutar lanterne, gdje nema pokrivanje krovova. Ovdje su predviđeni odstojnici za osiguranje čvorova gornje tetive rešetke od njihove ravni, a takvi odstojnici u grebenom čvoru rešetke su potrebni (slika 9.19, b). Odstojnici su pričvršćeni na krajnje podupirače u ravnini gornjih tetiva rešetki.

Prilikom ugradnje (prije ugradnje pokrovnih ploča ili greda) fleksibilnost gornje tetive od ravni rešetke ne smije biti veća od 220. Ako sljemenski odstojnik ne obezbjeđuje ovaj uslov, između njega se postavlja dodatni odstojnik. i odstojnik u ravni stubova.

U zgradama s mostnim dizalicama potrebno je osigurati horizontalnu krutost okvira i poprijeko i uzduž zgrade. Pri radu mostnih dizalica nastaju sile koje uzrokuju poprečne i uzdužne deformacije rama radionice. Ako je bočna krutost okvira nedovoljna, dizalice se mogu zaglaviti prilikom kretanja, a njihov normalan rad je poremećen. Prekomjerne vibracije okvira stvaraju nepovoljne uvjete za rad dizalica i sigurnost ogradnih konstrukcija. Stoga, u zgradama s jednim rasponom visoke visine ( N 0 > 18 m), u zgradama sa mostnim dizalicama nosivosti ( Q≥ 10 t, kod dizalica teških i veoma teških režima rada za bilo koju nosivost, potreban je sistem uzdužnih veza duž donjih tetiva rešetki.

Rice. 9.19. Operacija veze pokrivenosti:

a - dijagram rada horizontalnih veza pod djelovanjem vanjskih opterećenja; b i c" - isto, uz uslovne sile od gubitka stabilnosti veznih greda; / - veze duž donjih greda rešetki; 2 - isto, duž gornjih; 3 - odstojnik spojeva; 4 - rastezanje spojeva 5 - oblik gubitka stabilnosti ili vibracija u odsustvu odstojnika (rastezanje 6 - isto, u prisustvu odstojnika);

Horizontalne sile od mostnih dizalica djeluju poprečno na jedan ravan okvir i dva ili tri susjedna. Uzdužne veze osiguravaju zajednički rad sistema ravnih okvira, zbog čega se poprečne deformacije okvira od djelovanja koncentrirane sile značajno smanjuju (slika 9.19, a).

Krutost ovih spojeva mora biti dovoljna da uključi susjedne okvire u rad, a njihova širina je jednaka dužini prve ploče donje tetive rešetke. Veze se obično postavljaju vijcima. Priključci za zavarivanje povećavaju njihovu krutost nekoliko puta.

Ploče donjeg pojasa rešetki uz nosače, posebno kada je nosač kruto povezan sa stupom, mogu se stisnuti, uzdužni spojevi osiguravaju stabilnost donjeg pojasa od ravnine rešetke. Poprečni nosači osiguravaju uzdužne, a na krajevima objekta su također neophodni da apsorbuju opterećenje vjetra usmjereno na kraj objekta.

Poludrveni stubovi prenose opterećenje vjetrom F w na čvorove poprečne horizontalne krajnje rešetke, čiji su tetivi donji tetivi krajnjih i susjednih rešetki (vidi sliku 9.19, a). Reakcije potpore krajnje rešetke opažaju se vertikalnim vezama između stupova i prenose se na temelj (vidi sliku 9.19). U ravnini donjih greda postavljaju se i srednji poprečni nosači, koji se nalaze u istim panelima kao i poprečni nosači duž gornjih greda rešetki.

Kako bi se izbjegle vibracije donje tetive rešetke zbog dinamičkog udara mostnih dizalica, potrebno je ograničiti fleksibilnost rastegnutog dijela donje tetive od ravnine okvira. Da bi se smanjila slobodna dužina istegnutog dijela donjeg pojasa, u nekim slučajevima je potrebno predvidjeti nosila koja učvršćuju donji pojas u bočnom smjeru. Ove stezače percipiraju uslovnu bočnu silu Q fic (slika 9.19, c).

U dugim zgradama koje se sastoje od više temperaturnih blokova, na svakom dilatacijskom spoju (kao i na krajevima) postavljaju se poprečno ukočeni nosači duž gornje i donje tetive, imajući u vidu da svaki temperaturni blok predstavlja potpuni prostorni kompleks.

Vertikalne veze između rešetki se postavljaju u iste ose u kojima su postavljene horizontalne poprečne veze (vidi sliku 9.20, c). Vertikalni priključci postavljaju se u ravnini rešetkastih rešetki u rasponu i na nosačima (kod oslonca rešetki u nivou donje tetive). U rasponu se postavljaju jedan ili dva vertikalna priključka po širini raspona (svakih 12-15 m). Vertikalne kočnice daju nepromjenjivost prostornom bloku koji se sastoji od dva nosača i horizontalnih poprečnih nosača duž gornje i donje tetive rešetki. Rafter rešetke imaju neznatnu bočnu krutost, pa su prilikom ugradnje pričvršćene na kruti prostorni blok s odstojnicima.

U nedostatku horizontalnih poprečnih nosača duž gornjih greda, kako bi se osigurala krutost prostornog bloka i osigurala gornja struna izvan ravnine, vertikalne kočnice se postavljaju na svakih 6 m (sl. 9.20, e).

Rice. 9.20. Šeme komunikacionih sistema za pokrivenost:

a - poprečni nosači sa razmakom okvira od 6 metara; b - veze sa trouglastom rešetkom; c i d - isto, sa korakom okvira od 12 metara; d - kombinacija horizontalnih podupirača duž donjih struna rešetki s vertikalnim podupiračima; I, II - veze duž gornjih i donjih tetiva rešetki, respektivno

Poprečni presjeci elemenata za učvršćivanje ovise o njihovoj konstrukciji i nagibu rešetki. Za horizontalne veze s nagibom rešetke od 6 m koristi se poprečna ili trokutna rešetka (sl. 9.20, a, b). Nosači poprečne rešetke rade samo na napetost, a nosači rade na kompresiju. Stoga se regali obično dizajniraju iz dva ugla poprečnog presjeka, a podupirači - iz pojedinačnih uglova. Elementi trokutaste rešetke mogu biti komprimirani ili rastegnuti, pa se obično izrađuju od savijenih profila. Trokutaste vezice su nešto teže od poprečnih vezica, ali je njihova montaža jednostavnija.

S nagibom rešetke od 12 m, dijagonalni uporni elementi, čak i u poprečnoj rešetki, ispadaju vrlo teški. Stoga je sistem učvršćenja projektovan tako da najduži element nije duži od 12 m. Na sl. 9.20, d prikazan je dijagram spoja, gdje se dijagonalni elementi uklapaju u kvadrat veličine 6 m i oslanjaju se na uzdužne elemente dužine 12 m, koji služe kao pojasevi ukočenih rešetki. Ovi elementi moraju biti izrađeni od kompozitnog profila ili od savijenih profila.

Vertikalne veze između rešetki i lanterna najbolje je izvesti u obliku zasebnih transportnih rešetki, što je moguće ako je njihova visina manja od 3900 mm. Različite sheme vertikalnog povezivanja prikazane su na Sl. 9.20, e.

Na sl. Na slici 9.19 prikazani su predznaci sila koje nastaju u elementima kolovoznih veza pri određenom smjeru opterećenja vjetrom, lokalnih horizontalnih sila i uvjetnih poprečnih sila. Mnogi elementi veze mogu biti komprimirani ili rastegnuti. U ovom slučaju, njihov poprečni presjek se odabire prema najgorem slučaju - fleksibilnosti za komprimirane uporne elemente.

Odstojnici u grebenu gornjeg pojasa rešetki (element 3 na sl. 9.19, b) osiguravaju stabilnost gornjeg pojasa od ravni rešetki kako tokom rada tako i tokom ugradnje. U potonjem slučaju, oni su pričvršćeni na samo jedan poprečni presjek;

Vertikalne dimenzije

H o ≥ H 1 + H 2 ;

N 2 ≥ N k + f + d;

d = 100 mm;

Puna visina kolone

Dimenzije lampiona:

· H f = 3150 mm.

Horizontalne dimenzije

< 30 м, то назначаем привязку а = 250 мм.

< h в = 450 мм.

gdje je B 1 = 300 mm prema pril. 1

·

< h н = 1000 мм.

-

- priključci za lanterne;

- priključci od pola drveta.

3.

Prikupljanje opterećenja na okviru.

3.1.1.

Opterećenja na gredi dizalice.

Kranska greda raspona 12 m za dvije dizalice nosivosti Q=32/5 tona Režim rada dizalica je 5K. Raspon objekta je 30 m Materijal grede C255: R y = 250 MPa = 24 kN/cm 2 (sa debljinom t≤ 20 mm); R s = 14 kN/cm 2.

Za kran Q = 32/5 t srednji režim rada prema pril. 1 najveća vertikalna sila na točak F k n = 280 kN; težina kolica G T = 85 kN; tip kranske šine - KR-70.

Za dizalice srednjeg opterećenja, poprečna horizontalna sila na točak, za dizalice sa fleksibilnim ovjesom dizalice:

T n = 0,05*(Q + G T)/n o = 0,05(314+ 85)/2= 9,97 kN,

gdje je Q nazivna nosivost dizalice, kN; G t – težina kolica, kN; n o – broj točkova na jednoj strani dizalice.

Izračunate vrijednosti sila na točku dizalice:

F k = γ f * k 1* F k n =1,1*1*280= 308 kN;

T k = γ f *k 2 *T n = 1,1*1*9,97 = 10,97 kN,

gdje je γ f = 1,1 - koeficijent pouzdanosti za opterećenje dizalice;

k 1 , k 2 =1 - dinamički koeficijenti, uzimajući u obzir udarnu prirodu opterećenja kada se dizalica kreće duž neravnih kolosijeka i na spojevima šina, tabela. 15.1.

Table

Broj utovara	Opterećenja i kombinacije sila		Ψ 2	Rack sekcije
1 - 1	2 - 2	3 - 3	4 - 4
M	N	Q	M	N	M	N	M	N	Q
	Konstantno			-64,2	-53,5	-1,4	-56,55	-177	-6	-177	+28,9	-368	-1,4
	Snijeg			-67,7	-129,9	-3,7	-48,4	-129,6	-16	-129,6	+41,5	-129,6	-3,7
0,9	-60,9	-116,6	-3,3	-43,6	-116,6	-14,4	-116,6	+37,4	-116,6	-3,3
	Dmax	do lijevog stuba			+29,5		-34,1	+208,8		-464,2	-897	+75,2	-897	-33,4
0,9	+26,5		-30,7	+188		-417,8	-807,3	+67,7	-807,3	-30,1
3 *	do desnog stuba			-99,8		-31,2	+63,8		-100,4	-219	+253,8	-219	-21,9
0,9	-90		-28,1	+57,4		-90,4	-197,1	+228,4	-197,1	-19,7
	T	do lijevog stuba			±8.7		±16.2	±76,4		±76,4		±186		±16.2
0,9	±7.8		±14,6	±68,8		±68,8		±167,4		±14,6
4 *	do desnog stuba			±60,5		±9.2	±12		±12		±133,3		±9
0,9	±54,5		±8.3	±10,8		±10,8		±120		±8.1
	Vjetar	lijevo			±94,2		+5,8	+43,5		+43,5		-344		+35,1
0,9	±84,8		+5,2	+39,1		+39,1		-309,6		+31,6
5 *	desno			-102,5		-5,5	-39		-39		+328		-34,8
0,9	-92,2		-5	-35,1		-35,1		+295,2		-31,3
	+M max N odn.	Ψ 2 = 1	Br. opterećenja	-	1,3,4	-	1, 5 *
napori		-	-	-	+229	-177	-	-	+787	-1760
Ψ 2 = 0,9	Br. opterećenja	-	1, 3, 4, 5	-	1, 2, 3 * , 4, 5 *
napori		-	-	-	+239	-177	-	-	+757	-682
	-M ma N odn.	Ψ 2 = 1	Br. opterećenja	1, 2	1, 2	1, 3, 4	1, 5
napori		-131,9	-183,1		-105	-306,6	-547	-1074	-315	-368
Ψ 2 = 0,9	Br. opterećenja	1, 2, 3 * , 4, 5 *	1, 2, 5 *	1, 2, 3, 4, 5 *	1, 3, 4 (-), 5
napori		-315,1	-170,1	-52,3	-135	-294	-542	-1101	-380	-1175
	N ma +M odn.	Ψ 2 = 1	Br. opterećenja	-	-	-	1, 3, 4
napori		-	-	-	-	-	-	-	+264	-1265
Ψ 2 = 0,9	Br. opterećenja	-	-	-	1, 2, 3, 4, 5 *
napori		-	-	-	-	-	-	-	+597	-1292
	N mi -M odn.	Ψ 2 = 1	Br. opterećenja	1, 2	1, 2	1, 3, 4	-
napori		-131,9	-183,1		-105	-306,6	-547	-1074	-	-
Ψ 2 = 0,9	Br. opterećenja	1, 2, 3 * , 4, 5 *	1, 2, 5 *	1, 2, 3, 4, 5 *	-
napori		-315,1	-170,1	-52,3	-135	-294	-472	-1101	-	-
	N mi -M odn.	Ψ 2 = 1	Br. opterećenja								1, 5 *
napori	+324	-368
	N mi +M odn.	Ψ 2 = 0,9	Br. opterećenja	1, 5
napori	-315	-368
	Qma	Ψ 2 = 0,9	Br. opterećenja								1, 2, 3, 4, 5 *
napori			-89

3.4. Proračun stepenastog stupa industrijske zgrade.

3.4.1. Početni podaci:

Veza između prečke i stupa je kruta;

Izračunate sile su navedene u tabeli,

Za vrh kolone

u presjeku 1-1 N = 170 kN, M = -315 kNm, Q = 52 kN;

u sekciji 2-2: M = -147 kNm.

Za dno kolone

N 1 = 1101 kN, M 1 = -542 kNm (moment savijanja dodaje dodatno opterećenje na granu dizalice);

N 2 = 1292 kN, M 2 = +597 kNm (moment savijanja dodatno opterećuje vanjsku granu);

Q max = 89 kN.

Odnos krutosti gornjeg i donjeg dijela stuba I u /I n = 1/5;

materijal stuba – čelik C235, temeljni beton klase B10;

koeficijent pouzdanosti opterećenja γ n =0,95.

Baza vanjske grane.

Potrebna površina ploče:

A pl.tr = N b2 / R f = 1205/0,54 = 2232 cm 2;

R f = γR b ​​≈ 1,2*0,45 = 0,54 kN/cm 2 ; R b = 0,45 kN/cm 2 (beton B7,5) tabela. 8.4..

Iz konstruktivnih razloga, prevjes ploče od 2 treba biti najmanje 4 cm.

Tada je B ≥ b k + 2c 2 = 45 + 2*4 = 53 cm, uzmimo B = 55 cm;

Ltr = A pl.tr /B = 2232/55 = 40,6 cm, uzmite L = 45 cm;

A pl. = 45 * 55 = 2475 cm 2 > A pl.tr = 2232 cm 2.

Prosječni napon u betonu ispod ploče:

σ f = N in2 /A pl. = 1205/2475 = 0,49 kN/cm2.

Iz uslova simetričnog rasporeda travera u odnosu na težište grana, razmak između travera u klisuri je jednak:

2(b f + t w – z o) = 2*(15 + 1,4 – 4,2) = 24,4 cm; sa poprečnom debljinom od 12 mm sa 1 = (45 – 24,4 – 2*1,2)/2 = 9,1 cm.

· Određujemo momente savijanja u pojedinačnim presjecima ploče:

parcela 1(konzolni prevjes c = c 1 = 9,1 cm):

M 1 = σ f s 1 2 /2 = 0,49*9,1 2 /2 = 20 kNcm;

odjeljak 2(konzolni prevjes c = c 2 = 5 cm):

M 2 = 0,82*5 2 /2 = 10,3 kNcm;

odjeljak 3(ploča oslonjena na četiri strane): b/a = 52,3/18 = 2,9 > 2, α = 0,125):

M 3 = ασ f a 2 = 0,125*0,49*15 2 = 13,8 kNcm;

odjeljak 4(ploča oslonjena na četiri strane):

M 4 = ασ f a 2 = 0,125*0,82*8,9 2 = 8,12 kNcm.

Za proračun prihvatamo M max = M 1 = 20 kNcm.

· Potrebna debljina ploče:

t pl = √6M max γ n /R y = √6*20*0,95/20,5 = 2,4 cm,

gdje je R y = 205 MPa = 20,5 kN/cm 2 za čelik Vst3kp2 debljine 21 - 40 mm.

Uzimamo tpl = 26 mm (2 mm je dodatak za glodanje).

Visina traverze se određuje iz uslova postavljanja šava za pričvršćivanje traverze na granu stuba. Kao sigurnosnu marginu, svu silu iz grane prenosimo na poprečne trake kroz četiri kutna zavara. Poluautomatsko zavarivanje žicom Sv – 08G2S, d = 2 mm, k f = 8 mm. Potrebna dužina šava se određuje:

l w .tr = N in2 γ n /4k f (βR w γ w) min γ = 1205*0,95/4*0,8*17 = 21 cm;

l w< 85β f k f = 85*0,9*0,8 = 61 см.

Uzimamo htr = 30cm.

Provjera čvrstoće traverze vrši se na isti način kao i za centralno komprimirani stup.

Proračun anker vijaka za pričvršćivanje kranske grane (N min =368 kN; M=324 kNm).

Napor u anker vijci:F a = (M- N y 2)/ h o = (32400-368*56)/145,8 = 81 kN.

Potrebna površina poprečnog presjeka vijaka od čelika Vst3kp2: R va = 18,5 kN/cm 2 ;

A v.tr = F a γ n / R va =81*0,95/18,5=4,2 cm 2 ;

Uzimamo 2 vijka d = 20 mm, A v.a = 2 * 3,14 = 6,28 cm 2. Sila u anker vijcima vanjske grane je manja. Iz dizajnerskih razloga prihvatamo iste vijke.

3.5. Proračun i projektovanje rešetkaste rešetke.

Početni podaci.

Materijal rešetkastih šipki je čelik razreda C245 R = 240 MPa = 24 kN/cm 2 (t ≤ 20 mm), materijal utora je C255 R = 240 MPa = 24 kN/cm 2 (t ≤ 20 mm) ;

Elementi rešetke su izrađeni od uglova.

Opterećenje od težine premaza (isključujući težinu fenjera):

g cr ’ = g cr – γ g g pozadina ′ = 1,76 – 1,05*10 = 1,6 kN/m 2 .

Težina lanterne, za razliku od proračuna okvira, uzima se u obzir na mjestima gdje fenjer zapravo leži na rešetki.

Masa okvira lanterne po jedinici površine horizontalne projekcije pozadine lanterne ’ = 0,1 kN/m 2 .

Masa bočnog zida i stakla po jedinici dužine zida g b.st = 2 kN/m;

d-izračunata visina, uzima se razmak između osa pojaseva (2250-180=2,07m)

Čvorne sile(a):

F 1 = F 2 = g cr 'Bd = 1,6*6*2= 19,2 kN;

F 3 = g cr ' Bd + (g pozadine ' 0,5d + g b.st) B = 1,6*6*2 + (0,1*0,5*2 + 2)*6 = 21,3 kN;

F 4 = g cr ' B(0,5d + d) + g pozadina ' B(0,5d + d) = 1,6*6*(0,5*2 + 2) + 0,1*6*( 0,5*2 + 2) = 30,6 kN.

Reakcije podrške: . F Ag = F 1 + F 2 + F 3 + F 4 /2 = 19,2 + 19,2 + 21,3 + 30,6/2 = 75 kN.

S = S g m= 1,8 m.

Nodalne sile:

1. opcija opterećenje snijegom(b)

F 1s = F 2s =1,8*6*2*1,13=24,4 kN;

F 3s = 1,8*6*2*(0,8+1,13)/2=20,8 kN;

F 4s = 1,8*6*(2*0,5+2)*0,8=25,9 kN.

Reakcije podrške: . F As = F 1s + F 2s +F 3s +F 4s /2=2*24,2+20,8+25,9/2=82,5 kN.

2. opcija opterećenja snijegom (c)

F 1 s ’ = 1,8*6*2=21,6 kN;

F 2 s’ = 1,8*6*2*1,7=36,7 kN;

F 3 s ’ = 1,8*6*2/2*1,7=18,4 kN;

Reakcije podrške: . F′ As = F 1 s ’ + F 2 s ’ + F 3 s ’ =21,6+36,7+18,4=76,7 kN.

Opterećenje od momenata okvira (vidi tabelu) (d).

Prva kombinacija

(kombinacija 1, 2, 3*,4, 5*): M 1 max = -315 kNm; kombinacija (1, 2, 3, 4*, 5):

M 2odgovara = -238 kNm.

Druga kombinacija (bez opterećenja snijegom):

M 1 = -315-(-60,9) = -254 kNm; M 2odgovara = -238-(-60,9) = -177 kNm.

Proračun šavova.

LISTA KORIŠTENE REFERENCE.

1. Metalne konstrukcije. uređeno od Yu.I. Kudishina Moskva, ur. c. "Akademija", 2008

2. Metalne konstrukcije. Udžbenik za univerzitete / Ed. E.I. Belenya. – 6. izd. M.: Stroyizdat, 1986. 560 str.

3. Primjeri proračuna metalne konstrukcije. Uredio A.P. Mandrikov. – 2. izd. M.: Stroyizdat, 1991. 431 str.

4. SNiP II-23-81 * (1990). Čelične konstrukcije. – M.; CITP Državnog građevinskog komiteta SSSR-a, 1991. – 94 str.

5. SNiP 2.01.07-85. Opterećenja i uticaji. – M.; CITP Državnog građevinskog komiteta SSSR-a, 1989. – 36 str.

6. SNiP 2.01.07-85 *. Dodaci, Odjeljak 10. Progibi i pomaci. – M.; CITP Državnog građevinskog komiteta SSSR-a, 1989. – 7 str.

7. Metalne konstrukcije. Udžbenik za univerzitete/Ur. V. K. Faibishenko. – M.: Stroyizdat, 1984. 336 str.

8. GOST 24379.0 – 80. Temeljni vijci.

9. Smjernice na predmetnim projektima „Metalne konstrukcije” Morozova 2007.

10. Projektovanje metalnih konstrukcija industrijske zgrade. Ed. A.I. Aktuganov 2005

Vertikalne dimenzije

Projektiranje okvira jednokatne industrijske zgrade počinjemo odabirom strukturnog dijagrama i njegovog rasporeda. Visina zgrade od nivoa poda do dna građevinske rešetke H oko:

H o ≥ H 1 + H 2 ;

gdje je H 1 rastojanje od nivoa poda do glave kranske šine kako je određeno sa H 1 = 16 m;

H 2 – udaljenost od glave kranske šine do dna građevinskih konstrukcija premaza, izračunato po formuli:

N 2 ≥ N k + f + d;

gdje je Hk visina mostne dizalice; N k = 2750 mm pril. 1

f – veličina koja uzima u obzir otklon strukture premaza u zavisnosti od raspona, f = 300 mm;

d - razmak između gornje tačke kolica dizalice i građevinska konstrukcija,

d = 100 mm;

H 2 = 2750 +300 +100 = 3150 mm, prihvaćeno – 3200 mm (pošto se H 2 uzima kao višekratnik od 200 mm)

H o ≥ H 1 + H 2 = 16000 + 3200 = 19 200 mm, prihvaćeno – 19 200 mm (pošto se H 2 uzima kao višekratnik od 600 mm)

Visina vrha stuba:

· N v = (h b + h r) + N 2 = 1500 + 120 + 3200 = 4820 mm., konačna veličina će se odrediti nakon izračunavanja kranske grede.

Visina donjeg dela stuba, kada je osnova stuba ukopana 1000 mm ispod poda

· N n = H o - N in + 1000 = 19200 - 4820 + 1000 = 15380 mm.

Puna visina kolone

· H = N in + N n = 4820+ 15380 = 20200 mm.

Dimenzije lampiona:

Prihvatamo lanternu širine 12 m sa ostakljenjem u jednom sloju visine 1250 mm, bočne visine 800 mm i visine vijenca 450 mm.

N fnl. = 1750 +800 +450 =3000 mm.

· H f = 3150 mm.

Strukturni dijagram okvir zgrade je prikazan na slici:

Horizontalne dimenzije

S obzirom da je razmak stubova 12 m, nosivost je 32/5 t, visina objekta< 30 м, то назначаем привязку а = 250 мм.

· h in = a + 200 = 250 + 200 = 450 mm

h u min = N in /12 = 4820/12 = 402 mm< h в = 450 мм.

Odredimo vrijednost l 1:

· l 1 ≥ B 1 + (h b - a) + 75 = 300 + (450-250) + 75 = 575 mm.

gdje je B 1 = 300 mm prema pril. 1

Uzimamo l 1 = 750 mm (više od 250 mm).

Širina presjeka donjeg dijela stupa:

· h n = l 1 +a = 750 + 250 = 1000 mm.

· h n min = N n /20 = 15380/20 = 769 mm< h н = 1000 мм.

Poprečni presjek gornjeg dijela stupa označen je kao I-greda punog zida, a donjeg kao puna.

Vezice čeličnog okvira industrijske zgrade

Prostorna krutost okvira i stabilnost okvira i njegovih pojedinačnih elemenata osiguravaju se postavljanjem sistema veza:

Veze između stubova (ispod i iznad kranske grede), neophodne za osiguranje stabilnosti stubova od ravni okvira, percepcije i prenosa opterećenja koje deluju duž zgrade (vetar, temperatura) na temelje i fiksiranje stubova tokom ugradnje;

- veze između rešetki: a) horizontalne poprečne veze duž donjih greda rešetki, koje preuzimaju opterećenje od vjetra koji djeluje na kraj zgrade; b) horizontalne uzdužne veze duž donjih tetiva rešetki; c) horizontalne poprečne veze duž gornjih tetiva rešetki; d) vertikalne veze između farmi;

- priključci za lanterne;

- priključci od pola drveta.

3. Dio proračuna i dizajna.

Prikupljanje opterećenja na okviru.

3.1.1. Dizajn poprečnog okvira.

Za geometrijske ose stepenastih stupova uzimaju se linije koje prolaze kroz težišta gornjeg i donjeg dijela stupa. Nesklad između centara gravitacije daje ekscentricitet "e 0", koji izračunavamo:

e 0 =0,5*(h n - h in)=0,5*(1000-450)=0,275m

Veze između kolona.

Sistem veza između stubova obezbeđuje tokom rada i ugradnje geometrijsku nepromenljivost rama i njegovu nosivost u uzdužnom pravcu, kao i stabilnost stubova u ravni poprečnih okvira.

Veze koje formiraju čvrsti disk nalaze se u sredini zgrade ili temperaturnog odeljka, uzimajući u obzir mogućnost pomeranja stubova usled termičkih deformacija uzdužnih elemenata.

Ako ugrađujete priključke (tvrde diskove) na krajeve zgrade, tada nastaju velike toplinske sile F t u svim uzdužnim elementima (konstrukcije dizalica, rešetkaste rešetke, podupirači)

Kada je dužina građevinskog ili temperaturnog bloka veća od 120 m, između stubova se obično ugrađuju dva sistema vezivnih blokova.

Granične dimenzije između vertikalnih spojeva u metrima

Dimenzije u zagradama date su za zgrade koje rade na projektnim vanjskim temperaturama t= –40° ¸ –65 °S.

Većina jednostavno kolo poprečne nosače, koristi se za razmake stubova do 12 m. Racionalni ugao nagiba podupirača je stoga, uz mali razmak, ali veliku visinu stuba, ugrađuju se dva poprečna podupirača po visini donjeg dela stuba. kolona.

U istim slučajevima se ponekad planira dodatno odvajanje stupova od ravnine okvira s odstojnicima.

Vertikalni priključci su postavljeni duž svih redova zgrade. Kada je razmak između kolona srednjih redova veliki, a takođe kako ne bi ometao prenošenje proizvoda od regala do rega, projektiraju se veze portalnih i poluportalnih šema.

Vertikalne veze između stupova primaju sile vjetra W 1 i W 2 koji djeluju na kraj zgrade i uzdužnog kočenja dizalica T pr.

Elementi poprečnih i portalnih veza rade napregnuto. Zbog svoje velike fleksibilnosti, komprimirane šipke su isključene iz rada i ne uzimaju se u obzir u proračunu. Fleksibilnost vlačnih spojnih elemenata koji se nalaze ispod nivoa kranskih greda ne bi trebalo da prelazi 300 za obične zgrade i 200 za zgrade sa „posebnim” režimima rada dizalica; za priključke iznad kranskih greda - 400 i 300, respektivno.

Priključci pokrivenosti.

Veze duž krovnih (šatorskih) konstrukcija ili veze između rešetki stvaraju ukupnu prostornu krutost okvira i osiguravaju: stabilnost stisnutih tetiva rešetki iz njihove ravni, preraspodjelu lokalnog kranskog opterećenja primijenjenog na jedan od okvira na susjedne okvire ; jednostavnost instalacije; specificirana geometrija okvira; percepcija i prijenos nekih opterećenja na stupove.

Priključci pokrivenosti se nalaze:

1) u ravnini gornjih tetiva rešetki - uzdužni elementi između njih;

2) u ravni donjih korda rešetki - poprečne i uzdužne ukočene rešetke, kao i ponekad uzdužne kočnice između poprečnih ukočenih rešetki;

3) vertikalne veze među rešetkama;

4) komunikacija putem lampiona.

Veze u ravnini gornjih tetiva rešetki.

Elementi gornje tetive rešetki su komprimirani, pa je potrebno osigurati njihovu stabilnost iz ravnine rešetke.

Armirano-betonske krovne ploče i grede mogu se smatrati osloncima koji sprječavaju pomicanje gornjih čvorova iz ravnine rešetke, pod uvjetom da su od uzdužnih pomicanja osigurani spojevima koji se nalaze u ravnini krova. Preporučljivo je postaviti takve vezice (poprečne rešetke) na krajeve radionice tako da zajedno s poprečnim rešetkama uz donje tetive i vertikalnim vezama između rešetki stvaraju prostorni blok koji osigurava krutost premaza.

Ako je građevinski ili temperaturni blok duži, postavljaju se srednje poprečne rešetke, među kojima razmak ne smije biti veći od 60 m.

Kako bi se osigurala stabilnost gornjeg pojasa rešetke iz njegove ravnine unutar lanterne, gdje nema krova, potrebni su posebni odstojnici u sljemenskoj jedinici. Prilikom ugradnje (prije ugradnje pokrivnih ploča ili greda) fleksibilnost gornje tetive od ravni rešetke ne smije biti veća od 220. Stoga, ako sljemenski odstojnik ne obezbjeđuje ovaj uslov, postavlja se dodatni odstojnik. između njega i odstojnika na nosaču rešetke (u ravnini stupova).

Veze u ravnini donjih tetiva rešetki

U zgradama s mostnim dizalicama potrebno je osigurati horizontalnu krutost okvira i poprijeko i uzduž zgrade.

Pri radu mostnih dizalica nastaju sile koje uzrokuju poprečne i uzdužne deformacije rama radionice.

Ako je bočna krutost okvira nedovoljna, dizalice se mogu zaglaviti tokom kretanja i normalan rad će biti poremećen. Prekomjerne vibracije okvira stvaraju nepovoljne uvjete za rad dizalica i sigurnost ogradnih konstrukcija. Zbog toga se u jednorasponskim zgradama velike visine (H>18 m), u zgradama sa mostnim dizalicama Q>100 kN, sa dizalicama teških i veoma teških režima rada sa bilo kojom nosivošću, sistem priključaka duž donjih tetivova rešetke su potrebne.

Horizontalne sile F od mostnih dizalica djeluju poprečno na jedan ravan okvir ili dva ili tri susjedna.

Uzdužne rešetke osiguravaju zajednički rad sistema ravnog okvira, zbog čega su poprečne deformacije okvira od djelovanja koncentrisane sile značajno smanjene.

Stubovi krajnjeg okvira prenose opterećenje vjetrom F W na čvorove poprečno ukočenog rešetka.

Kako bi se izbjegle vibracije donje tetive rešetke zbog dinamičkog udara mostnih dizalica, fleksibilnost rastegnutog dijela donje tetive od ravnine okvira je ograničena: za dizalice s brojem ciklusa opterećenja od 2 × 10 6 ili više - za vrijednost 250, za druge zgrade - za vrijednost 400. Za smanjenje dužine rastegnutog dijela donjeg U nekim slučajevima, pojasevi su opremljeni nosilima koja osiguravaju donji pojas u bočnom smjeru.

Vertikalne veze između farmi.

Ove veze povezuju rešetke zajedno i sprečavaju njihovo prevrtanje. Ugrađuju se, u pravilu, u osovine gdje se veze uspostavljaju duž donjih i gornjih tetiva rešetki, tvoreći zajedno s njima kruti blok.

U zgradama s visećim transportom, vertikalne veze doprinose preraspodjeli tereta dizalice između nosača koji se nanosi direktno na pokrivne konstrukcije. U ovim slučajevima, kao i na rogove, pričvršćena je električna dizalica - grede značajne nosivosti okomite veze između rešetki nalaze se u ravninama ovjesa kontinuirano po cijeloj dužini objekta.

Strukturni dijagram spojeva ovisi uglavnom o nagibu rešetki.

Vezice uz gornje tetive rešetke

Vezice uz donje tetive rešetke

Za horizontalne spojeve s nagibom rešetke od 6 m može se koristiti poprečna rešetka, čiji podupirači rade samo na zatezanje (slika a).

IN U poslednje vreme Uglavnom se koriste vezne rešetke sa trokutastom rešetkom (sl. b). Kod nas kočnice rade i na zatezanje i na kompresiju, pa ih je preporučljivo dizajnirati od cijevi ili savijenih profila, što može smanjiti potrošnju metala za 30-40%.

S nagibom rešetki od 12 m, dijagonalni elementi spona, čak i oni koji rade samo na zatezanje, ispadaju preteški. Zbog toga je uporni sistem projektovan tako da najduži element nije duži od 12 m, a dijagonale su poduprte ovim elementom (sl. c, d).

Moguće je osigurati pričvršćivanje uzdužnih podupirača bez mreže podupirača duž gornje tetive rešetke, što ne omogućava korištenje kroz grede. U ovom slučaju, kruti blok uključuje elemente za pokrivanje (proboje, ploče), rešetke i često postavljene vertikalne nosače (sl. e). Ovo rješenje je trenutno standardno. Priključni elementi šatora (poklopac) izračunavaju se po pravilu na osnovu fleksibilnosti. Maksimalna fleksibilnost za komprimirane elemente ovih spojeva je 200, za rastegnute elemente - 400, (za dizalice s brojem ciklusa od 2 × 10 6 ili više - 300).

Sistem konstruktivnih elemenata koji služe za podupiranje zidne ograde i apsorpciju opterećenja vjetrom zove se poludrveni.

Polu-drvene konstrukcije postavljaju se za opterećene zidove, kao i za unutrašnje zidove i pregrade.

At samonoseći zidovi, kao i kada panelni zidovi sa dužinama panela jednakim razmaku između stubova, nema potrebe za konstrukcijama od pola drveta.

Sa nagibom vanjskih stupova od 12 m i zidne ploče Postavljaju se srednji drveni stubovi dužine 6 m.

Polu-drvo postavljeno u ravnini uzdužnih zidova zgrade naziva se uzdužno drvo. Poludrvena postavljena u ravni zidova na kraju zgrade naziva se krajnja drvena obloga.

Krajnji drveni okvir se sastoji od okomitih stupova koji se postavljaju na svakih 6 ili 12 m. Gornji krajevi stupova u horizontalnom smjeru oslanjaju se na poprečno ukočenu rešetku u visini donjih tetiva rešetki.

Kako se ne bi spriječilo skretanje rešetki od privremenih opterećenja, podupiranje poludrvenih stupova izvodi se pomoću šarki od lima, koje su tanki lim t = (8 10 mm) širine 150 200 mm, koji lako savija se u okomitom smjeru bez ometanja progiba rešetke; u horizontalnom smjeru prenosi silu. Prečke su pričvršćene na poludrvene stupove za prozorski otvori; sa velikom visinom regala u ravni krajnji zid odstojnici se postavljaju kako bi se smanjila njihova slobodna dužina.

Zidovi od cigle ili betonskih blokova projektovani su da budu samonosivi, tj. preuzimaju svu svoju težinu, a samo bočno opterećenje od vjetra se prenosi zidom na stub ili polu-brvnara.

Zidovi od armirano-betonskih ploča velikih ploča postavljaju se (okače) na stolove od stubova ili poludrvenih stubova (jedan sto na 3 - 5 ploča u visinu). U ovom slučaju, poludrveni stub radi u ekscentričnoj kompresiji.

VEZE u strukturama- pluća strukturni elementi u obliku zasebnih šipki ili sistema (trusses); dizajnirani da osiguraju prostornu stabilnost glavnih nosivih sistema (pregrade, grede, okviri, itd.) i pojedinačnih šipki; prostorni rad konstrukcije raspodjelom opterećenja na jedan ili više elemenata na cijelu konstrukciju; dajući strukturi krutost potrebnu za normalne radne uslove; za percepciju u nekim slučajevima vjetra i inercijskih (na primjer, od dizalica, vozova, itd.) opterećenja koji djeluju na konstrukcije. Komunikacijski sistemi su raspoređeni tako da svaki od njih obavlja nekoliko od navedenih funkcija.

Za stvaranje prostorne krutosti i stabilnosti konstrukcija koje se sastoje od ravni elementi(france, grede), koje lako gube stabilnost iz svoje ravnine, povezuju se duž gornje i donje tetive horizontalnim vezama. Osim toga, vertikalne veze - dijafragme - ugrađuju se na krajevima, a za velike raspone i u srednjim dijelovima. Kao rezultat, formira se prostorni sistem koji ima veliku krutost prilikom torzije i savijanja u poprečnom smjeru. Ovaj princip osiguravanja prostorne krutosti koristi se u dizajnu mnogih konstrukcija.

U rasponima grednih ili lučnih mostova spajaju se dvije glavne rešetke horizontalni sistemi veze duž donjih i gornjih tetiva rešetki. Ovi sistemi povezivanja formiraju horizontalne rešetke, koje osim što pružaju krutost, učestvuju u prijenosu opterećenja vjetrom na nosače. Da bi se postigla potrebna torzijska krutost, ugrađuju se poprečne veze kako bi se osigurala nepromjenjivost poprečnog presjeka grede mosta. U stubovima kvadratnog ili poligonalnog presjeka ugrađuju se horizontalne dijafragme za istu svrhu javne zgrade Uz pomoć horizontalnih i vertikalnih veza, dvije rogove rešetke spajaju se u kruti prostorni blok, na koji su preostale krovne rešetke povezane gredama ili vezicama (vezama). Takav blok osigurava krutost i stabilnost cjelokupnog sistema premaza. Najrazvijeniji sistem veza je čelični okvir jednokatnih industrijskih zgrada.

Sistemi horizontalnih i vertikalnih spojeva rešetkastih poprečnih šipki okvira (trusova) i lanterna osiguravaju ukupnu krutost šatora, osiguravaju komprimirane konstrukcijske elemente (na primjer, gornje tetive rešetki) od gubitka stabilnosti i osiguravaju stabilnost ravnih elemenata u toku montaže i eksploatacije, uzimajući u obzir prostorni rad koji se obezbeđuje povezivanjem glavnih nosivih konstrukcija sa sistemima za učvršćivanje, pri proračunu konstrukcija dolazi do smanjenja težine konstrukcija. Na primjer, uzimanje u obzir prostornog rada poprečnih okvira okvira jednokatnih industrijskih zgrada rezultira smanjenjem izračunatih vrijednosti momenata u stupovima za 25-30%. Razvijena je metodologija za proračun prostornih sistema rasponskih konstrukcija grede mostova. U običnim slučajevima, priključci se ne računaju, već se njihovi presjeci dodjeljuju prema maksimalnoj fleksibilnosti utvrđenoj standardima.

Bočna stabilnost okvira drvenih objekata postiže se priklještenjem glavnih stubova u temeljima uz zakretanje pokrivne konstrukcije ovim stubovima; primjena okvira ili lučne konstrukcije sa šarkama; stvaranje obloge tvrdog diska, koja se koristi u malim zgradama. Uzdužna stabilnost objekta se osigurava postavljanjem (nakon oko 20 m) posebnog spoja u ravnini zidova okvira i srednjeg reda regala. Zidne ploče (paneli), odgovarajuće pričvršćene za elemente okvira, mogu se koristiti i kao spojevi.

Da bi se osigurala prostorna stabilnost ravnih nosivih drvenih konstrukcija, postavljaju se odgovarajući spojevi koji su u osnovi slični spojevima u metalnim ili armiranobetonskim konstrukcijama u lučnim i okvirne konstrukcije Uz uobičajeno (kao kod grednih nosača) ukrućenje komprimirane gornje tetive, predviđeno je utezanje donje tetive, koja u pravilu ima sabijene dijelove pod jednostranim opterećenjima. Ovo učvršćivanje se izvodi vertikalnim sponama koje povezuju konstrukcije u paru. Na isti način osigurava se stabilnost iz ravnine donjih tetiva u rešetkastim konstrukcijama. Trake kosih podnih i krovnih ploča mogu se koristiti kao horizontalne veze. Spatial drvene konstrukcije nisu potrebne posebne veze.