Bušenje bunara pod vodenom tehnologijom. Tehnologija procesa bušenja bunara

Projektovanje bušotina za naftu i gas razvijaju se i oplemenjuju u skladu sa specifičnim geološkim uslovima bušenja na datom području. Mora osigurati ispunjenje zadatka, tj. postizanje projektne dubine, otvaranje nalazišta nafte i gasa i izvođenje celokupnog niza studija i radova u bušotini, uključujući i njeno korišćenje u sistemu razvoja polja.

Projektiranje bušotine ovisi o složenosti geološkog presjeka, načinu bušenja, namjeni bušotine, načinu otvaranja produktivnog horizonta i drugim faktorima.

Početni podaci za projektiranje projekta bunara uključuju sljedeće informacije:

svrha i dubina bunara;

projektni horizont i karakteristike stene ležišta;

geološki presek na lokaciji bušotine sa određivanjem zona mogućih komplikacija i indikacijom ležišnih pritisaka i pritiska hidrauličkog lomljenja po intervalima;

prečnik proizvodnog niza ili konačni prečnik bušotine, ako nije predviđeno odvijanje proizvodnog niza.

Redosled dizajna projekti bušotina za naftu i gas sljedeći.

Odabrano dizajn donje rupe . Projektovanje bunara u intervalu ležišta treba da obezbedi najbolji uslovi dotok nafte i gasa u bušotinu i najefikasnije korišćenje rezervoarske energije nalazišta nafte i gasa.

Potrebno broj žica i dubine njihovog spuštanja. U tu svrhu je nacrtan grafik promene koeficijenta anomalije akumulacionih pritisaka k, i indeksa apsorpcionog pritiska kabl.

Izbor je utemeljen prečnik proizvodne žice i prečnici kablova i bitova su usklađeni. Prečnici se računaju odozdo prema gore.

Odabiru se intervali cementiranja. Od papuče oplate do glave bunara cementiraju se: provodnici u svim bunarima; srednji i proizvodni nizovi u istražnim, istražnim, parametarskim, referentnim i gasnim bušotinama; međustubovi u naftnim bušotinama sa dubinom većom od 3000 m; na dionici dužine od najmanje 500 m od papuče srednjeg stupa u naftnim bušotinama do 3004) m dubine (pod uslovom da su sve propusne i nestabilne stijene prekrivene cementnom suspenzijom).

Interval za cementiranje proizvodnih nizova u naftnim bušotinama može se ograničiti na dionicu od papuče do dionice koja se nalazi najmanje 100 m iznad donjeg kraja prethodne međukone.

Sve obložne kolone u bušotinama izgrađenim u akvatoriju su cementirane po cijeloj dužini.

Faze izrade hidrauličkog programa za ispiranje bušotine bušaćim tečnostima.

Hidraulički program se podrazumijeva kao skup podesivih parametara procesa ispiranja bunara. Raspon podesivih parametara je sljedeći: indikatori svojstva bušaće tekućine, protok bušaćih pumpi, prečnik i broj mlaznica mlaznih bitova.

Prilikom izrade hidrauličkog programa pretpostavlja se:

Uklonite pojavu tekućine iz formiranja i gubitka isplake;

Za sprečavanje erozije zidova bunara i mehaničko raspršivanje transportovanih šljunki kako bi se isključila proizvodnja tečnosti za bušenje;

Osigurati uklanjanje izbušenog kamena iz prstenastog prostora bušotine;

Stvoriti uslove za maksimalno korištenje mlaznog efekta;

Racionalno koristite hidrauličku snagu pumpne jedinice;

Isključi hitne slučajeve prilikom isključenja, cirkulacije i puštanja u rad bušaćih pumpi.

Navedeni zahtjevi za hidraulički program su zadovoljeni pod uslovom formalizacije i rješenja multifaktorskog optimizacijskog problema. Poznate šeme za projektovanje procesa ispiranja bušotina zasnovane su na proračunima hidrauličkog otpora u sistemu prema datom protoku pumpe i pokazateljima svojstava bušaćih tečnosti.

Slični hidraulički proračuni se izvode prema sljedećoj shemi. Prvo, na osnovu empirijskih preporuka, postavlja se brzina bušaćeg fluida u prstenastom prostoru i izračunava se potreban protok muljnih pumpi. Prema karakteristikama pasoša blatnih pumpi, odabire se promjer čahura koji može osigurati potreban protok. Zatim se prema odgovarajućim formulama određuju hidraulički gubici u sistemu bez uzimanja u obzir gubitaka pritiska u bitu. Područje mlaznice mlaznih bitova odabire se na osnovu razlike između maksimalnog ispusnog tlaka pasoša (koji odgovara odabranim čaurama) i izračunatog gubitka tlaka zbog hidrauličkog otpora.

Principi za odabir metode bušenja: glavni kriteriji odabira, uzimajući u obzir dubinu bušotine, temperaturu u bušotini, složenost bušenja, profil dizajna i druge faktore.

Odabir metode bušenja, razvoj efikasnijih metoda za uništavanje stijena na dnu bunara i rješavanje mnogih pitanja vezanih za izgradnju bunara nemoguće je bez proučavanja svojstava bušotine. stijene, uslove njihovog nastanka i uticaj ovih uslova na svojstva stijena.

Izbor metode bušenja ovisi o strukturi ležišta, njegovim svojstvima ležišta, sastavu tekućina i/ili plinova sadržanih u njemu, broju produktivnih međuslojeva i koeficijentima anomalije tlaka u formaciji.

Izbor metode bušenja zasniva se na uporednoj procjeni njegove efikasnosti, koju određuju mnogi faktori, od kojih svaki, u zavisnosti od geološko-metodoloških zahtjeva (GMT), svrhe i uslova bušenja, može biti presudan.

Na izbor metode bušenja bunara utiče i namena operacija bušenja.

Prilikom odabira metode bušenja treba se rukovoditi namjenom bušotine, hidrogeološkim karakteristikama vodonosnika i njegovom dubinom, te količinom posla na razvoju akumulacije.

Kombinacija BHA parametara.

Prilikom odabira metode bušenja, pored tehničko-ekonomskih faktora, treba uzeti u obzir da su, u poređenju sa BHA, rotacione BHA bazirane na dubinskom motoru mnogo tehnološki naprednije i pouzdanije u radu, stabilnije na bušotini. putanja dizajna.

Ovisnost sile otklona na svrdlu o zakrivljenosti rupe za stabilizirajući BHA sa dva centralizatora.

Prilikom odabira metode bušenja, pored tehničko-ekonomskih faktora, treba uzeti u obzir da su rotacijske BHA u odnosu na BHA bazirane na downhole motoru mnogo tehnološki naprednije i pouzdanije u radu, konstrukcijski stabilnije. putanja.

Da bi se potkrijepio izbor metode bušenja u postsolnim naslagama i potvrdio gornji zaključak o racionalnom načinu bušenja, analizirani su tehnički pokazatelji turbinskog i rotacionog bušenja bušotina.

U slučaju odabira metode bušenja sa downhole hidrauličnim motorima, nakon izračunavanja aksijalne težine na bitu, potrebno je odabrati tip downhole motora. Ovaj izbor se vrši uzimajući u obzir specifični moment pri rotaciji burgije, aksijalno opterećenje na bitu i gustinu isplake. Tehničke karakteristike odabranog dubinskog motora uzimaju se u obzir prilikom projektovanja broja obrtaja dola i programa hidrauličkog čišćenja bušotine.

Pitanje o izbor metode bušenja treba odlučiti na osnovu studije izvodljivosti. Glavni pokazatelj za odabir metode bušenja je profitabilnost - cijena 1 m prodora. [ 1 ]

Prije nego što pređete na izbor metode bušenja za produbljivanje rupe pomoću plinovitih sredstava, treba imati na umu da njihova fizička i mehanička svojstva uvode prilično određena ograničenja, budući da neke vrste plinovitih sredstava nisu primjenjive za brojne metode bušenja. Na sl. 46 prikazuje moguće kombinacije razne vrste gasovita sredstva sa savremenim metodama bušenja. Kao što se može vidjeti iz dijagrama, najsvestranije u pogledu upotrebe plinovitih sredstava su metode bušenja rotorom i električnom bušilicom, manje univerzalna je turbinska metoda, koja se koristi samo kada se koriste gazirane tekućine. [ 2 ]

Omjer snage i težine PBU-a ima manji utjecaj na izbor metoda bušenja i njihove varijante od omjera snage i težine kopnene bušaće opreme, budući da je, pored same opreme za bušenje, MODU opremljen i pomoćnom opremom neophodnom za njegov rad i zadržavanje na mjestu bušenja. U praksi, bušaća i pomoćna oprema rade naizmjenično. Minimalni potrebni omjer snage i težine MODU-a određen je energijom koju troši pomoćna oprema, što je više nego potrebno za pogon bušenja. [ 3 ]

Osmo, odeljak tehnički projekat posvećeno izbor metode bušenja, standardne veličine dubinskih motora i dužine bušenja, razvoj načina bušenja. [ 4 ]

Drugim riječima, izbor jednog ili drugog profila bunara u velikoj mjeri određuje izbor metode bušenja5 ]

Prenosivost MODU-a ne ovisi o potrošnji metala i omjeru snage i težine opreme i ne utiče izbor metode bušenja, jer se vuče bez demontaže opreme. [ 6 ]

Drugim riječima, izbor jedne ili druge vrste profila bunara u velikoj mjeri određuje izbor metode bušenja, tip svrdla, program hidrauličkog bušenja, parametri režima bušenja i obrnuto. [ 7 ]

Parametre kotrljanja plutajuće baze treba proračunom odrediti već u početnim fazama projektiranja trupa, jer od toga ovisi radni raspon morskih valova u kojem je moguć normalan i siguran rad, kao i izbor metode bušenja, sisteme i uređaje za smanjenje uticaja postavljanja na tok posla. Smanjenje kotrljanja može se postići racionalnim odabirom veličina trupa, njihovim međusobnim rasporedom i upotrebom pasivnih i aktivnih fondova borba protiv pitchinga. [ 8 ]

Najčešći način istraživanja i eksploatacije podzemne vode bušenje bunara i ostataka bunara. Izbor metode bušenja utvrditi: stepen hidrogeološkog poznavanja područja, svrhu radova, potrebnu pouzdanost dobijenih geoloških i hidrogeoloških podataka, tehničko-ekonomske pokazatelje razmatrane metode bušenja, cijenu 1 m3 proizvedene vode, život bunara. Na izbor tehnologije bušenja bunara utiču temperatura podzemnih voda, stepen njihove mineralizacije i agresivnost u odnosu na beton (cement) i gvožđe. [ 9 ]

Prilikom bušenja ultra dubokih bušotina, sprečavanje zakrivljenosti bušotine je vrlo važno zbog negativnih posljedica zakrivljenosti bušotine kada se ona produbljuje. Stoga, kada odabir metoda za bušenje ultra dubokih bunara, a posebno njihovih gornjih intervala, treba obratiti pažnju na održavanje vertikalnosti i ravnosti bušotine. [ 10 ]

Pitanje izbora metode bušenja treba se odlučiti na osnovu studije izvodljivosti. Glavni indikator za izbor metode bušenja je isplativost - trošak 1 m prodora. [ 11 ]

Tako je brzina rotacionog bušenja sa ispiranjem isplake veća od brzine udarnog bušenja za 3-5 puta. Stoga je odlučujući faktor u izbor metode bušenja treba da bude ekonomska analiza. [ 12 ]

Tehnička i ekonomska efikasnost projekta izgradnje nafte i gasne bušotine umnogome zavisi od valjanosti procesa produbljivanja i ispiranja. Dizajniranje tehnologije ovih procesa uključuje izbor metode bušenja, tip alata za rezanje kamena i načini bušenja, dizajn bušaće kolone i raspored njenog dna, program hidrauličkog produbljivanja i pokazatelji svojstava tečnosti za bušenje, vrste bušaćih tečnosti i potrebne količine hemijski reagensi i materijali za održavanje njihovih svojstava. Donošenjem projektnih odluka određuje se izbor vrste bušaće opreme, koja, osim toga, zavisi od dizajna obložnih kolona i geografskih uslova bušenja. [ 13 ]

Primjena rezultata rješavanja problema stvara široku mogućnost da se provede duboka, opsežna analiza razvoja bitova na velikom broju objekata sa najrazličitijim uvjetima bušenja. Istovremeno je moguće pripremiti i preporuke za izbor metoda bušenja, motori za dublje, pumpe za bušenje i tekućina za bušenje. [ 14 ]

U praksi izgradnje bunara za vodu, postale su raširene sljedeće metode bušenja: rotacijsko sa direktnim ispiranjem, rotacijsko sa obrnutim ispiranjem, rotacijsko sa pročišćavanjem zraka i udarno uže. Uslovi primjene razne načine bušenja određuju stvarne tehničko-tehnološke karakteristike opreme za bušenje, kao i kvalitet radova na izgradnji bušotina. Treba napomenuti da kada izbor metode bušenja bunara na vodi, potrebno je uzeti u obzir ne samo brzinu bušenja bušotina i proizvodnost metode, već i obezbjeđivanje takvih parametara otvaranja vodonosnika, u kojima se uočava deformacija stijena u zoni dna rupe. u minimalnom stepenu i njegova propusnost se ne smanjuje u odnosu na rezervoar. [ 1 ]

Mnogo je teže odabrati metodu bušenja za produbljivanje vertikalne bušotine. Ako se pri bušenju u intervalu odabranom na osnovu prakse bušenja bušaćim tekućinama može očekivati ​​vertikalna rupa, tada se u pravilu koriste zračni čekići s odgovarajućom vrstom svrdla. Ako se ne uoči zakrivljenost, onda izbor metode bušenja provodi se na sljedeći način. Za meke stijene (meki škriljci, gips, kreda, anhidrit, sol i meki krečnjaci) preporučljivo je koristiti električnu bušilicu brzinom do 325 o/min. Kako se tvrdoća stijena povećava, metode bušenja se slažu u sljedećem redoslijedu: potisni motor, rotaciono bušenje i rotaciono udarno bušenje. [ 2 ]

Sa stanovišta povećanja brzine i smanjenja troškova izgradnje bušotina sa PDR, zanimljiv je način bušenja sa hidrotransportom jezgra. Ova metoda, uz isključenje navedenih ograničenja njene primjene, može se koristiti u istraživanju placera sa PBU u prospekcijskim i prospekcijskim i procjeničkim fazama geoloških istraživanja. Trošak opreme za bušenje, bez obzira na metode bušenja, ne prelazi 10% ukupne cijene PBU. Stoga, promjena cijene samo opreme za bušenje nema značajan utjecaj na cijenu proizvodnje i održavanja MODU i na izbor metode bušenja. Povećanje cijene opreme za bušenje opravdano je samo ako poboljšava uvjete rada, povećava sigurnost i brzinu bušenja, smanjuje broj zastoja zbog vremenskih uvjeta i produžava sezonu bušenja. [ 3 ]

Odabir tipa bita i načina bušenja: kriteriji odabira, metode dobivanja informacija i njihove obrade za utvrđivanje optimalni režimi, podešavanje vrijednosti parametara .

Izbor svrdla se vrši na osnovu poznavanja stijena (g/p) koje čine ovaj interval, tj. prema kategoriji tvrdoće i prema kategoriji abrazivnosti g/p.

U procesu bušenja istražne, a ponekad i proizvodne bušotine, periodično se biraju stijene u obliku netaknutih stubova (jezgri) za izradu stratigrafskog presjeka, proučavanje litoloških karakteristika prođenih stijena, utvrđivanje sadržaja nafte i plina u pore stena itd.

Za izvlačenje jezgra na površinu koriste se bitovi za jezgro (slika 2.7). Takvo svrdlo se sastoji od glave bušilice 1 i kompleta jezgra pričvršćenih navojem na tijelo glave bušilice.

Rice. 2.7. Šema uređaja za jezgro: 1 - glava bušilice; 2 - jezgro; 3 - nosač tla; 4 - tijelo jezgrenog seta; 5 - kuglasti ventil

U zavisnosti od svojstava stijene u kojoj se bušenje vrši uz uzorkovanje jezgra, koriste se konusne, dijamantske i karbidne bušaće glave.

Način bušenja - kombinacija takvih parametara koji značajno utječu na performanse svrdla, koje bušilica može promijeniti sa svoje konzole.

Pd [kN] – težina na bitu, n [rpm] – frekvencija rotacije bita, Q [l/s] – brzina protoka (ubacivanje) ind. dobro, H [m] - penetracija po bitu, Vm [m / h] - meh. stopa penetracije, Vav=H/tB – prosjek,

Vm(t)=dh/dtB – trenutni, Vr [m/h] – brzina bušenja trase, Vr=H/(tB + tSPO + tB), C [rub/m] – operativni troškovi po 1m prodora, C= ( Cd+Sch(tB + tSPO + tB))/H, Cd – cijena bita; Cch - trošak 1 sata rada bušilice. rev.

Faze pronalaženja optimalnog režima - u fazi projektovanja - operativna optimizacija režima bušenja - prilagođavanje režima projektovanja, uzimajući u obzir informacije dobijene tokom procesa bušenja.

U procesu dizajna koristimo inf. dobijene bušenjem bunara. u ovom

region, analogno. kond., podaci o goelogu. sekcija bunara., preporuke proizvođača bušotine. instr., radne karakteristike dubinskih motora.

2 načina da odaberete bit na dnu: grafički i analitički.

Rezači u glavi bušotine su postavljeni tako da se stijena u sredini dna bušotine ne uruši tokom bušenja. Time se stvaraju uslovi za formiranje jezgra 2. Postoje četiri, šest i dalje osmokonusne bušaće glave namenjene za bušenje sa jezgrom u različitim stenama. Položaj elemenata za rezanje stijena u dijamantskim i tvrdolegiranim bušaćim glavama također omogućava uništavanje stijena samo duž periferije donje rupe.

Kada se bušotina produbi, formirani stub stene ulazi u garnituru za jezgro, koja se sastoji od tela 4 i bure jezgra (nosač zemlje) 3. Telo jezgrene garniture služi za spajanje bušaće glave sa bušaćom kolonom, mesto nosača zemlje i zaštiti ga od mehaničkih oštećenja, kao i da propušta tekućinu za ispiranje između njega i nosača tla. Gruntonoska je dizajnirana da primi jezgro, sačuva ga tokom bušenja i prilikom podizanja na površinu. Za obavljanje ovih funkcija, u donjem dijelu nosača tla ugrađuju se razbijači jezgra i držači jezgara, a na vrhu - kuglasti ventil 5, koji kroz sebe propušta tekućinu istisnutu iz nosača tla kada se napuni jezgrom.

Prema načinu ugradnje nosača zemlje u tijelo jezgrene garniture i u glavu bušilice, razlikuju se jezgra sa uklonjivim i neuklonjivim nosačem zemlje.

Bačve sa jezgrom sa uklonjivim bagerom omogućavaju podizanje bagera sa jezgrom bez podizanja bušaće žice. Da bi se to učinilo, hvatač se spušta u bušaću kolonu na užetu, uz pomoć kojeg se nosač tla uklanja iz jezgrenog kompleta i podiže na površinu. Zatim se pomoću istog hvatača spušta prazan nosač zemlje i ugrađuje u tijelo jezgrene garniture i nastavlja se bušenje sa jezgrom.

Jezgra sa uklonjivim nosačem tla koriste se u turbinskom bušenju, a sa fiksnim - u rotacionom bušenju.

Glavni dijagram ispitivanja produktivnog horizonta pomoću testera formacije na cijevima.

Ispitivači formacije se vrlo široko koriste u bušenju i omogućavaju dobijanje najveće količine informacija o objektu koji se ispituje. Moderni domaći tester formacije sastoji se od sljedećih glavnih jedinica: filtera, pakera, samog testera sa izjednačujućim i glavnim ulaznim ventilima, zapornog ventila i cirkulacijskog ventila.

Šematski dijagram jednofaznog cementiranja. Promjena tlaka u pumpama za cementiranje uključenim u ovaj proces.

Jednostepena metoda cementiranja bunara je najčešća. Ovom metodom, cementna suspenzija se isporučuje u određenom intervalu u jednom trenutku.

Završnu fazu operacija bušenja prati proces koji uključuje cementiranje bunara. Održivost cijele konstrukcije ovisi o tome koliko dobro se ovi radovi izvode. Glavni cilj koji se teži u procesu izvođenja ovog postupka je zamjena tekućine za bušenje cementom, koji ima još jedno ime - cementna suspenzija. Cementiranje bunara uključuje uvođenje sastava koji se mora stvrdnuti, pretvarajući se u kamen. Do danas postoji nekoliko načina za izvođenje procesa cementiranja bunara, a najčešće korišteni od njih je star više od 100 godina. Ovo je jednostepeno cementiranje kućišta, predstavljeno svijetu 1905. godine i danas se koristi uz samo nekoliko modifikacija.

proces cementiranja

Tehnologija cementiranja bunara uključuje 5 glavnih vrsta radova: prvi je miješanje cementne suspenzije, drugi je pumpanje kompozicije u bunar, treći je dovođenje smjese u annulus odabranom metodom, četvrti je stvrdnjavanje cementne mješavine, peti je provjera kvaliteta obavljenog posla.

Prije početka rada potrebno je izraditi shemu cementiranja, koja se temelji na tehničkim proračunima procesa. Bit će važno uzeti u obzir rudarske i geološke uslove; dužina intervala koji treba pojačati; karakteristike dizajna bušotine, kao i njeno stanje. Iskustvo izvođenja takvih radova u određenom području također treba koristiti u procesu izvođenja proračuna.

Slika 1—Šema jednostepenog procesa cementiranja.

Na sl. 1 možete vidjeti sliku shema jednofaznog procesa cementiranja. "I" - početak punjenja smjese u bure. "II" je dovod smeše koja se ubrizgava u bušotinu kada se fluid kreće niz omotač, "III" je početak začepnog sastava u prstenasti prostor, "IV" je završna faza probijanja smeše. U šemi 1 - manometar, koji je odgovoran za kontrolu nivoa pritiska; 2 – glava za cementiranje; 3 - utikač koji se nalazi na vrhu; 4 - donji čep; 5 – kolona oplate; 6 - zidovi bušotine; 7 - zaustavni prsten; 8 - tečnost namenjena za potiskivanje cementne mešavine; 9 – tekućina za bušenje; 10 - cementna smjesa.

Šematski dijagram dvostepenog cementiranja sa vremenskim diskontinuitetom. Prednosti i nedostaci.

Postepeno cementiranje sa vremenskim diskontinuitetom Interval cementiranja je podijeljen na dva dijela, a u ok na međufaznoj površini ugrađena je posebna čaura za cementiranje. Izvan stuba, iznad spojnice i ispod nje, postavljena su centrirna svjetla. Prvo cementirajte donji dio stupa. Da bi se to postiglo, 1 porcija CR se upumpava u kolonu u količini potrebnoj za punjenje kompresora od papuče kolone do čahure za cementiranje, a zatim tekućine za istiskivanje. Za cementiranje 1. faze, zapremina potisnog fluida mora biti jednaka unutrašnjoj zapremini kolone. Nakon preuzimanja pzh, spuštaju loptu u kolonu. Pod dejstvom gravitacije, lopta se spušta niz tetivu i sjeda na donju čauru za cementiranje. Zatim se RV ponovo upumpava u kolonu: pritisak u njemu se povećava iznad čepa, čaura se spušta do graničnika, a RV kroz otvorene rupe izlazi izvan stuba. Kroz ove rupe, bunar se ispira dok se cementni malter ne stvrdne (od nekoliko sati do jednog dana). Nakon toga se upumpaju 2 porcije CR-a, oslobađajući gornji čep i otopina se istiskuje sa 2 porcije PG-a. Čep, koji je stigao do rukava, ojačava se pomoću igala u tijelu čahure za cementiranje, pomiče ga prema dolje; istovremeno, rukav zatvara otvore spojnice i odvaja šupljinu stupa od mjenjača. Nakon stvrdnjavanja, čep se izbuši. Mjesto ugradnje spojnice odabire se ovisno o razlozima koji su naveli pribjegavanje cementnim malterima. U plinskim bušotinama, rukavac za cementiranje se postavlja 200-250m iznad vrha produktivnog horizonta. Ako postoji rizik od apsorpcije tokom cementiranja bušotine, lokacija rukavca se izračunava tako da je zbir hidrodinamičkih pritisaka i statičkog pritiska kolone rastvora u prstenu manji od pritiska loma slabe formacije. Cementni rukav uvijek treba postaviti na stabilne nepropusne formacije i centrirati lanternama. Primijeniti: a) ako je upijanje otopine neizbježno tokom jednostepenog cementiranja; b) ako se otvori formacija sa visokim pritiskom i tokom perioda stvrdnjavanja rastvora nakon jednostepenog cementiranja može doći do poprečnih tokova i pojave gasa; c) ako jednostepeno cementiranje zahteva istovremeno učešće u radu većeg broja pumpi za cement i mašina za mešanje. Nedostaci: veliki vremenski razmak između završetka cementiranja donjeg dijela i početka cementiranja gornjeg. Ovaj nedostatak se u velikoj mjeri može otkloniti ugradnjom vanjskog pakera na ok, ispod cementirane čahure. Ako je nakon cementiranja donjeg stupnja prstenasti prostor bunara zapečaćen pakerom, tada možete odmah započeti cementiranje gornjeg dijela.

Principi proračuna zavojne kolone za aksijalnu vlačnu čvrstoću za vertikalne bušotine. Specifičnost proračuna stubova za nagnute i devijantne bunare.

Proračun kućišta započnite određivanjem viška vanjskih pritisaka. [ 1 ]

Proračun strune omotača vrši se tokom projektovanja radi odabira debljine stijenki i grupa čvrstoće materijala omotača, kao i provjere usklađenosti standardnih sigurnosnih faktora utvrđenih u projektu sa očekivanim, uzimajući u obzir preovlađujuće geološke, tehnološke, tržišne uslove proizvodnje. [ 2 ]

Proračun strune omotača sa trapeznim navojem za zatezanje se vrši na osnovu dozvoljenog opterećenja. Prilikom spuštanja kablova u sekcijama, dužina presjeka se uzima kao dužina žice. [ 3 ]

Proračun kućišta uključuje određivanje faktora koji utiču na oštećenje kućišta i odabir najprikladnijih razreda čelika za svaku specifičnu operaciju u smislu pouzdanosti i ekonomičnosti. Konstrukcija obložne kolone mora ispunjavati zahtjeve za kolonu tokom završetka i rada bušotine. [ 4 ]

Proračun strune omotača za usmjerene bušotine razlikuje se od usvojenog za vertikalne bušotine izborom vlačne čvrstoće u zavisnosti od intenziteta zakrivljenosti bušotine, kao i određivanjem vanjskih i unutrašnjih pritisaka, u kojima se položaj tačaka karakterističnih za kos. bunar je određen njegovom vertikalnom projekcijom.

Proračun strune omotača proizvedeno prema maksimalnim vrijednostima viška vanjskih i unutrašnjih pritisaka, kao i aksijalnih opterećenja (tokom bušenja, ispitivanja, rada, popravke bušotina), uzimajući u obzir njihovo zasebno i zajedničko djelovanje.

Glavna razlika proračun kablova za usmjerene bušotine iz proračuna za vertikalne bušotine je određivanje vlačne čvrstoće koja se proizvodi u zavisnosti od intenziteta zakrivljenosti bušotine, kao i proračun vanjskih i unutrašnjih pritisaka, uzimajući u obzir izduženje bušotine.

Izbor kućišta i proračun kablova za čvrstoću se provode uzimajući u obzir maksimalni očekivani višak vanjskih i unutarnjih pritisaka kada je rješenje potpuno zamijenjeno formacijskim fluidom, kao i aksijalna opterećenja na cijevima i agresivnost fluida u fazama izgradnje i rada bušotine na osnovu postojećih konstrukcija.

Glavna opterećenja u proračunu čvrstoće žice su aksijalna vlačna opterećenja od sopstvene težine, kao i spoljašnji i unutrašnji nadpritisak tokom cementiranja i rada bušotine. Osim toga, na stup djeluju i druga opterećenja:

· aksijalna dinamička opterećenja u periodu nestalnog kretanja stuba;

· aksijalna opterećenja usled sila trenja strune o zidove bušotine tokom njenog spuštanja;

· tlačna opterećenja od dijela vlastite težine pri rasterećenju stuba na dno;

· opterećenja savijanja koja nastaju u devijantnim bunarima.

Proračun proizvodnog niza za naftnu bušotinu

Konvencije usvojene u formulama:

Udaljenost od vrha bunara do papuče, m L

Udaljenost od glave bunara do cementne suspenzije, m h

Udaljenost od glave bunara do nivoa tečnosti u koloni, m N

Gustina tečnosti za presovanje, g/cm 3 r rashladne tečnosti

Gustina bušaćeg fluida iza kolone, g/cm 3 r BR

Gustina tečnosti u koloni r B

Gustina cementa cementni malter iza kolone r CR

Prekomjerni unutrašnji pritisak na dubini z, MPa R WIz

Prekomjerni vanjski pritisak na dubini z P NIz

Prekomjeran kritični vanjski pritisak, na kojem je napon

Pritisak u tijelu cijevi dostiže tačku popuštanja R KR

Pritisak rezervoara na dubini z R PL

Pritisak stiskanja

Ukupna težina kolone odabranih sekcija, N (MN) Q

Faktor rasterećenja cementnog prstena k

Faktor sigurnosti pri proračunu za vanjski nadtlak n KR

Faktor vlačne čvrstoće n STR

Slika 69—Šema cementiranja bunara

At h > H Određujemo višak vanjskog tlaka (u fazi završetka rada) za sljedeće karakteristične točke.

1: z = 0; R n.i.z = 0,01ρ b.r. * z; (86)

2: z = H; P n i z = 0,01ρ b. p * H, (MPa); (87)

3: z = h; P n.i z \u003d (0,01 [ρ b.p h - ρ in (h - H)]), (MPa); (88)

4: z = L; R n.i z \u003d (0,01 [(ρ c.r - ρ c) L - (ρ c. r - ρ b. r) h + ρ u H)] (1 - k), (MPa). (89)

Izrada dijagrama A B C D(Slika 70). Da bismo to učinili, u horizontalnom smjeru u prihvaćenoj skali, odvajamo vrijednosti ρ n. i z u tačkama 1 -4 (pogledajte dijagram) i povežite ove tačke u seriju jedna s drugom pravim segmentima

Slika 70. Dijagrami eksterne i unutrašnje

višak pritiska

Višak unutrašnjih pritisaka utvrđujemo iz uslova ispitivanja nepropusnosti kućišta u jednom koraku bez pakera.

Pritisak na glavi bušotine: P y = P pl - 0,01 ρ V L (MPa). (90)

Glavni faktori koji utiču na kvalitet cementiranja bunara i priroda njihovog uticaja.

Kvalitet odvajanja propusnih formacija cementiranjem zavisi od sljedećih grupa faktora: a) sastav smjese za čepljenje; b) sastav i svojstva cementne suspenzije; c) način cementiranja; d) potpunost zamjene istisnutog fluida cementnom suspenzijom u prstenastom prostoru bušotine; e) čvrstoću i nepropusnost prianjanja cementnog kamena na kolonu omotača i zidove bunara; f) upotreba dodatnih sredstava za sprečavanje pojave filtracije i stvaranja sufuzionih kanala u cementnoj suspenziji u periodu zgušnjavanja i vezivanja; g) režim mirovanja bušotine tokom perioda zgušnjavanja i vezivanja cementne suspenzije.

Principi za proračun potrebnih količina cementnog materijala, mašina za mešanje i jedinica za cementiranje za pripremu i injektiranje cementne suspenzije u kolonu obložnice. Šema opreme za vezivanje cementiranja.

Potrebno je izračunati cementiranje za sljedeće uslove:

- koeficijent rezerve na visini porasta cementne suspenzije, uveden radi kompenzacije faktora koji se ne mogu uzeti u obzir (utvrđen statistički prema podacima cementiranja prethodnih bunara); i - prosječni prečnik bunara i vanjski prečnik proizvodnog omotača, m; - dužina dijela za cementiranje, m; - prosječni unutrašnji prečnik proizvodnog omotača, m; - visina (dužina) cementno staklo ostavljeno u kućištu, m; , uzimajući u obzir njegovu stisljivost, - = 1,03; - - koeficijent koji uzima u obzir gubitak cementa tokom operacija utovara i istovara i pripreme rastvora; - - - gustina cementne suspenzije , kg/m3 - gustina isplake, kg/m3; n - relativni sadržaj vode - gustina vode, kg/m3 - nasipna gustina cementa, kg / m3;

Količina cementne suspenzije potrebna za cementiranje datog intervala bunara (m3): Vc.p.=0,785*kp*[(2-dn2)*lc+d02*hc]

Zapremina tečnosti: Vpr=0,785* - *d2*(Lc-);

Volumen tečnosti pufera: Vb=0,785*(2-dn2)*lb;

Masa portland cementa naftnih bušotina: Mc= - **Vcr/(1+n);

Zapremina vode za pripremu cementne suspenzije, m3: Vw = Mts*n/(kts*pv);

Prije cementiranja suvi cementni materijal se ubacuje u spremnike strojeva za miješanje, čiji je potreban broj: nc = Mts/Vcm, gdje je Vcm zapremina spremnika miješalice.

Metode opremanja donjeg dijela bušotine u zoni produktivne formacije. Uslovi pod kojima se svaka od ovih metoda može koristiti.

1. Produktivno ležište se buši bez blokiranja gornjih stijena posebnom obložnom kolonom, zatim se obložna kolona spušta na dno i cementira. Za komunikaciju unutrašnje šupljine kućišta sa produktivnim naslagama, ona je perforirana, tj. u stubu je izbušen veliki broj rupa. Metoda ima sljedeće prednosti: laka za implementaciju; omogućava selektivno povezivanje bušotine sa bilo kojim međuslojem produktivnog ležišta; troškovi samog bušenja mogu biti manji nego kod drugih metoda ulaska.

2. Prethodno se obložna kolona spušta i cementira na vrh produktivnog ležišta, izolujući stijene iznad. Produktivni rezervoar se zatim buši bitovima manjeg prečnika, a bušotina ispod papuče omotača ostaje otvorena. Metoda je primjenjiva samo ako je produktivno ležište sastavljeno od stabilnih stijena i zasićeno je samo jednom tekućinom; ne dozvoljava selektivnu eksploataciju bilo kojeg međusloja.

3. Razlikuje se od prethodnog po tome što je bušotina u produktivnom ležištu prekrivena filterom, koji je suspendovan u koloni omotača; prostor između ekrana i žice često je zapečaćen pakerom. Metoda ima iste prednosti i ograničenja kao i prethodna. Za razliku od prethodnog, može se uzeti u slučajevima kada je produktivno ležište sastavljeno od stijena koje nisu dovoljno stabilne tokom rada.

4. Bušotina se obrušava nizom cijevi do krova produktivnog ležišta, zatim se buši i pokriva oblogom. Obloga se cementira cijelom dužinom, a zatim perforira u unaprijed određenom intervalu. Ovom metodom može se izbjeći značajna kontaminacija rezervoara odabirom tekućine za ispiranje samo uzimajući u obzir situaciju u samom rezervoaru. Omogućava selektivnu eksploataciju različitih međuslojeva i omogućava vam da brzo i ekonomično razvijete bunar.

5. Razlikuje se od prve metode samo po tome što se nakon bušenja produktivnog ležišta u bušotinu spušta obložna kolona čiji je donji dio prethodno sačinjen od cijevi sa prorezima, a po tome što se cementira samo iznad krov proizvodnog ležišta. Perforirani dio stupa postavlja se na produktivni depozit. Ovom metodom nemoguće je osigurati selektivnu eksploataciju jednog ili drugog međusloja.

Faktori koji se uzimaju u obzir pri odabiru cementnog materijala za cementiranje određenog intervala bunara.

Izbor materijala za injektiranje za cementiranje obložnih kolona određen je litofacijalnim karakteristikama presjeka, a glavni faktori koji određuju sastav smjese za injektiranje su temperatura, rezervoarski pritisak, pritisak hidrauličkog lomljenja, prisustvo naslaga soli, vrsta fluida. itd. U opštem slučaju, suspenzija za injektiranje se sastoji od cementa za injektiranje, srednjih sredstava za mešanje, ubrzivača i usporivača vremena vezivanja, reduktora indeksa filtracije i specijalnih aditiva. Cement za bušotine se bira na sljedeći način: prema temperaturnom intervalu, prema intervalu za mjerenje gustine cementne suspenzije, prema vrsti fluida i naslaga u intervalu cementiranja, određuje se marka cementa. Medij za mešanje se bira u zavisnosti od prisustva naslaga soli u delu bunara ili stepena saliniteta formacijske vode. Kako bi se spriječilo prerano zgušnjavanje cementne suspenzije i zalijevanje produktivnih horizonata, potrebno je smanjiti brzinu filtracije cementne suspenzije. NTF, gipan, CMC, PVA-TR se koriste kao reduktori ovog indikatora. Za poboljšanje termičke stabilnosti hemijskih aditiva, za strukturiranje disperzijskih sistema i za uklanjanje nuspojave kada se koriste neki reagensi, koriste se glina, kaustična soda, kalcijum hlorid i hromati.

Izbor seta jezgara za dobijanje jezgre visokog kvaliteta.

Alat za prijem jezgre - alat koji obezbeđuje prijem, odvajanje od masiva g/p i očuvanje jezgre tokom procesa bušenja i tokom transporta kroz bušotinu. do izdvajanja na pov-Th za istraživanje. Varijante: - P1 - za rotaciono bušenje sa uklonjivim (uz BT) prijemnik jezgra, - P2 - prijemnik jezgre koji se ne može ukloniti, - T1 - za turbinsko bušenje sa uklonjivim jezgrom, - T2 - sa prijemnikom jezgra koji se ne može ukloniti. Vrste: - za uzorkovanje jezgra iz niza gustog g/s (duplo jezgro sa prijemnikom jezgra, izolovano od kanala gušterače i rotirajuće sa tijelom projektila), - za jezgro u g/c slomljeno, zgužvano ili naizmjenične gustoće i tvrdoće (nerotirajući prijemnik jezgra, visi na jednom ili više ležajeva i pouzdani izvlakači jezgra i držači jezgra), - za uzorkovanje jezgra u rinfuzi, g/n, lako se seče. i ispiranje. PZH (treba osigurati potpuno zaptivanje jezgre i blokiranje rupe za prijem jezgre na kraju bušenja)

Osobine dizajna i primjena bušaćih cijevi.

Vodeće bušaće cevi služe za prenos rotacije sa rotora na bušaću kolonu. Bušaće cijevi su obično kvadratne ili šesterokutne. Izrađuju se u dvije varijante: montažne i čvrste. Bušaće cijevi sa iskrivljenim krajevima imaju izbočine iznutra i izvana. Bušaće cijevi sa zavarenim spojnim krajevima izrađuju se u dvije vrste: TBPV - sa zavarenim spojnim krajevima duž iskolačenog dijela i TBP - sa zavarenim spojnim krajevima duž nenarušenog dijela.na krajevima cijevi cilindrični navoj sa korakom od 4 mm, potisni spoj cijevi sa bravom, čvrsto spajanje sa bravom. Bušaće cijevi sa stabilizirajućim obručima razlikuju se od standardnih cijevi po prisutnosti glatkih dijelova cijevi neposredno iza navojne bradavice i obruča brave i stabilizirajućih zaptivnih traka na bravama, suženog (1:32) trapeznog navoja s korakom od 5,08 mm sa spojem po unutrašnjem prečniku……….

Principi proračuna bušaće kolone pri bušenju sa dubinskim motorom .

Proračun BC-a pri bušenju SP-a pravokosnog dijela usmjerene bušotine

Qprod=Qcosα; Qnorm=Qsinα; Ftr=μQn=μQsinα;(μ~0,3);

Pprod=Qprod+Ftr=Q(sinα+μsinα)

LI>=Lsp+Lbt+Lnc+lI1+…+l1n

Proračun BC pri bušenju 3D zakrivljenog dijela usmjerene bušotine.

II

Pi=FIItr+QIIprojekt QIIprojekt=|goR(sinαk-sinαn)|

Pi=μ|±2goR2(sinαk-sinαn)-goR2sinαkΔα±PnΔα|+|goR2(sinαk-sinαn)|

Δα=-- Ako>, onda cos “+”

“-Pn” – kada je zakrivljenost podešena “+Pn” – kada se zakrivljenost resetuje

smatra se da se na odseku BC sastoji od jednog preseka =πα/180=0,1745α

Principi proračuna bušaće kolone u rotacionom bušenju.

Statički proračun, kada se ne uzimaju u obzir naizmjenična ciklična naprezanja, već se uzimaju u obzir stalna naprezanja savijanja i torzije

Za dovoljnu snagu ili izdržljivost

Statički proračun za vertikalne bunare:

;

Kz=1,4 - pri normama. konv. Kz=1,45 - sa komplikacijama. konv.

za padine

;

;

režim bušenja. Metoda njegove optimizacije

Režim bušenja - kombinacija takvih parametara koji značajno utječu na performanse svrdla i koje bušač može promijeniti sa svoje konzole.

Pd [kN] – težina na bitu, n [rpm] – frekvencija rotacije bita, Q [l/s] – brzina protoka (ubacivanje) ind. dobro, H [m] - penetracija po bitu, Vm [m / h] - meh. stopa penetracije, Vav=H/tB – prosječna, Vm(t)=dh/dtB – trenutna, Vr [m/h] – brzina linijskog bušenja, Vr=H/(tB + tSPO + tB), C [rub/m ] – operativni troškovi po 1m penetracije, C=(Cd+Sch(tB + tSPO + tB))/H, Cd – trošak bita; Cch - trošak 1 sata rada bušilice. rev. Optimizacija režima bušenja: maxVp – rekon. dobro, minC – exp. pa..

(Pd, n, Q)opt=minC, maxVr

C=f1(Pd, n, Q); Vp=f2(Pd, n, Q)

Faze traženja optimalnog režima - u fazi projektovanja - operativna optimizacija režima bušenja - prilagođavanje režima projektovanja uzimajući u obzir informacije dobijene tokom procesa bušenja

U procesu dizajna koristimo inf. dobijene bušenjem bunara. u ovoj regiji, analogno. kond., podaci o goelogu. sekcija bunara., preporuke proizvođača bušotine. instr., radne karakteristike dubinskih motora.

2 načina da odaberete gornje nastavke na dnu rupe:

- grafički tgα=dh/dt=Vm(t)=h(t)/(topt+tsp+tv) - analitički

Klasifikacija metoda stimulacije priliva tokom razvoja bušotine.

Razvoj podrazumeva skup radova na izazivanju priliva fluida iz produktivne formacije, čišćenju zone u blizini bušotine od zagađenja i obezbeđivanju uslova za postizanje najveće moguće produktivnosti bušotine.

Da bi se dobio dotok iz produktivnog horizonta, potrebno je smanjiti pritisak u bušotini znatno ispod pritiska formacije. Postoji Različiti putevi smanjenje pritiska zasnovano ili na zamjeni teškog bušaćeg fluida lakšim, ili na glatkom ili oštrom smanjenju nivoa tečnosti u proizvodnoj koloni. Za induciranje dotoka iz rezervoara sastavljenog od slabo stabilnih stijena, koriste se metode za postupno smanjenje tlaka ili s malom amplitudom kolebanja tlaka kako bi se spriječilo uništavanje ležišta. Ako je produktivna formacija sastavljena od vrlo jake stijene, tada se često najveći učinak postiže oštrim stvaranjem velikih depresija. Prilikom odabira načina induciranja dotoka, veličine i prirode stvaranja povlačenja, potrebno je uzeti u obzir stabilnost i strukturu ležišne stijene, sastav i svojstva fluida koji ga saturiraju, stepen kontaminacije pri otvaranju, prisustvo propusnih horizonata lociranih u blizini iznad i ispod, čvrstoća obložnice i stanje nosača bušotine. Uz vrlo oštro stvaranje velikog pada, moguće je narušavanje čvrstoće i nepropusnosti obloge, a uz kratkotrajno, ali snažno povećanje tlaka u bušotini, apsorpcija tekućine u produktivnu formaciju.

Zamena teške tečnosti lakšom. Cijevni niz se spušta gotovo do dna ako je produktivna formacija sastavljena od dobro stabilne stijene, ili približno do gornjih perforacija ako stijena nije dovoljno stabilna. Tečnost se obično zamenjuje metodom reverzne cirkulacije: tečnost se pumpa u prstenasti prostor pomoću mobilne klipne pumpe, čija je gustina manja od gustine tečnosti za ispiranje u proizvodnom nizu. Kako lakši fluid ispunjava prsten i istiskuje težu tečnost u cevi, pritisak u pumpi se povećava. Dostiže svoj maksimum u trenutku kada se laka tečnost približi papučici cevi. p wmt =(p pr -r cool)qz nkt +p nkt +p mt, gdje su p pr i p exp gustine teških i lakih tečnosti, kg/m; z tubing - dubina spuštanja cijevi cijevi, m; p nkt i p mt - hidraulički gubici u cevovodu i u prstenu, Pa. Ovaj pritisak ne bi trebalo da pređe ispitni pritisak proizvodnog kućišta p< p оп.

Ako je stijena slabo stabilna, vrijednost smanjenja gustine za jedan ciklus cirkulacije se još više smanjuje, ponekad na p -p = 150-200 kg/m3. Prilikom planiranja radova na dovodu to treba uzeti u obzir i unaprijed pripremiti posude sa zalihama tečnosti odgovarajuće gustine, kao i opremu za kontrolu gustine.

Kada se pumpa lakša tečnost, stanje bušotine se prati prema očitanjima manometra i omjeru protoka tečnosti koje se ubrizgavaju u prstenasti prostor i istječu iz cijevi. Ako se protok izlazne tekućine poveća, to je znak da je dotok iz rezervoara počeo. U slučaju naglog povećanja protoka na izlazu iz cijevi i pada tlaka u prstenastom prostoru, izlazni tok se usmjerava kroz vod sa prigušnicama.

Ako zamjenjujete tešku tekućinu za ispiranje sa čista voda ili nema dovoljno degazirane nafte da bi se proizveo stabilan protok iz rezervoara, pribjegavaju se drugim metodama povećanja ispuštanja ili stimulacije.

Kada je rezervoar sastavljen od slabo stabilne stijene, moguće je dalje smanjenje pritiska zamjenom vode ili nafte mješavinom plina i tekućine. Da biste to učinili, klipna pumpa i mobilni kompresor spojeni su na prsten bunara. Nakon ispiranja bunara do čiste vode, protok pumpe se reguliše tako da je pritisak u njoj znatno niži od dozvoljenog za kompresor, a silazni protok je na nivou od oko 0,8-1 m/s, a kompresor je uključen. Protok zraka koji ubrizgava kompresor miješa se u aerator sa protokom vode koju dovodi pumpa, a mješavina plina i tekućine ulazi u prsten; pritisak u kompresoru i pumpi će tada početi da raste i dostići maksimum u trenutku kada se smeša približi papuči cevi. Kako se mješavina plina i tekućine kreće duž cijevi cijevi, a negazirana voda se istiskuje, pritisak u kompresoru i pumpi će se smanjiti. Stepen aeracije i smanjenja statičkog pritiska u bušotini se povećava u malim koracima nakon završetka jednog ili dva ciklusa cirkulacije tako da pritisak u prstenastom prostoru na ušću ne prelazi dozvoljeni za kompresor.

Značajan nedostatak ove metode je potreba za održavanjem dovoljno visokih brzina protoka zraka i vode. Moguće je značajno smanjiti potrošnju zraka i vode i osigurati efektivno smanjenje tlaka u bušotini korištenjem dvofazne pjene umjesto mješavine vode i zraka. Takve pjene se pripremaju na bazi mineralizirane vode, zraka i odgovarajućeg pjenušavog surfaktanta.

Smanjenje pritiska u bušotini kompresorom. Za induciranje dotoka iz formacija sastavljenih od jakih, stabilnih stijena, široko se koristi kompresorska metoda smanjenja nivoa tekućine u bušotini. Suština jedne od varijanti ove metode je kako slijedi. Mobilni kompresor pumpa vazduh u prstenasti prostor na način da gurne nivo tečnosti u njemu što je više moguće, aerira tečnost u cevi i stvori udubljenje, potrebno nabaviti dotok iz rezervoara. Ako je statički nivo tečnosti u bušotini pre početka rada na ušću, dubina na koju se nivo u prstenu može povući kada se ubrizgava vazduh.

Ako je z cn > z cijev, tada će se zrak koji ubrizgava kompresor probiti u cijevi i početi aerirati tekućinu u njima čim nivo u prstenastom prostoru padne na cijev za cijev.

Ako je z cn > z cijevi, tada se prethodno, prilikom spuštanja cijevi u bunare, u njih ugrađuju posebni startni ventili. Gornji startni ventil je ugrađen na dubini od z "start = z" sn - 20m. Kada se zrak ubrizgava kompresorom, startni ventil će se otvoriti u trenutku kada su pritisci u cijevi i u prstenastom prostoru na dubini njegove ugradnje jednaki; u tom slučaju će zrak početi izlaziti kroz ventil u cijevi i aerirati tekućinu, a pritisak u prstenastom prostoru i u cijevi će se smanjiti. Ako nakon smanjenja tlaka u bušotini ne počne dotok iz formacije i gotovo sva tekućina iz cijevi iznad ventila bude istisnuta zrakom, ventil će se zatvoriti, pritisak u prstenastom prostoru će se ponovo povećati, a nivo tečnosti će pasti do sledećeg ventila. Dubina z"" ugradnje sljedećeg ventila može se pronaći iz jednadžbe ako u nju stavimo z \u003d z "" + 20 i z st \u003d z" sn.

Ako se pre početka rada statički nivo tečnosti u bušotini nalazi znatno ispod vrha bušotine, onda kada se vazduh ubrizgava u prstenasti prostor i nivo tečnosti se potiskuje nazad na dubinu od z cn, pritisak na produktivna formacija se povećava, što može uzrokovati apsorpciju dijela tekućine u nju. Moguće je spriječiti apsorpciju fluida u formaciju ako se na donjem kraju cijevnog niza ugradi paker, a unutar cijevnog niza ugradi poseban ventil i pomoću ovih uređaja odvoji produktivnu formaciju od ostatka. bunar. U ovom slučaju, kada se vazduh ubrizgava u prstenasti prostor, pritisak na formaciju će ostati nepromenjen sve dok pritisak u cevovodu iznad ventila ne padne ispod pritiska formacije. Čim povlačenje bude dovoljno za priliv fluida iz formacije, ventil će se podići i fluid iz formacije će početi da se diže duž cevi.

Nakon dotoka nafte ili gasa, bušotina mora neko vreme da radi sa najvećim mogućim protokom, kako bi se bušaća tečnost i njen filtrat koji su tu prodrli, kao i ostale čestice mulja, mogle da se uklone iz blizine. zona bušotine; istovremeno se regulira protok tako da ne počne uništavanje rezervoara. Periodično se uzimaju uzorci fluida koji teče iz bunara radi proučavanja njegovog sastava i svojstava i kontrole sadržaja čvrstih čestica u njemu. Smanjenjem sadržaja čvrstih čestica procjenjuje se tok čišćenja prizemne zone od zagađenja.

Ako je, unatoč stvaranju velikog povlačenja, protok bušotine nizak, tada se obično pribjegava različitim metodama stimulacije ležišta.

Klasifikacija metoda stimulacije dotoka u procesu razvoja bušotine.

Na osnovu analize kontrolisanih faktora, moguće je izgraditi klasifikaciju metoda veštačke stimulacije kako na rezervoaru u celini, tako i na zoni dna svake pojedine bušotine. Prema principu djelovanja, sve metode umjetnog utjecaja podijeljene su u sljedeće grupe:

1. Hidro-gasna dinamika.

2. Fizički i hemijski.

3. Thermal.

4. Kombinovano.

Među metodama umjetne stimulacije formacije, najraširenije su hidro-gasnodinamičke metode povezane s kontrolom veličine ležišnog tlaka pumpanjem različitih fluida u ležište. Danas je više od 90% nafte proizvedene u Rusiji povezano sa metodama kontrole pritiska u ležištu pumpanjem vode u rezervoar, što se naziva metodama plavljenja održavanja pritiska u rezervoaru (RPM). Na brojnim poljima održavanje pritiska se vrši ubrizgavanjem gasa.

Analiza razvoja polja pokazuje da ako je pritisak u ležištu nizak, dovodna petlja je dovoljno uklonjena iz bušotina ili režim drenaže nije aktivan, stope izvlačenja nafte mogu biti prilično niske; faktor povrata nafte je također nizak. U svim ovim slučajevima neophodna je upotreba jednog ili drugog PPD sistema.

Dakle, glavni problemi upravljanja procesom razvoja rezervi umjetnom stimulacijom akumulacije povezani su sa proučavanjem plavljenja.

Metode vještačkog uticaja na zone dna bušotine imaju znatno širi spektar mogućnosti. Uticaj na zonu dna se vrši već u fazi početnog otvaranja produktivnog horizonta tokom izgradnje bušotine, što po pravilu dovodi do pogoršanja svojstava zone dna. Najrasprostranjenije su metode uticaja na zonu dna u toku rada bušotine, koje se, pak, dijele na metode intenziviranja dotoka ili injektivnosti i metode ograničavanja ili izolacije dotoka vode (popravci i izolacijski radovi - RIR).

Klasifikacija metoda uticaja na zonu dna rupe sa ciljem intenziviranja dotoka ili injektivnosti prikazana je u tab. 1, te za ograničavanje ili izolaciju dotoka vode - u tab. 2. Sasvim je očito da gornje tabele, budući da su prilično potpune, sadrže samo u praksi najprovjerenije metode umjetnog utjecaja na CCD. Oni ne isključuju, već naprotiv, ukazuju na potrebu za dopunama kako u pogledu metoda izlaganja tako iu pogledu materijala koji se koriste.

Prije nego što pređemo na razmatranje metoda upravljanja razvojem rezervi, napominjemo da je predmet proučavanja složen sistem koji se sastoji od ležišta (zone zasićene naftom i područja punjenja) sa svojim akumulacijskim svojstvima i zasićenim fluidima i određenim brojem bušotine sistematski postavljene na ležište. Ovaj sistem je hidrodinamički objedinjen, što podrazumijeva da svaka promjena bilo kojeg njegovog elementa automatski dovodi do odgovarajuće promjene u radu cijelog sistema, tj. ovaj sistem je samopodešavajući.

Opišite tehnička sredstva za dobijanje operativnih informacija tokom procesa bušenja.

Informaciona podrška procesu bušenja naftnih i gasnih bušotina je najvažnija karika u procesu izgradnje bušotina, posebno pri puštanju u razvoj i razvoj novih naftnih i gasnih polja.

Zahtjevi za informatičkom podrškom za izgradnju naftnih i plinskih bušotina u ovoj situaciji su prelazak informacionih tehnologija u kategoriju informatičke podrške i informacionog utjecaja, u kojoj bi informatička podrška, uz pribavljanje potrebne količine informacija, dala dodatni ekonomski, tehnološki ili drugi efekat. Ove tehnologije uključuju sljedeće složene radove:

kontrola tehnoloških parametara tla i izbor najoptimalnijih načina bušenja (npr. izbor optimalnih utega na bitu koji osiguravaju visoku stopu prodiranja);

mjerenja u bušotinama i snimanje tokom bušenja (MWD i LWD sistemi);

mjerenje i prikupljanje informacija, praćeno istovremenom kontrolom tehnološkog procesa bušenja (kontrola putanje horizontalne bušotine uz pomoć kontrolisanih downhole orijentatora prema downhole telemetrijskim sistemima).

U informacionoj podršci procesa izgradnje bunara posebno važnu ulogu ima geološka i tehnološka istraživanja (GTI). Osnovna zadaća službe isplake je proučavanje geološke strukture dionice bušotine, identifikacija i evaluacija produktivnih slojeva i poboljšanje kvaliteta izgradnje bunara na osnovu geoloških, geohemijskih, geofizičkih i tehnoloških informacija dobijenih tokom procesa bušenja. Operativne informacije koje je primila GTI služba ima veliki značaj pri bušenju istražnih bušotina u slabo istraženim područjima sa teškim rudarskim i geološkim uslovima, kao i pri bušenju usmjerenih i horizontalnih bušotina.

Međutim, zbog novih zahtjeva za informatičkom podrškom procesa bušenja, zadaci koje rješava služba isplake mogu se značajno proširiti. Visokokvalificirani operaterski kadar GTI stranke, koji radi na postrojenju za bušenje, tokom cijelog ciklusa izgradnje bušotine, uz prisustvo odgovarajućih hardverskih i metodoloških alata i softvera, u stanju je praktično riješiti cijeli niz zadataka za informatičku podršku procesa bušenja:

geološka, ​​geohemijska i tehnološka istraživanja;

održavanje i rad sa telemetrijskim sistemima (MWD i LWD-sistemi);

usluga autonomni sistemi mjerenja i evidentiranje, spuštanje po cijevima;

kontrola parametara bušaće isplake;

kontrola kvaliteta bušotine;

studije rezervoarskog fluida tokom ispitivanja i ispitivanja bunara;

žičana evidencija;

nadzorne usluge itd.

U nizu slučajeva, kombinacija ovih radova u geološkim istražnim partijama je ekonomski isplativija i omogućava uštedu na neproduktivnim troškovima održavanja specijalizovanih, usko fokusiranih geofizičkih partija, i minimiziranje troškova transporta.

Međutim, u ovom trenutku ne postoje tehnička i softversko-metodološka sredstva koja bi omogućila kombinovanje navedenih radova u jedinstveni tehnološki lanac na GTI stanici.

Stoga je postalo neophodno razviti napredniju GTI stanicu nove generacije, koja će proširiti funkcionalnost GTI stanice. Razmotrite glavna područja rada u ovom slučaju.

Osnovni zahtjevi za moderna GTI stanica je pouzdanost, svestranost, modularnost i informativnost.

Struktura stanice prikazano na sl. 1. Izgrađen je na principu distribuiranih sistema daljinskog prikupljanja, koji su međusobno povezani pomoću standardnog serijskog interfejsa. Glavni sistemi prikupljanja niskog nivoa su čvorišta dizajnirana da odvoje serijski interfejs i povežu pojedinačne sastavni dijelovi stanice: modul za karoteku gasa, modul geoloških instrumenata, digitalni ili analogni senzori, informativne table. Preko istih čvorišta, drugi autonomni moduli i sistemi su povezani sa sistemom za prikupljanje (na kompjuter za snimanje operatera) - modul za kontrolu kvaliteta bušotine (manifold blok), zemaljski moduli za sisteme telemetrije u bušotinama, sistemi za snimanje geofizičkih podataka Hektor ili Vulkanski tip, itd.

Rice. 1. Pojednostavljeni blok dijagram GTI stanice

Čvorišta moraju istovremeno osigurati galvansku izolaciju komunikacijskih i energetskih kola. Ovisno o zadacima koji su dodijeljeni GTI stanici, broj koncentratora može biti različit - od nekoliko jedinica do nekoliko desetina komada. Softver stanica GTI pruža punu kompatibilnost i dobro koordiniran rad u jedinstvenom softverskom okruženju za sve tehnička sredstva.

Procesni varijabilni senzori

Senzori tehnoloških parametara koji se koriste u GTI stanicama su jedna od najvažnijih komponenti stanice. Efikasnost usluge isplake u rješavanju problema praćenja i operativnog upravljanja procesom bušenja u velikoj mjeri zavisi od tačnosti očitavanja i pouzdanosti rada senzora. Međutim, zbog otežanih uslova rada (široko temperaturno područje od -50 do +50 ºS, agresivno okruženje, jake vibracije itd.), senzori ostaju najslabija i najnepouzdanija karika u tehničkim sredstvima karoteće gasa.

Većina senzora koji se koriste u proizvodnim serijama GTI-a razvijeni su početkom 90-ih koristeći domaću elementnu bazu i primarne mjerne elemente domaće proizvodnje. Štoviše, zbog nedostatka izbora korišteni su javno dostupni primarni pretvarači, koji nisu uvijek ispunjavali stroge zahtjeve rada u bušaćim postrojenjima. Ovo objašnjava nedovoljno visoku pouzdanost korištenih senzora.

Principi mjernih senzora i njihova projektna rješenja odabrani su u odnosu na starinske domaće bušaće uređaje, pa ih je teško instalirati na moderne, a još više na bušaće mašine strane proizvodnje.

Iz navedenog proizilazi da je razvoj nove generacije senzora izuzetno relevantan i pravovremen.

Prilikom razvoja GTI senzora, jedan od zahtjeva je njihovo prilagođavanje svim bušaćim uređajima koji postoje na ruskom tržištu.

Dostupnost širokog izbora senzora visoke preciznosti i visoko integrisanih malih mikroprocesora omogućava razvoj visoko preciznih, programabilnih senzora sa velikom funkcionalnošću. Senzori imaju unipolarni napon napajanja i digitalne i analogne izlaze. Kalibracija i podešavanje senzora se vrši programski sa računara sa stanice, obezbeđena je mogućnost softverske kompenzacije temperaturnih grešaka i linearizacija karakteristika senzora. Digitalni dio elektronske ploče za sve tipove senzora je istog tipa i razlikuje se samo po postavci internog programa, što ga čini jedinstvenim i zamjenjivim tokom popravki. Izgled senzori prikazani su na sl. 2.

Rice. 2. Senzori tehnoloških parametara

Hook merne ćelije ima niz karakteristika (slika 3). Princip rada senzora zasniva se na mjerenju sile zatezanja bušaće linije na "slijepom" kraju pomoću senzora sile naprezanja. Senzor ima ugrađeni procesor i stalnu memoriju. Sve informacije se registruju i pohranjuju u ovoj memoriji. Količina memorije vam omogućava da sačuvate mjesečnu količinu informacija. Senzor može biti opremljen autonomnim napajanjem, koje osigurava rad senzora kada je eksterno napajanje isključeno.

Rice. 3. Senzor težine kuke

Informativna tabla za bušilice dizajniran je za prikaz i vizualizaciju informacija primljenih od senzora. Izgled semafora je prikazan na sl. 4.

Na prednjem panelu konzole bušača nalazi se šest linearnih skala sa dodatnom digitalnom indikacijom za prikaz parametara: moment na rotoru, pritisak SF na ulazu, gustina SF na ulazu, nivo SF u rezervoaru, protok SF na ulazu , SF protok na izlazu. Parametri težine na udici, WOB prikazani su na dvije kružne vage sa dodatnim umnožavanjem u digitalnom obliku, po analogiji sa GIV. U donjem dijelu table nalazi se jedna linearna skala za prikaz brzine bušenja, tri digitalna indikatora za prikaz parametara - dubina dna, pozicija iznad dna, sadržaj gasa. Alfanumerički indikator je dizajniran za prikaz tekstualnih poruka i upozorenja.

Rice. 4. Izgled informativne table

Geohemijski modul

Geohemijski modul stanice uključuje gasni hromatograf, analizator ukupnog sadržaja gasa, gasno-vazdušni vod i degazator bušaćeg fluida.

najvažnije sastavni dio geohemijski modul je gasni hromatograf. Za nepogrešivu, jasnu identifikaciju produktivnih intervala u procesu njihovog otvaranja, potreban je vrlo pouzdan, precizan, visoko osjetljiv instrument koji vam omogućava da odredite koncentraciju i sastav zasićenih ugljikovodičnih plinova u rasponu od 110 -5 do 100 %. U tu svrhu, da se završi GTI stanica, a plinski hromatograf "Rubin"(Sl. 5) (pogledajte članak u ovom broju NTV-a).

Rice. 5. Terenski hromatograf "Rubin"

Osetljivost geohemijskog modula stanice za karotažu isplake takođe se može povećati povećanjem koeficijenta otplinjavanja bušaćeg fluida.

Da bi se izolovao donji gas otopljen u tečnosti za bušenje, dvije vrste degazatora(slika 6):

degazatori na plutanju pasivnog djelovanja;

aktivni degasifikatori sa prisilnim cijepanjem protoka.

Float degassers jednostavni su i pouzdani u radu, ali daju koeficijent otplinjavanja ne veći od 1-2%. Degasifikatori sa prinudnim protokom drobljenja mogu osigurati faktor otplinjavanja do 80-90%, ali su manje pouzdani i zahtijevaju stalno praćenje.

Rice. 6. Degazatori blata

a) pasivni degazator plovka; b) aktivni degasator

Kontinuirana analiza ukupnog sadržaja gasa se vrši korišćenjem daljinski senzor ukupnog gasa. Prednost ovog senzora u odnosu na tradicionalne analizatore ukupnog gasa koji se nalaze u stanici leži u efikasnosti primljenih informacija, budući da se senzor postavlja direktno na bušaću platformu i eliminiše se vreme kašnjenja za transport gasa od bušaće platforme do stanice. Osim toga, za završetak stanica razvijene senzori za gas za mjerenje koncentracija ne-ugljovodoničnih komponenti analizirane gasne mešavine: vodonika H 2 , ugljen monoksida CO, vodonik sulfida H 2 S (slika 7).

Rice. 7. Senzori za mjerenje sadržaja gasa

Geološki modul

Geološki modul stanice omogućava proučavanje bušotine, jezgrene i akumulacione tečnosti u procesu bušenja bušotine, registraciju i obradu dobijenih podataka.

Studije koje su izvršili operateri GTI stanice omogućavaju rješavanje sljedećeg glavni geološki zadaci:

litološka podjela sekcije;

izbor kolektora;

procjena prirode zasićenosti rezervoara.

Za brzo i kvalitetno rješavanje ovih problema utvrđena je najoptimalnija lista instrumenata i opreme, te je na osnovu toga razvijen kompleks geoloških instrumenata (sl. 8).

Rice. 8. Oprema i instrumenti geološkog modula stanice

Karbonatometar mikroprocesor KM-1A dizajniran za određivanje mineralnog sastava stijena u karbonatnim presjecima po usjecima i jezgri. Ovaj uređaj vam omogućava da odredite postotak kalcita, dolomita i netopivog ostatka u proučavanom uzorku stijene. Uređaj ima ugrađen mikroprocesor koji izračunava postotak kalcita i dolomita čije se vrijednosti prikazuju na digitalnom displeju ili na ekranu monitora. Razvijena je modifikacija karbonatnog merača, koja omogućava određivanje sadržaja sideritnog minerala u stijeni (gustina 3,94 g/cm 3 ), koji utiče na gustinu karbonatnih stijena i cementa terigenih stijena, što može značajno smanjiti vrijednosti poroznosti.

Mjerač gustoće mulja PŠ-1 je dizajniran za ekspresno mjerenje gustine i procjenu ukupne poroznosti stijena pomoću usjeka i jezgra. Princip mjerenja uređaja je hidrometrijski, zasnovan na vaganju proučavanog uzorka mulja u zraku i vodi. Pomoću merača gustine PSh-1 moguće je izmeriti gustinu stena sa gustinom od 1,1-3 g/cm³ .

Instalacija PP-3 je dizajniran za identifikaciju ležišnih stijena i proučavanje ležišnih svojstava stijena. Ovaj uređaj vam omogućava da odredite zapreminu, mineralošku gustinu i ukupnu poroznost. Princip mjerenja uređaja je termogravimetrijski, baziran na visokopreciznom mjerenju težine ispitivanog uzorka stijene, prethodno zasićenog vodom, i kontinuiranom praćenju promjene težine ovog uzorka kako vlaga isparava pri zagrijavanju. Po vremenu isparavanja vlage može se suditi o vrijednosti propusnosti proučavane stijene.

Jedinica za destilaciju tekućine UDZH-2 namjenjeno za procjenu prirode zasićenosti ležišta stijena usjecima i jezgrom, svojstva filtracije i gustoće, a također vam omogućava da odredite zaostalu zasićenost uljem i vodom jezgrom i bušotinom direktno na mjestu bušenja zbog upotrebe novog pristupa u sistem za hlađenje destilata. Postrojenje koristi sistem za hlađenje kondenzata zasnovan na Peltier termoelektričnom elementu umjesto vodenih izmjenjivača topline koji se koriste u takvim uređajima. Ovo smanjuje gubitak kondenzata obezbeđivanjem kontrolisanog hlađenja. Princip rada postrojenja zasniva se na istiskivanju rezervoarskih fluida iz pora uzoraka stena usled viška pritiska koji nastaje pri termostatski kontrolisanom zagrevanju od 90 do 200 ºS ( 3 ºS), kondenzacije pare u izmenjivaču toplote i odvajanje kondenzata koji nastaje tokom procesa destilacije po gustini na ulje i vodu.

Jedinica za termičku desorpciju i pirolizu omogućava određivanje prisustva slobodnih i sorbiranih ugljovodonika na malim uzorcima stijena (mulj, komadi jezgre), kao i procjenu prisutnosti i stepena transformacije organske materije, te na osnovu interpretacije dobijenih podataka identificirati intervale ležišta, kape proizvodnih naslaga u dionicama bunara, kao i za procjenu zasićenosti kolektora prirode.

IR spektrometar kreiran za utvrđivanje prisustva i kvantifikacija prisustva ugljovodonika u proučavanoj stijeni (gasni kondenzat, laka nafta, teška nafta, bitumen itd.) u cilju procjene prirode zasićenosti ležišta.

Luminoskop LU-1M sa daljinskim UV iluminatorom i fotografskim uređajem dizajniran je za proučavanje bušotina i uzoraka jezgra pod ultraljubičastim svjetlom u cilju utvrđivanja prisustva bitumenskih supstanci u stijeni, kao i njihove kvantifikacije. Princip mjerenja uređaja zasniva se na svojstvu bitumoida, kada su zračeni ultraljubičastim zracima, da emituju "hladni" sjaj, čiji intenzitet i boja omogućavaju vizualno određivanje prisustva, kvalitativnog i kvantitativnog sastava bitumoida u proučavanoj stijeni. kako bi se procijenila priroda zasićenosti rezervoara. Uređaj za fotografisanje ekstrakata je namenjen dokumentovanju rezultata luminiscentne analize i pomaže da se eliminiše subjektivni faktor prilikom evaluacije rezultata analize. Daljinski iluminator omogućava preliminarnu inspekciju jezgre velike veličine na platformi za bušenje kako bi se otkrilo prisustvo bitumoida.

Sušač mulja OSH-1 dizajniran za ekspresno sušenje uzoraka mulja pod uticajem toplotni tok. Odvlaživač ima ugrađen podesivi tajmer i nekoliko načina za podešavanje intenziteta i temperature strujanja zraka.

Tehničke i informatičke mogućnosti opisane GTI stanice zadovoljavaju savremene zahtjeve i omogućavaju implementaciju novih tehnologija za informatičku podršku za izgradnju naftnih i plinskih bušotina.

Rudarsko-geološke karakteristike dionice koje utiču na pojavu, prevenciju i otklanjanje komplikacija.

Komplikacije u procesu bušenja nastaju iz sljedećih razloga: složeni rudarski i geološki uslovi; slaba svijest o njima; niske brzine bušenja, na primjer, zbog dugo zastoje, loša tehnološka rješenja ugrađena u tehnički projekat za izgradnju bunara.

Kada je bušenje komplikovano, veća je vjerovatnoća da će doći do nezgoda.

Rudarsko-geološke karakteristike moraju biti poznate kako bi se pravilno izradio projekat izgradnje bunara, kako bi se spriječile i riješile komplikacije tokom realizacije projekta.

Pritisak rezervoara (Rpl) - pritisak fluida u stenama sa otvorenom poroznošću. Ovo je naziv stijena u kojima praznine komuniciraju jedna s drugom. U ovom slučaju, formacijski fluid može teći prema zakonima hidromehanike. Ove stijene uključuju čep stijene, pješčanike, rezervoare produktivnih horizonata.

Porni pritisak (Ppor) - pritisak u zatvorenim šupljinama, odnosno pritisak fluida u pornom prostoru u kojem pore ne komuniciraju jedna s drugom. Takva svojstva posjeduju gline, slane stijene, poklopci kolektora.

Pritisak otkrivke (Pg) je hidrostatički (geostatski) pritisak na razmatranoj dubini od sloja GP iznad njega.

Statički nivo rezervoarskog fluida u bušotini, određen jednakošću pritiska ove kolone sa rezervoarskim pritiskom. Nivo može biti ispod površine zemlje (bunar će apsorbovati), poklapati se sa površinom (postoji ravnoteža) ili biti iznad površine (bunar šiklja) Rpl=rgz.

Dinamički nivo tečnosti u bušotini postavlja se iznad statičkog nivoa pri dodavanju u bunar i ispod njega - pri povlačenju tečnosti, na primer, kada se ispumpava pomoću potopljene pumpe.

Depresija P=Pskv-Rpl<0 – давление в скважине меньше пластового. Наличие депрессии – необходимое условие для притока пластового флюида.

Represija R=Rskv-Rpl>0 – pritisak u bušotini nije veći od pritiska formacije. Dolazi do apsorpcije.

Koeficijent anomalije pritiska u rezervoaru Ka=Rpl/rwgzpl (1), gdje je zpl dubina vrha razmatranog rezervoara, rv je gustina vode, g je ubrzanje slobodnog pada. Ka<1=>ANPD; Ka>1=>AVPD.

Gubitak ili pritisak hidrauličkog lomljenja Rp - pritisak pri kojem nastaju gubici svih faza tečnosti za bušenje ili cementiranje. Vrijednost Pp se utvrđuje empirijski prema zapažanjima tokom procesa bušenja, ili uz pomoć posebnih studija u bušotini. Dobijeni podaci se koriste pri bušenju drugih sličnih bušotina.

Kombinovani grafikon pritiska za komplikacije. Izbor prve opcije dizajna bunara.

Kombinovani graf pritiska. Izbor prve opcije dizajna bunara.

Da bi se pravilno izradio tehnički projekat za izgradnju bunara, potrebno je tačno znati raspodjelu ležišnih (pornih) pritisaka i apsorpcionih pritisaka (hidrauličko frakturiranje) po dubini ili, što je isto, raspodjelu Ka i Kp (u bezdimenzionalnom obliku). Distribucija Ka i Kp prikazana je na kombinovanom grafikonu pritiska.

Raspodjela Ka i Kp po dubini z.

· Projektovanje bunara (1. opcija), koje se potom specificira.

Iz ovog grafikona se vidi da imamo tri dubinska intervala sa kompatibilnim uslovima bušenja, odnosno one u kojima se može koristiti fluid iste gustine.

Posebno je teško bušiti kada je Ka=Kp. Bušenje postaje super komplikovano kada je Ka=Kp<1. В этих случаях обычно бурят на поглощение или применяют промывку аэрированной жидкостью.

Nakon otvaranja intervala upijanja izvode se izolacijski radovi, zbog kojih se Kp povećava (vještački), što omogućava, na primjer, cementiranje stupa.

Šema cirkulacijskog sistema bunara

Šema cirkulacijskog sistema bunara i dijagram raspodele pritiska u njemu.

Šema: 1. Bit, 2. Motor za bušenje, 3. Obruč za bušenje, 4. BT, 5. Spoj alata, 6. Kvadrat, 7. Okretni, 8. Naglavak za bušenje, 9. Uspon, 10. Tlačni cjevovod (razdjelnik), 11. Pumpa, 12. Usisna mlaznica, 13. Sistem žlijeba, 14. Vibraciono sito.

1. Linija za distribuciju hidrostatskog pritiska.

2. Linija za raspodjelu hidrauličkog pritiska u mjenjaču.

3. Linija distribucije hidrauličkog pritiska u BT.

Pritisak tekućine za ispiranje na formaciju mora uvijek biti unutar zasjenjenog područja između Ppl i Pp.

Kroz svaki navojni spoj BC, tekućina pokušava teći iz cijevi u prstenasti prostor (tokom cirkulacije). Ovaj trend je uzrokovan padom tlaka u cijevima i mjenjaču. Curenje uzrokuje uništenje navojne veze. Ceteris paribus, organski nedostatak bušenja sa hidrauličnim dubinskim motorom je povećan pad pritiska na svakom navojnom spoju, budući da je kod dubinskog motora

Cirkulacioni sistem se koristi za dovod tečnosti za bušenje od glave bušotine do prijemnih rezervoara, čišćenje od šljunka i otplinjavanja.

Na slici je prikazan pojednostavljeni dijagram cirkulacijskog sistema TsS100E: 1 - cevovod za dopunjavanje; 2 - cjevovod za rješenje; 3 - blok za čišćenje; 4 - prijemni blok; 5 - ormar za upravljanje električnom opremom.

Pojednostavljeni dizajn cirkulacionog sistema je sistem korita, koji se sastoji od korita za kretanje maltera, palube u blizini korita za hodanje i čišćenje korita, ograda i postolja.

Oluci mogu biti drveni od dasaka debljine 40 mm i metalni od željeznih limova debljine 3-4 mm. Širina - 700-800 mm, visina - 400-500 mm. Koriste se pravokutni i polukružni oluci. Da bi se smanjio protok rastvora i mulj ispada iz njega, u oluke se postavljaju pregrade i kapi visine 15-18 cm. Na dno oluka se na tim mestima ugrađuju šahtovi sa ventilima kroz koje se taložena stijena se uklanja. Ukupna dužina sistema oluka zavisi od parametara upotrebljenih fluida, uslova i tehnologije bušenja, kao i od mehanizama koji se koriste za čišćenje i degaziranje fluida. Dužina, u pravilu, može biti unutar 20-50 m.

Kada se koriste kompleti mehanizama za čišćenje i otplinjavanje rastvora (vibracione rešetke, separatori peska, desilteri, degaseri, centrifuge), sistem oluka se koristi samo za dovod rastvora iz bunara u mehanizam i prijemne rezervoare. U ovom slučaju, dužina sistema oluka zavisi samo od lokacije mehanizama i kontejnera u odnosu na bunar.

U većini slučajeva, sistem oluka se montira na metalne podloge u sekcijama dužine 8-10 m i visine do 1 m. Takve sekcije se postavljaju na čelične teleskopske nosače koji podešavaju visinu ugradnje oluka, što olakšava demontaža olučnog sistema zimi. Dakle, kada se reznice nakupljaju i smrzavaju ispod oluka, oluci se zajedno sa podlogama mogu ukloniti sa regala. Montirajte sistem oluka sa nagibom prema kretanju rastvora; olučni sistem je povezan sa ušćem bunara cevom ili olukom manjeg poprečnog preseka i sa velikim nagibom da bi se povećala brzina rastvora i smanjilo ispadanje mulja na ovom mestu.

U savremenoj tehnologiji bušenja bušotina postavljaju se posebni zahtjevi prema tekućinama za bušenje, prema kojima oprema za čišćenje isplake mora osigurati kvalitetno čišćenje isplake od čvrste faze, miješanje i hlađenje, te uklanjanje plina koji je u nju ušao iz isplake. gasom zasićene formacije tokom bušenja. U vezi sa ovim zahtjevima, moderne bušaće mašine opremljene su cirkulacionim sistemima sa određenim skupom unificiranih mehanizama - rezervoarima, uređajima za čišćenje i pripremu bušaćih tečnosti.

Mehanizmi cirkulacijskog sistema omogućavaju trostepeno čišćenje tečnosti za bušenje. Iz bunara otopina ulazi u vibraciono sito u prvoj fazi grubog čišćenja i sakuplja se u sump rezervoara, gdje se odlaže krupni pijesak. Iz rezervoara rastvor prelazi u sekciju cirkulacijskog sistema i centrifugalnom pumpom se dovodi do degazera ako je potrebno otplinjavanje rastvora, a zatim u separator peska, gde prolazi drugu fazu prečišćavanja od stijene veličine do 0,074-0,08 mm. Nakon toga, otopina se ubacuje u desilter - treći stupanj prečišćavanja, gdje se uklanjaju čestice stijene do 0,03 mm. Pijesak i mulj se odlažu u rezervoar, odakle se ubacuju u centrifugu za dodatno odvajanje otopine od stijene. Pročišćeni rastvor iz treće faze ulazi u prijemne rezervoare - u prijemnu jedinicu isplačnih pumpi da bi se ubacio u bunar.

Opremu cirkulacionih sistema postrojenje kompletira u sledećim blokovima:

jedinica za pročišćavanje rastvora;

srednji blok (jedan ili dva);

prijemni blok.

Osnova za montažu blokova su pravokutni kontejneri postavljeni na baze saonica.

Hidraulički pritisak glinenih i cementnih maltera nakon zaustavljanja cirkulacije.

Preuzimanja. Razlozi njihovog nastanka.

Byapsorpcija suspenzije bušenja ili injektiranja - vrsta komplikacija, koja se manifestira odlaskom tekućine iz bušotine u stijenu. Za razliku od filtracije, apsorpciju karakteriše činjenica da sve faze tečnosti ulaze u HP. A kod filtriranja samo nekoliko. U praksi, gubici se takođe definišu kao dnevni gubitak bušaćeg fluida u formaciji veći od prirodnog gubitka usled filtracije i sečenja. Svaka regija ima svoj standard. Obično je dozvoljeno nekoliko m3 dnevno. Apsorpcija je najčešći tip komplikacija, posebno u regijama Uralsko-Volga regiona istočnog i jugoistočnog Sibira. Apsorpcija se dešava u odsjecima u kojima se najčešće nalaze napuknuti GP, locirane su najveće deformacije stijena, a njihova erozija je posljedica tektonskih procesa. Na primjer, u Tatarstanu se 14% kalendarskog vremena godišnje troši na borbu protiv preuzimanja, što premašuje vrijeme utrošeno na krzno. bušenje. Kao rezultat gubitaka, uslovi bušenja bunara pogoršavaju se:

1. Povećava se opasnost od zaglavljivanja alata, jer brzina uzlaznog toka tekućine za ispiranje iznad zone apsorpcije naglo se smanjuje, ako velike čestice reznica ne uđu u formaciju, tada se akumuliraju u bušotini, uzrokujući napuhavanje i lijepljenje alata. Verovatnoća zaglavljivanja alata taloženjem mulja posebno se povećava nakon zaustavljanja pumpi (cirkulacije).

2. Screepi i kolapsi u nestabilnim stijenama se intenziviraju. GNWP može nastati iz horizonata koji sadrže fluid prisutnih u sekciji. Razlog je smanjenje pritiska u stupcu tečnosti. U prisustvu dva ili više istovremeno otvorenih slojeva sa različitim koeficijentima. Ka i Kp između njih može doći do prelivanja, što otežava radove na izolaciji i naknadno cementiranje bunara.

Mnogo vremena i materijalnih resursa (inertna punila, materijali za injektiranje) se gubi za izolaciju, zastoje i nezgode koje uzrokuju gubitke.

Razlozi za preuzimanje

Kvalitativna uloga faktora koji određuje količinu istjecanja otopine u zonu apsorpcije može se pratiti razmatranjem protoka viskoznog fluida u kružnoj poroznoj formaciji ili kružnom prorezu. Formula za izračunavanje brzine protoka apsorbovane tečnosti u poroznoj kružnoj formaciji dobija se rešavanjem sistema jednadžbi:

1. Jednačina kretanja (Darcyjev oblik)

V=K/M*(dP/dr): (1) gde su V, P, r, M brzina protoka, trenutni pritisak, radijus formacije, viskozitet, respektivno.

2. Jednačina očuvanja mase (kontinuitet)

V=Q/F (2) gdje su Q, F=2πrh , h, respektivno, brzina apsorpcije tekućine, promjenjiva površina duž radijusa, debljina apsorpcione zone.

3. Jednačina stanja

ρ=const (3) rješavanjem ovog sistema jednadžbi: 2 i 3 u 1 dobijamo:

Q=(K/M)*2π rH (dP/dr)

Q=(2π HK(PWith-Ppl))/Mln(rk/rc) (4)formula Dupii

Slična Bussenesco formula (4) može se dobiti i za m kružnih pukotina (proreza) jednako otvorenih i jednako udaljenih jedna od druge.

Q= [(πδ3(Pc-Ppl))/6Mln (rk/rc) ] *m (5)

δ- otvor (visina) otvora;

m je broj pukotina (proreza);

M je efektivni viskozitet.

Jasno je da je za smanjenje protoka apsorbirane tekućine prema formulama (4) i (5) potrebno povećati parametre u nazivnicima i smanjiti ih u brojiocu.

Prema (4) i (5)

Q=£(H(ili m), Ppl, rk, Pc, rc, M, K, (ili δ)) (6)

Parametri uključeni u funkciju (6) mogu se uslovno podijeliti u 3 grupe prema njihovom porijeklu u trenutku otvaranja apsorpcione zone.

1. grupa - geološki parametri;

2. grupa - tehnološki parametri;

3. grupa - mješovita.

Ova podjela je uslovna, jer tokom rada, tj. tehnološki uticaj (povlačenje tečnosti, plavljenje, itd.) na rezervoar takođe menja Ppl, rk

Gubici u stijenama sa zatvorenim lomovima. Karakteristike indikatorskih krivulja. Hidraulično lomljenje i njegova prevencija.

Karakteristike indikatorskih krivulja.

Zatim ćemo razmotriti liniju 2.

Približno, indikatorska kriva za stijene sa umjetno otvorenim zatvorenim pukotinama može se opisati sljedećom formulom: Rs = Rb + Rpl + 1/A*Q+BQ2 (1)

Za stijene s prirodno otvorenim lomovima, indikatorska kriva je poseban slučaj formule (1)

Rs-Rpl= ΔR=1/A*Q=A*ΔR

Dakle, u stijenama s otvorenim pukotinama, apsorpcija će početi pri bilo kojoj vrijednosti potiskivanja, a u stijenama sa zatvorenim pukotinama tek nakon stvaranja pritiska u bušotini jednakog tlaku hidrauličkog loma Rs*. Glavna mjera za suzbijanje gubitaka u stijenama sa zatvorenim pukotinama (glina, soli) je sprječavanje hidrauličkog lomljenja.

Procjena djelotvornosti rada na eliminaciji apsorpcije.

Efikasnost izolacionog rada karakteriše injektivnost (A) apsorpcione zone, koja se može postići tokom izolacionih radova. Ako se u ovom slučaju dobijena injektivnost A pokaže manjom od neke tehnološki prihvatljive vrijednosti injektivnosti Aq, koja je karakteristična za svako područje, onda se izolacijski rad može smatrati uspješnim. Dakle, uslov izolacije se može zapisati kao A≤Aq (1) A=Q/Rs- R* (2) Za stene sa veštački otvorenim lomovima R* = Rb+Rpl+Rr (3) gde je Rb bočni pritisak stene , Rr - zatezna čvrstoća g.p. U posebnim slučajevima Rb i Rr = 0 za stijene sa prirodnim otvorenim pukotinama A= Q/Pc - Rpl (4) ako nije dozvoljena ni najmanja apsorpcija, tada Q=0 i A→0,

zatim Rs<Р* (5) Для зоны с открытыми трещинами формула (5) заменяется Рс=Рпл= Рпогл (6). Если давление в скважине определяется гидростатикой Рс = ρqL то (5 и 6) в привычных обозначениях примет вид: ρо≤Кп (7) и ρо= Ка=Кп (8). На практике трудно определить давление поглощения Р* , поэтому в ряде районов, например в Татарии оценка эффективности изоляционных работ проводят не по индексу давления поглощения Кп а по дополнительной приемистости Аq. В Татарии допустимые приемистости по тех. воде принято Аq≤ 4 м3/ч*МПа. Значение Аq свое для каждого района и различных поглощаемых жидкостей. Для воды оно принимается обычно более, а при растворе с наполнителем Аq берется меньше. Согласно 2 и 4 А=f (Q; Рс) (9). Т.е все способы борьбы с поглощениями основаны на воздействии на две управляемые величины (2 и 4) , т.е. на Q и Рс.

Načini borbe protiv upijanja u procesu otvaranja apsorpcione zone.

Tradicionalne metode prevencije gubitaka zasnivaju se na smanjenju padova pritiska na upijajuću formaciju ili promjeni a/t) filtrirane tekućine. Ako se, umjesto smanjenja pada tlaka u formaciji, viskoznost poveća dodavanjem materijala za zatvaranje, bentonita ili drugih supstanci, stopa gubitka će se promijeniti obrnuto s povećanjem viskoznosti, kao što slijedi iz formule (2.86). U praksi, ako se kontrolišu parametri rastvora, viskoznost se može menjati samo u relativno uskim granicama. Sprečavanje gubitka prelaskom na ispiranje rastvorom povećane viskoznosti moguće je samo ako se razviju naučno zasnovani zahtevi za ove fluide, uzimajući u obzir posebnosti njihovog protoka u rezervoaru. Poboljšanje metoda prevencije izgubljene cirkulacije zasnovanih na smanjenju pada pritiska na upijajuće formacije neraskidivo je povezano sa dubokim proučavanjem i razvojem metoda bušenja bušotina u ravnoteži u sistemu formiranja bušotine. Tečnost za bušenje, prodiranjem u apsorpcionu formaciju do određene dubine i zgušnjavanjem u apsorpcionim kanalima, stvara dodatnu prepreku kretanju tečnosti za bušenje iz bušotine u formaciju. Svojstvo otopine da stvara otpor kretanju tekućine unutar formacije koristi se prilikom provođenja preventivnih mjera kako bi se spriječili gubici. Jačina takvog otpora zavisi od strukturnih i mehaničkih svojstava rastvora, veličine i oblika kanala, kao i od dubine prodiranja rastvora u formaciju.

Kako bismo formulirali zahtjeve za reološkim svojstvima bušaćih fluida tokom prolaska upijajućih formacija, razmatramo krivulje (slika 2.16) koje odražavaju ovisnost posmičnog naprezanja i brzine deformacije de/df za neke modele nenjutnovskog fluida. . Prava linija 1 odgovara modelu viskoplastične sredine koju karakterizira granično posmično naprezanje t0. Kriva 2 karakterizira ponašanje pseudoplastičnih fluida, u kojem se, s povećanjem brzine smicanja, stopa rasta naprezanja usporava, a krive se izravnavaju. Prava linija 3 odražava reološka svojstva viskoznog fluida (Njutnova). Kriva 4 karakterizira ponašanje viskoelastičnih i dilatantnih fluida, u kojima posmično naprezanje naglo raste sa brzinom deformacije. Viskoelastični fluidi, posebno, uključuju slabe otopine određenih polimera (polietilen oksid, guar guma, poliakrilamid, itd.) u vodi, koji pokazuju sposobnost naglog smanjenja (2-3 puta) hidrodinamičkih otpora tokom strujanja fluida sa visokim Reynoldsovi brojevi (Tomsov efekat). U isto vrijeme, viskoznost ovih tekućina pri kretanju kroz apsorbirajuće kanale bit će visoka zbog velikih brzina smicanja u kanalima. Bušenje sa ispiranjem gaziranim bušaćim tečnostima jedna je od radikalnih mjera u skupu mjera i metoda namijenjenih sprječavanju i otklanjanju gubitaka pri bušenju dubokih bušotina. Aeracija bušaćeg fluida smanjuje hidrostatički pritisak, čime se doprinosi njegovom vraćanju u dovoljnim količinama na površinu i, shodno tome, normalnom čišćenju bušotine, kao i odabiru reprezentativnih uzoraka prohodnih stena i formacijskih fluida. Tehničko-ekonomski pokazatelji kod bušenja bušotina sa ispiranjem dna bušotine aeriranim rastvorom su veći u odnosu na one kada se kao tečnost za bušenje koristi voda ili drugi fluidi za bušenje. Kvalitet bušenja u produktivnim formacijama je također značajno poboljšan, posebno na poljima gdje ove formacije imaju abnormalno niske pritiske.

Efikasna mjera za sprječavanje gubitka tekućine za bušenje je unošenje punila u cirkulirajući fluid za bušenje. Svrha njihove primjene je stvaranje tampona u apsorpcijskim kanalima. Ovi tamponi služe kao osnova za taloženje filterskog (glinenog) kolača i izolaciju upijajućih slojeva. V.F. Rogers vjeruje da sredstvo za premošćivanje može biti gotovo svaki materijal koji je dovoljno mali da se pumpama za isplake upumpava u tekućinu za bušenje. U SAD-u se koristi više od stotinu vrsta punila i njihovih kombinacija za začepljenje upijajućih kanala. Kao sredstva za začepljenje, drvna sječka ili lič, riblja ljuska, sijeno, gumeni otpad, lišće gutaperče, pamuk, pamučne kutije, vlakna šećerne trske, ljuske oraha, granulirana plastika, perlit, ekspandirana glina, tekstilna vlakna, bitumen, liskun, azbest , rezani papir, mahovina, rezana konoplja, celulozne pahuljice, koža, pšenične mekinje, pasulj, grašak, pirinač, pileće perje, grude gline, sunđer, koksa, kamen itd. Ovi materijali se mogu koristiti zasebno iu kombinacijama koje proizvodi industrija ili našminkana prije upotrebe. Vrlo je teško u laboratoriji utvrditi prikladnost svakog materijala za premošćivanje zbog neznanja o veličini rupa koje treba začepiti.

U stranoj praksi posebna se pažnja poklanja osiguravanju "gustog" pakiranja punila. Pridržava se Furnasovog mišljenja prema kojem najgušće pakovanje čestica odgovara uslovu njihove distribucije veličine prema zakonu geometrijske progresije; kada se eliminišu gubici, najveći efekat se može postići sa najkompaktnijim čepom, posebno u slučaju trenutnog gubitka tečnosti za bušenje.

Punila se prema svojim kvalitativnim karakteristikama dijele na vlaknasta, lamelarna i zrnasta. Vlaknasti materijali su biljnog, životinjskog, mineralnog porijekla. Ovo uključuje sintetičke materijale. Vrsta i veličina vlakna značajno utiču na kvalitet rada. Bitna je stabilnost vlakana tokom njihovog kruženja u tečnosti za bušenje. Materijali daju dobre rezultate u začepljenju pješčanih i šljunčanih formacija sa zrncima do 25 mm u prečniku, kao i začepljenju pukotina u krupnozrnim (do 3 mm) i sitnozrnim (do 0,5 mm) stijenama.

Lamelarni materijali su pogodni za zaptivanje krupnih šljunčanih slojeva i pukotina do 2,5 mm veličine. To uključuje: celofan, liskun, ljuske, sjemenke pamuka itd.

Granulirani materijali: perlit, drobljena guma, komadi plastike, ljuske orašastih plodova, itd. Većina njih efikasno zatvara slojeve šljunka sa zrncima do 25 mm u prečniku. Perlit daje dobre rezultate u šljunkovitim slojevima prečnika zrna do 9-12 mm. Ljuske oraha od 2,5 mm ili manje čepa napuknu do 3 mm, a veće (do 5 mm) i smrvljeni gumeni čep napuknu do 6 mm, tj. mogu začepiti pukotine 2 puta više nego kada se koriste vlaknasti ili lamelarni materijali.

U nedostatku podataka o veličini zrna i pukotina u upijajućem horizontu, koriste se mješavine vlaknastih sa lamelarnim ili zrnatim materijalima, celofana sa liskunom, vlaknastih sa ljuskavim i zrnatim materijalima, kao i pri miješanju zrnastih materijala: perlita sa gumom. ili ljuske oraha. Najbolja mješavina za uklanjanje apsorpcije pri niskim pritiscima je visoko koloidna otopina gline s dodatkom vlaknastih materijala i listova liskuna. Vlaknasti materijali, taloženi na zid bunara, formiraju mrežu. Listovi liskuna pojačavaju ovu mrežu i začepljuju veće kanale u stijeni, a povrh svega nastaje tanak i gust glineni kolač.

Emisije plinske vode i nafte. Njihovi razlozi. Znakovi dotoka formacijskih fluida. Klasifikacija i prepoznavanje tipova manifestacija.

Kada se izgubi, fluid (ispiranje ili injektiranje) teče iz bušotine u formaciju, a kada se pojavi, obrnuto - iz formacije u bunar. Uzroci dotoka: 1) dotok u bunar na mestu sa usjecima formacija koje sadrže fluid. U ovom slučaju, pritisak u bušotini nije nužno veći i niži nego u rezervoaru; 2) ako je pritisak u bušotini niži od pritiska formacije, odnosno dolazi do pada na formaciju, glavni razlozi za nastanak depresije, odnosno smanjenja pritiska na formaciju u bušotini su: 1 ) bez dodavanja tečnosti za bušenje u bušotinu prilikom podizanja alata. Potreban je uređaj za automatsko punjenje u bunar; 2) smanjenje gustine tečnosti za ispiranje usled njenog penjenja (gasovanja) kada tečnost dođe u kontakt sa vazduhom na površini u sistemu oluka, kao i zbog tretmana tenzida. Potrebno je otplinjavanje (mehaničko, hemijsko); 3) bušenje bunara u nekompatibilnim uslovima. Na dijagramu postoje dva sloja. Prvi sloj karakteriziraju Ka1 i Kp1; za drugi Ka2 i Kp2. prvi sloj treba izbušiti isplakom ρ0,1 (između Ka1 i Kp1), drugi sloj ρ0,2 (sl.)

Nemoguće je otvoriti drugi sloj na otopini s gustinom za prvi sloj, jer će se izgubiti u drugom sloju; 4) oštre fluktuacije hidrodinamičkog pritiska tokom gašenja pumpe, SPO i drugih radova, pogoršane povećanjem statičkog smičnog naprezanja i prisustvom kutija za punjenje na stubu;

5) potcijenjena gustina p.l prihvaćena u tehničkom projektu zbog slabog poznavanja stvarne raspodjele ležišnog pritiska (Ka), odnosno geologije područja. Ovi razlozi se više odnose na istražne bušotine; 6) nizak nivo operativne prefinjenosti ležišnih pritisaka predviđanjem tokom produbljivanja bušotine. Nekorištenje metoda predviđanja d-eksponenta, σ (sigma)-eksponenta, itd.; 7) gubitak masenog sredstva iz bušaće tečnosti i smanjenje hidrauličkog pritiska. Znakovi dotoka formacijske tečnosti su: 1) povećanje nivoa cirkulišućeg fluida u usisnom rezervoaru pumpe. Trebate mjerač nivoa? 2) gas se oslobađa iz rastvora koji izlazi iz bunara na izvorištu, rastvor ključa; 3) nakon zaustavljanja cirkulacije, rastvor nastavlja da teče iz bunara (bunar se preliva); 4) pritisak naglo raste sa neočekivanim otvaranjem rezervoara sa AHFP. Kada ulje teče iz rezervoara, njegov film ostaje na zidovima oluka ili teče preko rastvora u olucima. Kada voda uđe u formaciju, svojstva bunara se mijenjaju. Gustoća obično opada, viskoznost se može smanjiti ili povećati (nakon ulaska slane vode). Gubitak vode se obično povećava, pH se mijenja, električni otpor se obično smanjuje.

Klasifikacija dotoka fluida. Izrađuje se prema složenosti potrebnih mjera za njihovu likvidaciju. Podijeljeni su u tri grupe: 1) manifestacija - neopasan dotok rezervoarskih fluida koji ne narušava proces bušenja i prihvaćenu tehnologiju rada; 2) ispuštanje - protok fluida koji se može eliminisati samo posebnom namenskom promenom tehnologije bušenja koja je dostupna na mestu bušenja i opremi; 3) fontana - ulaz fluida za čije otklanjanje je potrebna upotreba dodatnog alata i opreme (osim onih dostupnih na platformi) i koji je povezan sa pojavom pritisaka u sistemu formiranja bušotine koji ugrožavaju integritet bušotine. . , oprema na ušću bušotine i formacije u rastresitom dijelu bušotine.

Ugradnja cementnih mostova. Značajke izbora formulacije i pripreme cementne suspenzije za ugradnju mostova.

Jedna od ozbiljnih varijanti tehnologije procesa cementiranja je ugradnja cementnih mostova za različite namjene. Poboljšanje kvaliteta cementnih mostova i efikasnosti njihovog rada sastavni je dio unapređenja procesa bušenja, završetka i rada bušotina. Kvaliteta mostova i njihova trajnost također određuju pouzdanost zaštite okoliša. Istovremeno, terenski podaci pokazuju da se često bilježe slučajevi postavljanja mostova male čvrstoće i propusnosti, preranog vezivanja cementne suspenzije, zalijepljenja cijevi od niza itd. Ove komplikacije su uzrokovane ne samo i ne toliko svojstvima upotrijebljenih materijala za injektiranje, već specifičnostima samih radova prilikom postavljanja mostova.

U dubokim visokotemperaturnim bunarima, prilikom ovih radova, često dolazi do havarija zbog intenzivnog zgušnjavanja i vezivanja mješavine gline i cementnih maltera. U nekim slučajevima, mostovi propuštaju ili nisu dovoljno čvrsti. Uspješna montaža mostova ovisi o mnogim prirodnim i tehničkim faktorima koji određuju karakteristike formiranja cementnog kamena, kao i njegov kontakt i "adheziju" sa stijenama i metalom cijevi. Stoga je pri izvođenju ovih radova obavezna procjena nosivosti mosta kao inženjerske konstrukcije i proučavanje stanja u bušotini.

Svrha ugradnje mostova je dobijanje stabilnog vodonepropusnog stakla od cementnog kamena određene čvrstoće za pomicanje u gornji horizont, bušenje nove bušotine, jačanje nestabilnog i kavernoznog dijela bušotine, ispitivanje horizont uz pomoć testera formacije, remont i konzervacija ili likvidacija bušotina.

Prema prirodi djelovanja opterećenja, mogu se razlikovati dvije kategorije mostova:

1) pod pritiskom tečnosti ili gasa i 2) pod opterećenjem od težine alata tokom bušenja druge bušotine, upotrebom testera formacije, ili u drugim slučajevima (mostovi ove kategorije moraju pored budući da su nepropusni za gas, imaju vrlo visoku mehaničku čvrstoću).

Analiza terenskih podataka pokazuje da se na mostovima mogu stvoriti pritisci do 85 MPa, aksijalna opterećenja do 2100 kN, a na 1 m dužine mosta javljaju se posmična naprezanja do 30 MPa. Ovako značajna opterećenja se javljaju prilikom ispitivanja bunara uz pomoć testera rezervoara i tokom drugih vrsta radova.

Nosivost cementnih mostova u velikoj mjeri ovisi o njihovoj visini, prisutnosti (ili odsustvu) i stanju blatnog kolača ili ostatka isplake na struni. Prilikom uklanjanja labavog dijela glinenog kolača, smično naprezanje je 0,15-0,2 MPa. U tom slučaju, čak i kada dođe do maksimalnih opterećenja, dovoljna je visina mosta od 18–25 m. Prisustvo sloja bušaće (gline) isplake debljine 1–2 mm na zidovima stuba dovodi do smanjenja posmičnog naprezanja i povećanje potrebne visine na 180–250 m. S tim u vezi, visinu mosta treba izračunati prema formuli Nm ≥ Ho – Qm/pDc [τm] (1) gdje je H0 dubina ugradnje donjeg dijela mosta; QM je aksijalno opterećenje na mostu zbog pada pritiska i rasterećenja cijevnog niza ili testera formacije; Dc - prečnik bunara; [τm] - specifična nosivost mosta, čije su vrijednosti određene kako adhezivnim svojstvima materijala za zatrpavanje tako i načinom ugradnje mosta. Nepropusnost mosta zavisi i od njegove visine i stanja kontaktne površine, jer je pritisak pri kojem dolazi do probijanja vode direktno proporcionalan dužini i obrnuto proporcionalan debljini kore. Ako se između kućišta i cementnog kamena nalazi glinena pogača sa posmičnim naprezanjem od 6,8-4,6 MPa, debljine 3-12 mm, gradijent probojnog pritiska vode je 1,8 odnosno 0,6 MPa po 1 m. U odsustvu kore, probijanje vode se dešava pri gradijentu pritiska većem od 7,0 MPa po 1 m.

Shodno tome, nepropusnost mosta uvelike zavisi i od uslova i načina njegove ugradnje. U tom smislu, iz izraza treba odrediti i visinu cementnog mosta

Nm ≥ Ne – Pm/[∆r] (2) gdje je Pm maksimalna vrijednost razlike tlaka koja djeluje na most za vrijeme njegovog rada; [∆p] - dozvoljeni gradijent probojnog pritiska fluida duž kontaktne zone mosta sa zidom bušotine; ova vrijednost se također određuje uglavnom u zavisnosti od načina ugradnje mosta, od primijenjenih materijala za zatrpavanje. Od vrijednosti visine cementnih mostova, određenih formulama (1) i (2), izaberite više.

Instalacija mosta ima mnogo zajedničkog sa procesom cementiranja stubova i ima sledeće karakteristike:

1) koristi se mala količina materijala za zatrpavanje;

2) donji dio cijevi za punjenje nije ničim opremljen, zaustavni prsten nije ugrađen;

3) se ne koriste gumeni čepovi za razdvajanje;

4) u mnogim slučajevima, bunari se ispiraju kako bi se "odsjekao" krov mosta;

5) most nije ničim ograničen odozdo i može se širiti pod dejstvom razlike u gustini cementa i bušaće tečnosti.

Montaža mosta je jednostavna operacija u smislu dizajna i metode, koja je u dubokim bunarima značajno komplikovana faktorima kao što su temperatura, pritisak, gasovi, vode i ulja, itd. Dužina, prečnik i konfiguracija cevi za izlivanje Reološka svojstva cementa i bušaćih tečnosti takođe su od velikog značaja.Čistoća bušotine i režimi protoka i uzlaznog toka. Na postavljanje mosta u otvoreni dio bušotine značajno utiče kavernoznost bušotine.

Cementni mostovi moraju biti dovoljno čvrsti. Praksa rada pokazuje da ako se prilikom ispitivanja čvrstoće most ne sruši kada se na njega primeni specifično aksijalno opterećenje od 3,0-6,0 MPa i istovremeno ispiranje, tada njegova svojstva čvrstoće zadovoljavaju uslove kako za bušenje nove bušotine tako i za opterećenje od težina cijevnog niza ili testera formacije.

Prilikom postavljanja mostova za bušenje novog okna, oni su podložni dodatnim zahtjevima visine. To je zbog činjenice da čvrstoća gornjeg dijela (H1) mosta treba osigurati mogućnost bušenja nove bušotine prihvatljivog intenziteta zakrivljenosti, a donjeg dijela (H0) - pouzdanu izolaciju stare bušotine. Nm \u003d H1 + Ne = (2Dc * Rc) 0,5 + Ne (3)

gdje je Rc polumjer zakrivljenosti trupa.

Analiza dostupnih podataka pokazuje da dobijanje pouzdanih mostova u dubokim bušotinama zavisi od kompleksa istovremeno delujućih faktora koji se mogu podeliti u tri grupe.

Prva grupa su prirodni faktori: temperatura, pritisak i geološki uslovi (kavernoznost, lomljenost, dejstvo agresivnih voda, prodori i gubici vode i gasa).

Druga grupa - tehnološki faktori: brzina protoka cementa i bušaćih tečnosti u cevima i prstenastom prostoru, reološka svojstva rastvora, hemijski i mineraloški sastav veziva, fizička i mehanička svojstva cementnog maltera i kamena. , efekat kontrakcije cementa naftnih bušotina, kompresibilnost bušaćeg fluida, heterogenost gustina, koagulacija bušaćeg fluida pri mešanju sa cementom (formiranje visokoviskoznih pasta), veličina prstenastog zazora i ekscentricitet lokacija cijevi u bušotini, vrijeme kontakta puferske tekućine i cementne suspenzije sa glinenim kolačem.

Treća grupa - subjektivni faktori: upotreba materijala za fugiranje neprihvatljivih za date uslove; nepravilan odabir formulacije otopine u laboratoriju; nedovoljna priprema bušotine i upotreba tečnosti za bušenje sa visokim vrednostima viskoziteta, SSS i gubitka fluida; greške u određivanju količine istisne tekućine, lokacije alata za livenje, doziranja reagensa za miješanje cementne suspenzije u bušotini; korištenje nedovoljnog broja jedinica za cementiranje; upotreba nedovoljne količine cementa; nizak stepen organizacije procesa postavljanja mosta.

Povećanje temperature i pritiska doprinosi intenzivnom ubrzanju svih hemijskih reakcija, što dovodi do brzog zgušnjavanja (gubitak pumpivosti) i vezivanja cementnog rastvora, koji je, nakon kratkotrajnog zaustavljanja cirkulacije, ponekad nemoguće progurati.

Do sada je glavni način postavljanja cementnih mostova bio pumpanje cementne suspenzije u bušotinu do intervala projektovane dubine duž niza cijevi spuštenog do nivoa donje oznake mosta, nakon čega slijedi podizanje ove nize iznad zone cementiranja. U pravilu se rad izvodi bez razdjelnih čepova i sredstava za kontrolu njihovog kretanja. Proces se kontroliše zapreminom istisnog fluida, izračunatom iz uslova jednakosti nivoa cementne suspenzije u nizu cevi i prstenastog prostora, a zapremina cementne suspenzije se uzima jednaka zapremini bušotine. u intervalu ugradnje mosta. Efikasnost metode je niska.

Prije svega, treba napomenuti da su cementni materijali koji se koriste za cementiranje obložnih kolona pogodni za ugradnju jakih i čvrstih mostova. Nekvalitetna ugradnja mostova ili njihovo izostanak, preuranjeno vezivanje rastvora veziva i drugi faktori su u određenoj meri posledica pogrešnog izbora formulacije rastvora veziva prema vremenu zgušnjavanja (stvrdnjavanja) ili odstupanja od recepture odabrane u laboratorija, napravljena prilikom pripreme rastvora veziva.

Utvrđeno je da, kako bi se smanjila vjerovatnoća komplikacija, vrijeme vezivanja, te pri visokim temperaturama i pritiscima, vrijeme zgušnjavanja treba premašiti trajanje ugradnje mosta za najmanje 25%. U nekim slučajevima, pri odabiru formulacija otopina veziva, ne uzimaju se u obzir specifičnosti ugradnje mostova, koje se sastoje u zaustavljanju cirkulacije za podizanje cijevnog niza za livenje i zaptivanje glave bunara.

U uslovima visokih temperatura i pritiska, otpornost cementne suspenzije na smicanje, čak i nakon kratkih zastoja (10-20 min) cirkulacije, može se dramatično povećati. Zbog toga se cirkulacija ne može obnoviti i u većini slučajeva se cijev za izlivanje zaglavila. Kao rezultat toga, pri odabiru formulacije cementnog maltera potrebno je proučiti dinamiku njegovog zgušnjavanja na konzistometru (CC) pomoću programa koji simulira proces ugradnje mosta. Vrijeme zgušnjavanja cementne smjese Tzag odgovara uvjetima

Tzag>T1+T2+T3+1,5(T4+T5+T6)+1,2T7 gdje su T1, T2, T3 vrijeme utrošeno za pripremu, pumpanje i potiskivanje cementne suspenzije u bunar; T4, T5, T6 - vrijeme utrošeno na podizanje niza cijevi za izlivanje do mjesta rezanja mosta, zaptivanje ušća bunara i izvođenje pripremnih radova na rezanju mosta; Tm je vrijeme utrošeno na sečenje mosta.

Po sličnom programu potrebno je proučavati mješavine cementne suspenzije sa bušaćim smjesom u omjeru 3:1, 1:1 i 1:3 prilikom ugradnje cementnih mostova u bunare sa visokom temperaturom i pritiskom. Uspjeh ugradnje cementnog mosta uvelike ovisi o preciznom pridržavanju recepture odabrane u laboratoriji prilikom pripreme cementne suspenzije. Ovdje su glavni uvjeti održavanje odabranog sadržaja hemijskih reagensa i miješanje tečnog i vodocementnog omjera. Da bi se dobila najhomogenija suspenzija za injektiranje, treba je pripremiti pomoću posude za usrednjavanje.

Komplikacije i nezgode pri bušenju naftnih i gasnih bušotina u uslovima permafrosta i mere za njihovo sprečavanje .

Prilikom bušenja u intervalima distribucije permafrosta, kao rezultat kombinovanog fizičko-hemijskog uticaja i erozije na zidove bušotina, ledeno cementirane peskovito-gljičaste naslage se uništavaju i lako ispiraju strujom bušaćeg isplaka. To dovodi do intenzivnog formiranja pećina i srodnih urušavanja i nasipanja stijena.

Najintenzivnije se uništavaju stijene sa niskim sadržajem leda i slabo zbijene stijene. Toplotni kapacitet takvih stijena je nizak, pa se njihovo uništavanje događa mnogo brže od stijena s visokim sadržajem leda.

Među smrznutim stijenama postoje međuslojevi odmrznutih stijena, od kojih su mnoge sklone gubitku bušaće tekućine pri pritiscima koji neznatno premašuju hidrostatski pritisak vodenog stupca u bušotini. Gubici u takvim slojevima su vrlo intenzivni i zahtijevaju posebne mjere za njihovo sprječavanje ili otklanjanje.

U odsjecima permafrosta obično su najnestabilnije stijene kvartarne starosti u rasponu od 0 - 200 m. Sa tradicionalnom tehnologijom bušenja stvarna zapremina debla u njima može premašiti nominalni volumen za 3 - 4 puta. Kao rezultat snažnog formiranja kaverne. što je praćeno pojavom izbočina, klizanjem usjeka i urušavanjem stijena, provodnici u mnogim bušotinama nisu spušteni na projektnu dubinu.

Kao rezultat uništenja permafrosta, u nekim slučajevima je uočeno slijeganje provodnika i smjera, a ponekad su se formirali čitavi krateri oko glave bušotine, što nije dozvoljavalo bušenje.

U intervalu distribucije permafrosta, teško je obezbijediti cementiranje i fiksiranje bušotine zbog stvaranja stajaćih zona bušaćeg fluida u velikim kavernama, odakle se ne može istisnuti cementnom suspenzijom. Cementiranje je često jednostrano, a cementni prsten nije kontinuiran. Time se stvaraju povoljni uslovi za međuslojne poprečne tokove i formiranje grifona, za urušavanje stubova pri obrnutom zamrzavanju stijena u slučaju dugotrajnih „slojeva“ bušotine.

Procesi uništavanja permafrosta prilično su složeni i malo proučavani. 1 Tečnost za bušenje koja cirkuliše u bušotini termo- i hidrodinamički interaguje sa stenom i ledom, a ova interakcija može biti značajno poboljšana fizičko-hemijskim procesima (na primer, rastvaranjem), koji ne prestaju čak ni na niskim temperaturama.

Trenutno se može smatrati dokazanim prisustvo osmotskih procesa u sistemu stijena (led) - kora na zidu bunara - ispiranje tečnosti u bušotini. Ovi procesi su spontani i usmjereni u smjeru suprotnom od gradijenta potencijala (temperatura, pritisak, koncentracija), tj. imaju tendenciju da izjednače koncentracije, temperature, pritiske. Ulogu polupropusne pregrade mogu obavljati i filterski kolač i sam sloj stijene u bušotini. A u sastavu smrznute stijene, pored leda kao njegove cementne tvari, može biti i pora koja se ne smrzava s različitim stupnjevima mineralizacije. Količina vode koja se ne smrzava u MMG1 ovisi o temperaturi, sastavu materijala, salinitetu i može se procijeniti empirijskom formulom

w = aT~ b .

1pa = 0,2618 + 0,55191nS;

1p(- b)= 0,3711 + 0,264S:

S je specifična površina stijene. m a / p G - temperatura stijene, "C.

Zbog prisustva tečnosti za ispiranje u otvorenoj bušotini, au permafrostu - pornog fluida sa određenim stepenom mineralizacije, počinje proces spontanog izjednačavanja koncentracija joda dejstvom osmotskog pritiska. Kao rezultat, može doći do uništenja smrznute stijene. Ako tekućina za bušenje ima povećanu koncentraciju neke otopljene soli u odnosu na pornu vodu, tada će na granici led-tečnost početi fazne transformacije povezane sa smanjenjem temperature topljenja leda, tj. proces uništenja će početi. A pošto stabilnost zida bunara zavisi uglavnom od leda, kao supstance koja cementira stenu, onda će se u tim uslovima izgubiti stabilnost permafrosta, s, krpljenja zida bunara, što može izazvati škripce, urušavanje, formiranje kaverni. i začepljenja mulja, slijetanja i napuhavanja tokom operacija okidanja, zaustavljanja obložnih kolona spuštenih u bušotinu, gubitaka od ispiranja bušotine i injektiranja.

Ako su stepen mineralizacije isplake za bušenje i porne vode permafrosta isti, onda će sistem bušotine i stijena biti u izotoničnoj ravnoteži, a uništenje permafrosta pod fizičkim i kemijskim utjecajem je malo vjerovatno.

Sa povećanjem stepena mineralizacije sredstva za ispiranje, nastaju uslovi pod kojima će se pora voda sa nižom mineralizacijom kretati iz stijene u bunar. Zbog gubitka imobilizirane vode, mehanička čvrstoća leda će se smanjiti, led se može srušiti, što će dovesti do stvaranja šupljine u bušotini koja se buši. Ovaj proces se intenzivira erozivnim djelovanjem cirkulirajućeg sredstva za ispiranje.

Uništavanje leda slanom tečnošću za pranje zabeleženo je u radovima mnogih istraživača. Eksperimenti provedeni na Lenjingradskom rudarskom institutu pokazali su da se s povećanjem koncentracije soli u tekućini koja okružuje led, uništavanje leda intenzivira. Dakle. kada je sadržaj u cirkulirajućoj vodi 23 i 100 kg / m - NaCl, intenzitet uništavanja leda na temperaturi od minus 1 "C bio je 0,0163 i 0,0882 kg / h, respektivno.

Na proces uništavanja leda utiče i trajanje izlaganja tečnosti za ispiranje soli 1,0 h 0,96 g: posle 1,5 h 1,96 g.

Kako se zona permafrosta u blizini bušotine otapa, oslobađa se dio njenog prostora udubljenja, gdje se tekućina za ispiranje ili njegov disperzioni medij također može filtrirati. Ovaj proces može se pokazati kao još jedan fizičko-hemijski faktor koji doprinosi uništavanju MMP. To može biti praćeno osmotskim protokom tekućine iz bunara u stijenu ako je koncentracija neke rastvorljive soli u MMP fluidu veća nego u fluidu. punjenje bušotine.

Stoga, da bi se minimizirao negativan uticaj fizičko-hemijskih procesa na stanje bušotine bušene u permafrostu, potrebno je, prije svega, osigurati ravnotežnu koncentraciju na zidu bušotine komponenti bušaće isplake i međuprostora. tečnost u permafrostu.

Nažalost, ovaj zahtjev nije uvijek izvodljiv u praksi. Stoga se češće koristi za zaštitu cementirajućeg permafrost leda od fizičkog i kemijskog utjecaja tekućine za bušenje s filmovima viskoznih tekućina koji pokrivaju ne samo površine leda izložene bušotini, već i međuprostor koji je djelomično uz bušotinu. . čime se prekida direktan kontakt mineralizovane tečnosti sa ledom.

Kako ističu AV Maramzin i AA Ryazanov, pri prelasku sa ispiranja bunara slanom vodom na pranje viskoznijim rastvorom gline, intenzitet razaranja leda se smanjio za 3,5-4 puta pri istoj koncentraciji NaCl u njima. Ona se još više smanjila kada je bušaća tekućina tretirana zaštitnim koloidima (CMC, CSB|). Potvrđena je i pozitivna uloga dodataka bušaćeg fluida visoko koloidne bentonitne gline u prahu i hypana.

Dakle, kako bi se spriječilo stvaranje kaverne, uništavanje zone ušća bunara, sipine i urušavanja prilikom bušenja bušotina u permafrostu. tekućina za bušenje mora ispunjavati sljedeće osnovne zahtjeve:

imaju nisku brzinu filtracije:

imaju sposobnost stvaranja gustog, nepropusnog filma na površini leda u permafrostu:

imaju nisku sposobnost erozije; imaju nizak specifični toplinski kapacitet;

formiraju filtrat koji ne stvara prave otopine s tekućinom;

biti hidrofobni prema površini leda.

Odluka o izgradnji vlastitog vodozahvatnog uređaja na gradilištu opravdana je iz više razloga, među kojima su:

• nedostatak centraliziranog vodosnabdijevanja;
• želja za izvorom vode veće kvalitete bez tretmana hlorirajućim spojevima;
• velika potreba za vodom za zalijevanje vrta - po sadašnjim cijenama za životvornu vlagu iz vodovodne mreže, domaćinstvo postaje skupo zadovoljstvo, ponekad jednostavno neisplativo.

Bez obzira da li će radove izvoditi treća organizacija ili samostalno, tehnologija bušenja bunara treba biti što je moguće bolje upoznata. To će pomoći da se izbjegnu obmana izvođača i nepotrebni troškovi za provedbu plana.

Izbor metode zavisi od nekoliko faktora:

1. Dostupnost vode u okolini. U prvoj aproksimaciji, to se može utvrditi promatranjem okoline; postoji niz znakova koji ukazuju na njegovo prisustvo ili odsustvo. Također možete napraviti nekoliko eksperimenata s različitim subjektima kako biste dobili odgovor na ovo pitanje.
2. Karakteristika sastava tla karakteristična za dato područje, o kojoj ovisi izbor metode bušenja. Takve podatke možete dobiti od lokalne hidrogeološke organizacije, gdje također trebate razjasniti vlastite prognoze o prisutnosti vode na lokaciji.
3. Dubina pojavljivanja visokovodnih (peskovitih) slojeva i procena dubine pojavljivanja arteških (krečnjačkih) akvifera.

S obzirom na dostupnost takvih podataka, može se zaključiti da je poželjno koristiti jednu ili drugu tehnologiju bušenja.

Raznolikosti načina prolaska bušotina

Rotaciono bušenje

Obično se koristi u bušenju za istraživanje nafte. U posljednje vrijeme, s povećanjem potražnje za bunarima, koristi se i u izgradnji vodozahvata.

Karakteristika metode je velika potrošnja energije i primjenjivost na teškim ili posebno teškim tlima sa uključivanjem stijenskih formacija, kao i na čvrstim krečnjacima.

Prilikom rotacije, rotor uništava stijenu, koju otopina za pranje izbacuje na površinu. Sadrži i cement. Kao rezultat toga, dio stranice će biti beznadežno oštećen. Osim toga, na kraju rada, takvom bunaru je potrebno dugo ispiranje čistom vodom kako bi se uklonio cement iz pora stijene, koji je dio otopine.

Za malo prigradsko područje ova tehnologija se čini nepoželjnom.

Hidraulično bušenje

Ovo je najjednostavnija tehnologija bušenja bunara. U toku rada dolazi do ispiranja tla unutar obložne cijevi, koja se spušta pod vlastitom težinom. Samo na početku procesa, kada je kućište još lagano, morate ga okrenuti posebnim ključem.

Za implementaciju ove metode trebat će vam:

• dvije pumpe, od kojih jedna može dopremati tekućinu pod pritiskom od najmanje 6 atm, druga - za ispumpavanje otpadne vode natrag u rezervoar, odgovarajućeg kapaciteta;
• rezervoar; kapacitet zavisi od planirane veličine i dubine bunara i izračunava se iz omjera:

V = Robs 2 (cm) x 3,14x H(cm), Gdje

V je zapremina rezervoara,

R je unutrašnji radijus kućišta,

3.14 - broj PI.

Dakle, za bunar prečnika 273 mm (maksimalni mogući prečnik bušotine sa ovom metodom prodiranja), unutrašnji prečnik kućišta će biti 260 mm (radijus 13 cm), procenjena dubina bušotine je 15 metara (15.000 cm), potrebna zapremina rezervoara će biti:

13 2 x 3,14 x 1500 \u003d 756000 (cm 3) \u003d 756 (litara).

S obzirom da je nemoguće raditi bez vode u rezervoaru, prihvatamo potreban kapacitet rezervoara od 2 kubna metra. Ovaj trošak neće postati opterećenje, jer pravilna upotreba lokacije uključuje korištenje srednjeg spremnika za grijanje u sistemu za navodnjavanje vrta.

• hidromonitor - crijevo s metalnom cijevi na kraju. Izlaz bi trebao biti oko 20 mm.

Proces se izvodi na sljedeći način:

1. Bušenje - izvodi se vrtnom bušilicom, čiji je promjer 30 - 40 mm veći od promjera cijevi za kućište. Dubina predrupe je oko 1,5 metara.
2. Ugradnja prvog dijela kućišta u izbušenu rupu.
3. Hidraulički monitor je umetnut u cijev kućišta, voda se dovodi pod pritiskom. U tom slučaju, cijev kućišta mora se okretati oko svoje ose, doprinoseći njenom slijeganju dok se tlo ispire.
4. Kako se rupa produbljuje, ispiranje se periodično obustavlja kako bi se ugradio sljedeći dio kućišta.
5. Voda se ispumpava dok se akumulira, preusmjeravajući tečnost nazad u rezervoar.

Nedostatak ove metode je njena primjenjivost samo na pjeskovitim i pjeskovitim tlima, a postoji i ograničenje na dubinu bunara. U pravilu nisu dublje od 12 - 15 metara, u rijetkim slučajevima dostižu 20.

metoda uticaja

Tehnologija bušenja bunara udarnom metodom jedna je od najstarijih metoda korištenih u staroj Kini. Sastoji se od sljedećeg:

1. Otkida se jama dubine oko 1,5 metara i dimenzija 1,5 - 1,5 metara.
2. Bušenje se vrši za ugradnju prvog dijela cijevi za kućište s dubinom do 2 metra.
3. Postavljena je oprema za bušenje - tronožac visine najmanje 3 metra. Visina platforme ovisi o dužini dijelova kućišta, njihova maksimalna veličina je 6 metara.

Udarni dio, okačen na sajlu sa vitla, ubacuje se u otvor na cijevi kućišta i pušta u slobodan pad. Kada udari o tlo, aktivno ga uništava i on u zgnječenom obliku ulazi u udarni dio (napravljen od cijevi). Na kraju bubnjara, zubi su izrezani i razdvojeni kao na testeri.

Unutar bubnjara je ugrađen ventil, koji omogućava da rahla zemlja prođe prema unutra, ali sprečava da se izlije tokom sljedećeg podizanja. Prilikom prolaska mokrih slojeva gline koristi se udarač bez dodatnih uređaja (staklo), mokra glina se dobro drži u njoj zbog lijepljenja za zidove. Nakon što prođe udaljenost od oko metar, bubnjar se mora ukloniti iz cijevi i očistiti njegovu šupljinu.

U arsenalu profesionalnih bušilica, broj modifikacija udarnih glava doseže 10 ili više vrsta. Različiti dizajni se koriste za prolaz tla različitih svojstava. Dakle, širok izbor alata omogućava vam da prođete gotovo svako tlo, osim kamenja. Kvalitet bunara ostaje najviši. Stoga, budući da nije produktivna, tehnologija udarnog probijanja ostaje najpopularnija.

Bušenje svrdlom

Ova tehnologija bušenja bunara pod vodom postaje sve popularnija zbog svoje visoke produktivnosti i lakoće izvođenja.

U stvari, ovo je bušenje rotirajućim alatom, dok rezni dio uništava tlo u smjeru kretanja, a spiralni puž ga vadi. Oko 40 - 50% zemlje se izvlači na površinu, ostatak ide za brtvljenje zidova. Dakle, moguće je bušenje bez istovremenog zidanja kućišta. Konopac omotača se spušta u rupu nakon što je bušenje završeno.

Ova metoda ima određene nedostatke koji ne dopuštaju korištenje na pjeskovitim i drugim rastresitim tlima, kao i ograničenje na dubinu stolova do 50 metara. Dalje produbljivanje se vrši povremenim uklanjanjem radnog alata radi čišćenja.

Bušenje se vrši pomoću veoma raznovrsne opreme, a često i ručno, za bunare na vrhu vode. Tako je industrija ovladala i proizvela razne minijaturne bušaće uređaje, uz pomoć kojih se buše bušotine do 50 metara dubine na lakim i srednje teškim tlima, isključujući pješčana.

Takva oprema se aktivno koristi za uređenje vodozahvata u prigradskim područjima, često je nema potrebe za kupnjom, ali je možete iznajmiti.

U isto vrijeme, moćne arteške bušotine s velikim debitom izvode se pomoću jednako snažnih uređaja za bušenje.

Perforirajuće bušenje

Proizvodi se zabijanjem "koplja" uzglavom ili šipkom. Koristi se, u pravilu, za opremanje abesinskih bunara ručnom pumpom za crpljenje vode. Ograničeni prečnik bunara omogućava da se posao obavlja samostalno iu kratkom vremenskom periodu.

Pored opisanih metoda, koje su najpopularnije u praksi, koriste se mnoge tehnike koje kombinuju karakteristike različitih metoda.

Bunar za vodu uradi sam je pravi način obezbediti vodu parcela u sklopu privatne kuće, čime se gradi pouzdano vodosnabdijevanje za budućnost u prigradskom naselju gdje nema centraliziranog vodosnabdijevanja.

Uređenje takvog izvora vode zahtijeva značajne finansijske i radne troškove. Za bušenje će biti potrebni posebni alati i oprema, ali uz pravilnu organizaciju rada sve se može obaviti samostalno i pouzdano.

Da biste opremili vlastiti bunar za vodu, potrebno vam je pronađite pravu vodu, odrediti dubinu njegovog pojavljivanja i izbušiti kanal (bušotinu) u tlu, koji je uključen u ovaj produktivni sloj. U nastavku se razmatraju glavne metode bušenja.

vijčana metoda

Za ovakvo bušenje, bušilica (puž) u obliku šipke sa rezačem na kraju i noževima smještena duž spiralne linije. Baštenske ili ribarske bušilice mogu se smatrati elementarnim svrdlom.

Suština tehnologije je pri uvrtanju alata u zemlju rotirajući ga i vađenjem zemlje dok se diže. Proces se može provesti ručno ili mehanički način. Bušotinu možete izbušiti ručno pomoću puža do dubine od 8-10 m.

Ova tehnika se smatra najjednostavnijom i najpristupačnijom, ali se može koristiti samo ako postoji dovoljno meko ili labavo tlo. Ne možete ga koristiti u prisustvu živog pijeska i kamenih izdanaka. U prisustvu tvrđeg tla ili dubljeg bušenja potrebno je mehanizacija rotacije alata. Kako se rupa produbljuje, puž se zašrafljuje na dio cijevi za bušenje.

Hidrodinamičko bušenje (hidrodinamičko bušenje)

Turbinska tehnologija

Metoda je zasnovana na uzdužnom napredovanju burgije, čije rotacijsko kretanje osigurava turbobušilica. Sve se to nalazi na potopnom stupu, koji se povećava pomoću šipki kako se bušotina produbljuje.

Glavni element - turbobušilica je motor koji uranja u zonu dna, tj. ne rotira cijelu bušaću kolonu. Bušenje mogu da obezbede motori male brzine (120-300 o/min) i brzih (450-600 o/min), dok ih pokreće hidrodinamička sila koju stvara protok fluida koji deluje na lopatice motora.

električna bušilica

Ova tehnologija se suštinski ne razlikuje od turbinskog bušenja. U ovom slučaju, umjesto turbobušilice sa lopaticama u zonu dna elektromotor uronjenog asinhronog tipa. Upotreba električnog pogona omogućava napuštanje bušaće žice u obliku cijevi i spuštanje električne bušilice na sajlu.

Glavni nedostatak je smanjene performanse kabl u uslovima u bušotini sa čestim operacijama okidanja.

Vijčani motori

Ovo su moderni, poboljšani pogoni spušteni u zonu dna. Obimne su hidraulične jedinice rotacionog tipa. Njihovu rotaciju obezbeđuje bušaća tečnost, a efikasnost se povećava upotrebom komora niskog i visokog pritiska.

Bitan. Izbor metode bušenja zavisi od dubine produktivnog, vodenog rezervoara, karakteristika tla i prisustva otežanih područja u zoni bušenja, kao i planiranog protoka bušotine i dostupnosti opreme i finansijskih mogućnosti.

Kako se buše bunari za vodu?

Bilo koji bunar dizajniran za podizanje vode iz duboke vode na površinu. Njegov princip rada zasniva se na uređenju bušotine u obliku cjevovoda ugradnjom oplate (cijevi) tako da se donja rupa sa grubim filterom nalazi unutar izvora vode, dok se tečnost podiže potopnim ili pumpa površinskog tipa.

Dakle, voda ulazi kroz rupe na dnu niza i potiskuje se uz bušotinu na površinu.

Vrste

Uzimajući u obzir karakteristike dizajna i dubinu, razlikuju se sljedeće vrste bunara:

1. Abesinski bunar(bunar za cijevi). Izrađuje se tako što se cijev zabija u zemlju, pa stoga dubina nije veća od 6-10 m. Voda se diže iz gornjeg sloja (podzemne vode) i jako je zagađena. Može se koristiti u tehničke svrhe ili za piće, ali tek nakon prokuvanja.
2. Pa na pesku. Ona buši duboko 14-25 m, što vam omogućava da koristite bilo koju metodu bušenja. Obično se oblaže cijevi promjera 12-20 cm.Protok takvog bunara je mali i namijenjen je malim farmama. Za rad se koristi centrifugalna pumpa postavljena na površinu.
3. Arteški bunar se buši do donjeg, produktivnog rezervoara vode na dubini preko 50 m. Voda u njemu je apsolutno čista i koristi se za piće. Podizanje iz njega može se izvršiti samo pomoću potopljene pumpe.

Funkcionalni čvorovi

Svaki bunar, bez obzira na dubinu i raznolikost, ima sljedeće funkcionalne zone i čvorove:

1. Iskopna zona ili zahvat vode. Ovo je donji dio bunara koji se nalazi u rezervoaru za vodu. Ovdje, kroz perforaciju, voda ulazi u kolonu omotača. Obavezni element - filter.
2. Konop za kućište (cijev) ili usisni vod. Njen zadatak je da obezbedi zatvoreni kanal za vodu iz zone dna do ulaza pumpe (usis pumpe), koji mora biti opremljen nepovratnim ventilom kako bi se spriječio povratni tok.
3. Pumpa. Osigurava porast vode, za što stvara određeni pritisak.
4. Hidraulički akumulator ili rezervoar za skladištenje. Ovaj čvor je odgovoran za zaštitu opreme od vodenog čekića, osiguravajući rezervu vode i stvarajući potreban pritisak u vodovodu.
5. Prekidač pritiska i kontrolnu opremu.
6. Pa glava. Ovo je gornji, prizemni dio bunara, koji ga štiti od kontaminacije odozgo, smrzavanja i distribucije podignute vode.

Oprema

Da biste opremili bunar za vodu, potreban vam je sljedeći inventar i oprema:

1. Pumpa. Odabire se uzimajući u obzir dubinu i produktivnost bunara, veličinu kućišta, dužinu vodovoda. Sa dubinom okna do 10-12 m najčešće se koristi površinska, centrifugalna pumpa potrebne snage. Za duboke bunare koristi se pumpa potopljenog tipa. Zahtijeva nosač, sigurnosni kabel i potopljeni električni kabel.
2. Pumpna stanica sa automatskim sistemom upravljanja procesom. Mora imati uređaje za nadzor i uređaje za zaštitu od preopterećenja.
3. Hidropneumatski rezervoar. Dizajniran je da održava stabilan pritisak u sistemu i optimizuje performanse pumpe. Stalni nivo vode u njemu održava se prekidačem nivoa. Dimenzije rezervoara zavise od kapaciteta opreme i protoka bunara. Zapremina može varirati od 20-30 do 1000 litara. Kontejneri zapremine oko 100-150 litara smatraju se optimalnim.
4. Keson. Ušće bunara može se opremiti na različite načine, ali najpopularniji je keson, koji je metalna kutija (rezervoar) koja zatvara ušće bunara. Montira se na maloj dubini (do 1-1,2 m) i ima dimenzije dovoljne za smještaj priključne opreme i osobe koja opslužuje.
5. Komunikacije. Kabel, žica za osiguranje pouzdanog napajanja i vodovodne cijevi od kesona do mjesta potrošnje vode.

Bilješka

Gornji dio bunara i dovod vode su u zoni smrzavanja tla, te stoga moraju biti pouzdano izolirani.

Redoslijed montaže

Potopna pumpa se montira u sledećem redosledu:

• ugradnja nepovratnog ventila (ako nije uključen u komplet pumpe);
• pričvršćivanje na kabel i spajanje kabela;
• uranjanje pumpe do željene dubine;
• ugradnja i povezivanje hidrauličkog akumulatora (hidropneumatski rezervoar);
• povezivanje i podešavanje sistema kontrole i nadzora;
• ugradnja i povezivanje finih filtera;
• priključak na mjesta potrošnje (oprema za grijanje, miješalice, itd.).

Shema uređaja za ispust

Standardni uređaj za duboke bunare sa potopnom pumpom ima takve osnovni dizajn:

• perforirani dovod vode u obložnu cijev sa sumpom;
• filter za grubu vodu;
• potapajuća pumpa sa nepovratnim ventilom i dovodom vode;
• cev ili cijev (crijevo) za podizanje vode spojena na pumpu;
• vodootporni kabel za napajanje pumpe;
• bušotina ili prošireni gornji dio bušotine;
• kapa, keson;
• oprema za zatvaranje (kuglasti ventil);
• kontrolni uređaji, manometar (do 8-10 bara);
• pumpni mehanizam sa kuglastim ventilom.

Shema bunara je sasvim standardna:

1. Voda pod pritiskom formacije prodire u jamu i akumulira se u njoj.
2. Kada je pumpa uključena, voda se uzdiže duž niza omotača, ulazi u dovod vode za pumpanje i ide uz cev.
3. U kesonu se voda šalje u hidraulični akumulator, gdje se stvara određena zaliha, nakon čega ulazi u vodovodni sistem.

Kako je dobro postavljen?

Kada se u procesu bušenja dođe do produktivnog rezervoara, vodonoše, počinje faza uređenja bunara za vodu. Najprije se donji filterski stup spušta u šaht, koji je cijev sa perforiranim vrhom, komorom za taloženje i filterom od nekoliko mreža, koji sprječavaju prodiranje velikih frakcija nečistoća.

Zatim se montira cijela obložna traka, a razmak između nje i tla se popunjava pijeskom i sitnim šljunkom. Istovremeno sa zasipanjem mješavine, bunar se pumpa dovodom vode uz zaptivanje glave bunara.

Nakon čišćenja donje bušotine, potopna pumpa se spušta na kabl sa priključenim cevovodom prečnika 25-50 mm, u zavisnosti od protoka bušotine. Na glavi su fiksirani obložni niz i zaštita glave bunara. U odvodnom sistemu je ugrađen zaporni ventil. U kesonu su spojeni vodovod i vodovod.

Pa je dosta složena hidraulična konstrukcija, ali se njegovim pravilnim uređenjem pojavljuje pouzdano vlastito vodosnabdijevanje. Sve operacije, počevši od bušenja bunara, mogu se obaviti ručno, ali za to morate slijediti sve preporuke stručnjaka i koristiti standardnu ​​opremu.

Korisni video zapisi

Najjeftinija i najjednostavnija za proizvodnju hidrauličke bušilice i njeno ispitivanje pri bušenju vodonosnika:

Bunar na gradilištu je zgodna konstrukcija koja vam omogućava da cijelu kuću opskrbite svježom vodom. Bušenje bunara pod vodom vlastitim rukama potpuno je rješiv zadatak za one koji se ne boje mukotrpnog rada, važno je samo uzeti u obzir nijanse ovog procesa i opskrbiti se dobrom opremom.

Vrste bunara

Karakteristike vodonosnika i tla određuju izbor metode za uređenje jedne od vrsta bunara:

• artesian;
• filter;
• Abesinski bunar.

Abesinski bunar probija se na mjestima s malom dubinom vodonosnika. Filter bunari su napravljeni na peskovitom tlu, koje je savršeno obradivo. Dubina takvih konstrukcija u pravilu ne prelazi 30 metara. Vijek trajanja filter bunara je oko 30-40 godina, uz nepravilno održavanje i nedostatak njege, ovaj period se značajno smanjuje. Arteški bunari smatraju se najpouzdanijima, jer vodu stvaraju pukotine u stijeni. Dubina bušenja - od 20 do 110 metara.

Prilikom odabira metode bušenja potrebno je uzeti u obzir karakteristike tla. Dakle, mokri pijesak se lako otpušta gotovo bilo kojom poznatom metodom, ali naslage šljunka i šljunak s pijeskom i muljem moraju se probijati bajlerom. Što se tiče gline ili ilovače, svrdlo ili čaša mogu se nositi s njima.

Profesionalni timovi imaju posebnu opremu koja pomaže da se napravi duboka struktura u kratkom vremenu. Ručno bušenje bunara najčešće se izvodi metodom puža, a mogu se koristiti i druge metode koje ne zahtijevaju posebne vještine i skupe alate.

vijčana metoda

Ovo je metoda rotacionog bušenja, za koju se koristi bušilica ili puž, veliki kamen se razbija posebnim dlijetom tokom rada. Puž izgleda kao šipka s radnim alatom, uređaj je uvrnut u tlo, a posebne oštrice izvlače izrezanu stijenu. U procesu se također koristi posebna oprema koja pomaže da se bušilica drži u željenom položaju.

Bušenje pužom se odvija na ovaj način: u tlu se pravi udubljenje, tokom rada bušilica se spušta i diže iz rupe. Šipka se postepeno nadograđuje uz pomoć navojnog spoja, dok su zidovi rupe zaštićeni cijevima kućišta. Proces bušenja bunara za vodu vlastitim rukama metodom puža odvija se dok se ne pojavi vodonosnik, na kojem je potrebno ići duboko oko pola metra. Nakon toga, bušilica se uklanja iz tla, a filter se spušta u bunar. Imajte na umu da cijev kućišta ne smije biti naslonjena na tlo, pa je treba malo podići. Ostaje samo pumpati bunar, a zatim spustiti pumpu u nju.

Imajte na umu da se ugradnja cijevi za kućište preporučuje izvesti prije bušenja. Metoda puža je najjeftinija i najpristupačnija, savršena je za glinena i ilovasta tla. Promjer bunara dobivenog ovom metodom može varirati od 50 do 750 milimetara. Koristeći metodu puža, možete samostalno bušiti do 20 metara dnevno.

Video o bušenju bunara za vodu pomoću vijčane metode:

rotacijski metod

Rotaciono bušenje se izvodi pomoću specijalnih uređaja za bušenje. Ovu metodu stručnjaci često koriste za dobivanje filtracijskih bunara. Stijena se uništava posebnim dlijetom, rahla zemlja se uklanja pranjem ili duvanjem rupe. Rotaciona metoda uključuje upotrebu posebne opreme: opreme za bušenje, uređaja za čišćenje konstrukcije. Tokom rada bušilice dešavaju se razne nepredviđene situacije (na primjer, uređaj se zaglavi u stijeni), koje se moraju riješiti. Zbog toga se rotacijski metod rijetko koristi kao neprofesionalna metoda bušenja.

Video o rotacionom bušenju

Udarno bušenje

Ova metoda bušenja uključuje upotrebu bailer-a i naočala za vožnju. Metoda je vrlo složena i dugotrajna, međutim, uz njenu pomoć se buše duboke rupe dubine od 40 do 100 metara. Metoda udarnog užeta ne mora ispirati rupu vodom. Za njega majstori često koriste prijenosne instalacije, bušenje bunara vlastitim rukama vrši se u fazama:

1. U zemlji se vrtnom bušilicom pravi rupa, preko koje se postavlja tronožac sa posebnim blokom.
2. Bailer sa sajlom se baca u rudnik sa visine od oko 1-2 metra.
3. Rub bailera uništava kamen koji ostaje u ventilu.
4. Bailer izlazi iz rupe, oslobađa se zemlje, a zatim ponovo baca. Da bi se proces pojednostavio, kabel se može spojiti na vitlo opremljeno motorom.
5. U procesu produbljivanja u zemlju ugrađuje se obrubni niz, koji se u toku rada mora povećati.

Metodu bušenja bunara za vodu ljudi koriste od davnina, zbog svoje jednostavnosti i pouzdanosti. Istovremeno, metoda je naporna i dugotrajna: proces može trajati 2-3 mjeseca. Za metodu udarnog užeta koristi se i pogonsko staklo - cijev sa zašiljenim rubom koja obrađuje tlo. Čišćenje stijena vrši se dijelovima armature ili drugim improviziranim materijalima. Jednostavan dizajn nije opremljen ventilom, što ga razlikuje od bailer-a. Pogonsko staklo je namijenjeno za obradu viskoznog tla.

Video o metodi udarnog užeta za bušenje bunara za vodu:

Za samostalnu proizvodnju bailer-a možete koristiti metalnu cijev željenog promjera. Optimalna dužina je 2-3 metra, dok je debljina oko 10 milimetara. Takvi pokazatelji alata omogućit će mu da ima dovoljnu masu da osigura proces bušenja. Donji dio cijevi mora biti naoštren prema unutra, a na njega je pričvršćena i okrugla ploča s oprugom. Preporučljivo je pričvrstiti oštre komade metala na ivicu, kao i zavariti zaštitnu žičanu mrežu na ručku.

Hidro bušenje

Bušenje bunara za vodu ovom tehnologijom uključuje eroziju tla velikom količinom vode. Ova metoda se koristi za pijesak i rastresita tla. Bušenje je prilično brzo. Prvo je potrebno pripremiti obložni niz, nakon čije ugradnje se stub bunara cementira sa vanjske strane cijevi. Za rad se koristi voda koja sadrži hlorovodoničnu kiselinu, koja sprečava zagađenje vodonosnika. Tehnologija hidrobušenja omogućava vam da dobijete bunar male dubine od oko 10-15 metara.

Video o ručnom hidro-bušenju bunara za vodu:

Rotaciono bušenje

Za ovu metodu koriste se mašine za bušenje ili šuplje šipke sa svrdlom. Obrađeno tlo se ekstrahuje iz bunara posebnim rastvorom. U vodu se dodaje bentonit glina koja pomaže da se bunar ojača i zaštiti od urušavanja. Možemo reći da se proces odvija na račun reciklirane vode. Nakon bušenja u rupu se postavlja plastični filter i cijev promjera oko 120 milimetara. Promjer bunara je oko 50 milimetara veći, u nastali prostor se ulijeva drobljeni kamen, što pomaže da se produži vijek trajanja konstrukcije. Bušenje se vrši u pijesku, dubina bunara ne prelazi 30 metara.

Stvaranje Abesinskog bunara

Takav bunar ima drugačije ime - igla bunara, koja je povezana sa sličnošću cijevi s oštrom metalnom šipkom. Ako se vodonosnik nalazi blizu površine, tada možete dobiti vodu na gradilištu za samo nekoliko sati rada. Da biste izbušili abesinski bunar, trebali biste:

1. Napravite rupu od 6-8 centimetara, za to se uzima puž.
2. U otvor postavite kućište sa filterom sa velikim brojem rupa i oštrim rubom. Filter je omotan mrežicom koja sprječava prodiranje pijeska.
3. Začepite cijev i izgradite je da dobijete vodu.
4. Spustite površinsku pumpu, što će biti dovoljno za plitak bunar.

Za začepljenje cijevi koriste se jednostavni alati poput šipke ili glave. Štap izgleda kao obična metalna šipka promjera oko 20 milimetara, a po potrebi se nadograđuje tokom procesa bušenja. Štap udara u vrh, koji nosi opterećenje tokom procesa. Opterećenje tokom procesa bušenja se inteligentnije raspoređuje kada se koristi posebno opterećenje sa rupama - naglavna glava. Udarci se nanose na glavu postavljenu na cijev. Da biste izbjegli tako kompliciranu situaciju kao što je slomljena cijev, potrebno je koristiti samo visokokvalitetne materijale. Na primjer, koaksijalni navoji otporni na udarce koji se ne lome tijekom rada.

Video o tome kako napraviti abesinski bunar za jedan dan, sam:

Abesinska bušotina ima mnoge prednosti, dok je sama izrada lakša od bušenja dubljeg bunara. Zbog svoje kompaktne veličine, može se opremiti čak iu podrumu kuće, vijek trajanja je 5-25 godina. Kapacitet takvog bunara sasvim je dovoljan da obezbedi vodu za veliku porodicu, a da je kvalitetan.

Nakon samostalnog bušenja bunara potrebno ga je održavati u radnom stanju. Da bi voda bila svježa, trebali biste napraviti otvore za ventilaciju koji će omogućiti protok zraka. Vrh konstrukcije treba pokriti poklopcem koji se može otvoriti kako bi se pregledao bunar ili dobila pumpa. Nakon što je bušenje bunara za vodu vlastitim rukama završeno, neophodno je analizirati tekućinu na prisustvo nečistoća. To treba učiniti nekoliko sedmica nakon radova, kako bi se voda očistila od zagađivača koje proces bušenja uzrokuje.