Turbinin tərkibi pt 80 100 130 13. Buxar turbininin işləməsi haqqında

Giriş

Yüksək istilik istehlakı olan bütün sənayelərin böyük zavodları üçün optimal enerji təchizatı sistemi rayon və ya sənaye istilik elektrik stansiyasındandır.

İstilik elektrik stansiyalarında elektrik enerjisi istehsalı prosesi kondensasiya elektrik stansiyaları ilə müqayisədə artan istilik səmərəliliyi və daha yüksək enerji göstəriciləri ilə xarakterizə olunur. Bu, soyuq mənbəyə (xarici istehlakçıda istilik qəbuledicisi) çıxarılan turbinin tullantı istiliyindən istifadə edilməsi ilə izah olunur.

İş xarici hava temperaturunda dizayn rejimində işləyən PT-80/100-130/13 sənaye istilik turbininə əsaslanan elektrik stansiyasının əsas istilik diaqramını hesablayır.

İstilik dövrəsinin hesablanması vəzifəsi aqreqatlarda və komponentlərdə işçi mayenin parametrlərini, axın sürətlərini və hərəkət istiqamətlərini, həmçinin stansiyanın ümumi buxar sərfini, elektrik enerjisini və istilik səmərəliliyi göstəricilərini müəyyən etməkdir.

PT-80/100-130/13 turbin qurğusunun istilik dövrə diaqramının təsviri

80 MVt elektrik gücü olan enerji bloku baraban qazanından ibarətdir yüksək təzyiq E-320/140, turbin PT-80/100-130/13, generator və köməkçi avadanlıq.

Enerji blokunda yeddi çıxarış var. Turbin qurğusunda şəbəkə suyunun iki mərhələli istiləşməsini həyata keçirmək mümkündür. Qazan şəbəkə suyunun lazımi istiləşməsini təmin edə bilmədikdə işə salınan əsas və pik qazan, həmçinin PVC var.

Qazandan 12,8 MPa təzyiqli və 555 0 C temperaturda təzə buxar turbinin yüksək təzyiq kamerasına daxil olur və işlədikdən sonra turbinin təzyiq kamerasına, sonra isə aşağı təzyiqli nasosa göndərilir. Egzozdan sonra buxar aşağı təzyiq qurğusundan kondensatora daxil olur.

Regenerasiya üçün enerji blokuna üç yüksək təzyiqli qızdırıcı (HPH) və dörd aşağı təzyiqli qızdırıcı (LPH) daxildir. Qızdırıcıların nömrələnməsi turbin qurğusunun quyruğundan gəlir. PVD-7 qızdırıcı buxarının kondensatı PVD-6-ya, PVD-5-ə və sonra deaeratora (6 ata) yığılır. PND4, PND3 və PND2-dən kondensat drenajı da PND1-də kaskadda aparılır. Sonra PND1-dən qızdırıcı buxar kondensatı SM1-ə göndərilir (bax PrTS2).

Əsas kondensat və qida suyu dörd qızdırıcıda PE, SKh və PS-də ardıcıl olaraq qızdırılır. aşağı təzyiq(HDPE), 0,6 MPa deaeratorda və üç yüksək təzyiqli qızdırıcıda (HPH). Bu qızdırıcılara buxar üç tənzimlənən və dörd tənzimlənməmiş turbinli buxar çıxarılmasından verilir.

İstilik şəbəkəsində suyun qızdırılması üçün blokda müvafiq olaraq 6-cı və 7-ci çıxarışdan buxarla işləyən aşağı (PSG-1) və yuxarı (PSG-2) şəbəkə qızdırıcılarından və PVC-dən ibarət qazan qurğusu quraşdırılmışdır. Üst və aşağı şəbəkə qızdırıcılarından gələn kondensat drenaj nasosları vasitəsilə LPH1 və LPH2 arasında SM1 mikserlərinə və LPH2 və LPH3 qızdırıcıları arasında SM2-yə verilir.

Qida suyunun qızdırılması temperaturu (235-247) 0 C diapazonundadır və təzə buxarın ilkin təzyiqindən və HPH7-də qızdırmanın miqdarından asılıdır.

Birinci buxar çıxarılması (HC-dən) HPH-7-də yem suyunun qızdırılmasına gedir, ikinci hasilat (HPC-dən) - HPH-6-ya, üçüncü (HPC-dən) - HPH-5, D6ata, istehsal üçün; dördüncü (ChSD-dən) - PND-4-də, beşinci (ChSD-dən) - PND-3-də, altıncı (ChSD-dən) - PND-2-də, deaerator (1,2 ata), PSG2-də, PSV-də; yeddinci (ChND-dən) - PND-1 və PSG1-də.

Zərərləri ödəmək üçün sxem bir hasar təmin edir çiy su. Çiy su xam su qızdırıcısında (RWH) 35 o C temperatura qədər qızdırılır, sonra keçdikdən sonra kimyəvi təmizləmə, deaeratora 1.2 ata daxil olur. Əlavə suyun istiləşməsini və deaerasiyasını təmin etmək üçün altıncı ekstraksiyadan buxarın istiliyindən istifadə olunur.

Sızdırmazlıq çubuqlarından D ədəd = 0,003D 0 miqdarında buxar deaeratora (6 ata) gedir. Plombların xarici kameralarından gələn buxar SH-yə, möhürün orta kameralarından - PS-yə yönəldilir.

Qazanın təmizlənməsi iki mərhələlidir. 1-ci pilləli genişləndiricidən gələn buxar deaeratora (6 ata), 2-ci pilləli genişləndiricidən deaeratora (1,2 ata) gedir. Şəbəkə itkilərini qismən ödəmək üçün magistral su xəttinə 2-ci pillə genişləndiricisindən su verilir.

Şəkil 1. PT-80/100-130/13 texniki spesifikasiyalar əsasında istilik elektrik stansiyasının sxematik istilik diaqramı

Kurs layihəsinin tapşırığı
Tələbəyə: Onuçin D.M..

Layihənin mövzusu: STU PT-80/100-130/13-ün istilik dövrəsinin hesablanması
Layihə məlumatları

P 0 =130 kq/sm 2;

;

;

Q t =220 MVt;

;

.

Tənzimlənməmiş hasilatlarda təzyiq – istinad məlumatlarından.

Əlavə suyun hazırlanması - "D-1,2" atmosfer deaeratorundan.
Hesablama hissəsinin həcmi

1. 
   Nominal güc üçün SI sistemində STU-nun dizayn hesablanması.
2. 
   Texniki təlim obyektinin enerji səmərəliliyi göstəricilərinin müəyyən edilməsi.
3. 
   Peşə təhsili müəssisəsinin köməkçi avadanlığının seçilməsi.

1. İlkin istinad məlumatları
PT-80/100-130 turbininin əsas göstəriciləri.

Cədvəl 1.

Turbində aşağı təzyiqli qızdırıcılarda, deaeratorda, yüksək təzyiqli qızdırıcılarda qidalanan suyun qızdırılması və əsas qidalandırıcı nasosun idarəedici turbinini gücləndirmək üçün nəzərdə tutulmuş 8 tənzimlənməmiş buxar hasilatı vardır. Turbo sürücüsündən çıxan egzoz buxarı turbinə qayıdır.
Cədvəl 2.

Turbində şəbəkə suyunun bir və iki mərhələli qızdırılması üçün nəzərdə tutulmuş yuxarı və aşağı iki qızdırıcı buxar çıxarma var. İstilik hasilatı aşağıdakı təzyiqə nəzarət məhdudiyyətlərinə malikdir:

Üst 0,5-2,5 kq/sm 2;

Aşağı 0,3-1 kq/sm2.

2. Qazanın quraşdırılmasının hesablanması

VB – yuxarı qazan;

NB - aşağı qazan;

Qayıdış - şəbəkə suyunun qaytarılması.

D VB, D NB - müvafiq olaraq yuxarı və aşağı qazan üçün buxar sərfi.

Temperatur qrafiki: t pr / t o br =130 / 70 C;

T pr = 130 0 C (403 K);

T arr = 70 0 C (343 K).

Mərkəzi istilik hasilatlarında buxar parametrlərinin təyini

Gəlin VSP və NSP-də vahid istiləşməni fərz edək;

Şəbəkə qızdırıcılarında aşağı istilik dəyərini qəbul edirik
.

Biz boru kəmərlərində təzyiq itkilərini qəbul edirik
.

VSP və NSP üçün turbindən yuxarı və aşağı ekstraksiyanın təzyiqi:

bar;

bar.
h WB =418,77 kJ/kq

h NB =355,82 kJ/kq

D WB (h 5 - h WB /)=K W NE (h WB - h NB) →

→ D WB =1,01∙870,18(418,77-355,82)/(2552,5-448,76)=26,3 kq/s

D NB h 6 + D WB h WB / +K W NE h OBR = KW NE h NB +(D WB +D NB) h NB / →

→ D NB =/(2492-384.88)=25.34kq/s

D VB +D NB =D B =26,3+25,34=51,64 kq/s

3. Turbində buxarın genişlənməsi prosesinin qurulması
Silindrlərin buxar paylayıcı qurğularında təzyiq itkisini fərz edək:

;

;

;

Bu halda, silindrlərin girişindəki təzyiq (nəzarət klapanlarının arxasında) olacaq:

h,s diaqramındakı proses Şəkildə göstərilmişdir. 2.

4. Buxar və yem suyunun balansı.

• 
  Güman edirik ki, ən yüksək potensiala malik buxar son möhürlərə (D KU) və buxar ejektorlarına (D EP) gedir.
• 
  Son möhürlərdən və ejektorlardan çıxan buxar doldurma qutusunun qızdırıcısına yönəldilir. İçindəki kondensatın istiləşməsini qəbul edirik:

• 
  Ejektor soyuducularında işlənmiş buxar ejektor qızdırıcısına (EH) yönəldilir. İçində istilik:

• 
  Güman edirik ki, turbinə buxar axını (D) məlum qiymətdir.
• 
  İşçi mayenin stansiyadaxili itkiləri: D У =0,02D.
• 
  Son möhürlər üçün 0,5% buxar sərfini fərz edək: D KU =0,005D.
• 
  Tutaq ki, əsas ejektorlar üçün buxar sərfi 0,3% təşkil edir: D EJ =0,003D.

Sonra:

• 
  Qazandan buxar sərfi aşağıdakı kimi olacaq:

• 
  Çünki Qazan tamburlu qazandırsa, qazanın təmizlənməsini nəzərə almaq lazımdır.

D davamı = 0,015D = 1,03D K = 0,0154D.

• 
  Qazana verilən yem suyunun miqdarı:

• 
  Əlavə suyun miqdarı:

İstehsal üçün kondensat itkiləri:

(1-K pr)D pr =(1-0,6)∙75=30 kq/s.

Qazan tamburundakı təzyiq turbindəki təzə buxar təzyiqindən təxminən 20% çoxdur (hidravlik itkilərə görə), yəni.

P k.v. =1,2P 0 =1,2∙12,8=15,36 MPa →
kJ/kq.

Davamlı üfürmə genişləndiricisindəki (CPD) təzyiq deaeratordan (D-6) təxminən 10% yüksəkdir, yəni.

P RNP =1,1P d =1,1∙5,88=6,5 bar →

→
kJ/kq;

kJ/kq;

kJ/kq;

D P.R.=β∙D davamı =0,438∙0,0154D=0,0067D;

D V.R. =(1-β)D davamı =(1-0,438)0,0154D=0,00865D.
D ext =D ut +(1-K pr)D pr +D v.r. =0,02D+30+0,00865D=0,02865D+30.

Şəbəkə suyunun şəbəkə qızdırıcıları vasitəsilə axını müəyyən edirik:

İstilik sistemindəki sızmaları dövriyyədə olan suyun miqdarının 1%-i kimi qəbul edirik.

Beləliklə, tələb olunan kimyəvi məhsuldarlıq. su müalicəsi:

5. PTS elementləri əsasında buxarın, yem suyunun və kondensatın parametrlərinin təyini.
Turbindən regenerativ sistemin qızdırıcılarına qədər buxar boru kəmərlərində təzyiq itkisini aşağıdakı məbləğdə qəbul edirik:

Parametrlərin müəyyən edilməsi qızdırıcıların dizaynından asılıdır ( şəkə baxın. 3). Hesablanmış sxemdə bütün HDPE və PVD səthdir.

Əsas kondensat və yem suyu kondensatordan qazana axdığı üçün bizə lazım olan parametrləri müəyyənləşdiririk.

5.1. Biz kondensat nasosunda entalpiyanın artmasına laqeyd yanaşırıq. Sonra ED qarşısında kondensatın parametrləri:

0,04 bar,
29°C,
121,41 kJ/kq.

5.2. Ejektor qızdırıcısında əsas kondensatın istiləşməsinin 5 ° C-yə bərabər olduğunu düşünürük.

34 °C; kJ/kq.

5.3. Gland qızdırıcısında (SP) suyun istiləşməsini 5 ° C-yə alırıq.

39 °C,
kJ/kq.

5.4. PND-1 - əlil.

VI seçimdən buxarla qidalanır.

69.12 °C,
289,31 kJ/kq = h d2 (HDPE-2-dən drenaj).

°С,
4,19∙64,12=268,66 kJ/kq

V seçimindən buxarla qidalanır.

Qızdırıcının gövdəsində qızdırıcı buxar təzyiqi:

96.7 °C,
405,21 kJ/kq;

Qızdırıcının arxasındakı su parametrləri:

°С,
4,19∙91,7=384,22 kJ/kq.

LPH-3 qarşısında axınların qarışması səbəbindən temperatur artımını əvvəlcədən təyin etdik
, yəni. bizdə:

IV seçimdən buxarla qidalanır.

Qızdırıcının gövdəsində qızdırıcı buxar təzyiqi:

140,12°С,
589,4 kJ/kq;

Qızdırıcının arxasındakı su parametrləri:

°С,
4,19∙135,12=516,15 kJ/kq.

Drenaj soyuducusundakı istilik mühitinin parametrləri:

5.8. Yem suyu deaeratoru.

Qida suyu deaeratoru korpusda sabit buxar təzyiqində işləyir

R D-6 =5,88 bar → t D-6 N =158 ˚С, h’ D-6 =667 kJ/kq, h” D-6 =2755,54 kJ/kq,

5.9. Yem nasosu.

Pompanın səmərəliliyini götürək
0,72.

Boşaltma təzyiqi: MPa. °C və drenaj soyuducusundakı qızdırıcının parametrləri:
Buxar soyuducuda buxar parametrləri:

°C;
2833,36 kJ/kq.

OP-7-də istiliyi 17,5 ° C-yə təyin etdik. Sonra PVD-7-nin arxasındakı suyun temperaturu °C-ə bərabərdir və drenaj soyuducusundakı istilik mühitinin parametrləri:

°C;
1032,9 kJ/kq.

PPH-7-dən sonra qidalanma suyunun təzyiqi:

Qızdırıcının özünün arxasındakı su parametrləri.

Sənaye və istilik buxarını çıxaran PT-80/100-130/13 qızdırıcı buxar turbini TVF-120-2 elektrik generatorunu 50 rps fırlanma sürəti ilə birbaşa idarə etmək və istehsal və istilik ehtiyacları üçün istilik buraxmaq üçün nəzərdə tutulmuşdur.

Turbinin əsas parametrlərinin nominal dəyərləri aşağıda verilmişdir.

Güc, MVt

nominal 80

maksimum 100

Steam reytinqləri

təzyiq, MPa 12.8

temperatur, 0 C 555

Çıxarılan buxarın istehsal ehtiyacları üçün sərfi, t/saat

nominal 185

maksimum 300

Tənzimlənən istilik çıxışında buxar təzyiqinin dəyişmə həddi, MPa

yuxarı 0,049-0,245

aşağı 0,029-0,098

İstehsal seçimi təzyiqi 1.28

Suyun temperaturu, 0 C

qidalı 249

soyutma 20

Soyuducu suyun sərfi, t/saat 8000

Turbin aşağıdakı tənzimlənən buxar çıxarışlarına malikdir:

mütləq təzyiq (1,275 0,29) MPa və iki istilik hasilatı ilə istehsal - 0,049-0,245 MPa diapazonunda mütləq təzyiqlə yuxarı və 0,029-0,098 MPa diapazonunda təzyiqlə aşağı. Qızdırıcının qanaxma təzyiqi yuxarı qızdırıcının qanaxma kamerasında quraşdırılmış bir nəzarət diafraqmasından istifadə etməklə tənzimlənir. İstilik çıxışlarında tənzimlənən təzyiq saxlanılır: yuxarı çıxışda - hər iki istilik çıxışı işə salındıqda, aşağı çıxışda - bir aşağı istilik çıxışı işə salındıqda. Şəbəkə suyu aşağı və yuxarı istilik pillələrinin şəbəkə qızdırıcılarından ardıcıl və bərabər miqdarda keçməlidir. Şəbəkə qızdırıcılarından keçən su axınına nəzarət edilməlidir.

Turbin tək vallı iki silindrli qurğudur. HPC-nin axın hissəsi tək bobinli idarəetmə mərhələsinə və 16 təzyiq səviyyəsinə malikdir.

LPC-nin axın hissəsi üç hissədən ibarətdir:

birincisi (yuxarı istilik çıxışına qədər) nəzarət mərhələsinə və 7 təzyiq səviyyəsinə malikdir,

ikinci (istilik hasilatı arasında) iki təzyiq mərhələsi,

üçüncü - tənzimləyici mərhələ və iki təzyiq mərhələsi.

Yüksək təzyiqli rotor möhkəm döymədir. Aşağı təzyiqli rotorun ilk on diski val ilə bütöv şəkildə döyülür, qalan üç disk quraşdırılır.

Turbin buxarının paylanması burundur. HPC-dən çıxışda buxarın bir hissəsi idarə olunan istehsal hasilatına gedir, qalan hissəsi LPC-yə göndərilir. İstilik çıxarılması müvafiq LPC kameralarından həyata keçirilir.

İstiləşmə vaxtını azaltmaq və işə salma şəraitini yaxşılaşdırmaq üçün flanşların və dirəklərin buxarla qızdırılması və HPC-nin ön möhürünə canlı buxar verilməsi təmin edilir.

Turbin turbin qurğusunun şaft xəttini 3,4 dövr/dəq tezliyi ilə döndərən val çevirmə qurğusu ilə təchiz edilmişdir.

Turbin qanadının aparatı 50 Hz (3000 rpm) turbin blokunun rotor sürətinə uyğun gələn 50 Hz şəbəkə tezliyində işləmək üçün nəzərdə tutulmuşdur. İcazə verilir uzun iş 49,0-50,5 Hz şəbəkəsində tezlik sapması olan turbinlər.

Buxar turbininin növü PT-60-130/13– kondensasiya, iki tənzimlənən buxar çıxarma ilə. Nominal güc 3000 rpm-də 60.000 kVt (60 MVt). Turbin birbaşa alternator tipini idarə etmək üçün nəzərdə tutulmuşdur TVF-63-2 gücü 63 000 kVt, generator terminallarında gərginlik 10 500 V, turbinlə ümumi təməl üzərində quraşdırılmışdır. Turbin yem suyunun qızdırılması üçün regenerativ qurğu ilə təchiz olunub və onunla işləməlidir kondensasiya qurğusu. Turbin idarə olunan hasilatlar olmadan işlədikdə (saf kondensasiya rejimi) 60 MVt yükə icazə verilir.

Buxar turbininin növü PT-60-130/13 aşağıdakı parametrlər üçün nəzərdə tutulmuşdur:

• avtomatik dayandırma klapanının (ASV) qarşısında təzə buxar təzyiqi 130 ata;
• ASK 555 ºС-dən əvvəl təzə buxar temperaturu;
• kondensatordan keçən soyuducu suyun miqdarı (kondenserin girişində 20 ºС dizayn temperaturunda) 8000 m/saat;
• Nominal parametrlərdə təxmin edilən maksimum buxar sərfi 387 t/saat təşkil edir.

Turbinin iki tənzimlənən buxar çıxarması var: sənaye ilə nominal təzyiq 13 ata və isitmə 1,2 ata nominal təzyiqlə. İstehsal və istilik hasilatı aşağıdakı təzyiqə nəzarət məhdudiyyətlərinə malikdir:

• istehsal 13+3 ata;
• qızdırma 0,7-2,5 ata.

Turbin tək vallı iki silindrli qurğudur. Yüksək təzyiqli silindr tək tac nəzarət mərhələsinə və 16 təzyiq mərhələsinə malikdir. Aşağı təzyiqli silindr iki hissədən ibarətdir ki, bunlardan orta təzyiqli hissə idarəetmə pilləsi və 8 təzyiq pilləsinə, aşağı təzyiq hissəsi isə idarəetmə mərhələsinə və 3 təzyiq pilləsinə malikdir.

Bütün yüksək təzyiqli rotor diskləri val ilə bütöv şəkildə döyülür. Aşağı təzyiqli rotorun ilk on diski val ilə bütöv şəkildə döyülür, qalan dörd disk quraşdırılır.

HPC və LPC rotorları çevik mufta vasitəsilə bir-birinə bağlıdır. LPC və generatorun rotorları sərt mufta vasitəsilə birləşdirilir. nRVD = 1800 rpm, nRVD = 1950 rpm.

Möhkəm döymə rotor Turbin HPC PT-60-130/13 nisbətən uzun ön mil ucuna və ləçək (qolsuz) labirint möhür dizaynına malikdir. Rotorun bu konstruksiyası ilə şaftın ucun və ya ara möhürlərin silsilələri ilə hətta cüzi təması, şaftın yerli istiləşməsinə və elastik əyilməsinə səbəb olur ki, bu da turbinin vibrasiyasına, band bandının dirəklərinin işləməsinə, iş bıçaqları, aralıq və zolaqdan yuxarı möhürlərdə radial boşluqların artması. Tipik olaraq, rotorun əyilməsi 800-1200 rpm işləmə sürəti zonasında görünür. turbinin işə salınması zamanı və ya rotorun tükənməsi zamanı dayandırıldıqda.

Turbin verilir fırlanan cihaz, rotorun 3,4 rpm sürətlə fırlanması. Dönmə qurğusu dələ qəfəsli rotorlu elektrik mühərriki ilə fırlanma vəziyyətinə gətirilir.

Turbin var nozzle buxar paylanması. Təzə buxar, avtomatik bağlamanın yerləşdiyi, buxarın bypass boruları vasitəsilə turbin idarəetmə klapanlarına axdığı müstəqil buxar qutusuna verilir. turbin silindrinin ön hissəsinə qaynaqlanmış buxar qutularında yerləşir. Kondensatorda minimum buxar keçidi rejim diaqramı ilə müəyyən edilir.

Turbin təchiz olunub yuyucu cihaz, müvafiq olaraq azaldılmış yüklə turbin axını yolunun yuyulmasına imkan verir.

İstiləşmə vaxtını azaltmaq və turbinin işə salınması üçün şəraiti yaxşılaşdırmaq üçün HPC-nin flanşları və dirəkləri, həmçinin HPC-nin ön möhürünə canlı buxar verilməsi təmin edilir. Turbinin işə salınması və dayandırılması zamanı sistemin düzgün işləmə rejimini və uzaqdan idarə edilməsini təmin etmək üçün qrup drenajı vasitəsilə təmin edilir. drenaj genişləndiricisi kondansatora daxil olur.

Bilik bazasında yaxşı işinizi göndərin sadədir. Aşağıdakı formadan istifadə edin

Tədris və işlərində bilik bazasından istifadə edən tələbələr, aspirantlar, gənc alimlər Sizə çox minnətdar olacaqlar.

haqqında yerləşdirilib http://www.allbest.ru/

annotasiya

Bunda kurs işi istilik sistemi əsasında elektrik stansiyasının əsas istilik sxeminin hesablanması aparılmışdır buxar turbin

PT-80/100-130/13 temperaturda mühit, regenerativ istilik sistemi və şəbəkə qızdırıcıları, həmçinin turbin qurğusunun və enerji blokunun istilik səmərəliliyi göstəriciləri hesablanmışdır.

Əlavədə PT-80/100-130/13 turbin qurğusuna əsaslanan əsas istilik diaqramı, şəbəkə suyunun və istilik yükünün temperaturlarının qrafiki, turbində buxarın genişlənməsinin h-s diaqramı, rejimlərin diaqramı göstərilir. PT-80/100-130/13 turbin blokunun, yüksək təzyiqli PV-350-230-50 qızdırıcısının ümumi görünüşü, spesifikasiya ümumi görünüş PV-350-230-50, uzununa kəsilir turbin aqreqatları PT-80/100-130/13, istilik elektrik stansiyasının sxeminə daxil edilmiş köməkçi avadanlıqların ümumi növünün spesifikasiyası.

Əsər 45 vərəqdə tərtib edilib və 6 cədvəl və 17 illüstrasiyadan ibarətdir. Əsərdə 5 ədəbi mənbədən istifadə edilmişdir.

• Giriş
• Elmi-texniki ədəbiyyatın icmalı (Elektrik və istilik enerjisi istehsalı texnologiyaları)
• 1. PT-80/100-130/13 turbin blokunun istilik dövrə diaqramının təsviri
• 2. Yüksək yük rejimində PT-80/100-130/13 turbin qurğusunun əsas istilik diaqramının hesablanması
• 2.1 Hesablama üçün ilkin məlumatlar
• 2.2
• 2.3 Turbin bölmələrində buxarın genişləndirilməsi prosesinin parametrlərinin hesablanmasıh- Sdiaqram
• 2.4
• 2.5
• 2.6
• 2.6.1 Şəbəkə istilik quraşdırılması (qazanxana)
• 2.6.2 Yüksək təzyiqli regenerativ qızdırıcılar və qidalandırıcı qurğu (nasos)
• 2.6.3 Yem suyu deaeratoru
• 2.6.4 İsti su qızdırıcısı
• 2.6.5
• 2.6.6 Makiyaj suyu deaerator
• 2.6.7
• 2.6.8 Kondansatör
• 2.7
• 2.8 Turbin blokunun enerji balansı PT-80/100-130/13
• 2.9
• 2.10
• Nəticə
• Biblioqrafiya
• Giriş
• Yüksək istilik istehlakı olan bütün sənayelərin böyük zavodları üçün optimal enerji təchizatı sistemi rayon və ya sənaye istilik elektrik stansiyasındandır.
• İstilik elektrik stansiyalarında elektrik enerjisi istehsalı prosesi kondensasiya elektrik stansiyaları ilə müqayisədə artan istilik səmərəliliyi və daha yüksək enerji göstəriciləri ilə xarakterizə olunur. Bu, soyuq mənbəyə (xarici istehlakçıda istilik qəbuledicisi) çıxarılan turbinin tullantı istiliyindən istifadə edilməsi ilə izah olunur.
• İş xarici hava temperaturunda dizayn rejimində işləyən PT-80/100-130/13 sənaye istilik turbininə əsaslanan elektrik stansiyasının əsas istilik diaqramını hesablayır.
• İstilik dövrəsinin hesablanması vəzifəsi aqreqatlarda və komponentlərdə işçi mayenin parametrlərini, axın sürətlərini və hərəkət istiqamətlərini, həmçinin stansiyanın ümumi buxar sərfini, elektrik enerjisini və istilik səmərəliliyi göstəricilərini müəyyən etməkdir.
• 1. PT-turbin qurğusunun əsas istilik diaqramının təsviri80/100-130/13

80 MVt elektrik gücünə malik enerji bloku E-320/140 yüksək təzyiqli baraban qazanından, PT-80/100-130/13 turbinindən, generatordan və köməkçi avadanlıqdan ibarətdir.

Enerji blokunda yeddi çıxarış var. Turbin qurğusunda şəbəkə suyunun iki mərhələli istiləşməsini həyata keçirmək mümkündür. Qazan şəbəkə suyunun lazımi istiləşməsini təmin edə bilmədikdə işə salınan əsas və pik qazan, həmçinin PVC var.

Qazandan 12,8 MPa təzyiqli və 555 0 temperaturda təzə buxar turbinin yüksək təzyiq kamerasına daxil olur və işlədikdən sonra turbinin təzyiq kamerasına, sonra isə aşağı təzyiqli nasosa göndərilir. Egzozdan sonra buxar aşağı təzyiq qurğusundan kondensatora daxil olur.

Regenerasiya üçün enerji blokuna üç yüksək təzyiqli qızdırıcı (HPH) və dörd aşağı təzyiqli qızdırıcı (LPH) daxildir. Qızdırıcıların nömrələnməsi turbin qurğusunun quyruğundan gəlir. PVD-7 qızdırıcı buxarının kondensatı PVD-6-ya, PVD-5-ə və sonra deaeratora (6 ata) yığılır. PND4, PND3 və PND2-dən kondensat drenajı da PND1-də kaskadda aparılır. Sonra PND1-dən qızdırıcı buxar kondensatı SM1-ə göndərilir (bax PrTS2).

Əsas kondensat və yem suyu ardıcıl olaraq PE, SH və PS-də, dörd aşağı təzyiqli qızdırıcıda (LPH), 0,6 MPa deaeratorda və üç yüksək təzyiqli qızdırıcıda (HPH) qızdırılır. Bu qızdırıcılara buxar üç tənzimlənən və dörd tənzimlənməmiş turbinli buxar çıxarılmasından verilir.

İstilik şəbəkəsində suyun qızdırılması üçün blokda müvafiq olaraq 6-cı və 7-ci çıxarışdan buxarla işləyən aşağı (PSG-1) və yuxarı (PSG-2) şəbəkə qızdırıcılarından və PVC-dən ibarət qazan qurğusu quraşdırılmışdır. Üst və aşağı şəbəkə qızdırıcılarından gələn kondensat drenaj nasosları vasitəsilə LPH1 və LPH2 arasında SM1 mikserlərinə və LPH2 və LPH3 qızdırıcıları arasında SM2-yə verilir.

Qida suyunun qızdırılması temperaturu (235-247) 0 C diapazonundadır və təzə buxarın ilkin təzyiqindən və HPH7-də qızdırmanın miqdarından asılıdır.

Birinci buxar çıxarılması (HC-dən) HPH-7-də yem suyunun qızdırılmasına gedir, ikinci hasilat (HPC-dən) - HPH-6-ya, üçüncü (HPC-dən) - HPH-5, D6ata, istehsal üçün; dördüncü (ChSD-dən) - PND-4-də, beşinci (ChSD-dən) - PND-3-də, altıncı (ChSD-dən) - PND-2-də, deaerator (1,2 ata), PSG2-də, PSV-də; yeddinci (ChND-dən) - PND-1 və PSG1-də.

Zərərləri ödəmək üçün sxem xam suyun qəbulunu nəzərdə tutur. Çiy su xam su qızdırıcısında (RWH) 35 o C temperaturda qızdırılır, sonra kimyəvi emaldan keçdikdən sonra 1,2 ata deaeratora daxil olur. Əlavə suyun istiləşməsini və deaerasiyasını təmin etmək üçün altıncı ekstraksiyadan buxarın istiliyindən istifadə olunur.

Sızdırmazlıq çubuqlarından D ədəd = 0,003D 0 miqdarında buxar deaeratora (6 ata) gedir. Plombların xarici kameralarından gələn buxar SH-yə, möhürün orta kameralarından - PS-yə yönəldilir.

Qazanın təmizlənməsi iki mərhələlidir. 1-ci pilləli genişləndiricidən gələn buxar deaeratora (6 ata), 2-ci pilləli genişləndiricidən deaeratora (1,2 ata) gedir. Şəbəkə itkilərini qismən ödəmək üçün magistral su xəttinə 2-ci pillə genişləndiricisindən su verilir.

Şəkil 1. PT-80/100-130/13 texniki spesifikasiyalar əsasında istilik elektrik stansiyasının sxematik istilik diaqramı

2. Turbin qurğusunun əsas istilik diaqramının hesablanmasıPT-80/100-130/13 yüksək yük rejimində

Turbin qurğusunun əsas istilik diaqramının hesablanması turbinə müəyyən edilmiş buxar axınına əsasən aparılır. Hesablama nəticəsində aşağıdakılar müəyyən edilir:

? turbin qurğusunun elektrik enerjisi - W e;

? turbin blokunun və bütövlükdə istilik elektrik stansiyasının enerji göstəriciləri:

b. əmsal faydalı fəaliyyət Elektrik enerjisi istehsalı üçün CHP;

V. istilik elektrik stansiyalarının isitmə üçün istilik istehsalı və təchizatı üçün səmərəlilik əmsalı;

d. elektrik enerjisi istehsalı üçün ekvivalent yanacağın xüsusi sərfi;

e. istilik enerjisinin istehsalı və təchizatı üçün ekvivalent yanacağın xüsusi istehlakı.

2.1 Hesablama üçün ilkin məlumatlar

Canlı buxar təzyiqi -

Təzə buxar temperaturu -

Kondensatorda təzyiq - P - =0,00226 MPa

İstehsal buxarının parametrləri:

buxar istehlakı -

xidmət - ,

tərs - .

Turbin başına təzə buxar sərfi -

İstilik dövrə elementlərinin səmərəlilik dəyərləri Cədvəl 2.1-də verilmişdir.

Cədvəl 2.1. İstilik dövrə elementlərinin səmərəliliyi

2.2 Turbin çıxışlarında təzyiqlərin hesablanması

Termal yükİstilik elektrik stansiyası istehsal buxar istehlakçısının ehtiyacları və istilik, havalandırma və isti su təchizatı üçün xarici istehlakçılara istilik təchizatı ilə müəyyən edilir.

Sənaye istilik turbinli istilik elektrik stansiyasının yüksək yük rejimində (-5 ° C-dən aşağı) istilik səmərəliliyinin xüsusiyyətlərini hesablamaq üçün turbin çıxışlarında buxar təzyiqini təyin etmək lazımdır. Bu təzyiq sənaye istifadəçisinin tələblərinə əsasən təyin edilir və temperatur cədvəlişəbəkə suyu.

Bu kurs işində xarici istehlakçının texnoloji (istehsal) ehtiyacları üçün turbin qurğusunun nominal iş rejiminə uyğun gələn təzyiqə bərabər olan daimi buxar çıxarılması qəbul edilir, buna görə də tənzimlənməyən 1 və 2 nömrəli turbinlərin çıxarılması bərabərdir:

Nominal rejimdə turbin egzozlarında buxar parametrləri onun əsas hissəsindən məlumdur texniki xüsusiyyətləri.

İstilik çıxarılmasında faktiki (yəni, müəyyən bir rejim üçün) təzyiq dəyərini müəyyən etmək lazımdır. Bunu etmək üçün aşağıdakı hərəkətlər ardıcıllığını yerinə yetirin:

1. Verilmiş qiymətə və istilik şəbəkəsinin seçilmiş (müəyyən edilmiş) temperatur cədvəlinə əsasən, verilən xarici hava temperaturunda şəbəkə qızdırıcılarının arxasındakı şəbəkə suyunun temperaturunu təyin edirik. t NAR

t BC = t O.S + b CHP ( t P.S - t O.S)

t BC = 55,6+ 0,6 (106,5 - 55,6) = 86,14 0 C

2. Suyun aşağı qızdırılması və dəyərinin qəbul edilmiş dəyərinə görə t BC şəbəkə qızdırıcısında doyma temperaturunu tapırıq:

= t Günəş + və

86,14 + 4,3 = 90,44 0 C

Sonra su və su buxarı üçün doyma cədvəllərindən istifadə edərək, şəbəkə qızdırıcısındakı buxar təzyiqini təyin edirik R BC =0,07136 MPa.

3. Aşağı şəbəkə qızdırıcısının istilik yükü qazanxananın ümumi yükünün 60%-nə çatır.

t NS = t O.S + 0.6 ( t V.S - t O.S)

t NS = 55,6+ 0,6 (86,14 - 55,6) = 73,924 0 C

Su və su buxarı üçün doyma cədvəllərindən istifadə edərək, şəbəkə qızdırıcısındakı buxar təzyiqini təyin edirik R N C =0,04411 MPa.

4. Boru kəmərləri ilə qəbul edilən təzyiq itkiləri nəzərə alınmaqla, turbinin 6, 7 nömrəli qızdırıcı (tənzimlənən) çıxarmalarında buxar təzyiqini təyin edirik:

boru kəmərlərində və turbin idarəetmə sistemlərində itkiləri qəbul etdiyimiz yerlər:; ;

5. Buxar təzyiqinin qiymətinə görə ( R 6 ) turbinin 6 nömrəli mərkəzi istilik çıxışında 3 nömrəli sənaye məntəqəsi ilə 6 nömrəli tənzimlənən mərkəzi istilik məntəqəsi arasında (Flügel-Stodola tənliyinə görə) tənzimlənməyən turbin çıxışlarında buxar təzyiqini aydınlaşdırırıq:

Harada D 0 , D, R 60 , R 6 - müvafiq olaraq nominal və hesablanmış rejimlərdə turbin çıxışında buxar axını və təzyiq.

2.3 Parametrlərin hesablanmasıturbin bölmələrində buxarın genişlənməsi prosesih- Sdiaqram

Aşağıda təsvir edilən üsuldan və əvvəlki paraqrafda tapılan ekstraksiyalardakı təzyiq dəyərlərindən istifadə edərək, turbinin axın hissəsində buxarın genişlənməsi prosesinin diaqramını quracağıq. t nar=- 15 є İLƏ.

kəsişmə nöqtəsi h, s- izotermi olan izobar diaqramı təzə buxarın entalpiyasını təyin edir (nöqtə 0 ).

Dayanma və idarəetmə klapanlarında və klapanların tam açıq olduğu başlanğıc buxar yolunda təzə buxar təzyiqinin itkisi təxminən 3% təşkil edir. Beləliklə, turbinin birinci mərhələsinə qədər buxar təzyiqi bərabərdir:

Aktiv h, s- diaqram izobarın təzə buxarın entalpiyası səviyyəsi ilə kəsişmə nöqtəsini qeyd edir (nöqtə 0 /).

Hər bir turbin bölməsinin çıxışında buxar parametrlərini hesablamaq üçün bölmələrin daxili nisbi səmərəliliyinin dəyərlərinə sahibik.

Cədvəl 2.2. Bölmə ilə daxili nisbi turbinin səmərəliliyi

Yaranan nöqtədən (0 / nöqtəsi) 3 nömrəli seçimdə təzyiq izobarı ilə kəsişənə qədər şaquli olaraq aşağıya (izentrop boyunca) bir xətt çəkilir. Kəsişmə nöqtəsinin entalpiyası bərabərdir.

Həqiqi genişlənmə prosesində üçüncü regenerativ seçim kamerasında buxarın entalpiyası bərabərdir:

Eynilə h,s- diaqramda altıncı və yeddinci çıxarışların kamerasında buxarın vəziyyətinə uyğun olan nöqtələr var.

Buxarın genişləndirilməsi prosesini qurduqdan sonra h, S- regenerativ qızdırıcılara tənzimlənməmiş ekstraksiyaların izobarları diaqramda təsvir edilmişdir R 1 , R 2 ,R 4 ,R 5 və bu seçimlərdə buxarın entalpiyaları qurulur.

üzərində qurulmuşdur h,s- diaqramda nöqtələr turbinin axın hissəsində buxarın genişlənməsi prosesini əks etdirən xəttlə birləşdirilir. Buxarın genişlənməsi prosesinin qrafiki Şəkil A.1-də göstərilmişdir. (Əlavə A).

İnşasına görə h,s- diaqramdan istifadə edərək, təzyiq və entalpiya dəyərlərinə əsaslanaraq, müvafiq turbin çıxışında buxarın temperaturunu təyin edirik. Bütün parametrlər Cədvəl 2.3-də göstərilmişdir.

2.4 Qızdırıcılarda termodinamik parametrlərin hesablanması

Regenerativ qızdırıcılarda təzyiq hasilat boru kəmərlərinin, qoruyucu və bağlama klapanlarının hidravlik müqavimətinə görə təzyiq itkisinin miqdarına görə hasilat kameralarındakı təzyiqdən azdır.

1. Regenerativ qızdırıcılarda doymuş su buxarının təzyiqini hesablayın. Turbin çıxışından müvafiq qızdırıcıya boru kəməri vasitəsilə təzyiq itkisi aşağıdakılara bərabər hesab edilir:

Yem və kondensasiya suyu deaeratorlarında doymuş su buxarının təzyiqi onların texniki xüsusiyyətlərindən məlumdur və müvafiq olaraq bərabərdir:

2. Doyma vəziyyətində olan su və buxarın xassələri cədvəlindən istifadə edərək tapılmış doyma təzyiqlərindən istifadə edərək qızdırılan buxar kondensatının temperaturunu və entalpiyasını təyin edirik.

3. Suyun alt qızdırılmasını qəbul edirik:

Yüksək təzyiqli regenerativ qızdırıcılarda - 2єİLƏ

Aşağı təzyiqli regenerativ qızdırıcılarda - 5єİLƏ,

Deaeratorlarda - 0є İLƏ ,

buna görə də bu qızdırıcılardan çıxan suyun temperaturu:

, є İLƏ

4. Müvafiq qızdırıcıların arxasında suyun təzyiqi yolun hidravlik müqaviməti və nasosların iş rejimi ilə müəyyən edilir. Bu təzyiqlərin dəyərləri qəbul edilir və Cədvəl 2.3-də göstərilir.

5. Su və həddindən artıq qızdırılan buxar üçün cədvəllərdən istifadə edərək, qızdırıcılardan sonra suyun entalpiyasını təyin edirik (və qiymətlərinə əsasən):

6. Qızdırıcıda suyun qızdırılması qızdırıcının giriş və çıxışında suyun entalpiyalarının fərqi kimi müəyyən edilir:

, kJ/kq;

kJ/kq;

kJ/kq;

kJ/kq;

kJ/kq

kJ/kq;

kJ/kq;

kJ/kq;

kJ/kq,

möhür qızdırıcısının çıxışında kondensatın entalpiyası haradadır. Bu işdə bu dəyərin bərabər olduğu qəbul edilir.

7. Qızdırıcıda buxarın suya çevrilməsi nəticəsində verilən istilik:

2.5 Turbin qurğusunda buxar və suyun parametrləri

Sonrakı hesablamaların rahatlığı üçün turbin qurğusunda buxar və suyun yuxarıda hesablanmış parametrləri Cədvəl 2.3-də ümumiləşdirilmişdir.

Drenaj soyuducularında buxar və suyun parametrləri haqqında məlumatlar Cədvəl 2.4-də verilmişdir.

Cədvəl 2.3. Turbin qurğusunda buxar və suyun parametrləri

Cədvəl 2.4. Drenaj soyuducularında buxar və suyun parametrləri

2.6 İstilik dövrəsinin elementlərində buxar və kondensat axını sürətlərinin təyini

Hesablama aşağıdakı ardıcıllıqla aparılır:

1. Dizayn rejimində turbin başına buxar sərfi.

2. Buxar möhürlərdən sızır

Onda qəbul edirik

4. Qazan başına yem suyu sərfi (üfürmə daxil olmaqla)

fasiləsiz partlamaya gedən qazan suyunun miqdarı haradadır

D və s=(b və s/100)·D səh=(1,5/100)·131,15=1,968kq/s

5. Təmizləmə genişləndiricisindən buxar çıxışı

burada fasiləsiz təmizləmə genişləndiricisində təmizləyici sudan ayrılan buxarın nisbəti

6. Genişləndiricidən təmizləyici suyun çıxışı

7. Kimyəvi su təmizləyici qurğudan (CWT) əlavə suyun istehlakı

kondensatın qaytarılması əmsalı haradandır

sənaye istehlakçıları, qəbul edirik;

Deaerator və kondensatorda regenerativ və şəbəkə qızdırıcılarına buxar axınının, həmçinin qızdırıcılar və qarışdırıcılardan keçən kondensat axınının hesablanması material və istilik balansı tənliklərinə əsaslanır.

Termal dövrənin hər bir elementi üçün balans tənlikləri ardıcıl olaraq tərtib edilir.

Bir turbin qurğusunun istilik sxeminin hesablanmasının birinci mərhələsi şəbəkə qızdırıcılarının istilik balanslarının tərtib edilməsi və turbinin verilmiş istilik yükü və temperatur cədvəli əsasında onların hər biri üçün buxar sərfinin müəyyən edilməsidir. Bundan sonra yüksək təzyiqli regenerativ qızdırıcılar, deaeratorlar və aşağı təzyiqli qızdırıcılar üçün istilik balansları tərtib edilir.

2.6.1 Şəbəkə istilik quraşdırılması (qazanxana))

Cədvəl 2.5. Şəbəkə istilik qurğusunda buxar və suyun parametrləri

Quraşdırma parametrləri aşağıdakı ardıcıllıqla müəyyən edilir.

1.Hesablanmış rejim üçün şəbəkə suyunun sərfi

2. Aşağı şəbəkə qızdırıcısının istilik balansı

Aşağı şəbəkə qızdırıcısı üçün istilik buxarının istehlakı

cədvəl 2.1-dən.

3. Üst şəbəkə qızdırıcısının istilik balansı

Üst şəbəkə qızdırıcısı üçün istilik buxarının istehlakı

Regenerativ yüksək təzyiqli qızdırıcılar təzyiq və yem quraşdırılması (nasos)

PVD 7

PVD7 üçün istilik balansı tənliyi

HPH7-də istilik buxarının istehlakı

PVD 6

PVD6 üçün istilik balansı tənliyi

PVD6-da istilik buxarının istehlakı

OD2 drenajından çıxarılan istilik

Qida nasosu (PN)

PN-dən sonra təzyiq

PN-də nasos təzyiqi

Təzyiq düşməsi

PN v PN-də suyun xüsusi həcmi - qiymətə görə cədvəllərdən müəyyən edilir

R Bazar ertəsi

Qida nasosunun səmərəliliyi

PN-də suyun istiləşməsi

PN-dən sonra entalpiya

Harada - cədvəl 2.3-dən;

PVD5 üçün istilik balansı tənliyi

HPH5-də istilik buxarının istehlakı

2.6.3 Qida suyu deaeratoru

DPV-də klapan kök möhürlərindən buxar axınının olduğu güman edilir

Klapanın gövdəsinin möhürlərindən buxarın entalpiyası götürülür

(saat P = 12,9 MPa Və t = 556 0 İLƏ) :

Deaeratordan buxarlanma:

D problem=0,02 D PV=0.02

Buxarın payı (deaeratordan PE-yə gedən buxarın hissələrində, orta və son sızdırmazlıq kameralarının möhürü

Deaerator materialının balans tənliyi:

.

Deaeratorun istilik balansı tənliyi

Bu tənliyə ifadəni əvəz etdikdən sonra D CD alırıq:

Üçüncü turbinin çıxarılmasından DPV-yə qızdırılan buxar axını

deməli, 3 saylı turbin çıxışından DPV-yə qızdırılan buxar sərfi:

D D = 4.529.

Deaeratora girişdə kondensat axını:

D CD = 111,82 - 4,529 = 107,288.

2.6.4 İsti su qızdırıcısı

Drenajın entalpiyası h PSV=140

.

2.6.5 İki mərhələli təmizləyici genişləndirici

2-ci mərhələ: 6 ata miqdarında qaynayan suyun genişlənməsi

1 ata təzyiqə qədər.

= + (-)

atmosfer deaeratoruna göndərilir.

2.6.6 Makiyaj suyu deaerator

haqqında yerləşdirilib http://www.allbest.ru/

Qaytarılan kondensat deaeratorunun və əlavə su DKV-nin maddi balansının tənliyi.

D KV = + D P.O.V + D OK + D OB;

Kimyəvi təmizlənmiş suyun istehlakı:

D OB = ( D P - D OK) + + D UT.

OP təmizləyici su soyuducusunun istilik balansı

kondensat turbin blokunun materialı

Harada q OP = h h OP-də əlavə suya verilən istilik.

q OP = 670,5- 160 = 510,5 kJ/kq,

Harada: h OP-dən çıxışda təmizləyici suyun entalpiyası.

Sənaye istilik istehlakçılarından kondensatın qaytarılmasını qəbul edirik?k = 0,5 (50%), onda:

D OK = ?k* D P = 0,5 51,89 = 25,694 kq/s;

D RH = (51,89 - 25,694) + 1,145 + 0,65 = 27,493 kq/s.

OP-də əlavə suyun istiləşməsini OP-nin istilik balansı tənliyindən təyin edəcəyik:

= 27.493 buradan:

= 21,162 kJ/kq.

Üfürücü soyuducudan (BC) sonra əlavə su kimyəvi suyun təmizlənməsinə, sonra isə kimyəvi cəhətdən təmizlənmiş su qızdırıcısına keçir.

Kimyəvi təmizlənmiş su qızdırıcısı POV-nin istilik balansı:

Harada q 6 - 6 nömrəli turbin çıxışından buxarla qızdırıcıya verilən istilik miqdarı;

POV-də suyun istiləşməsi. Qəbul edirik h RH = 140 kJ/kq, onda

.

Kimyəvi təmizlənmiş su qızdırıcısının istilik balansından su qızdırıcısı üçün buxar istehlakını təyin edəcəyik:

D POV 2175.34= 27.493 230.4 haradan D POV = 2,897 kq/s.

Beləliklə,

D KV = D

Kimyəvi təmizlənmiş suyun deaeratoru üçün istilik balansı tənliyi:

D h 6 + D POV h+ D tamam h+ D OB hD HF h

D 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (D+ 56,084) * 391,6

Buradan D= 0,761 kq/s - DKV və 6 nömrəli turbin çıxışında qızdırıcı buxar sərfi.

DKV-nin çıxışında kondensat axını:

D KV = 0,761+56,084 = 56,846 kq/s.

2.6.7 Aşağı təzyiqli regenerativ qızdırıcılar

HDPE 4

PND4-ün istilik balansı tənliyi

.

PND4-də istilik buxarının istehlakı

,

Harada

HDPE3 və qarışdırıcıSM2

Vahid istilik balansı tənliyi:

HDPE2 çıxışında kondensat axını haradadır:

D K6 = D KD - D HF - D Günəş - D PSV = 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609

əvəz edək D K2 kombinə edilmiş istilik balansı tənliyinə:

D= 0,544 kq/s - 5 saylı hasilatdan LPH3-də istilik buxarının sərfi

turbinlər.

PND2, qarışdırıcı SM1, PND1

PS arxasında temperatur:

1 material tənliyi və istilik balansının 2 tənliyi tərtib edilmişdir:

1.

2.

3.

2-ci tənliyə əvəz edin

Biz əldə edirik:

kq/s;

D P6 = 1,253 kq/s;

D P7 = 2,758 kq/s.

2.6.8 Kondansatör

Kondansatör materialının balans tənliyi

.

2.7 Material balansının hesablanmasının yoxlanılması

Hesablamalarda istilik dövrəsinin bütün axınlarının nəzərə alınmasının düzgünlüyünün yoxlanılması turbin qurğusunun kondensatorunda buxar və kondensat üçün material balanslarının müqayisəsi yolu ilə həyata keçirilir.

Kondensatora işlənmiş buxar axını:

,

nömrə ilə turbin çıxarma kamerasından buxar axını haradadır.

Çıxarışlardan buxar sərfi Cədvəl 2.6-da verilmişdir.

Cədvəl 2.6. Turbin çıxarılması ilə buxar sərfi

Turbin çıxarılmasından ümumi buxar axını

Turbindən sonra kondensatora buxar axını:

Buxar və kondensat balansı xətası

Buxar və kondensatın balansındakı səhv icazə verilən həddi aşmadığından, istilik dövrəsinin bütün axınları düzgün nəzərə alınır.

2.8 Turbin qurğusunun enerji balansı PT- 80/100-130/13

Turbin bölmələrinin gücünü və onun ümumi gücünü təyin edək:

N i=

Harada N i OTC - turbin bölməsinin gücü, N i OTS = D i OTS H i OTS,

H i OTS = H i OTS - H i +1 TTC - bölmədə istilik düşməsi, kJ/kq,

D i OTS - kupedən buxarın keçməsi, kq/s.

bölmə 0-1:

D 01 OTS = D 0 = 130,5 kq/s,

H 01 OTS = H 0 OTS - H 1 OTS = 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ/kq,

N 01 OTS = 130,5 . 253,6 = 33,095 MVT.

- kupe 1-2:

D 12 OTS = D 01 - D 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 kq/s,

H 12 OTS = H 1 OTS - H 2 OTS = 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ/kq,

N 12 OTS = 121,869 . 11 5,2 = 14,039 MVT.

- kupe 2-3:

D 23 OTS =D 12 - D 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 kq/s,

H 23 OTS = H 2 OTS - H 3 OTS = 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ/kq,

N 23 OTS = 112,94 . 136,8 = 15,45 MVT.

- kupe 3-4:

D 34 OTS = D 23 - D 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 kq/s,

H 34 OTS = H 3 OTS - H 4 OTS = 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ/kq,

N 34 OTS = 51,774 . 191,016 = 9,889 MVT.

- kupe 4-5:

D 45 OTS = D 34 - D 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416 kq/s,

H 45 OTS = H 4 OTS - H 5 OTS = 2790,384 - 2608,104 = 182,28 kJ/kq,

N 45 OTS = 43,416 . 182,28 = 7,913 MVT.

- kupe 5-6:

D 56 OTS = D 45 - D 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935 kq/s,

H 56 OTS = H 5 OTS - H 6 OTS = 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ/kq,

N 45 OTS = 33, 935 . 41,16 = 1,397 MVT.

- kupe 6-7:

D 67 OTS = D 56 - D 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087 kq/s,

H 67 OTS = H 6 OTS - H 7 OTS = 2566,944 - 2502,392 = 64,552 kJ/kq,

N 67 OTS = 20,087 . 66,525 = 1, 297 MVT.

- kupe 7-K:

D 7k OTS = D 67 - D 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388 kq/s,

H 7k OTS = H 7 OTS - H Kimə OTS = 2502,392 - 2442,933 = 59,459 kJ/kq,

N 7k OTS = 6,388 . 59,459 = 0,38 MVT.

3.5.1 Turbin bölmələrinin ümumi gücü

3.5.2 Turbin qurğusunun elektrik gücü düsturla müəyyən edilir:

N E = N i

generatorun mexaniki və elektrik səmərəliliyi haradadır,

N E =83.46. 0,99. 0,98=80,97 MVt.

2.9 Turbin qurğusunun istilik səmərəliliyinin göstəriciləri

Turbin qurğusu üçün ümumi istilik sərfi

, MVt

.

2. İstilik üçün istilik sərfi

,

Harada h T- istilik sistemində istilik itkisini nəzərə alan əmsal.

3. Sənaye istehlakçıları üçün ümumi istilik istehlakı

,

.

4. Xarici istehlakçılar üçün ümumi istilik istehlakı

, MVt

.

5. Elektrik enerjisi istehsalı üçün turbin qurğusu üçün istilik sərfi

,

6. Elektrik enerjisi istehsalı üçün turbin qurğusunun səmərəliliyi (özünün elektrik istehlakı nəzərə alınmadan)

,

.

7. Elektrik enerjisi istehsalı üçün xüsusi istilik sərfi

,

2.10 İstilik elektrik stansiyalarının enerji göstəriciləri

Buxar generatorunun çıxışında təzə buxarın parametrləri.

- təzyiq P PG = 12,9 MPa;

- buxar generatoru ilə buxar generatorunun ümumi səmərəliliyi = 0,92;

- temperatur t PG = 556 o C;

- h PG = 3488 kJ/kq müəyyən edilmişdir R PG və t PG.

E-320/140 qazanının xüsusiyyətlərindən götürülmüş buxar generatorunun səmərəliliyi

.

1. Buxar generatoru qurğusunun istilik yükü

, MVt

2. Boru kəmərlərinin səmərəliliyi (istilik nəqli)

,

.

3. Elektrik enerjisi istehsalı üçün istilik elektrik stansiyalarının səmərəliliyi

,

.

4. PVC nəzərə alınmaqla istilik üçün istilik istehsalı və təchizatı üçün istilik elektrik stansiyasının səmərəliliyi

,

.

PVK at t N=- 15 0 İLƏ işləri,

5. Elektrik enerjisi istehsalı üçün ekvivalent yanacağın xüsusi sərfi

,

.

6. İstilik enerjisinin istehsalı və təchizatı üçün ekvivalent yanacağın xüsusi sərfi

,

.

7. Stansiyaya görə yanacağın istilik sərfi

,

.

8. Enerji blokunun ümumi səmərəliliyi (brüt)

,

9. İstilik elektrik stansiyasının enerji blokuna düşən xüsusi istilik sərfi

,

.

10. Enerji blokunun səmərəliliyi (xalis)

,

.

burada E S.N öz xüsusi elektrik istehlakıdır, E S.N =0,03.

11. Ekvivalent yanacağın xüsusi sərfi "xalis"

,

.

12. Ekvivalent yanacaq sərfiyyatı

kq/s

13. Xarici istehlakçılara verilən istilik yaratmaq üçün ekvivalent yanacağın istehlakı

kq/s

14. Elektrik enerjisi istehsalı üçün ekvivalent yanacağın sərfi

V E U =V U -V T U =13,214-8,757=4,457 kq/s

Nəticə

Ətraf mühitin temperaturunda yüksək yük rejimində işləyən PT-80/100-130/13 istehsal istilik turbininə əsaslanan elektrik stansiyasının istilik diaqramının hesablanması nəticəsində elektrik stansiyasını xarakterizə edən əsas parametrlərin aşağıdakı dəyərləri əldə edilmişdir. bu növ əldə edilmişdir:

Turbin hasilatlarında buxar sərfi

Şəbəkə qızdırıcıları üçün istilik buxarının istehlakı

Bir turbin qurğusundan istifadə edərək istilik üçün istilik təchizatı

Q T= 72,22 MVt;

Bir turbin qurğusundan sənaye istehlakçılarına istilik təchizatı

Q P= 141,36 MVt;

Xarici istehlakçılar üçün ümumi istilik istehlakı

Q TP= 231,58 MVt;

Generator terminalının gücü

N uh=80,97 MVt;

Elektrik enerjisi istehsalı üçün CHP səmərəliliyi

İstilik üçün istilik istehsalı və təchizatı üçün istilik elektrik stansiyalarının səmərəliliyi

Xüsusi istehlak elektrik enerjisi istehsalı üçün yanacaq

b E U= 162,27 q/kVt/saat

İstilik enerjisinin istehsalı və təchizatı üçün xüsusi yanacaq sərfi

b T U= 40,427 kq/GJ

CHP zavodunun ümumi səmərəliliyi "ümumi"

CHP zavodunun ümumi səmərəliliyi "xalis"

Bir stansiya üçün ekvivalent yanacağın xüsusi sərfi "xalis"

Biblioqrafiya

1. Rıjkin V.Ya. İstilik elektrik stansiyaları: Universitetlər üçün dərslik - 2-ci nəşr, yenidən işlənmiş. - M.: Enerji, 1976.-447 s.

2. Aleksandrov A.A., Qriqoryev B.A. Su və su buxarının termofiziki xassələrinin cədvəlləri: Təlimat. - M.: Nəşriyyat. MPEI, 1999. - 168 s.

3. Poleşçuk İ.Z. İstilik elektrik stansiyalarının əsas istilik diaqramlarının tərtibi və hesablanması. Təlimatlar"İstilik Elektrik Stansiyaları və Atom Elektrik Stansiyaları" fənni üzrə kurs layihəsi üçün / Ufa Dövləti. aviasiya texniki universitet - t - Ufa, 2003.

4. Müəssisə standartı (STP UGATU 002-98). Tikinti, təqdimat, dizayn üçün tələblər - Ufa.: 1998.

5. Boyko E.A. İstilik elektrik stansiyalarının buxar boru elektrik stansiyaları: İstinad təlimatı - IPC KSTU, 2006. -152s

6.. İstilik və atom elektrik stansiyaları: Kataloq/Ümumi redaksiya altında. Müxbir üzv RAS A.V. Klimenko və V.M. Zorina. - 3-cü nəşr. - M.: MPEI nəşriyyatı, 2003. - 648 s.: ill. - (İstilik energetikası və istilik mühəndisliyi; 3-cü kitab).

7.. İstilik və atom elektrik stansiyalarının turbinləri: Universitetlər üçün dərslik / Ed. A.G., Kostyuka, V.V. Frolova. - 2-ci nəşr, yenidən işlənmiş. və əlavə - M.: MPEI nəşriyyatı, 2001. - 488 s.

8. Buxar turbin qurğularının istilik sxemlərinin hesablanması: Təhsil elektron nəşri / Poleshchuk I.Z - Ali Peşə Təhsili UGATU Dövlət Təhsil Müəssisəsi, 2005.

Əfsanə elektrik stansiyaları, avadanlıq və onların elementləri (o cümlədənmətn, şəkillər, indekslər)

D - yem suyu deaeratoru;

DN - drenaj nasosu;

K - kondensator, qazan;

KN - kondensat nasosu;

OE - drenaj soyuducusu;

PrTS - əsas istilik diaqramı;

LDPE, HDPE - regenerativ qızdırıcı (yüksək, aşağı təzyiq);

PVK - pik su isitmə qazanı;

PG - buxar generatoru;

PE - buxar qızdırıcısı (əsas);

PN - yem nasosu;

PS - doldurma qutusu qızdırıcısı;

PSG - üfüqi şəbəkə qızdırıcısı;

PSV - xam su qızdırıcısı;

PT - buxar turbin; sənaye və istilik buxarının çıxarılması ilə qızdırıcı turbin;

PHOV - kimyəvi cəhətdən təmizlənmiş su qızdırıcısı;

PE - ejektor soyuducu;

R - genişləndirici;

CHPP - kombinə edilmiş istilik və elektrik stansiyası;

SM - qarışdırıcı;

CX - içlik qutusu soyuducu;

HPC - yüksək təzyiqli silindr;

LPC - aşağı təzyiqli silindr;

EG - elektrik generatoru;

Əlavə A

Əlavə B

PT-80/100 rejimlərinin diaqramı

Əlavə B

Bayramların keyfiyyətinə nəzarət üçün istilik cədvəlləriorta gündəlik xarici hava istiliyinə əsaslanan istilik

Allbest.ru saytında yerləşdirilib

Oxşar sənədlər

Əsas istilik diaqramının hesablanması, turbin bölmələrində buxarın genişləndirilməsi prosesinin qurulması. Regenerativ qida suyunun istilik sisteminin hesablanması. Kondensat axınının, turbin və nasosun işinin təyini. Ümumi bıçaq itkiləri və daxili səmərəlilik.

kurs işi, 19/03/2012 əlavə edildi


H-S diaqramında turbində buxarın genişlənməsi prosesinin qrafiki. Elektrik stansiyasında buxar və suyun parametrlərinin və axın sürətlərinin müəyyən edilməsi. İstilik dövrəsinin komponentləri və cihazları üçün əsas istilik balanslarının tərtib edilməsi. Turbinə düşən buxar axınının ilkin qiymətləndirilməsi.

kurs işi, 12/05/2012 əlavə edildi


İstilik turbininə əsaslanan elektrik stansiyasının istilik dövrəsinin yoxlama hesablamalarının aparılması üsullarının təhlili. KG-6200-2 kondansatörünün dizaynı və işinin təsviri. T-100-130 tipli turbin qurğusuna əsaslanan istilik qurğusunun əsas istilik diaqramının təsviri.

dissertasiya, 09/02/2010 əlavə edildi


Termal diaqram güc qurğusu Turbin çıxarılmasında buxar parametrləri. Hs-diaqramında prosesin qurulması. Buxar və su parametrlərinin xülasə cədvəli. İstilik dövrəsinin komponentləri və cihazları üçün əsas istilik balanslarının tərtib edilməsi. Deaeratorun və şəbəkənin quraşdırılmasının hesablanması.

kurs işi, 09/17/2012 əlavə edildi


Buxarın genişləndirilməsi prosesinin qurulması h-s diaqramı. Şəbəkə qızdırıcılarının quraşdırılmasının hesablanması. Yem nasosunun ötürücü turbinində buxarın genişləndirilməsi prosesi. Bir turbin üzrə buxar axınının təyini. İstilik elektrik stansiyalarının istilik səmərəliliyinin hesablanması və boru kəmərlərinin seçilməsi.

kurs işi, 06/10/2010 əlavə edildi


Qurğunun əsas istilik diaqramının seçilməsi və əsaslandırılması. Əsas buxar və su axınlarının balansının tərtib edilməsi. Turbinin əsas xüsusiyyətləri. Hs-diaqramda turbində buxarın genişləndirilməsi prosesinin qurulması. Tullantı istilik qazanının istilik səthlərinin hesablanması.

kurs işi, 25/12/2012 əlavə edildi


Buxar turbininin hesablanması, buxar turbin qurğusunun sxematik diaqramının əsas elementlərinin parametrləri və h-s diaqramında turbində buxarın genişlənməsinin istilik prosesinin ilkin qurulması. İqtisadi göstəricilər regenerasiya ilə buxar turbin qurğusu.

kurs işi, 07/16/2013 əlavə edildi


AES-in texniki xüsusiyyətlərinin dizayn istilik diaqramının tərtib edilməsi. İşçi mayenin parametrlərinin, turbin aqreqatının egzoslarında buxar axını sürətlərinin, bütövlükdə aqreqatın daxili gücü və istilik səmərəliliyi göstəricilərinin müəyyən edilməsi. Kondensat yem nasoslarının gücü.

kurs işi, 14/12/2010 əlavə edildi


Turbində buxarın genişlənməsi prosesi. Canlı buxar və yem suyunun sərfinin təyini. İstilik dövrə elementlərinin hesablanması. Kramer üsulu ilə matrisin həlli. Proqram kodu və maşın hesablama nəticələrinin çıxışı. Enerji blokunun texniki və iqtisadi göstəriciləri.

kurs işi, 03/19/2014 əlavə edildi


K-500-240 turbininin konstruksiyasının öyrənilməsi və elektrik stansiyasının turbin qurğusunun istilik hesablanması. Turbin silindrinin pillələrinin sayının seçilməsi və onun mərhələləri üzrə buxar entalpiyasındakı fərqlərin parçalanması. Turbinin gücünün təyini və əyilmə və gərginlik üçün işçi bıçağın hesablanması.