Qazan və köməkçi avadanlıq. Texniki spesifikasiya "NGRES qazanlarının baca qazlarının nümunəsi üçün cihaz TGM 84 qazanı üçün istismar təlimatları"

TGM-96B qazanının tipik enerji xüsusiyyətləri qazanın texniki cəhətdən əldə edilə bilən səmərəliliyini əks etdirir. Tipik bir enerji xarakteristikası yanacaq yağı yandırarkən TGM-96B qazanlarının standart xüsusiyyətlərini tərtib etmək üçün əsas ola bilər.

SSR ENERGIYASI VƏ ELEKTRİKASYON NAZİRLİYİ

ƏSAS TEXNİKİ İDARƏ
ENERJİ SİSTEMLERİ

TİPİK ENERJİ XÜSUSİYYƏTLƏRİ
YANACAQ YANMAQ ÜÇÜN QAZAN TGM-96B

Moskva 1981

Bu Standart Enerji Xarakteristikası Soyuztehenergo (ing. G.I. GUTSALO) tərəfindən hazırlanmışdır.

TGM-96B qazanının tipik enerji xüsusiyyətləri Riqa İES-2-də Soyuztehenergo və CHPP-GAZ-da Sredaztehenergo tərəfindən aparılan istilik sınaqları əsasında tərtib edilir və qazanın texniki cəhətdən əldə edilə bilən səmərəliliyini əks etdirir.

Tipik bir enerji xarakteristikası yanacaq yağı yandırarkən TGM-96B qazanlarının standart xüsusiyyətlərini tərtib etmək üçün əsas ola bilər.

Ərizə

. QAZAN avadanlığının QISA XÜSUSİYYƏTLƏRİ

1.1 . Taqanroq Qazan Zavodunun TGM-96B qazanı - turbinlərlə işləmək üçün nəzərdə tutulmuş təbii dövriyyəli və U formalı planlı qaz-yağ qazanı T -100/120-130-3 və PT-60-130/13. Yanacaq yağı ilə işləyərkən qazanın əsas dizayn parametrləri cədvəldə verilmişdir. .

TKZ-yə görə, dövriyyə şərtləri üçün minimum icazə verilən qazan yükü nominalın 40% -ni təşkil edir.

1.2 . Yanma kamerası prizmatik formadadır və planda ölçüləri 6080x14700 mm olan düzbucaqlıdır. Yanma kamerasının həcmi 1635 m3-dir. Yanma həcminin istilik gərginliyi 214 kVt/m 3 və ya 184 · 10 3 kkal/(m 3 · h) təşkil edir. Yanma kamerasında buxarlanma ekranları və ön divarda radiasiya divarına quraşdırılmış buxar qızdırıcısı (WSR) var. Ocağın yuxarı hissəsində fırlanan kamerada ekran buxar qızdırıcısı (SSH) yerləşir. Aşağı konvektiv şaftda iki paket konvektiv buxar qızdırıcısı (CS) və su iqtisadçısı (WES) qazların axını boyunca ardıcıl olaraq yerləşdirilir.

1.3 . Qazanın buxar yolu qazanın tərəfləri arasında buxar ötürülməsi ilə iki müstəqil axından ibarətdir. Çox qızdırılan buxarın temperaturu öz kondensatının vurulması ilə tənzimlənir.

1.4 . Yanma kamerasının ön divarında HF TsKB-VTI dörd ikiqat axınlı qaz-yağ ocaqları var. Brülörler -7250 və 11300 mm səviyyələrdə 10 ° üfüqdə yüksəklik bucağı ilə iki pillədə quraşdırılır.

Mazutu yandırmaq üçün Titan buxar-mexaniki ucluqları 3,5 MPa (35 kqf/sm2) mazut təzyiqində 8,4 t/saat nominal tutumla təchiz edilmişdir. Mazutun təmizlənməsi və püskürtülməsi üçün buxar təzyiqinin zavod tərəfindən 0,6 MPa (6 kqf/sm2) olması tövsiyə edilir. Başlıq başına buxar sərfi 240 kq/saat təşkil edir.

1.5 . Qazan qurğusu aşağıdakılarla təchiz edilmişdir:

259 · 10 3 m 3/saat tutumlu iki VDN-16-P ventilyatoru, ehtiyatı 10%, təzyiqi 20% ehtiyatı 39,8 MPa (398,0 kqf / m 2), gücü 500 /250 kVt və hər maşının fırlanma sürəti 741 /594 rpm;

İki tüstü çıxarıcı DN-24×2-0,62 GM tutumu 415 10 3 m 3/saat 10% marja ilə, 20% marja ilə təzyiq 21,6 MPa (216,0 kqf / m2), gücü 800 /400 kVt və hər maşın üçün 743/595 rpm fırlanma sürəti.

1.6. Konvektiv istilik səthlərini kül çöküntülərindən təmizləmək üçün layihə RVP-nin təmizlənməsi, suyun yuyulması və tənzimləmə qurğusunda təzyiqin azalması ilə bir barabandan buxarla üfürülməsini nəzərdə tutur; Bir RVP üfürmə müddəti 50 dəqiqədir.

. TGM-96B QAZANININ TİPİK ENERJİ XÜSUSİYYƏTLƏRİ

2.1 . TGM-96B qazanının tipik enerji xüsusiyyətləri ( düyü. , , ) təlimat materiallarına uyğun olaraq Riqa İES-2 və QAZ İES-də qazanların istilik sınaqlarının nəticələrinə əsasən tərtib edilmişdir. metodik göstərişlər qazanların texniki-iqtisadi göstəricilərinin standartlaşdırılması üzrə. Xarakteristika turbinlərlə işləyən yeni qazanın orta səmərəliliyini əks etdirir T Aşağıdakı şərtlərdə -100/120-130/3 və PT-60-130/13, ilkin şərtlər kimi qəbul edilir.

2.1.1 . Maye yanacaqla işləyən elektrik stansiyalarının yanacaq balansında çoxluq yüksək kükürdlü mazut təşkil edir M 100. Buna görə də mazut üçün xarakteristikalar tərtib edilir M 100 ( GOST 10585-75) xüsusiyyətləri ilə: A P = 0,14%, W P = 1,5%, S P = 3,5%, (9500 kkal/kq). Mazutun işçi kütləsi üçün bütün lazımi hesablamalar aparılmışdır

2.1.2 . Burunlar qarşısında mazut temperaturunun 120 ° olduğu qəbul edilir C ( t tl= 120 °C) mazut özlülük şərtlərinə əsasən M § 5.41 PTE-ə uyğun olaraq 2,5 ° VU-ya bərabər olan 100.

2.1.3 . Orta illik soyuq hava temperaturu (t x .v.) üfleyicinin girişində 10 ° olaraq qəbul edilir C , çünki TGM-96B qazanları əsasən iqlim bölgələrində (Moskva, Riqa, Qorki, Kişinyov) orta illik hava temperaturu bu temperatura yaxın yerləşir.

2.1.4 . Hava qızdırıcısına girişdə hava istiliyi (t ç) 70° olaraq qəbul edilir C və qazan yükü dəyişdikdə sabit, PTE-nin § 17.25-ə uyğun olaraq.

2.1.5 . Çarpaz birləşmiş elektrik stansiyaları üçün qidalanma suyunun temperaturu (t p.v.) qazanın qarşısında hesablanır (230 °C) və qazan yükü dəyişdikdə sabitdir.

2.1.6 . İstilik sınaqlarına əsasən, turbin qurğusu üçün xüsusi xalis istilik sərfi 1750 kkal/(kVt/saat) hesab edilir.

2.1.7 . İstilik axını əmsalının qazan yükü ilə nominal yükdə 98,5%-dən 0,6 yükdə 97,5%-ə qədər dəyişdiyi güman edilir.D nom.

2.2 . Standart xüsusiyyətlərin hesablanması "Qazan aqreqatlarının istilik hesablanması (normativ üsul)" (M.: Energia, 1973) təlimatlarına uyğun olaraq həyata keçirilmişdir.

2.2.1 . Qazanın ümumi səmərəliliyi və baca qazları ilə istilik itkisi Ya.L. Pekker "Verilmiş yanacağın xüsusiyyətlərinə əsaslanan istilik mühəndisliyi hesablamaları" (Moskva: Energia, 1977).

Harada

Burada

α х = α "ve + Δ α tr

α х- işlənmiş qazlarda artıq havanın əmsalı;

Δ α tr- qazanın qaz yoluna vantuzlar;

uh- tüstü çıxarıcının arxasındakı işlənmiş qazların temperaturu.

Hesablama, qazanın istilik sınaqlarında ölçülən və standart xüsusiyyətlərin (giriş parametrləri) qurulması şərtlərinə endirilən baca qazının temperatur dəyərlərini ehtiva edir.t x in, t "kf, t p.v.).

2.2.2 . İşləmə nöqtəsində həddindən artıq hava əmsalı (su iqtisadçısının arxasında)α "ve nominal yükdə 1,04 olduğu və istilik sınaqlarına əsasən 50% yükdə 1,1-ə qədər dəyişdiyi qəbul edilir.

Su ekonomizatorunun arxasındakı artıq havanın hesablanmış (1.13) əmsalının standart spesifikasiyada (1.04) qəbul edilənə qədər azaldılması, qazanların rejim xəritəsinə uyğun olaraq yanma rejiminin düzgün saxlanması, PTE-nin tələblərinə uyğun olaraq əldə edilir. sobaya və qaz yoluna hava qəbulu və nozzilər dəstinin seçilməsi .

2.2.3 . Nominal yükdə qazanın qaz yoluna havanın sorulması 25% hesab edilir. Yükün dəyişməsi ilə havanın çəkilməsi düsturla müəyyən edilir

2.2.4 . Yanacağın kimyəvi natamam yanması nəticəsində istilik itkisi (q 3 ) sıfıra bərabər alınır, çünki Standart Enerji Xüsusiyyətlərində qəbul edilmiş artıq hava ilə qazanın sınaqları zamanı onlar yox idi.

2.2.5 . Yanacağın mexaniki natamam yanması nəticəsində istilik itkisi (q 4 ) "Avadanlığın standart xüsusiyyətlərinin və hesablanmış xüsusi yanacaq sərfiyyatının əlaqələndirilməsi haqqında Əsasnamə"yə (Moskva: STSNTI ORGRES, 1975) uyğun olaraq sıfıra bərabər alınır.

2.2.6 . Ətraf mühitə istilik itkisi (q 5 ) sınaq zamanı müəyyən edilməmişdir. Onlar düstura görə "Qazan qurğularının sınaq üsulları"na (M.: Energia, 1970) uyğun olaraq hesablanır.

2.2.7 . Elektrik təchizatı nasosu PE-580-185-2 üçün xüsusi enerji sərfiyyatı nasosun xüsusiyyətlərindən istifadə etməklə hesablanmışdır. texniki spesifikasiyalar TU-26-06-899-74.

2.2.8 . Çəkiliş və partlayış üçün xüsusi enerji sərfiyyatı, istilik sınaqları zamanı ölçülən və şərtlərə (Δ) azaldılmış üfleyici ventilyatorları və tüstü çıxarıcıları idarə etmək üçün enerji sərfiyyatı əsasında hesablanır. α tr= 25% normativ xarakteristikalar tərtib edilərkən qəbul edilir.

Müəyyən edilmişdir ki, qaz yolunun kifayət qədər sıxlığı ilə (Δ α ≤ 30% tüstü buraxıcılar qazanın nominal yükünü aşağı sürətlə təmin edir, lakin heç bir ehtiyat olmadan.

Aşağı fırlanma sürətində üfleyici ventilyatorlar 450 t/saat yükə qədər qazanın normal işləməsini təmin edir.

2.2.9 . Qazan quraşdırma mexanizmlərinin ümumi elektrik gücünə elektrik ötürücülərinin gücü daxildir: elektrik qidalandırıcı nasos, tüstü çıxarıcılar, fanatlar, regenerativ hava qızdırıcıları (Şəkil 2). ). Regenerativ hava qızdırıcısının elektrik mühərrikinin gücü pasport məlumatlarına uyğun olaraq qəbul edilir. Qazanın istilik sınaqları zamanı tüstü sökücülərin, ventilyatorların və elektrik qidalandırıcı nasosun elektrik mühərriklərinin gücü müəyyən edilmişdir.

2.2.10 . İstilik qurğusunda havanın qızdırılması üçün xüsusi istilik istehlakı fanatlarda havanın istiləşməsi nəzərə alınmaqla hesablanır.

2.2.11 . Qazan qurğusunun öz ehtiyacları üçün xüsusi istilik istehlakına səmərəliliyi 98% hesab edilən hava qızdırıcılarında istilik itkiləri daxildir; RVP-nin buxar üfürülməsi və qazanın buxar üfürülməsi nəticəsində istilik itkiləri üçün.

RVP-nin buxar üfürülməsi üçün istilik sərfi düsturdan istifadə etməklə hesablanmışdır

Q obd = G obd · mən obd · τ obd· 10 -3 MVt (Qkal/saat)

Harada G obd= 75 kq/dəq “300, 200, 150 MVt güc aqreqatlarının köməkçi ehtiyacları üçün buxar və kondensat sərfi normaları”na uyğun olaraq (M.: STSNTI ORGRES, 1974);

mən obd = mən bizi. cüt= 2598 kJ/kq (kkal/kq)

τ obd= 200 dəq (gün ərzində işə salındıqda üfürmə müddəti 50 dəqiqə olan 4 cihaz).

Qazanın üfürülməsi ilə istilik sərfi düsturla hesablanmışdır

Q davamı = G məhsul · mən k.v· 10 -3 MVt (Qkal/saat)

Harada G məhsul = PD nömrəsi. 10 2 kq/saat

P = 0,5%

mən k.v- qazan suyunun entalpiyası;

2.2.12 . Sınaq proseduru və sınaq zamanı istifadə olunan ölçmə vasitələrinin seçimi "Qazan qurğularının sınaqdan keçirilməsi metodologiyası" ilə müəyyən edilmişdir (M.: Energia, 1970).

. tənzimləyici göstəricilərə düzəlişlər

3.1 . Qazanın işinin əsas standart göstəricilərini parametr dəyərlərinin icazə verilən sapma hədləri daxilində dəyişdirilmiş iş şəraitinə gətirmək üçün qrafiklər və rəqəmsal dəyərlər şəklində düzəlişlər verilir. Dəyişikliklərq 2 qrafiklər şəklində Şəkildə göstərilmişdir. , . Baca qazının temperaturuna düzəlişlər Şəkildə göstərilmişdir. . Sadalananlara əlavə olaraq, qazana verilən mazutun istilik temperaturunda dəyişikliklər və qidalanma suyunun temperaturunda dəyişikliklər üçün düzəlişlər verilir.

QAZAN YANĞIN KAMERASINDA MƏŞƏLİN RADİSİYA XÜSUSİYYƏTLƏRİNİN BUHAR YÜKLƏRİNİN TƏSİRİ

Mixail Taimarov

dr. elm. tex., Kazan Dövlət Energetika Universitetinin professoru,

Rais Sungatullin

Kazan Dövlət Energetika Universitetinin ali müəllimi,

Rusiya, Tatarıstan Respublikası, Kazan

ANNOTASİYA

Bu yazı Nijnekamsk İES-1-in (NkCHP-1) TGM-84A qazanında (4 №-li stansiya) təbii qazın yanması zamanı məşəldən gələn istilik axınını müxtəlif iş şəraiti üçün tədqiq edir. arxa ekran termal məhvə ən az həssasdır.

ÖZET

Bu əməliyyatda Nijnekamsk TETc-1-in (NkTETs-1) TGM-84A (4 saylı stansiya) qazanında təbii qazın yanması zamanı məşəldən istilik axını müxtəlif rejimli şərtlər altında şərtləri müəyyən etmək üçün. arxa ekranın kərpic zərfinin ən az termal zədələnməyə məruz qaldığı nəzərə alınır.

Açar sözlər: buxar qazanları, istilik axınları, havanın fırlanma parametrləri.

Açar sözlər: qazanlar, istilik axını, havanın bükülmə parametrləri.

Giriş.

Qazan TGM-84A, geniş istifadə olunan qaz-yağ qazanı, nisbətən kiçik ölçülərə malikdir. Onun yanma kamerası iki işıqlı ekranla bölünür. Hər yan ekranın aşağı hissəsi bir qədər meylli alt ekrana keçir, onun aşağı kollektorları iki işıqlı ekranın kollektorlarına yapışdırılır və qazanın yandırılması və bağlanması zamanı istilik deformasiyaları ilə birlikdə hərəkət edir. Maili ocaq boruları odadavamlı kərpic təbəqəsi və xromit kütləsi ilə məşəl şüalanmasından qorunur. İki işıqlı ekranın olması baca qazlarının intensiv soyudulmasını təmin edir.

Yanğın qutusunun yuxarı hissəsində arxa ekran boruları yanma kamerasına bükülərək 1400 mm-lik bir həddi əmələ gətirir. Bu, ekranların yuyulmasını və məşəldən birbaşa şüalanmadan qorunmasını təmin edir. Hər panelin on borusu düzdür, yanğın qutusuna çıxıntısı yoxdur və yükdaşıyıcıdır. Həddindən artıq qızdırıcının bir hissəsi olan və yanma məhsullarını soyutmaq və buxarı qızdırmaq üçün nəzərdə tutulmuş ekranlar var. Dizaynerlərin düşündüyü kimi iki işıqlı ekranın olması, performans baxımından oxşar olan TGM-96B qaz-yağ qazanına nisbətən baca qazlarının daha intensiv soyudulmasını təmin etməlidir. Bununla birlikdə, istilik ekranının səthinin sahəsi qazanın nominal işləməsi üçün tələb olunandan praktiki olaraq yüksək olan əhəmiyyətli bir marjaya malikdir.

Əsas model TGM-84 dəfələrlə yenidən quruldu, nəticədə yuxarıda göstərildiyi kimi, TGM-84A modeli (4 brülörlü) və sonra TGM-84B çıxdı. (6 ocaq). Birinci modifikasiya TGM-84 qazanları yanma kamerasının ön divarında üç cərgədə yerləşdirilmiş 18 neft-qaz ocağı ilə təchiz edilmişdir. Hazırda dörd və ya altı daha yüksək tutumlu ocaq quraşdırılıb.

TGM-84A qazanının yanma kamerası 79 MVt gücündə dörd HF-TsKB-VTI-TKZ qaz-yağ ocaqları ilə təchiz olunmuşdur, üstləri ön divarda olmaqla iki pillədə quraşdırılmışdır. Aşağı pillənin brülörləri (2 ədəd) 7200 mm, yuxarı təbəqə (2 ədəd) - 10200 mm-də quraşdırılmışdır. Brülörler qazın və mazutun ayrı-ayrılıqda yanması üçün nəzərdə tutulub. Qaz ocağının məhsuldarlığı 5200 nm 3 /saat. Buxar-mexaniki nozzilərdən istifadə edərək qazanın alovlanması. Həddindən artıq qızdırılan buxarın temperaturunu tənzimləmək üçün öz kondensatının vurulmasının 3 mərhələsi quraşdırılmışdır.

HF-TsKB-VTI-TKZ burulğan ocağı iki axınlı isti hava yandırıcıdır və gövdədən, eksenel (mərkəzi) 2 bölmədən və tangensial (periferik) hava döngəsinin 1-ci bölməsindən, mərkəzi quraşdırma borusundan ibarətdir. yağ ucluğu və alovlandırıcı, qaz paylayıcı borular. KhF-TsKB-VTI-TKZ brülörünün əsas hesablanmış (dizayn) texniki xüsusiyyətləri cədvəldə verilmişdir. 1.

Cədvəl 1.

Əsas hesablanmış (layihə) texniki xüsusiyyətləriocaqlar HF-TsKB-VTI-TKZ:

KhF-TsKB-VTI-TKZ ocaqlarında havanın fırlanma istiqamətlərinin xüsusiyyətləri Şəkildə göstərilmişdir. 1. Bükülmə mexanizminin diaqramı Şəkildə göstərilmişdir. 2. Brülörlərdə qaz egzoz borularının sxemi Şəkildə göstərilmişdir. 3.

Şəkil 1. TGM-84A 4.5 NkTES-1 qazanlarının sobasının ön divarında ocaqların nömrələnməsi, ocaqlarda hava fırlanmaları və HF-TsKB-VTI-TKZ ocaqlarının yerləşdirilməsi sxemi.

Şəkil 2. TGM-84A NkTES-1 HF-TsKB-VTI-TKZ qazanlarında havanın fırlanma mexanizminin diaqramı.

Brülördəki isti hava qutusu iki axına bölünür. Daxili kanalda eksenel fırlanma aparatı, periferik tangensial kanalda isə tənzimlənən tangensial fırlanma qurğusu quraşdırılmışdır.

Şəkil 3. Qaz çıxaran boruların sxemi TGM-84A NkTES-1 qazanlarının HF-TSLB-VTI-TKZ ocaqlarında

Təcrübələr zamanı kalorili dəyəri 8015 kkal/m3 olan Urenqoy qazı yandırılmışdır. Eksperimental tədqiqat texnikası məşəldən gələn istilik axınının ölçülməsi üçün təmassız metodun istifadəsinə əsaslanır. Təcrübələrdə məşəldən ekranlara düşən istilik axınının böyüklüyü q pad kalibrlə ölçüldü laboratoriya şəraiti radiometr.

Qazan sobalarında işıqsız yanma məhsullarının ölçülməsi şüalanma temperaturunu göstərən RAPİR tipli radiasiya pirometrindən istifadə etməklə təmassız üsulla aparılmışdır. RK-15-in kvars linza materialı ilə kalibrlənməsi üçün radiasiya üsulu ilə 1100 ° C-də sobadan çıxdıqda qeyri-işıqlı məhsulların faktiki temperaturunun ölçülməsində səhv ± 1,36% qiymətləndirilir.

Ümumiyyətlə, məşəldən ekranlara düşən istilik axınının yerli dəyərinin ifadəsi belədir q düşmə məşəlin faktiki temperaturundan asılılıq kimi təqdim edilə bilər T Stefan-Boltzman qanununa görə yanma kamerasında f və məşəlin emissiya dərəcəsi α f:

q pad = 5.67 ´ 10 -8 α f T f 4, Vt/m 2,

Harada: T f – məşəldəki yanma məhsullarının temperaturu, K. Məşəlin emissiyasının parlaqlıq dərəcəsi α λ​f =0,8 tövsiyələrə uyğun olaraq qəbul edilmişdir.

Buxar yükünün məşəlin radiasiya xüsusiyyətlərinə təsirindən asılılıq qrafiki Şəkil 1-də göstərilmişdir. 4. Sol yan ekranın 1 və 2 nömrəli lyukları vasitəsilə 5,5 m hündürlükdə ölçmələr aparılmışdır. Qrafik göstərir ki, qazanın buxar yükünün artması ilə arxa ekranın ərazisində məşəldən düşən istilik axınının dəyərlərində çox güclü artım müşahidə olunur. Ön divara daha yaxın olan bir lyuk vasitəsilə ölçərkən, artan yüklə məşəldən istilik axını ekranlarına düşən dəyərlərin artması da müşahidə olunur. Bununla belə, arxa ekrandakı istilik axını ilə müqayisədə, mütləq dəyərdə, ağır yüklər üçün ön ekran sahəsindəki istilik axını orta hesabla 2 ... 2,5 dəfə aşağıdır.

Şəkil 4. Baş verən istilik axınının paylanması q pad sobanın dərinliyinə görə buxar hasilatından asılı olaraq D lyuklar vasitəsilə ölçmələrə görə 1, 2 TGM-84A No 4 NkTES-1 qazanı üçün sobanın sol divarı boyunca 5,5 m məsafədə 1-ci pillə, brülörler 3-də bıçaqların vəziyyətində maksimum hava fırlanması ilə (1 və 2 lyuklar arasındakı məsafə ümumi olaraq 6,0 m-dir) sobanın dərinliyi 7,4 m):

Şəkildə. Şəkil 5-də 9,9 m hündürlükdə 2-ci yarusun 6 və 7 nömrəli lyukları vasitəsilə ölçmələrə görə buxar hasilatından asılı olaraq D k sobanın dərinliyi boyunca baş verən istilik axınının q padinin paylanması qrafikləri verilmişdir. TGM-84A №4 NKTETs qazanı üçün sobanın sol divarı birincinin 1 və 2 nömrəli lyukları vasitəsilə ölçülən nəticədə yaranan istilik axınları ilə müqayisədə Z brülörlərindəki bıçaqların vəziyyətində maksimum hava burulmasında. pillə.

Şəkil 5. Baş verən istilik axınının paylanması q pad sobanın dərinliyinə görə buxar istehsalından asılı olaraq D k yüksəklikdə 2-ci yarusun 6 və 7 nömrəli lyukları vasitəsilə ölçmələrə görə. TGM-84A №4 NKTETs qazanı üçün sobanın sol divarı boyunca 1 və 2 nömrəli lyuklar vasitəsilə ölçülən istilik axınları ilə müqayisədə brülörlərdə 3 bıçaqların vəziyyətində maksimum hava burulması ilə 9,9 m. birinci dərəcəli (6 və 7 lyuklar arasındakı məsafə 5,5 m-ə bərabərdir, yanğın qutusunun ümumi dərinliyi 7,4 m):

Bu işdə qəbul edilmiş brülörlərdə hava fırlananların mövqeyi üçün təyinatlar:

Z – maksimum burulma, O – bükülmə yoxdur, hava burulmadan axır.

İndeks c – mərkəzi bükülmə, indeks p – periferik əsas bükülmə.

İndeksin olmaması mərkəzi və periferik qıvrımlar üçün bıçaqların eyni mövqeyini bildirir (və ya O mövqeyində hər iki bükülmə və ya Z mövqeyində hər iki bükülmə).

Şəkildən. 5 ən çox olduğu aydındır yüksək dəyərlər məşəldən istilik ekranının səthlərinə istilik axını, ölçmələrə görə ikinci dərəcəli 6 nömrəli lyuk, sobanın arxa divarına ən yaxın 9,9 m, təxminən 9,9 m, ölçmələrə görə lyuk № 6, məşəldən istilik axınının artması buxar yükünün hər 10 t/saat artması üçün 2 kVt/m2 sürətlə baş verir, birinci dərəcəli 1 nömrəli ocaq üçün isə istilik axınının artması təxminən 5,5 m. məşəldən arxa ekrana qədər buxar yükünün hər 10 t/saat artması üçün 8 kVt/m2 sürətlə baş verir.

Məşəldən arxa ekrana düşən istilik axınlarının artımı, birinci pillənin 5,5 m işarəsində 1 nömrəli lyuk vasitəsilə ölçüldüyü kimi, TGM-84A №4 NKTETs qazanının yükünün artması ilə, şərtlər üçün brülörlerde maksimum hava fırlanma təxminən 9,9 m-də arxa ekranın yaxınlığında istilik axınının artması ilə müqayisədə 4 dəfə daha sürətli baş verir.

TGM-84A №4 NKTETs-1 qazanının 420 t/saat maksimum buxar hasilatı ilə belə, 6 №-li lyuk vasitəsilə ölçülən məşəldən arxa ekrana qədər istilik radiasiyasının maksimal sıxlığı 9,9 m-dir. 1 nömrəli lyuk vasitəsilə ölçülən 5,5 m səviyyəsində arxa ekrandakı məşəldən gələn radiasiya sıxlığı ilə müqayisədə ocaqlarda maksimal havanın burulma şəraiti (burma bıçağının mövqeyi 3) orta hesabla 23% yüksəkdir.

İkinci dərəcəli (ön ekrana ən yaxın) 7 nömrəli lyuk vasitəsilə 9,9 m yüksəklikdə ölçmələrdən əldə edilən istilik axınları, TGM-84A №4 NKHPP qazanının buxar yükünün 230-dan artması ilə maksimum şərait üçün t/saatdan 420 t/saata qədər Hər 10 t/saat üçün brülörlərdə (burma bıçaqlarının 3 mövqeyi) havanın burulması 2 kVt/m2 artır, yəni yuxarıda qeyd olunan vəziyyətdə olduğu kimi, ölçüldüyü kimi təxminən 9,9 m məsafədə arxa ekrana ən yaxın olan 6 nömrəli lyuk vasitəsilə.

İkinci dərəcəli 7 nömrəli lyuk vasitəsilə 9,9 m səviyyəsində ölçülən istilik axınlarının dəyərlərinin artması, TGM-84A №4 NKTETs qazanının buxar yükünün 230-dan artması ilə baş verir. 4,7 kVt/m2 sürətlə hər 10 t/saat üçün 420 t/saat, yəni 2 №-li lyuk vasitəsilə ölçülən məşəldən düşən istilik axınının artımı ilə müqayisədə 2,35 dəfə yavaş. 5,5 m.

Qazanın buxar yükü 420 t/saat olduqda məşəldən 7 nömrəli lyukdan 9,9 m hündürlükdə düşən istilik axınının ölçüləri praktiki olaraq havanın maksimum fırlanma şəraiti üçün 5,5 m-lik 2 nömrəli lyuk vasitəsilə ölçmələrdən alınan dəyərlərlə üst-üstə düşür. 4 NKTETs TGM-84A qazanının ocaqlarında (burma bıçaqlarının Z mövqeyi).

Nəticələr.

1. Ocaqlarda ox (mərkəzi) hava burulmasında baş verən dəyişikliklərin məşəldən istilik axınlarının miqyasına təsiri ocaqlarda tangensial hava burulmasının dəyişməsi ilə müqayisədə kiçikdir və 5,5 m ətrafında daha nəzərə çarpır. 2-ci bölmə boyunca.

2. Ən yüksək ölçülən axınlar brülörlərdə tangensial (periferik) hava fırlanması olmadıqda baş vermiş və 400 t/saat yüklə 9,9 m məsafədə 6 №-li lyuk vasitəsilə ölçüldükdə 362,7 kVt/m2 təşkil etmişdir. 360 ... 400 kVt / m 2 diapazonunda məşəldən istilik axınının dəyərləri, soba tədricən məhv olması səbəbindən məşəlin yanğın tərəfindən soba divarına birbaşa atılması rejimində işlədikdə təhlükəlidir. daxili astarın.

Biblioqrafiya:

1. Harrison T.R. Radiasiya pirometriyası. – M.: Mir, 1964, 248 s.
2. Qordov A.N. Pirometriyanın əsasları - M.: Metallurgiya, 1964, 471 s.
3. Taimarov M.A. “Qazan qurğuları və buxar generatorları” kursu üzrə laboratoriya seminarı. Dərslik Kazan, KSPEU 2002, 144 s.
4. Taimarov M.A. Enerji obyektlərinin səmərəliliyinin öyrənilməsi. – Kazan: Kazan. dövlət enerji univ., 2011. 110 s.
5. Taimarov M.A. İstilik elektrik stansiyasında praktiki məşğələlər. – Kazan: Kazan. dövlət enerji univ., 2003., 90 s.
6. Termal şüalanma detektorları. 1-ci Ümumittifaq Simpoziumunun materialları. Kiyev, Naukova Dumka, 1967. 310 s.
7. Şubin E.P., Livin B.I. İstilik elektrik stansiyaları və qazanxanalar üçün istilik müalicəsi qurğularının layihələndirilməsi - M.: Energia, 1980, 494 s.
8. Trasition Metal Pirit Dichaicogenides: Yüksək Təzyiq Sintezi və Xüsusiyyətlərin Korrelyasiyası / T.A. Bither, R.I. Bouchard, W.H. Bulud və başqaları. //Inorg. Kimya. – 1968. – V. 7. – S. 2208–2220.

TGM-151-B buxar qazanının təsviri

1 nömrəli laboratoriya işi

"Qazan qurğuları" kursunda

Tamamladı: Matyushina E.

Pokaçalova Yu.

Titova E.

Qrup: TE-10-1

Yoxlayan: Şatskix Yu.V.

Lipetsk 2013

1. İşin məqsədi……………………………………………………………………………….3

2. qısa təsviri qazan TGM-151-B……………………………………………………………..3.

3. Qazan və köməkçi avadanlıqlar…………………………………………….4

4. Avadanlıqların xüsusiyyətləri…………………………………………………………7

4.1 Texniki xüsusiyyətlər……………………………………………….7

4.2 Dizaynın təsviri…………………………………………………….7

4.2.1 Yanma kamerası……………………….…..………………………….….7

4.2.2 Aşırı qızdırıcı………………………………………………….8

4.2.3 Həddindən artıq qızdırılan buxarın temperaturunu tənzimləyən cihaz………………………………………………………………………………………….11

4.2.4 Su iqtisadçısı…………………………………………………11

4.2.5 Hava qızdırıcısı…………………………………………………..…12

4.2.6 Qaralama qurğuları……………………………………………..…12

4.2.7 Təhlükəsizlik klapanları………………………………………………13

4.2.8 Yandırıcı qurğular………………………………………………………..13

14

4.2.10 Qazan çərçivəsi…………………………………………………………………………16

4.2.11. Qazan örtüyü ……….………………………………………….…….….16

5. İş zamanı təhlükəsizlik tədbirləri………………………………….16

Biblioqrafiya………………………………………………………………………………………17

1. İşin məqsədi

Qazan qurğularının istilik texniki sınaqları yanacağın yükündən və növündən asılı olaraq onların performans göstəricilərini müəyyən edən enerji xüsusiyyətlərini müəyyən etmək, istismar xüsusiyyətlərini və dizayn qüsurlarını müəyyən etmək üçün aparılır. Tələbələrə praktiki bacarıqların aşılanması üçün bu işlərin mövcud istilik elektrik stansiyası qurğularında istehsalat şəraitində aparılması tövsiyə olunur.

İşin məqsədi tələbələri qazan qurğusunun balans sınaqlarının təşkili və metodologiyası, qazanın işləmə parametrləri üçün ölçmə nöqtələrinin sayını və seçimini təyin etmək, ölçmə cihazlarının quraşdırılması üçün tələblər və sınaq nəticələrinin emalı metodologiyası ilə tanış etməkdir. .

TGM-151-B qazanının qısa xüsusiyyətləri

1. Qeydiyyat nömrəsi 10406

2 İstehsalat zavodu Taqanroq qazanxanası

Krasny Kotelshchik zavodu

3. Buxar tutumu 220 t/saat

4. Barabanda buxar təzyiqi 115 kq/sm2

5. Aşırı qızdırılan buxarın nominal təzyiqi 100 kq/sm2

6. Çox qızdırılan buxarın temperaturu 540 °C

7. Yem suyunun temperaturu 215 °C

8. İsti havanın temperaturu 340 °C

9. İqtisadiyyatçı çıxışında suyun temperaturu 320 °C

10. Baca qazının temperaturu 180 °C

11. Əsas yanacaq Koks yüksək soba qazı və təbii qaz

12 Ehtiyat yanacaq mazut

Qazan və köməkçi avadanlıq.

1. Tüstü çıxarıcının növü: D-20x2

Gücü 245 min m3/saat

Duman egzozu vakuumu - 408 kqf/m2

21 nömrəli elektrik mühərrikinin gücü və növü 500 kVt A13-52-8

No 22 500 kVt A4-450-8

2. Üfleyici növü: VDN -18-11

Məhsuldarlıq - 170 min m/saat

Təzyiq - 390 kqf/m2

21 nömrəli elektrik mühərrikinin gücü və növü 200 kVt AO-113-6

№ 22 165 kW GAMT 6-127-6

3. Ocaq növü: Turbulent

Ocaqların sayı (təbii qaz) - 4

Ocaqların sayı (koks qazı) 4

Minimum hava təzyiqi - 50mm h.st.

Brülördən hava axını - 21000 nm/saat

Brülörün qarşısında havanın temperaturu - 340 C

Brülördən təbii qaz axını - 2200 nm/saat

Brülör vasitəsilə koks yüksək soba qazının sərfi - 25000 nm/saat

Şəkil 1. 220 t/saat, 100 kqf/sm^2 (uzununa və en kəsiklər) üçün TGM-151-B qaz-yağ qazanı: 1 – baraban, 2 – uzaqdan ayırma siklonu, 3 – yanma kamerası, 4 – yanacaq yandırıcı , 5 – ekran, 6 – qızdırıcının konvektiv hissəsi, 7 – iqtisadçı, 8 – regenerativ hava qızdırıcısı, 9 – partladıcı qurğunun atəş tutucusu (siklon), 10 – partladıcı qurğunun bunkeri, 11 – çıxaran qutu ekonayzerdən hava qızdırıcısına tüstü qazları, 12 – tüstü çıxarıcıya qaz qutusu, 13 – soyuq hava qutusu.

Şəkil 2. Ümumi sxem qazan TGM-151-B: 1 – baraban, 2 – uzaqdan ayırma siklonu, 3 – ocaq, 4 – ekran boruları, 5 – endirici borular, 6 – tavan qızdırıcısı, 7 – radiasiya ekranı qızdırıcısı, 8 – konvektiv ekran qızdırıcısı, 9 – Konvektiv qızdırıcının 1-ci pilləsi, konvektiv qızdırıcının 10 – 2-ci pilləsi, 11 – 1-ci enjeksiyonlu qızdırıcının,

12 – 2-ci injection desuperheater, 13 – su ekonomizer paketləri, 14 – regenerativ fırlanan hava qızdırıcısı.

4. Avadanlıqların xüsusiyyətləri

4.1 Texniki xüsusiyyətlər

TGM-151/B qazanı qaz-yağ, şaquli-su borulu, tək barabanlı, təbii dövriyyəli və üç pilləli buxarlanmalıdır. Qazan Taqanroq qazanxanası "Krasny Kotelshchik" tərəfindən istehsal edilmişdir.

Qazan qurğusu U şəkilli bir sxemə malikdir və yanma kamerası, fırlanan kamera və aşağı konvektiv şaftdan ibarətdir.

Ocağın yuxarı hissəsində (ondan çıxışda) qızdırıcının ekran hissəsi fırlanan kamerada, qızdırıcının konvektiv hissəsi və iqtisadçı isə aşağı qaz kanalında yerləşir. Konvektiv bacanın arxasında iki regenerativ fırlanan hava qızdırıcısı (RAH) quraşdırılmışdır.

Əməliyyat göstəriciləri, parametrləri:

4.2 Dizayn təsviri

4.2.1 Yanma kamerası

Yanma kamerası prizmatik bir forma malikdir. Yanma kamerasının həcmi 780 m3-dir.

Yanma kamerasının divarları Ø 60x5, poladdan hazırlanmış 20 borularla qorunur. Yanma kamerasının tavanı tavan qızdırıcısının (Ø 32x3,5) boruları ilə qorunur.

Ön ekran 4 paneldən ibarətdir - xarici panellərdə 38 boru və ortada 32 boru. Yan ekranlarda üç panel var - hər birində 30 boru var. Arxa ekranda 4 panel var: iki xarici panel 38 borudan, orta panel 32 borudan ibarətdir.

Ekranların baca qazları ilə yuyulmasını yaxşılaşdırmaq və arxa ekran kameralarını radiasiyadan qorumaq üçün yuxarı hissədəki arxa ekran boruları 2000 mm (boruların oxları boyunca) çıxıntısı olan yanğın qutusuna çıxıntı təşkil edir. Otuz dörd boru aşırımın formalaşmasında iştirak etmir, lakin yükdaşıyıcıdır (xarici panellərdə 9 boru və ortada 8 boru).

Ekran sistemi, arxa ekran istisna olmaqla, tavanın metal konstruksiyalarına bağlayıcılar vasitəsilə yuxarı kameralardan asılır. Arxa ekran panelləri tavana 0 133x10 ölçülü 12 qızdırılan asma borudan istifadə edilərək asılır.

Aşağı hissədəki arxa ekranların panelləri üfüqi istiqamətdə 15 ° yamac ilə yanğın qutusunun ön divarına doğru bir yamac təşkil edir və yanğın qutusunun yan tərəfində şamot və xromlanmış kütlə ilə örtülmüş soyuq bir mərtəbə təşkil edir.

Bütün yanğın qutusu ekranları sərbəst şəkildə aşağıya doğru genişlənir.

Şəkil 3. Qaz-yağ qazanının yanma kamerasının eskizi.

Şəkil 4. Qazanın ekran qızdırıcı səthləri: 1 – baraban; 2 – yuxarı kollektor; 3 – endirici boru dəstəsi; 4 – qaldırıcı buxarlanma şüası; 9 – arxa ekranın aşağı manifoldu; 13 – arxa ekranın qarışıq drenaj boruları; 14 – yanan yanacağın məşəli ilə ekranın qızdırılması.

4.2.2 Aşırı qızdırıcı

Qazan qızdırıcısı aşağıdakı hissələrdən (buxar yolu boyunca) ibarətdir: tavan qızdırıcısı, ekran qızdırıcısı və konvektiv qızdırıcısı. Tavan qızdırıcısı yanğın qutusunun və fırlanan kameranın tavanını qoruyur. Super qızdırıcı 4 paneldən hazırlanır: xarici panellərin hər birində 66 boru, orta panellərdə isə 57 boru var. 20 poladdan hazırlanmış Ø 32x3,5 mm borular 36 mm addım ilə quraşdırılır. Tavan qızdırıcısının giriş kameraları Ø 219x16 mm poladdan 20, çıxış kameraları Ø 219x20 mm poladdan 20. Tavan qızdırıcısının qızdırıcı səthi 109,1 m 2-dir.

Tavan qızdırıcısının boruları qaynaqlı zolaqlar (tavan qızdırıcısının uzunluğu boyunca 7 sıra) istifadə edərək xüsusi şüalara əlavə olunur. Kirişlər, öz növbəsində, tavan konstruksiyalarının şüalarından çubuqlar və askılar istifadə edərək dayandırılır.

Ekranlı qızdırıcı qazanın üfüqi birləşdirici qaz kanalında yerləşir və qaz axını boyunca iki cərgədə yerləşən 32 ekrandan ibarətdir (birinci sıra radiasiya ekranları, ikincisi konvektiv ekranlardır). Hər ekranda 12Х1МФ poladdan hazırlanmış Ø 32x4 mm borulardan hazırlanmış 28 rulon var. Ekrandakı borular arasındakı addım 40 mm-dir. Ekranlar 530 mm-lik bir addımla quraşdırılır. Ekranların ümumi istilik səthi 420 m2-dir.

Bobinlər bir-birinə hündürlükdə iki cərgədə quraşdırılmış taraklar və sıxaclar (6 mm qalınlığında, X20N14S2 poladdan hazırlanmış) istifadə edərək bərkidilir.

Üfüqi tipli konvektiv qızdırıcı aşağı konvektiv şaftda yerləşir və iki mərhələdən ibarətdir: yuxarı və aşağı. İstilik səthi 410 m 2 olan super qızdırıcının aşağı mərhələsi (buxar axını boyunca birinci) əks axın, 410 m 2 istilik səthi olan yuxarı pillə birbaşa axındır. Addımlar arasındakı məsafə 1362 mm (boruların oxları boyunca), addımın hündürlüyü 1152 mm-dir. Mərhələ iki hissədən ibarətdir: sol və sağ, hər biri qazanın ön hissəsinə paralel yerləşən 60 cüt üç döngədən ibarətdir. Bobinlər Ø 32x4 mm (polad 12Х1МФ) borulardan hazırlanır və addımlarla dama taxtası naxışında quraşdırılır: uzununa - 50 mm, eninə - 120 mm.

Bobinlər hava ilə soyudulmuş dəstək şüaları üzərində raflarla dəstəklənir. Bobinlərin aralığı 3 mm qalınlığında 3 sıra tarak və zolaqlardan istifadə etməklə həyata keçirilir.

Şəkil 5. Konvektiv boru paketinin üfüqi rulonlarla bərkidilməsi: 1 – dayaq şüaları; 2 - borular; 3 - raflar; 4 - mötərizə;

Buxarın super qızdırıcı vasitəsilə hərəkəti qazanın oxuna nisbətən simmetrik olaraq iki qarışmayan axınlarda baş verir.

Axınların hər birində cüt aşağıdakı kimi hərəkət edir. Qazan tamburundan doymuş buxar Ø 60x5 mm ölçülü 20 boru vasitəsilə Ø 219x16 mm ölçülü tavan qızdırıcısının iki kollektoruna daxil olur. Sonra, buxar tavan boruları vasitəsilə hərəkət edir və konvektiv bacanın arxa divarında yerləşən Ø 219x20 mm ölçülü iki çıxış kamerasına daxil olur. Bu kameralardan dörd boru Ø 133x10 mm (polad 12Х1МФ), buxar ekranlı qızdırıcının konvektiv hissəsinin xarici ekranlarının Ø 133x10 mm (polad 12Х1МФ) giriş kameralarına yönəldilir. Bundan sonra, ekran qızdırıcısının radiasiya hissəsinin xarici ekranlarına, sonra Ø 273x20 (polad 12X1MF) ara kameraya, ondan Ø 133x10 mm borular radiasiya hissəsinin dörd orta ekranına, sonra dördə yönəldilir. konvektiv hissənin orta ekranları.

Ekranlardan sonra buxar Ø 133x10 mm (polad 12Х1МФ) dörd boru vasitəsilə şaquli qızdırıcıya daxil olur, bundan sonra Ø 133x10 mm ölçülü dörd boru vasitəsilə konvektiv super qızdırıcının aşağı əks axını mərhələsinin iki giriş kamerasına yönəldilir. Aşağı mərhələ rulonlarını əks cərəyanda keçərək buxar iki çıxış kamerasına daxil olur (giriş və çıxış kameralarının diametri Ø 273x20 mm-dir), onlardan Ø 133x10 mm ölçülü dörd boru üfüqi desuperheaterə göndərilir. Desuperheaterdən sonra buxar dörd Ø 133x10 mm boru vasitəsilə yuxarı pillənin Ø 273x20 mm giriş manifoldlarına daxil olur. Birbaşa axınla yuxarı pilləli rulonlardan keçərək, buxar Ø 273x26 mm çıxış kollektorlarına daxil olur, oradan dörd boru vasitəsilə Ø 273x26 mm ölçülü buxar toplama kamerasına yönəldilir.

Şəkil 6. TGM-151-B qazanının qızdırıcısının diaqramı: a – tavan panellərinin və ekranlarının diaqramı, b – konvektiv boru paketlərinin diaqramı, 1 – baraban, 2 – tavan boru panelləri (borulardan yalnız biri şərti olaraq göstərilmişdir), 3 – tavan panelləri və ekranlar arasında ara kollektor, 4 – ekran, 5 – şaquli qızdırıcı, 6 və 7 – müvafiq olaraq aşağı və yuxarı konvektiv boru paketləri, 8 – üfüqi qızdırıcı, 9 – buxar kollektoru, 10 – təhlükəsizlik klapan, 11 – hava çıxışı, 12 – qızdırılan buxar çıxışı.

4.2.3 Aşırı qızdırılan buxarın temperaturunu tənzimləyən qurğu

Həddindən artıq qızdırılan buxarın temperaturuna nəzarət desuper qızdırıcılarda onlardan keçən buxar axınına kondensatın (və ya qida suyunun) vurulması yolu ilə həyata keçirilir. Hər bir buxar axınının yolunda iki enjeksiyon tipli desuperheater quraşdırılmışdır: biri şaquli - ekran səthinin arxasında və biri üfüqi - konvektiv super qızdırıcının birinci pilləsinin arxasında.

Desuperheater gövdəsi enjeksiyon kamerasından, manifolddan və çıxış kamerasından ibarətdir. Enjeksiyon cihazları və qoruyucu gödəkçə korpusun içərisində yerləşir. Enjeksiyon qurğusu burundan, diffuzordan və kompensatorlu borudan ibarətdir. Diffuzor və burunun daxili səthi Venturi borusunu təşkil edir.

Burunluğun dar hissəsində, desupersoyuducu II-də Ø 5 mm-lik 8 deşik və susuzlaşdırıcı I-də Ø 5 mm-lik 16 delik qazılmışdır. Buxar enjeksiyon kamerasına qızdırıcının gövdəsindəki 4 dəlikdən daxil olur və Venturi başlığına daxil olur. Kondensat (qida suyu) 60x6 mm ölçülü Z boru ilə həlqəvi kanala verilir və burun çevrəsi ətrafında yerləşən Ø 5 mm deşiklər vasitəsilə Venturi borusunun boşluğuna vurulur. Qoruyucu gödəkçədən sonra buxar çıxış kamerasına daxil olur, oradan dörd boru vasitəsilə super qızdırıcıya axıdılır. Enjeksiyon kamerası və çıxış kamerası Ø G g 3x26 mm borudan, manifold Ø 273x20 mm (polad 12Х1МФ) borudan hazırlanmışdır.

Su iqtisadçısı

Polad sarğı iqtisadçısı aşağı qaz kanalında konvektiv qızdırıcı paketlərin arxasında yerləşir (qaz axını boyunca). İqtisadiyyatçının hündürlüyü hər birinin hündürlüyü 955 mm olan üç paketə bölünür, bağlamalar arasındakı məsafə 655 mm-dir. Hər bir bağlama 88 ikiqat üç döngəli rulondan Ø 25x3,5 mm (polad20) hazırlanır. Bobinlər qazanın ön hissəsinə paralel olaraq dama taxtası şəklində yerləşdirilir (uzununa addım 41,5 mm, eninə addım 80 mm). Su iqtisadçısının istilik səthi 2130 m2-dir.

Şəkil 7. Bobinlərin ikitərəfli paralel ön düzülüşü ilə iqtisadçının eskizi: 1 – baraban, 2 – su dolama boruları, 3 – ekonomizer, 4 – giriş kollektorları.

Hava qızdırıcısı

Qazan qurğusu RVV-41M tipli iki regenerativ fırlanan hava qızdırıcısı ilə təchiz edilmişdir. Hava qızdırıcısının rotoru Ø 4100 mm (hündürlüyü 2250 mm) qabıqdan, Ø 900 mm-lik qovşaqdan və rotoru 24 sektora bölərək qovşağı qabıqla birləşdirən radial qabırğalardan ibarətdir. Rotor sektorları qızdırılan büzməli polad təbəqələrlə (qablaşdırma) doldurulur. Rotor sürət qutusu olan elektrik mühərriki ilə idarə olunur və dəqiqədə 2 dövrə sürətlə fırlanır. Hava qızdırıcısının ümumi istilik səthi 7221 m2-dir.

Şəkil 8. Regenerativ hava qızdırıcısı: 1 – rotor şaftı, 2 – podşipniklər, 3 – elektrik mühərriki, 4 – qablaşdırma, 5 – xarici korpus, 6 və 7 – radial və periferik möhür, 8 – hava sızması.

Qaralama cihazları

Baca qazlarını evakuasiya etmək üçün qazan qurğusu D-20x2 tipli iki cüt emişli tüstü çıxarıcı ilə təchiz edilmişdir. Hər bir tüstü çıxarıcı N = 500 kVt gücündə, fırlanma sürəti n = 730 rpm olan elektrik mühərriki ilə idarə olunur.

Tüstü çıxarıcıların performansı və ümumi təzyiqi 760 mm Hg təzyiqdə qazlar üçün verilir. Art. və tüstü çıxarıcının girişindəki qazın temperaturu 200 ° C-dir.

Ən yüksək səmərəlilikdə nominal parametrlər η=0,7

Yanma üçün lazım olan yanma havasını sobaya vermək üçün 11 nömrəli qazan Q = 170 000 m 3 /saat, ümumi təzyiqi 390 olan VDN-18-II tipli iki üfleyici fan (DV) ilə təchiz edilmişdir. mm su. İncəsənət. iş mühitinin temperaturu 20 ° C. 11 nömrəli qazanın fanatları elektrik mühərrikləri ilə idarə olunur: sol - 250 kVt, fırlanma sürəti n = 990 rpm, sağ - 200 kVt, fırlanma sürəti n = 900 rpm.

4.2.7 Təhlükəsizlik klapanları

11 nömrəli qazanda buxar toplama kamerasına iki impuls təhlükəsizlik klapan quraşdırılmışdır. Onlardan biri - nəzarət - buxar toplama kamerasından bir impulsla, ikincisi - işləyən - qazan tamburundan bir impulsla.

Nəzarət klapan buxar toplama kamerasında təzyiq 105 kqf/sm 2-ə qədər artdıqda işləmək üçün təyin edilir. Təzyiq 100 kqf/sm2-ə düşəndə ​​klapan bağlanır.

Barabandakı təzyiq 118,8 kqf/sm 2-ə yüksəldikdə işçi klapan açılır. Barabandakı təzyiq 112 kqf/sm2-ə düşəndə ​​klapan bağlanır.

4.2.8 Yandırıcı qurğular

Yanma kamerasının ön divarında hər pillədə 4 ocaqdan ibarət iki yarusda düzülmüş 8 qaz-yağ ocağı quraşdırılmışdır.

Kombinə edilmiş ocaqlar iki axınlı havadan hazırlanır.

Aşağı pillənin hər bir ocağı koks və domna qazlarının və mazut qarışığını yandırmaq, eyni ocaqlarda koks və ya partlayış sobası qazlarının ayrıca yanması üçün nəzərdə tutulmuşdur. Koks partlaması qarışığı Ø 490 mm-lik manifolddan qidalanır. Brülörün oxu boyunca mexaniki atomizasiya üçün yağ burnu quraşdırmaq üçün Ø 76x4 boru var. Ambrazuranın diametri 1000 mm-dir.

4 yuxarı dərəcəli ocaqların hər biri təbii qaz və mazut yandırmaq üçün nəzərdə tutulub. Təbii qaz Ø 206 mm kollektor vasitəsilə Ø 6, 13, 25 mm-lik 3 sıra deşiklər vasitəsilə verilir. Hər cərgədə çuxurların sayı 8-dir. Ambrazuranın diametri 800 mm-dir.

4.2.9 Baraban və ayırıcı qurğular

Qazan diametri 1600 mm, baraban divarının qalınlığı 100 mm, polad təbəqə ilə təchiz olunmuşdur.

Qazan üç mərhələli buxarlanma sxeminə malikdir. Birinci və ikinci buxarlanma mərhələləri barabanın daxilində, üçüncüsü isə xarici siklonlarda təşkil edilir. Birinci mərhələ bölməsi nağaranın ortasında, iki ikinci mərhələ bölməsi isə uclarında yerləşir. Barabanın içərisində duz bölmələrinin su həcmləri təmiz bölmədən arakəsmələrlə ayrılır. İkinci mərhələnin duzlu bölmələri üçün yem suyu təmiz bölmənin qazan suyudur ki, bu da bölmələrarası arakəsmələrin deşiklərindən daxil olur. Üçüncü buxarlanma mərhələsi üçün yem suyu ikinci mərhələnin qazan suyudur.

Davamlı üfürmə uzaq siklonların su həcmindən həyata keçirilir.

İqtisadiyyatçıdan tambura daxil olan yem suyu iki hissəyə bölünür. Suyun yarısı borular vasitəsilə tamburun su boşluğuna yönəldilir, ikinci yarısı uzununa paylayıcı manifolda daxil edilir, deliklərdən çıxır və doymuş buxarın keçdiyi perforasiya edilmiş təbəqənin üzərinə yayılır. Buxar qidalanma suyu təbəqəsindən keçdikdə, yuyulur, yəni. buxarın tərkibindəki duzlardan təmizlənməsi.

Buxar yuyulduqdan sonra yem suyu qutular vasitəsilə barabanın su boşluğuna axıdılır.

Barabana daxil olan buxar-su qarışığı 42 ayırıcı siklondan keçir, bunlardan: 14-ü barabanın ön tərəfində, 28-i barabanın arxa tərəfində yerləşir (o cümlədən 6 siklonun duz bölmələrində dayandırılmışdır. pilləli buxarlanma).

Siklonlarda su və buxarın kobud, ilkin ayrılması aparılır. Ayrılan su siklonların aşağı hissəsinə axır, onun altında qablar quraşdırılır.

Birbaşa siklonların üstündə panjurlu qalxanlar var. Bu qalxanlardan və perforasiya edilmiş təbəqədən keçərək, buxar son qurutma üçün perforasiya edilmiş təbəqənin yerləşdiyi yuxarı panjurlu qalxanlara yönəldilir. Orta səviyyə təmiz bölmədə həndəsi oxundan 150 mm aşağıda yerləşir. Yuxarı və aşağı icazə verilən səviyyələr müvafiq olaraq ortadan 40 mm yuxarı və aşağı. Duzlu bölmələrdə suyun səviyyəsi adətən təmiz bölmədən aşağı olur. Bu bölmələrdə suyun səviyyəsinin fərqi qazan yükünün artması ilə artır.

Fosfat məhlulu tamburun dibi boyunca yerləşən boru vasitəsilə təmiz mərhələli buxarlanma bölməsinə tambura daxil edilir.

Təmiz bölmədə suyun səviyyəsinin həddindən artıq yüksəlməsi halında suyun təcili drenajı üçün bir boru var. Bundan əlavə, sol uzaq siklonun boşluğunu arxa ekranın aşağı kameralarından birinə birləşdirən bir klapan olan bir xətt var. Vana açıldıqda qazan suyu üçüncü mərhələnin duzlu bölməsindən təmiz bölməyə keçir, bunun sayəsində lazım olduqda bölmələrdə suyun duz tərkibini azaltmaq mümkündür. Buxarlanmanın üçüncü mərhələsinin sol və sağ duzlu bölmələrində duz tərkibinin bərabərləşdirilməsi, hər bir duzlu uzaq bölmədən bir boru çıxması ilə təmin edilir, bu da qazan suyunu qarşıdakı duzlu bölmənin aşağı ekran kamerasına yönəldir.

Şəkil 11. Üç mərhələli buxarlanma sxemi: 1 – baraban; 2 – uzaq siklon; 3 – sirkulyasiya dövrəsinin aşağı kollektoru, 4 – buxar yaradan borular; 5 – endirici borular; 6 – yem su təchizatı; 7 – təmizləyici suyun çıxarılması; 8 – barabandan siklona su ötürmə borusu; 9 – siklondan barabana buxar ötürmə borusu; 10 – qurğudan buxar borusu; 11- intratimpanik septum.

4.2.10 Qazan çərçivəsi

Qazan çərçivəsi birləşdirilmiş metal sütunlardan ibarətdir üfüqi şüalar, trusslar, mötərizələr və barabanın, qızdırıcı səthlərin, astarın, xidmət zənglərinin, qaz borularının və qazanın digər elementlərinin çəkisindən yükləri udmaq üçün xidmət edir. Qazan çərçivəsinin sütunları qazanın dəmir bünövrəsinə sərt şəkildə bərkidilir və sütunların əsasları (ayaqqabıları) betonla tökülür.

4.2.11 Kərpic işləri

Astarlı təbəqələr yanğına davamlı təbəqələrdir və izolyasiya materialları mötərizələr və bağlama çubuqlarından istifadə edərək poladdan bərkidilir çərçivə quruluşuörtük vərəqləri ilə.

Panellərdə ardıcıl olaraq qaz tərəfində: odadavamlı beton təbəqələri, sovelit paspaslar, sızdırmazlıq örtüyü təbəqəsi var. Yanma kamerasının astarının qalınlığı 200 mm, iki aşağı ekonomizator paketi sahəsində - 260 mm. Yanma kamerasının aşağı hissəsində ocağın astarlanması boru üsulu ilə hazırlanır. Ekranların termal uzanması zamanı bu astar borularla birlikdə hərəkət edir. Yanma kamerasının astarının daşınan və stasionar hissələri arasında su möhürü (hidravlik möhür) ilə möhürlənmiş bir genişləndirici birləşmə var. Astarda lyuklar, lyuklar və lyuklar üçün deşiklər var.

5. İş zamanı təhlükəsizlik tədbirləri

Elektrik stansiyasının ərazisində tələbələr müəssisədə qüvvədə olan bütün təhlükəsizlik və təhlükəsizlik qaydalarına tabedirlər.

Sınaqlar başlamazdan əvvəl müəssisənin nümayəndəsi tələbələrə testin aparılması qaydası və müvafiq sənədlərdə qeyd olunan təhlükəsizlik qaydaları haqqında məlumat verir. Sınaq imtahanları zamanı tələbələrə texniki qulluqçuların hərəkətlərinə müdaxilə etmək, idarəetmə pultunda olan cihazları söndürmək, gözlükləri, lyukları, lyukları açmaq və s.

Biblioqrafiya

1. Sidelkovski L.N., Yurenev V.N. Sənaye müəssisələrinin qazan qurğuları: Universitetlər üçün dərslik. – 3-cü nəşr, yenidən işlənmiş. – M.: Enerqoatomizdat, 1988. – 528 s., ill.
2. Kovalev A.P. və başqaları: universitetlər üçün dərslik / A.P. Kovalev, N.S.Leleev, T.V. Vilensky; Ümumilikdə red. A. P. Kovalev. – M.: Enerqoatomizdat, 1985. – 376 s., ill.
3. Kiselev N.A. Qazan qurğuları, Hazırlıq üçün təlimat. istehsalda işçilər - 2-ci nəşr, yenidən işlənmiş. və əlavə – M.: Ali məktəb, 1979. – 270 s., xəstə.
4. Deev L.V., Balaxnichev N.A. Qazan qurğuları və onlara qulluq. Peşə məktəbləri üçün praktik məşğələlər. – M.: Ali məktəb, 1990. – 239 s., x.
5. Meyklyar M.V. Müasir qazan aqreqatları TKZ. – 3-cü nəşr, yenidən işlənmiş. və əlavə – M.: Enerji, 1978. - 223 s., ill.

Kurs layihəsi

TGM-84 markalı E420-140-565 qazan qurğusunun istilik hesablanmasının yoxlanılması

Kurs layihəsi üçün tapşırıq……………………………………………………

1. Qazan qurğusunun qısa təsviri…………………………………………..…

• Yanacaq kamerası………………………………………………………..……..
• Barabandaxili qurğular…………………………………………….…
• Qızdırıcı…………………………………………………………………
  • Radiasiya qızdırıcısı……………………………………………
  • Tavan qızdırıcısı…………………………………………….
  • Ekran qızdırıcısı……………………………………………….
  • Konvektiv qızdırıcı……………………………………………
• Su iqtisadçısı………………………………………………………
• Regenerativ hava qızdırıcısı………………………………………………………
• Qızdırıcı səthlərin təmizlənməsi ………………………………………………..

1. Qazanın hesablanması…………………………………………………………………………

2.1. Yanacağın tərkibi…………………………………………………………………

2.2. Yanma məhsullarının həcmlərinin və entalpiyalarının hesablanması…………………………

2.3. Təxmini istilik balansı və yanacaq sərfiyyatı………………………………

2.4. Yanma kamerasının hesablanması……………………………………………………………

2.5. Qazan qızdırıcılarının hesablanması…………………………………………..

2.5.1 Divara quraşdırılmış qızdırıcının hesablanması…………………………….

2.5.2. Tavan qızdırıcısının hesablanması…………………………………….

2.5.3. Ekran qızdırıcısının hesablanması……………………………………

2.5.4. Konvektiv qızdırıcının hesablanması………………………………….

2.6. Nəticə……………………………………………………………..

1. Biblioqrafiya……………………………………………….

Məşq edin

E420-140-565 dərəcəli TGM-84 qazan qurğusunun kalibrləmə istilik hesablamasını aparmaq lazımdır.

Kalibrləmə istilik hesablamasında, müəyyən bir yük və yanacaq növü üçün qazanın qəbul edilmiş dizaynı və ölçüləri əsasında fərdi istilik səthləri arasındakı sərhədlərdə suyun, buxarın, havanın və qazların temperaturları, səmərəlilik, yanacaq sərfi, sərfiyyat və buxarın, havanın və baca qazlarının sürətləri müəyyən edilir.

Verilmiş yanacaqda işləyərkən qazanın səmərəliliyini və etibarlılığını qiymətləndirmək, zəruri rekonstruktiv tədbirləri müəyyən etmək və seçmək üçün yoxlama hesablaması aparılır. köməkçi avadanlıq və hesablamaların aparılması üçün ilkin materialların alınması: aerodinamik, hidravlik, metalın temperaturu, borunun möhkəmliyi, boruların kül aşınmasının intensivliyi, korroziya və s.

İlkin məlumatlar:

1. Nominal buxar çıxışı D 420 t/saat
2. Yem suyunun temperaturu t pv 230°С
3. Çox qızdırılan buxar temperaturu 555°C
4. Çox qızdırılan buxar təzyiqi 14 MPa
5. Əməliyyat təzyiqi qazan barabanında 15,5 MPa
6. Soyuq havanın temperaturu 30°C
7. Baca qazının temperaturu 130…160°С
8. Yanacaq təbii qaz kəməri Nadym-Punga-Tura-Sverdlovsk-Çelyabinsk
9. Aşağı kalorifik dəyər 35590 kJ/m 3
10. Yanğın qutusunun həcmi 1800 m3
11. Ekran borularının diametri 62*6 mm
12. Ekran borularının addımı 60 mm-dir.
13. Sürət qutusu boru diametri 36*6
14. Sürət qutusunun borularının təşkili pilləlidir
15. Sürət qutusu borularının eninə addımı S 1 120 mm
16. Sürət qutusu borularının uzununa addımı S 2 60 mm
17. ShPP boru diametri 33*5 mm
18. PPP boru diametri 54*6 mm
19. Yanma məhsullarının keçməsi üçün aydın kəsik sahəsi 35,0 mm

1. TGM-84 buxar qazanının təyinatı və əsas parametrləri.

TGM-84 seriyalı qazan qurğuları mazut və ya təbii qaz yandırarkən yüksək təzyiqli buxar istehsal etmək üçün nəzərdə tutulmuşdur.

1. Buxar qazanının qısa təsviri.

TGM-84 seriyasının bütün qazanları U-şəkilli bir quruluşa malikdir və yüksələn qaz kanalı olan yanma kamerasından və yuxarıdan üfüqi bir qaz kanalı ilə birləşdirilən endirici konvektiv şaftdan ibarətdir.

Yanma kamerasında buxarlanma ekranları və radiasiya divarına quraşdırılmış qızdırıcı var. Ocağın yuxarı hissəsində (və üfüqi qaz kanalında qazanın bəzi modifikasiyalarında) ekranlı super qızdırıcı var. Konvektiv buxar qızdırıcısı və su iqtisadçısı konvektiv şafta ardıcıl olaraq (qazların axını boyunca) yerləşdirilir. Konvektiv buxar qızdırıcısından sonra konvektiv şaft hər birində bir su qənaətçi axını olan iki qaz kanalına bölünür. Su iqtisadçısının arxasında qaz kanalı dönmə edir, onun aşağı hissəsində kül və atış üçün bunkerlər quraşdırılır. Qazanxanadan kənarda konveksiya şaftının arxasında regenerativ fırlanan hava qızdırıcıları quraşdırılır.

1.1. Yanacaq kamerası.

Yanma kamerası prizmatik bir forma malikdir və planda ölçüləri olan düzbucaqlıdır: 6016x14080 mm. Bütün növ qazanların yanma kamerasının yan və arxa divarları 60x6 mm diametrli 64 mm diametrli polad 20-dən hazırlanmış buxarlanma boruları ilə qorunur. Ön divarda radiasiya qızdırıcısı yerləşir, dizaynı aşağıda təsvir edilmişdir. İki işıqlı ekran yanma kamerasını iki yarım yanğın qutusuna bölür. İki işıqlı ekran üç paneldən ibarətdir və diametri 60x6 mm (polad 20) olan borularla formalaşır. Birinci panel 64 mm borular arasında bir addım olan iyirmi altı borudan ibarətdir; ikinci panel 64 mm borular arasında bir addım olan iyirmi səkkiz borudan hazırlanır; üçüncü panel iyirmi doqquz borudan hazırlanır, borular arasındakı addım 64 mm-dir. İki işıqlı ekranın giriş və çıxış manifoldları 273x32 mm (polad20) diametrli borulardan hazırlanır. İki işıqlı ekran çubuqlardan istifadə edərək tavanın metal konstruksiyalarından asılır və istilik genişlənməsi ilə hərəkət etmək qabiliyyətinə malikdir. Yarım sobalardakı təzyiqi bərabərləşdirmək üçün iki işıqlı ekranda boruların marşrutu ilə formalaşan pəncərələr var.

Yan və arxa ekranlar bütün növ TGM-84 qazanları üçün struktur olaraq eynidir. Aşağı hissədəki yan ekranlar üfüqi istiqamətə 15 0 meyl ilə soyuq huni ocağının yamaclarını təşkil edir. Yanğın tərəfində ocaq boruları şamotlu kərpic təbəqəsi və xromit kütləsi təbəqəsi ilə örtülmüşdür. Yanma kamerasının yuxarı və aşağı hissələrində yan və arxa ekranlar müvafiq olaraq 219x26 mm və 219x30 mm diametrli manifoldlara qoşulur. Arxa ekranın yuxarı kollektorları 219x30 mm diametrli borulardan, aşağıları isə 219x26 mm diametrli borulardan hazırlanır. Ekran kollektorlarının materialı poladdır 20. Ekran kollektorlarına suyun verilməsi 159x15 mm və 133x13 mm diametrli borularla həyata keçirilir. Buxar-su qarışığı 133x13 mm diametrli borulardan istifadə etməklə axıdılır. Ekran boruları, yanğın qutusuna sarkmanın qarşısını almaq üçün qazan çərçivəsinin şüalarına yapışdırılır. Yan ekranların panelləri və iki işıqlı ekran dörd pilləli bərkidicilərə malikdir, arxa ekranın panelləri üç pilləlidir. Yanma ekranı panelləri çubuqlar istifadə edərək dayandırılır və boruların şaquli hərəkətinə imkan verir.

Panellərdəki borular diametri 12 mm, uzunluğu 80 mm, materialı - 3kp polad olan qaynaqlı çubuqlar ilə aralanır.

Qeyri-bərabər istiliyin dövriyyəyə təsirini azaltmaq üçün bütün yanma kamerası ekranları bölmələrə bölünür: kollektorlu borular panel şəklində hazırlanır, hər biri ayrıca dövriyyə dövrəsini təmsil edir. Yanğın qutusunda cəmi on beş panel var: arxa ekranda altı panel, iki işıqlı və hər yan ekranda üç panel var. Hər bir arxa ekran paneli otuz beş buxarlandırıcı borudan, üç su təchizatı borusundan və üç drenaj borusundan ibarətdir. Hər bir yan divar paneli otuz bir buxarlandırıcı borudan ibarətdir.

Yanma kamerasının yuxarı hissəsində arxa ekranın boruları ilə əmələ gələn çıxıntı (yanğın ocağının dərinliyində) var ki, bu da super qızdırıcının ekran hissəsinin baca qazları ilə daha yaxşı yuyulmasını asanlaşdırır.

1.2. İntratimpanik cihazlar.

1 - paylama qutusu; 2 - siklon qutusu; 3 - drenaj qutusu; 4 - siklon; 5 - palet; 6 - təcili drenaj borusu; 7 - fosfatlaşdırıcı kollektor; 8 - buxar istilik manifoldu; 9 - perforasiya edilmiş tavan təbəqəsi; 10 - qidalanma borusu; 11 - qabarcıq vərəqi.

Bu TGM-84 qazanı iki mərhələli buxarlanma sxemindən istifadə edir. Baraban təmiz bölmədir və buxarlanmanın ilk mərhələsidir. Barabanın daxili diametri 1600 mm-dir və 16GNM poladdan hazırlanır. Baraban divarının qalınlığı 89 mm. Tamburun silindrik hissəsinin uzunluğu 16200 mm, tamburun ümumi uzunluğu 17990 mm-dir.

Buxarlanmanın ikinci mərhələsi xarici siklonlardır.

Buxar-su qarışığı buxar keçirən borular vasitəsilə qazanın tamburuna - siklon paylayıcı qutulara axır. Siklonlarda buxar sudan ayrılır. Siklonlardan gələn su qablara boşaldılır və ayrılan buxar yuyucu qurğunun altına keçir.

Buxar yuyulması, perforasiya edilmiş bir təbəqədə dəstəklənən yem suyu qatında aparılır. Buxar perforasiya edilmiş təbəqədəki deliklərdən keçir və özünü duzlardan azad edərək yem suyunun bir təbəqəsi ilə qabarcıqlar.

Paylayıcı qutular yuyucu qurğunun üstündə yerləşir və onların aşağı hissəsində suyun boşaldılması üçün deşiklər var.

Tamburdakı suyun orta səviyyəsi həndəsi oxun altından 200 mm aşağıdır. Su göstərən cihazlarda bu səviyyə sıfır kimi qəbul edilir. Ən yüksək və ən aşağı səviyyələr müvafiq olaraq orta səviyyədən 75 m aşağıda və yuxarıdadır. .

Qazan suyunu fosfatlarla müalicə etmək üçün barabanın aşağı hissəsində fosfatların barabana daxil olduğu bir boru quraşdırılır.

Barabanın aşağı hissəsində barabanı buxarla qızdırmaq üçün iki kollektor var. Müasirdə buxar qazanları onlar yalnız qazan dayandırıldıqda tamburun sürətləndirilmiş soyudulması üçün istifadə olunur. Baraban bədən istiliyi arasında "yuxarıdan aşağı" əlaqəni saxlamaq müntəzəm tədbirlər vasitəsilə əldə edilir.

1.3. Super qızdırıcı.

Bütün qazanlardakı qızdırıcı səthlər yanma kamerasında, üfüqi bacada və konvektiv şaftda yerləşir. İstilik udma xüsusiyyətinə əsasən, qızdırıcı iki hissəyə bölünür: radiasiya və konveksiya.

Radiasiya hissəsinə radiasiya divarının qızdırıcısı (WSR), ekranların birinci mərhələsi və yanma kamerasının üstündə yerləşən tavan qızdırıcısının bir hissəsi daxildir.

Konvektiv hissəyə ekran qızdırıcısının bir hissəsi (birbaşa sobadan radiasiya qəbul etməyən), tavanın qızdırıcısı və konvektiv qızdırıcısı daxildir.

Aşırı qızdırıcının sxemi hər axın daxilində buxarın çoxsaylı qarışdırılması və qazanın eni boyunca buxarın ötürülməsi ilə iki axınlı sistem kimi nəzərdə tutulmuşdur.

Buxar qızdırıcılarının sxematik diaqramı.

1.3.1. Radiasiya super qızdırıcısı.

TGM-84 seriyalı qazanlarda parlaq qızdırıcı borular yanma kamerasının ön divarını 2000 mm-dən 24600 mm-ə qədər qoruyur və hər biri müstəqil bir dövrə olan altı paneldən ibarətdir. Panel boruları 42x5 mm diametrə malikdir, 12Х1МФ poladdan hazırlanır, 46 mm addım ilə quraşdırılır.

Hər paneldə iyirmi iki eniş borusu var, qalanları qaldırıcı borulardır. Bütün panel kollektorları qızdırılan zonadan kənarda yerləşir. Üst kollektorlar çubuqlardan istifadə edərək tavanın metal konstruksiyalarından asılır. Borular boşluqlar və qaynaqlı çubuqlardan istifadə edərək panellərdə bərkidilir. Radiasiya qızdırıcısının panellərində ocaqların quraşdırılması üçün naqillər və lyuklar və peek-a-boo lyukları üçün naqillər var.

1.3.2. Tavan super qızdırıcısı.

Tavan qızdırıcısı yanma kamerası, üfüqi baca və konvektiv şaftın üstündə yerləşir. Bütün qazanlardakı tavan, 35 mm aralıqlarla yerləşdirilən üç yüz doxsan dörd boru miqdarında 32x4 mm diametrli borulardan hazırlanmışdır. Tavan boruları aşağıdakı kimi bərkidilir: düzbucaqlı zolaqlar bir ucunda tavan superheaterinin borularına, digər tərəfdən isə çubuqlardan istifadə edərək tavanın metal konstruksiyalarından asılan xüsusi şüalara qaynaqlanır. Tavan borularının uzunluğu boyunca səkkiz sıra bərkitmə var.

1.3.3. Vərəqli buxar qızdırıcısı (SSH).

TGM-84 seriyalı qazanlarda iki növ şaquli ekran quraşdırılmışdır. Müxtəlif uzunluqlu rulonları olan U formalı ekranlar və eyni uzunluqlu rulonları olan vahid ekranlar. Ekranlar yanğın qutusunun yuxarı hissəsində və yanğın qutusunun çıxış pəncərəsində quraşdırılır.

Neftlə işləyən qazanlarda U formalı ekranlar bir və ya iki cərgədə quraşdırılır. Qaz-yağ qazanlarında iki cərgədə vahid ekranlar quraşdırılmışdır.

Hər bir U formalı ekranın içərisində 35 mm-lik bir addımla quraşdırılmış qırx bir rulon var, hər cərgədə on səkkiz ekran var, ekranlar arasında 455 mm-lik bir addım var.

Birləşdirilmiş ekranların içərisində rulonlar arasındakı addım 40 mm-dir; Ekranlarda rulonların aralığı taraklar və sıxaclar, bəzi dizaynlarda - qaynaq çubuqları ilə həyata keçirilir.

Ekranın super qızdırıcısı kollektorların qulaqlarına qaynaqlanan çubuqlardan istifadə edərək tavanın metal konstruksiyalarından asılır. Kollektorlar bir-birinin üstündə yerləşdiyi halda, aşağı kollektor yuxarıdan asılır, bu da öz növbəsində çubuqlarla tavana asılır.

1.3.4. Konvektiv buxar qızdırıcısı (CPS).

Konvektiv buxar qızdırıcısının (CPS) diaqramı.

TGM-84 tipli qazanlarda üfüqi tipli konvektiv qızdırıcı konvektiv şaftın başlanğıcında yerləşir. Superheater iki axından ibarətdir və hər bir axın qazan oxuna nisbətən simmetrik olaraq yerləşir.

Super qızdırıcının giriş mərhələsi paketlərinin dayandırılması konvektiv şaftın asma borularında hazırlanır.

Çıxış (ikinci) mərhələ ilk növbədə qaz kanalları boyunca konvektiv şaftda yerləşir. Bu mərhələnin rulonları da eyni addımlarla diametri 38x6 mm (polad 12Х1МФ) olan borulardan hazırlanır. 219x30 mm diametrli giriş manifoldları, 325x50 mm diametrli çıxış manifoldları (polad 12Х1МФ).

Quraşdırma və aralıq giriş mərhələsinə bənzəyir.

Bəzi qazan seçimlərində super qızdırıcılar yuxarıda təsvir edilənlərdən giriş və çıxış manifoldlarının standart ölçüləri və rulon paketlərindəki meydançalarla fərqlənir.

1.4. Su iqtisadçısı

Su iqtisadçısı iki qaz kanalına bölünən konvektiv şaftda yerləşir. Su iqtisadçı axınlarının hər biri iki paralel müstəqil axın meydana gətirərək müvafiq qaz kanalında yerləşir.

Hər bir baca borusunun hündürlüyünə görə, su iqtisadçısı dörd hissəyə bölünür, onların arasında təmir işləri üçün 665 mm hündürlükdə (bəzi qazanlarda açılışlar 655 mm hündürlükdədir) boşluqlar var.

İqtisadiyyatçı 25x3,3 mm (polad 20) diametrli borulardan, giriş və çıxış manifoldları isə 219x20 mm (polad 20) diametrli borulardan hazırlanır.

Su ekonomizer paketləri 110 cüt altı keçidli rulondan hazırlanır. Paketlər eninə hündürlüyü S 1 =80 mm və uzununa hündürlüyü S 2 =35 mm olan dama taxtası formasında düzülür.

Su iqtisadçısının rulonları qazanın qabağına paralel, kollektorlar isə konveksiya şaftının yan divarlarında bacadan kənarda yerləşir.

Paketlərdə rulonların aralığı beş sıra raflardan istifadə etməklə həyata keçirilir, onların formalı yanaqları hər iki tərəfdən rulonu əhatə edir.

Su iqtisadçısının yuxarı hissəsi baca içərisində yerləşən və hava ilə soyudulmuş üç şüa üzərində dayanır. Növbəti hissə (qazların axını boyunca ikinci) yuxarıda qeyd olunan soyudulmuş şüalardan aralı raflardan istifadə edərək dayandırılır. Su iqtisadçısının aşağı iki hissəsinin bərkidilməsi və dayandırılması ilk iki ilə eynidir.

Soyudulmuş şüalar haddelenmiş poladdan hazırlanır və termal qoruyucu betonla örtülür. Betonun yuxarı hissəsi şüaları zərbədən qoruyan bir metal təbəqə ilə örtülmüşdür.

Baca qazının hərəkəti istiqamətindəki ilk rulonlarda atışdan aşınmadan qorumaq üçün poladdan3 hazırlanmış metal astarlar var.

Su ekonomizatorunun giriş və çıxış manifoldlarının hər birində temperatur hərəkətlərini kompensasiya etmək üçün 4 daşınan dayaq var.

Su iqtisadçısında mühitin hərəkəti əks cərəyandır.

1.5. Regenerativ hava qızdırıcısı.

Havanı qızdırmaq üçün qazan qurğusunda iki regenerativ fırlanan hava qızdırıcısı RRV-54 var.

RVP dizaynı: standart, çərçivəsiz, hava qızdırıcısı xüsusi karkas tipli dəmir-beton postamentə quraşdırılmışdır və bütün köməkçi komponentlər hava qızdırıcısının özünə quraşdırılmışdır.

Rotorun çəkisi alt dayaqda quraşdırılmış sferik dayaq yatağı vasitəsilə dayaq şüasına, təməl üzərində dörd dayaqda ötürülür.

Hava qızdırıcısı 5400 mm diametri və 2250 mm hündürlüyü olan şaquli şaft üzərində fırlanan rotordur, stasionar korpusun içərisinə yerləşdirilir. Şaquli arakəsmələr rotoru 24 sektora bölün. Hər bir sektor istilik polad təbəqələrinin paketlərinin yerləşdirildiyi məsafə arakəsmələri ilə 3 bölməyə bölünür. Torbalarda yığılan istilik təbəqələri rotorun hündürlüyü boyunca iki pillədə qoyulur. Üst pillə qazların axını boyunca birincidir, rotorun "isti hissəsi", aşağısı isə "soyuq hissəsidir".

Hündürlüyü 1200 mm olan "isti hissə" qalınlığı 0,7 mm olan boşluqlu büzməli təbəqələrdən hazırlanır. İki cihazın “isti hissəsinin” ümumi səthi 17896 m2-dir. Hündürlüyü 600 mm olan "soyuq hissə" 1,3 mm qalınlığında boşluqlu büzməli təbəqələrdən hazırlanır. İstiliyin “soyuq hissəsinin” ümumi istilik səthi 7733 m2-dir.

Uzaqdan rotor arakəsmələri və qablaşdırma paketləri arasındakı boşluqlar əlavə qablaşdırmanın ayrıca vərəqləri ilə doldurulur.

Qazlar və hava rotora daxil olur və ondan xüsusi çərçivədə dəstəklənən və hava qızdırıcısının aşağı qapaqlarının borularına qoşulan qutular vasitəsilə çıxarılır. Qapaqlar korpusla birlikdə hava qızdırıcısının gövdəsini təşkil edir.

Aşağı qapağı olan gövdə təməl üzərində quraşdırılmış dayaqlara söykənir və yükdaşıyan şüa alt dəstək. Şaquli örtük 4-ü yükdaşıyan olmaqla 8 hissədən ibarətdir.

Rotorun fırlanması bir fənər dişlisi vasitəsilə sürət qutusu olan bir elektrik mühərriki tərəfindən həyata keçirilir. Fırlanma sürəti - 2 rpm.

Rotor qablaşdırma paketləri növbə ilə qaz yolundan keçir, baca qazlarından qızdırılır və hava yolu ilə yığılmış istiliyi hava axınına verir. Hər an 24 sektordan 13-ü qaz yoluna, 9 sektoru isə hava yolundadır, 2 sektor isə kipləşdirici lövhələrlə bağlanaraq istismardan çıxarılıb.

Hava emişinin qarşısını almaq üçün (qaz və hava axınının sıx şəkildə ayrılması) radial, periferik və mərkəzi möhürlər var. Radial möhürlər radial rotorlu plitələr üzərində quraşdırılmış üfüqi polad zolaqlardan ibarətdir - radial daşınan lövhələr. Hər bir boşqab üç tənzimləyici boltla yuxarı və aşağı qapaqlara bərkidilir. Sızdırmazlıqlardakı boşluqların tənzimlənməsi plitələrin qaldırılması və endirilməsi ilə həyata keçirilir.

Periferik möhürlər quraşdırma zamanı işlənmiş rotor flanşlarından və daşınan çuqun bloklardan ibarətdir. Yastıqlar bələdçilərlə birlikdə RVP korpusunun yuxarı və aşağı qapaqlarına bərkidilir. Yastiqciqlar xüsusi tənzimləyici boltlar vasitəsilə tənzimlənir.

Daxili şaft möhürləri periferik möhürlərə bənzəyir. Xarici mil möhürləri doldurma qutusu tiplidir.

Qazların keçməsi üçün açıq sahə: a) “soyuq hissədə” - 7,72 m2.

b) "isti hissədə" - 19,4 m2.

Hava keçidi üçün şəffaf kəsik: a) “isti hissədə” - 13,4 m2.

b) "soyuq hissədə" - 12,2 m2.

1.6. Qızdırıcı səthlərin təmizlənməsi.

İstilik səthlərini və aşağı qaz kanalını təmizləmək üçün atış təmizlənməsi istifadə olunur.

Qızdırıcı səthləri təmizləmək üçün çuqunlama istifadə edildikdə, ölçüsü 3-5 mm olan yuvarlaq formalı çuqundan istifadə olunur.

Atış təmizləmə dövrəsinin normal işləməsi üçün bunkerdə təxminən 500 kq atış olmalıdır.

Hava ejektoru işə salındıqda, atışı pnevmatik boru vasitəsilə konvektiv şaftın yuxarı hissəsinə atış tutucuya qaldırmaq üçün lazımi hava sürəti yaradılır. Atış tutucudan işlənmiş hava atmosferə axıdılır və atış konusvari flaşör, məftil hörgü ilə ara bunker və atış ayırıcısı vasitəsilə çəkisi ilə atış kanallarına axır.

İstilikdə, atış sürəti meylli rəflərdən istifadə edərək yavaşlayır, bundan sonra atış sferik yayıcılara düşür.

Təmizlənəcək səthlərdən keçdikdən sonra sərf olunan atış çıxışında hava ayırıcısı quraşdırılmış bir bunkerə yığılır. Separator seperator vasitəsilə baca kanalına daxil olan havanın köməyi ilə külün atılan axından ayrılmasına və bunkerin təmiz saxlanmasına xidmət edir.

Hava ilə alınan kül hissəcikləri boru vasitəsilə baca qazlarının aktiv hərəkət zonasına qayıdır və onlar tərəfindən konvektiv şaftdan kənarda aparılır. Küldən təmizlənmiş atış ayırıcının flaşçısından və bunkerin məftil şəbəkəsindən keçirilir. Bunkerdən atış yenidən pnevmatik nəql borusuna verilir.

Konvektiv şaftı təmizləmək üçün 10 atış axını olan 5 dövrə quraşdırılmışdır.

Təmizləyici boruların axınından keçən atış miqdarı bağlamanın ilkin çirklənmə dərəcəsi ilə artır. Buna görə də, quraşdırmanın istismarı zamanı təmizləmələr arasındakı fasilələri azaltmağa çalışmaq lazımdır ki, bu da nisbətən kiçik atış hissələrinin səthi təmiz vəziyyətdə saxlamasına imkan verir və buna görə də bütün şirkət üçün qurğuların istismarı zamanı minimuma malikdir. çirklənmə əmsallarının dəyərləri.

Ejektorda vakuum yaratmaq üçün 0,8-1,0 ati təzyiq və 30-60 o C temperaturda üfürmə qurğusundan hava istifadə olunur.

1. Qazanın hesablanması.

2.1. Yanacağın tərkibi.

2.2. Hava və yanma məhsullarının həcmlərinin və entalpiyalarının hesablanması.

Hava və yanma məhsullarının həcmlərinin hesablamaları Cədvəl 1-də təqdim olunur.

Entalpiyanın hesablanması:

1. Nəzəri olaraq tələb olunan hava miqdarının entalpiyası düsturdan istifadə etməklə hesablanır

burada 1 m 3 havanın entalpiyası, kJ/kq.

Bu entalpiyanı XVI cədvəldən də tapmaq olar.

1. Yanma məhsullarının nəzəri həcminin entalpiyası düsturdan istifadə etməklə hesablanır

burada, 1 m 3 üç atomlu qazların entalpiyası, azotun nəzəri həcmi, su buxarının nəzəri həcmidir.

Bütün temperatur diapazonu üçün bu entalpiyanı tapırıq və əldə edilən dəyərləri Cədvəl 2-ə daxil edirik.

1. Artıq havanın entalpiyası düsturla hesablanır

artıq hava əmsalı haradadır və XVII və XX cədvəllərinə uyğun olaraq tapılır

1. A > 1-də yanma məhsullarının entalpiyası düsturla hesablanır

Bütün temperatur diapazonu üçün bu entalpiyanı tapırıq və əldə edilən dəyərləri Cədvəl 2-ə daxil edirik.

2.3. Təxmini istilik balansı və yanacaq sərfiyyatı.

2.3.1. İstilik itkilərinin hesablanması.

Qazan qurğusuna daxil olan ümumi istilik miqdarı mövcud istilik adlanır və təyin edilir. Qazan qurğusundan çıxan istilik faydalı istilik və istilik itkilərinin cəmidir texnoloji proses buxar istehsalı və ya isti su. Buna görə qazanın istilik balansı aşağıdakı formaya malikdir: = Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6,

mövcud istilik haradadır, kJ/m3.

Q 1 - buxarda olan faydalı istilik, kJ/kq.

Q 2 - işlənmiş qazlarla istilik itkisi, kJ / kq.

Q 3 - kimyəvi natamam yanma nəticəsində istilik itkisi, kJ/kq.

Q 4 - mexaniki natamam yanma nəticəsində istilik itkisi, kJ/kq.

Q 5 - xarici soyutmadan istilik itkisi, kJ/kq.

Q 6 - çıxarılan şlakda olan fiziki istilikdən istilik itkisi, üstəgəl qazanın dövriyyə dövrəsinə daxil olmayan panellərin və şüaların soyuducu itkiləri, kJ/kq.

Qazanın istilik balansı sabit vəziyyətə görə tərtib edilir istilik şəraiti, və istilik itkiləri mövcud istilik faizi ilə ifadə edilir:

İstilik itkilərinin hesablanması cədvəl 3-də verilmişdir.

Cədvəl 3 üçün qeydlər:

H х - işlənmiş qazların entalpiyası, cədvəl 2-ə uyğun olaraq müəyyən edilir.

2.3.2. Effektivliyin və yanacaq sərfiyyatının hesablanması.

Buxar qazanının səmərəliliyi faydalı istiliyin mövcud istiliyə nisbətidir. Qurğunun yaratdığı bütün faydalı istilik istehlakçıya göndərilmir. Əgər səmərəlilik yaranan istiliklə müəyyən edilirsə, ümumi, buraxılan istiliklə müəyyən edilirsə, xalis adlanır.

Effektivliyin və yanacaq sərfiyyatının hesablanması Cədvəl 3-də verilmişdir.

Cədvəl 1.

Cədvəl 2.

Cədvəl 3.

2.4. Yanma kamerasının istilik hesablanması.

2.4.1 Yanğın qutusunun həndəsi xarakteristikalarının təyini.

Qazan qurğularının layihələndirilməsi və istismarı zamanı ən çox yanma cihazlarının yoxlama hesablamaları aparılır. Yanğın qutusunu təsvirlərə görə hesablayarkən müəyyən etmək lazımdır: yanma kamerasının həcmi, onun qorunma dərəcəsi, divarların səthi və radiasiya qəbul edən istilik səthlərinin sahəsi, kimi eləcə də qalxan boruların konstruksiya xarakteristikası (borunun diametri, boru oxları arasındakı məsafə).

Həndəsi xarakteristikaların hesablanması cədvəl 4 və 5-də verilmişdir.

Cədvəl 4.

Cədvəl 5.

2.4.2. Yanğın qutusunun hesablanması.

Cədvəl 6

Ocağın çıxışında temperatur düzgün seçilmiş və xəta (920-911,85)*100%/920=0,885% olmuşdur.

2.5. Qazan qızdırıcılarının hesablanması.

Buxar qazanlarının konvektiv istilik səthləri oynayır mühüm rol buxarın əmələ gəlməsi prosesində, həmçinin yanma kamerasından çıxan yanma məhsullarının istiliyindən istifadə etməklə. Konvektiv istilik səthlərinin səmərəliliyi yanma məhsullarından buxara istilik ötürülməsinin intensivliyindən asılıdır.

Yanma məhsulları konveksiya və radiasiya yolu ilə boruların xarici səthinə istilik ötürür. İstilik istilik keçiriciliyi ilə boru divarı vasitəsilə ötürülür və ondan daxili səth buxarlamaq - konveksiya ilə.

Qazan qızdırıcıları vasitəsilə buxar axınının sxemi aşağıdakı kimidir:

Yanma kamerasının ön divarında yerləşən və ön divarın bütün səthini tutan divara quraşdırılmış qızdırıcı.

Tavan qızdırıcısı tavanda yerləşir, yanma kamerasından, ekran qızdırıcılarından və konveksiya şaftının yuxarı hissəsindən keçir.

Fırlanan kamerada yerləşən ekran super qızdırıcılarının birinci sırası.

Birinci sıranın yanında fırlanan kamerada yerləşən ekran tipli super qızdırıcıların ikinci sırası.

Qazanın konvektiv şaftında ardıcıl qarışıq cərəyan və eninə kəsiyində quraşdırılmış enjeksiyonlu qızdırıcı ilə konvektiv qızdırıcı quraşdırılmışdır.

Yoxlama məntəqəsindən sonra buxar buxar kollektoruna daxil olur və qazan qurğusunu tərk edir.

Buxar qızdırıcılarının həndəsi xüsusiyyətləri

Cədvəl 7.

2.5.1. Divara quraşdırılmış qızdırıcının hesablanması.

Divara quraşdırılmış yanğın qutusu yanğın qutusunda yerləşir, onu hesablayarkən, istilik qavrayışı yanğın qutusunun qalan səthlərinə nisbətdə yanma qutusunun səthinin yanma məhsulları tərəfindən verilən istilik hissəsi kimi müəyyən ediləcək;

AES-in hesablanması 8 nömrəli cədvəldə verilmişdir

2.5.2. Tavan qızdırıcısının hesablanması.

Nəzərə alsaq ki, SPP həm yanma kamerasında, həm də konvektiv hissədə yerləşir, lakin SPP-dən sonra və SPP-nin altındakı konvektiv hissədə qəbul edilən istilik yanğın qutusunda SPP-nin qəbul edilən istiliyinə nisbətən çox kiçikdir (təxminən 10 % və 30% müvafiq olaraq (TGM-84 qazanının texniki təlimatından. 9 saylı cədvəldə PPP-ni hesablayırıq.

2.5.3. Ekran qızdırıcısının hesablanması.

10 nömrəli cədvəldə ShPP-ni hesablayırıq.

2.5.4. Konvektiv super qızdırıcının hesablanması.

11 nömrəli cədvəldə nəzarət nöqtəsini hesablayırıq.

Cədvəl 8.

AES-dən sonrakı temperatur sobanın çıxışındakı yanma məhsullarının temperaturuna bərabər götürülür = 911,85 0 C.

Cədvəl 9.

Cədvəl 10.

ərazinizdəki səthlər-

yanğın qutusunun giriş pəncərəsi

Cədvəl 11.

Hesablama nəticələri:

Q р р = 35590 kJ/kq - mövcud istilik.

Q l = φ·(Q m - I´ T) = 0,996·(35565,08 - 17714,56) = 17779,118 kJ/kq.

Q k = 2011,55 kJ / kq - ŞPP-nin istilik qəbulu.

Q pe = 3070 kJ/kq - sürət qutusunun istilik qəbulu.

AES və PPP qazan sobasında yerləşdiyi üçün Q l-də AES və PPP-nin istilik udulması nəzərə alınır. Yəni Q NPP və Q PPP Q l-ə daxildir.

2.6 Nəticə

TGM-84 qazan qurğusunun yoxlama hesablamasını həyata keçirdim.

Müəyyən bir yük və yanacaq növü üçün qazanın qəbul edilmiş dizaynı və ölçülərinə əsaslanan kalibrləmə istilik hesablamasında fərdi istilik səthləri arasındakı sərhədlərdə su, buxar, hava və qazların temperaturlarını, səmərəliliyi, yanacaq sərfiyyatını, istehlakını təyin etdim. və buxar, hava və tüstü qazlarının sürətləri.

Müəyyən bir yanacaqda işləyərkən qazanın səmərəliliyini və etibarlılığını qiymətləndirmək, zəruri rekonstruktiv tədbirlərin müəyyən edilməsi, köməkçi avadanlıqların seçilməsi və hesablamalar üçün başlanğıc materialların əldə edilməsi üçün yoxlama hesablaması aparılır: aerodinamik, hidravlik, metal temperaturu, boru gücü, kül aşınması. intensivlik O borular, korroziya və s.

3. İstifadə olunan istinadların siyahısı

1. Lipov Yu.M. Buxar qazanının istilik hesablanması. -İjevsk: "Davamlı və xaotik dinamika" Araşdırma Mərkəzi, 2001
2. Qazanların istilik hesablanması (Standart üsul). -SPb: NPO TsKTI, 1998
3. TGM-84 buxar qazanı üçün texniki şərtlər və istismar təlimatları.

Yüklə: Sizin serverimizdən faylları endirmək imkanınız yoxdur.